納米修飾吸液芯超薄平板熱管的傳熱特性

納米修飾吸液芯超薄平板熱管的傳熱特性劉昌泉;尚煒;趙舉貴;紀獻兵;吳新明;徐進良【摘要】Anewtypeultra-thinflatheatpipe(UTFHP)withatotalthicknessof1.30mmwaspreparedbyusingmultiscalecompositestructurescomposedofporouslayer(PL)andporouswire(PW)aswicks.Afterchemicalmodificationtreatment,thenanostructuresmodifiedthesurfaceofthewick,whichhadsuper-hydrophilicproperties.ThethermalperformanceofUTFHPwasinvestigatedwithdeionizedwaterusedastheworkingfluid.Theeffectsofthenanostructures,fillingratiosandinclinationanglesonthermalpropertiesofUTFHPwereanalyzedatdifferentheatingpowers.Theresultsshowthatthenanostructurescangreatlyincreasethecriticalheatflux(CHF)andreducethetotalthermalresistanceofUTFHPwhenthefillingratiois25％.Comparedwiththesamplewithoutnano,theCHFisincreasedby255％andtheminimumtotalthermalresistanceisreducedby43.2％atthehorizontalangle.Inaddition,whenthefillingratioislow,thenanostructurescanreducethethermalresistanceofcondensationintheentireheatingpowerrangebutincreasethethermalresistanceoftheevaporatorbecauseofgreaterflowresistanceatlowheatingpower.ButthenanostructuresinhibittheheattransferperformanceofUTFHPwhenthefillingratioisrelativelyhigh.Theinclinationangleseffectivelyinfluencetheheattransfercharacteristics.Whentheevaporationsectionislocateddirectlybelowthecondensationsection,thethermalperformanceofUTFHPisoptimal.Theunmodifiedandmodifiedheatpipesbothhavegreatheattransferperformance,themaximumheatingpoweris83.7and44.3Wrespectively.%研制了一種總厚度為1.30mm的新型超薄平板熱管(UTFHP),其內部吸液芯是多孑L介質底層(PL)和多孔介質絲(PW)組成的多尺度復合結構?經過化學改性處理，吸液芯表面生成納米結構,具有超親水特性.對熱管的熱性能進行實驗研究,分析納米結構、充液比以及角度對熱性能的影響.結果表明,充液比為25％時,與未改性的熱管相比,改性熱管的臨界熱通量(CHF)提高了255%、總熱阻最大可降低43.2%;納米結構降低了冷凝段熱阻,但在小功率時增大了蒸發(fā)段熱阻.在高充液比時,納米結構抑制熱管的傳熱性能.角度對熱管的熱性能影響較大,當蒸發(fā)段位于冷凝段的正下方時,熱管的熱性能最佳.未改性和改性的熱管都具有良好的傳熱特性,最高功率分別為83.7和44.3W.期刊名稱】《化工學報》年(卷),期】2017(068)012【總頁數】9頁(P4508-4516)【關鍵詞】超薄平板熱管;多尺度;多孔介質;納米結構;熱性能;相平衡;充液比;傾角【作者】劉昌泉;尚煒;趙舉貴;紀獻兵;吳新明;徐進良【作者單位】華北電力大學低品位能源多相流與傳熱北京市重點實驗室,北京102206;華北電力大學低品位能源多相流與傳熱北京市重點實驗室,北京102206;華北電力大學低品位能源多相流與傳熱北京市重點實驗室,北京102206;華北電力大學低品位能源多相流與傳熱北京市重點實驗室,北京102206;華北電力大學低品位能源多相流與傳熱北京市重點實驗室,北京102206;華北電力大學低品位能源多相流與傳熱北京市重點實驗室,北京102206【正文語種】中文【中圖分類】TK172.4;TK124近年來，電子器件朝著微型化、集成化、高性能方向快速發(fā)展［1-2］，熱通量越來越高，其性能受到散熱能力的制約［3-4］，高熱通量電子器件的散熱問題已成為當今行業(yè)密切關注的問題［5］。微熱管作為一種高效的相變傳熱裝置，具有體積小、導熱能力強、穩(wěn)定性高的優(yōu)點，已廣泛應用于電子器件的冷卻散熱［6］。受到尺寸的限制，電子器件中所應用的微熱管必須既輕薄又具有較好的熱性能，這促使了熱管朝著超薄化發(fā)展。吸液芯結構是決定熱管性能的重要參數，目前，熱管中常用的吸液芯結構有溝槽型［7-9］、燒結型［10-12］以及復合型［13-15］。Cao等［7］在2mm厚的熱管內部上下銅板面，加工出微米級的矩形溝槽作為冷凝液體回流的通道，水平放置時熱管的最大熱通量為20.6W?cm-2。Li等［12］在銅管的中心部位燒結銅粉，并將其壓扁制成超薄熱管，研究了壓扁厚度、多孔介質層的厚度、銅粉粒徑等對熱性能的影響，熱管的最大功率為25W，總熱阻范圍為0.02-0.60K?W-1。Li等［15］研制了一種燒結有復合型吸液芯的平板熱管，分析其傾斜角度和冷卻水溫度對熱管性能的影響，在水平角度下，最小熱阻為0.196K?W-1。Wang等［16］最先研制出以銅絲作為吸液芯的熱管，并對其進行了理論和實驗分析，研究了銅絲直徑、銅絲中心距等對熱性能的影響，發(fā)現銅絲直徑越大熱性能越好，最佳銅絲中心距約為銅絲直徑的2.5倍。林振玄等［17］以水和乙醇為實驗工質，研究了銅絲平板熱管的銅絲直徑、中心距、工質以及蒸汽溫度對蒸發(fā)段和冷凝段傳熱特性的影響。Paiva等［18］進一步優(yōu)化了銅絲平板熱管的加工過程，并在微重力條件下測試熱管的傳熱特性，發(fā)現銅絲平板熱管具有良好的反重力性能。上述文獻中吸液芯的尺度較為單一，熱管正常運行時存在諸多矛盾，限制了熱管的傳熱性能［19］。構造多尺度的吸液芯是合理分配熱管內部汽-液相分布、提高熱管性能的有效方法。然而，將多尺度吸液芯甚至納米修飾多尺度吸液芯應用于總厚度小于2.0mm的超薄熱管的研究相對較少。本研究對傳統(tǒng)的銅絲平板熱管進行結構改進，構造出新型的多尺度復合吸液芯結構，并用化學方法對吸液芯表面進行納米尺度修飾。重點研究了吸液芯表面納米結構、充液比以及角度對超薄熱管的傳熱特性影響，以期提供一種新型的超薄平板熱管，為實際應用提供數據和理論支撐。圖1為超薄平板熱管的樣品實物圖和橫截面圖，其長度、寬度和總厚度分別為200、30和1.30mm，熱管外殼是壁厚為0.20mm的T2紫銅片，在外殼內部下壁面燒結有一層長度、寬度和厚度分別為192、27和0.20mm的多孔介質底層(PL)，多孑L介質底層和外殼內部上壁面之間布置有18根平行排列的多孑L介質絲(PW)，多孔介質絲與下部的多孔介質底層燒結在一起，并且與管殼內部上壁面零切角接觸。多孔介質絲由直徑為0.50mm的紫銅絲和在銅絲外圓周面燒結的一層0.10mm厚的多孔介質層組成，長度為192mm，其兩端與多孑L介質底層的兩端平齊。相鄰多孑L介質絲的中心距為1.50mm,約為多孑L介質絲外徑的2.14倍，與文獻［20-21］中最佳銅絲中心距相近。吸液芯中的多孔介質由平均粒徑dm=82.8pm的銅球顆粒燒結而成。多孔介質絲之間的空間作為蒸汽流通的通道，多孔介質絲與管殼內部上壁面、多孔介質底層之間形成的尖角區(qū)和多孔介質材料為冷凝液體提供回流的驅動力，這種設計能夠實現汽-液相分離，降低汽-液界面高速對流產生的界面摩擦力，減少蒸汽流動阻力，提高熱管的熱性能［22］。測試了兩種樣品：1#樣品的吸液芯未經過改性處理，屬于親水結構；2#樣品的吸液芯經過化學處理，其表面長有納米結構，具有超親水性能。圖2為多尺度吸液芯的掃描電鏡(SEM)圖，其中，圖2(a)、(b)分別為1#樣品多孑L介質底層和多孑L介質絲的SEM圖，吸液芯表面無納米結構；圖2(c)、(d)分別為2#樣品多孑L介質底層和多孑L介質絲的SEM圖，吸液芯表面長有片狀的納米粗糙結構。由圖2可知，1#樣品的吸液芯具有3種尺度：直徑約為0.21dm［23］的小孔，寬為dm、長度大于dm的孔道以及毫米級的多孔介質絲。2#樣品的吸液芯除了具有上述3種尺度外，還包括納米級的片狀結構。多尺度和納米修飾多尺度吸液芯能夠很好地匹配熱管內部汽-液相分布，合理耦合內部各項機能，提高熱管的傳熱性能［19］。2#樣品的吸液芯，經過化學的方法進行超親水改性處理，具體步驟如下：首先，配制2.5mol?L-1氫氧化鉀（KOH）和0.065mol?L-1過硫酸鉀（K2S2O8）混合溶液；然后，將上述混合溶液加熱到70工，把燒結有吸液芯的半成品浸入到混合溶液中，待反應30min后，取出半成品；用大量的去離子水沖洗反應后的半成品，并將其放入真空干燥箱中，在180工的溫度下烘干30min［24］。此后，吸液芯表面生成片狀的納米結構，如圖2（c）、（d）所示，這個過程的化學反應方程式［25］為圖3為實驗系統(tǒng)圖，整個實驗系統(tǒng)由實驗段（超薄熱管）、供電系統(tǒng)、加熱部件、熱沉、風扇以及數據采集系統(tǒng)組成。實驗段分為3部分：蒸發(fā)段、絕熱段和冷凝段，其軸向長度分別為Le=30mm、La=100mm和Lc=70mm。在蒸發(fā)段的下部，貼有蛇形薄膜加熱片，其規(guī)格為45V、14Q,有效加熱面積為1.1cm2，最大加熱功率為200W，加熱片與熱管外壁面之間涂有高熱導率的導熱硅酯。薄膜加熱片由供電系統(tǒng)供電，供電系統(tǒng)包括穩(wěn)壓器、調壓器和功率計。冷凝段部分，在熱管上壁面放置一個長寬高為70mmx30mmx27mm鋁制熱沉，熱沉與熱管之間涂有高熱導率的導熱硅酯。在熱沉的上方，安裝有一個小型直流風扇，用于冷卻熱沉。為了減少漏熱，蒸發(fā)段和絕熱段用絕熱材料包裹。整個實驗段被放置在專門的旋轉支架上，來調整實驗角度—精度為0.5。。在熱管外部的上表面焊接20根T形熱電偶線，熱電偶焊接點的位置如圖4所示，其中，蒸發(fā)段有4個測溫點（Te,c,T1~T3），絕熱段有8個（T4~T11），冷凝段有8個（T12~T19）。Te,c用于測量蒸發(fā)段中心點溫度。在熱沉的基部規(guī)定位置打出直徑為2.0mm的孔，便于熱電偶線從中穿過。熱電偶線與Hewlett-Packard數據采集系統(tǒng)連接，將數據傳遞到電腦中進行記錄與處理。在實際應用中，部分電子芯片的最高溫度不能超過85工［5］,而本文所用加熱芯片的最高承受溫度為80°C,為了保護加熱芯片并根據實際需求，本實驗中當Te,c達到80°C后，停止實驗。當溫度值在5min內波動小于0.2C時，即認為傳熱達到了穩(wěn)定的狀態(tài)［26］，此時記錄實驗數據，并進行數據處理。本文中熱管的實驗工質為去離子水，充液比申為25%、30%、35%和40%,測試的角度0分別為0°（水平放置）、90。（蒸發(fā)段位于冷凝段的正下方）和-90。（蒸發(fā)段位于冷凝段的正上方），采用風冷的方式，環(huán)境溫度設置為26C±0.5C。包裹在熱管蒸發(fā)段和絕熱段外的絕熱材料具有良好的保溫效果，本文測試的最高功率為83.7W（1#樣品在甲=35%、0=90。時的最大功率），在最高輸入功率下測試保溫層內外壁的溫度，根據導熱定律計算出最大熱損失為0.068W，僅為最高輸入功率的0.08%。因此，熱量損失可以忽略不計，功率計顯示的功率Q，即可認為是真實的輸入功率。熱管的總熱阻Rtotal為式中，Te,c為蒸發(fā)段的中心點溫度；Tc,ave為冷凝段的平均溫度，即熱管的蒸發(fā)段熱阻Re為式中，Tv為蒸汽溫度，蒸汽溫度由絕熱段的平均溫度Ta,ave代替，即熱管的冷凝段熱阻Rc為熱管的當量熱導率Keff為式中,Leff為熱管的等效長度，即Leff二Le/2+La+Lc/2;As為熱管的橫截面積，As=3.9x10-5m2。根據誤差傳播定律［27］，計算出上述各個參數的誤差值。T形熱電偶測溫的誤差為0.2K,實驗中最低溫度為環(huán)境溫度，即為26C,則溫度Ti的不確定度為0.77%;根據儀表的銘牌參數得到電流和電壓的不確定度分別為0.1%、0.1%；由測量誤差引起的尺寸的不確定度為1.11%。綜上，各個參數的不確定度如下：總熱阻Rtotal的不確定度為2.32%，蒸發(fā)段熱阻Re的不確定度為2.32%，冷凝段熱阻Rc的不確定度為3.09%，當量熱導率Keff的不確定度為3.39%。圖5為充液比甲=25%、傾角0=0°時，納米結構對總熱阻的影響。1#樣品的吸液芯未經過改性處理，CHF對應的最大功率為8.0W，最小總熱阻為0.44K?W-1;2#樣品的吸液芯經過化學改性處理后，其表面長有納米結構，CHF對應的最大功率和最小總熱阻分別為28.4W和0.25K?W-1。在此工況下，納米結構使熱管的CHF提高了255%、總熱阻最大可降低43.2%。納米結構增大了吸液芯的表面積，增大了表面粗糙度，使原本親水的吸液芯表面更加親水，浸潤性增強，原因可通過Wenzel模型［28］來解釋式中,aw為粗糙表面的真實接觸角；a為光滑表面的接觸角；r為固體表面的粗糙度且大于1。吸液芯中銅球顆粒本身是親水的，其表面接觸角約為62°。納米結構增大了粗糙度r,根據式(9),吸液芯表面的真實接觸角aw將會降低，實驗測得改性后的紫銅表面接觸角接近0°，具有較強的浸潤性。多孔介質中液體吸入的毛細壓差公式為［29］式中，。為液體的表面張力；de為多孔材料的有效孔徑。納米結構不僅降低了吸液芯表面的接觸角aw,而且減小了多孔介質的有效孔徑de，根據式(10)得出，納米結構增大了毛細壓差。為了驗證上述分析，進行吸液芯吸水實驗，將1.40pl的液滴分別滴到未改性和改性后的多孔介質底層中,測試納米結構對吸液芯吸水能力的影響。結果表明,在水平角度下，未改性和改性后的多孑L介質底層吸水時間分別為12.25、8.75ms，納米修飾吸液芯具有更強的吸水能力。綜上所述,納米結構增強了吸液芯的浸潤性、增大了毛細驅動力,促進了冷凝液體的回流，推遲“燒干”現象的產生，故申=25%時，2#樣品的傳熱特性優(yōu)于1#樣實驗段中的絕熱段有高質量的保溫材料包裹，熱損失可以忽略，故絕熱段的熱阻可以忽略不計。從圖5可以看出，當Qv10W時，兩種樣品的總熱阻相差不大，而Q>10W后，1#樣品的總熱阻明顯大于2#樣品，上述現象是蒸發(fā)段和冷凝段的傳熱特性共同決定的。圖6為充液比甲=25%、傾角0=0°時，蒸發(fā)段熱阻和冷凝段熱阻隨功率的變化趨勢。從圖6(a)可以看出，當Qv10W時，2#樣品的蒸發(fā)段熱阻大于1#樣品，兩者的蒸發(fā)段熱阻隨著功率的增大不斷下降；當Q>10W后，1#樣品出現“燒干”現象，蒸發(fā)段熱阻急劇增大，而2#樣品的蒸發(fā)段熱阻繼續(xù)下降，一直到28.4W后才出現突增。從圖6(b)得出，2#樣品的冷凝段熱阻在整個加熱功率范圍內總是低于1#樣品。在特定功率下，如圖7所示，當Q為4W或8W時，1#樣品的蒸發(fā)段熱阻低于2#樣品，但冷凝段熱阻卻大于2#樣品，此時兩者的總熱阻相差不大。當Q為12W或者16W時，1#樣品的蒸發(fā)段熱阻急劇增大，而2#樣品蒸發(fā)段和冷凝段熱阻依然較小，所以此時1#樣品的總熱阻大于2#樣品。上述現象產生的原因，與蒸發(fā)段和冷凝段的相分布特性有關。在蒸發(fā)段的相變區(qū)域，蒸汽逸出和液體的吸入是同時發(fā)生的，如圖2所示，多孔介質的大孔道負責蒸汽逸出，小孔負責液體吸入。蒸汽逸出的質量流量公式為［30］式中，pv、pv分別為蒸汽的密度和黏性系數；￡為多孔材料的孔隙率；6為蒸汽逸出所經過的多孔材料的厚度。由前所述，納米結構縮小了有效孔徑de，根據式(11)可知，納米材料降低了蒸發(fā)段蒸汽逸出的質量流量。對于液體吸入而言，減小有效孔徑de雖然可以增大毛細驅動力，但同樣會增大液體流動的黏性阻力，尤其是在液體充足的情況下，黏性阻力將起到更大作用，阻礙液體流動［31］。因此，在小功率時，納米結構的存在不利于蒸汽的逸出和液體的流動，蒸發(fā)段熱阻偏大。在冷凝段，蒸汽凝結機理為膜狀凝結，冷凝液膜的厚度將決定冷凝段熱阻的大小。根據前面理論分析，并結合吸液芯吸水實驗的驗證結果，納米修飾吸液芯吸水能力更強，更快地吸收冷凝面上形成的冷凝液體，故2#樣品的冷凝液膜更薄，冷凝段熱阻低于1#樣品。蒸發(fā)段和冷凝段的相分布特性，相互作用，共同影響著熱管的整體性能。圖8為傾角0=90°時，在不同充液比下1#和2#樣品的蒸發(fā)段熱阻Re隨功率的變化。對于1#樣品，充液比為25%時，CHF最小、Re最大，傳熱效果最差；充液比為35%時，在整個加熱功率范圍內，未出現“燒干”現象，CHF達到最大值，對應的最大功率為83.7W,Re最小值為0.0708K?W-1;充液比為40%時，Re未出現突增，但其最小值高于充液比為35%時的蒸發(fā)段熱阻，故1#樣品的最佳充液比為35%。對于2#樣品，充液比為25%和30%對應的Re最小值幾乎相同，并且在所測的4種充液比中最低，但充液比為30%時CHF相對較大，故認為30%為2#樣品的最佳充液比，對應的CHF和Re最小值分別為44.3W和0.1650K?W-1。從圖8中可以得出，對于25%和30%的充液比，功率較小時，1#樣品的Re低于2#樣品，隨著功率的增大，1#樣品的Re首先出現突增，Re將大于2#樣品，原因如4.2節(jié)中所述。當充液比較大時，例如充液比為35%和40%，此時熱管中液體充足，根據式(11)，納米結構抑制了蒸汽的逸出，并且較大的黏性阻力阻礙冷凝液體回流到蒸發(fā)段，促使2#樣品首先達到CHF，故充液比為35%和40%時，1#樣品的CHF相對較大，并且蒸發(fā)段熱阻Re在整個加熱功率范圍內總是低于2#樣圖9給出了1#和2#樣品在充液比申為25%、30%、35%和40%時，角度對最高當量熱導率Keff,max的影響。如圖9所示，1#樣品的Keff,max數值介于5142-23288W?m-1?K-1,2#樣品的Keff,max數值介于6420-16472W?m-1K-1,并且在任意一個特定的充液比下，傾角6=90。時1#和2#樣品的Keff,max最大,6=0°次之，而0=-90°最低，原因可以通過Bond數Bo［32］來解釋式中，pl、pv分別為液體和蒸汽的密度；g為重力加速度；Dh為水力當量直徑。在標準大氣壓下，6=0。時，Dh為熱管內壁厚度，即Dh=0.9mm，此時Bo=0.11;而6=90°或-90。時，Dh為熱管的軸向長度，即Dh=200mm，此時Bo=5431。所以,6=0°時，液體的表面張力起主要作用，重力的影響較小，而6=90°或-90°時，重力的影響非常大。6=90°時，冷凝液體回流除了靠吸液芯本身的毛細驅動力外,重力也促進了冷凝液體的回流,利于沸騰換熱,故6=90°時Keff,max最高，傳熱效果最好；而6=-90°時，冷凝液體回流除了克服多孑L介質中的阻力外,還要克服重力的作用,重力對液體的回流起反作用,所以6=-90°時熱管的蒸發(fā)段容易蒸干，此時熱管的Keff,max最低，傳熱效果最差。純銅在20工時的熱導率為398W?m-1?K-1,1#和2#樣品的最高當量熱導率Keff,max分別是純銅的12.9-58.5倍和16.1-41.4倍,優(yōu)勢明顯；文獻［33］中,銅絲直徑為0.813mm的銅絲平板熱管的Keff,max僅有2000W?m-1?K-1,本文中1#和2#樣品的Keff,max分別是它的2.6-11.6倍和3.2-8.2倍。由此可見，本文設計的樣品傳熱性能良好,尤其在最佳充液比、傾角為90°時,傳熱效果最佳。設計了一種新型的多尺度復合吸液芯超薄平板熱管,并用化學方法對吸液芯進行納米尺度修飾,重點研究了納米結構、充液比以及角度對熱管傳熱性能的影響,得出以下結論。（1） 設計的新型超薄平熱管具有良好的傳熱效果,1#和2#樣品的最高功率分別為83.7W和44.3W。（2） 納米結構促進吸液芯的浸潤性和毛細驅動力,但在液體充足時,限制了蒸汽逸出流量并且增大了液體流動阻力。小充液比時，在小功率下，改性熱管的蒸發(fā)段熱阻較大，冷凝段熱阻較小，納米結構推遲了CHF。大充液比時，納米結構抑制了熱管的傳熱性能。(4)角度對熱管的傳熱性能影響較大。傾角0=90°時，熱管的熱性能最佳；e=-90°時，熱管的熱性能最差。As——熱管的橫截面積，m2Bo——Bond數Dh——水力當量直徑，mde 多孔介質有效孔徑，mdm 多孔介質平均粒徑，mg 重力加速度，m?s-2Keff,max 最高當量熱導率，W?m-1K-1La 熱管的絕熱段軸向長度，mLc 熱管的冷凝段軸向長度，mLe 熱管的蒸發(fā)段軸向長度，mLeff 熱管的有效長度，mm 蒸發(fā)段蒸氣逸出質量流量，kg?s-1△pc 毛細壓頭，PaQ——功率，WRc——冷凝段熱阻，K?W-1Re——蒸發(fā)段熱阻，K?W-1Rtotal——總熱阻，K?W-1r——多孑L介質表面粗糙度Tc,ave——冷凝段平均溫度，。CTe,c——蒸發(fā)段中心點溫度，°CTi——不同測溫點溫度，i=12...,19,°Ca 光滑表面接觸角，(°)aw——真實表面接觸角,(°)6——多孔介質厚度，m￡——孔隙率0——傾角,(°)pv 蒸汽的動力黏度，Nsm-2pl 液體密度，kg?m-3pv 蒸汽密度，kg?m-3o 液體表面張力，N?m-1申——充液比【相關文獻】王杰，王茜?熱管科學及吸液芯研究進展回顧與展望J].化工進展,2015,34(4):891-902.WANGJ,WANGQ.Developmentandexpectationofheat-pipetechnologyandwickresearch[J].ChemicalIndustryandEngineeringProgress,2015,34(4):891-902.CHENXP,YEHY,FANXJ,etal.Areviewofsmallheatpipesforelectronics[J].AppliedThermalEngineering,2016,96:1-17.王晨，李艷霞,劉中良，等?毛細結構對平板熱管性能的影響[J].化工學報,2014,65(S1):359-363.WANGC,LIYX,LIUZL,etal.Influencesofcapillarystructuresonflatplatheatpipeperformance[J].CIESCJournal,2014,65(S1):359-363.郝俊嬌，潘日，周剛，等?高熱通量電子元件中熱管散熱技術的進展[J].化工進展,2015,34(5):1220-1224,1231.HAOJJ,PANR,ZHOUG,etal.Developmentofheatpipecoolingtechnologyinhighheatfluxelectroniccomponents[J].ChemicalIndustryandEngineeringProgress,2015,34(5):1220-1224,1231.MARCINICHENJB,OLIVIERJA,LAMAISONN,etal.Advancesinelectronicscooling[J].HeatTransferEngineering,2013,34(5/6):434-446.CHENXP,YEHY,FANXJ,etal.Areviewofsmallheatpipesforelectronics[J].AppliedThermalEngineering,2016,96：1-17.CAOY,GAOM,BEAMJE,etal.Experimentsandanalysesofflatminiatureheatpipes[J].JournalofThermophysicsandHeatTransfer,1997,11(2)：158-164.何艷麗，李京龍，孫福，等?擴散焊吸液芯結構對熱管傳熱性能的影響J].化工學報,2014,65(4):1229-1235.HEYL,LIJL,SUNF,etal.Effectofdiffusionbondedwickstructureonthermalperformanceofheatpipe[J].CIESCJournal,2014,65(4):1229-1235.YANGKS,LINCC,SHYUJC,etal.Performanceandtwo-phaseflowpatternformicroflatheatpipes[J].InternationalJournalofHeatandMassTransfer,2014,77:1115-1123.OSHMANC,LIQ,LIEWLA,etal.Flatflexiblepolymerheatpipes[J].JournalofMicromechanicsandMicroengineering,2012,23(1):015001.紀獻兵，徐進良,ABANDAAM,等?超輕多孔泡沫金屬平板熱管的傳熱性能研究J].中國電機工程學報,2013,33(2):72-78,14.JIXB,XUJL,ABANDAAM,etal.Investigationonheattransferperformanceofflatheatpipeswithultra-lightporousmetalfoamwicks[J].ProceedingsoftheCSEE,2013,33(2):72-78,14.LIY,HEJB,HEHF,etal.Investigationofultra-thinflattenedheatpipeswithsinteredwickstructure[J].AppliedThermalEngineering,2015,86:106-118.OSHMANC,SHIB,LIC,etal.Thedevelopmentofpolymer-basedflatheatpipes[J].JournalofMicroelectromechanicalSystems,2011,20(2):410-417.王野，紀獻兵,鄭曉歡，等?多尺度復合毛細芯環(huán)路熱管的傳熱特性[J].化工學報,2015,66(6):2055-2061.WANGY,JIXB,ZHENGXH,etal.Heattransfercharacteristicsofloopheatpipewithmodulatedcompositeporouswick[J].CIESCJournal,2015,66(6):2055-2061.LIJ,LULC.Experimentalstudiesonanovelthinflatheatpipeheatspreader[J].AppliedThermalEngineering,2016,93:139-146.WANGYX,PETERSONGP.Analysisofwire-bondedmicroheatpipearrays[J].JournalofThermophysicsandHeatTransfer,2002,16(3):346-355.林振玄，馬琦，汪國山，等?一種銅絲結構的新型微槽道平板熱管[J].化工學報,2010,61⑴：27-31.LINZX,MAQ,WANGGS,etal.Thermalperformanceofanewcopperwire-bondedflatheatpipe[J].CIESCJournal,2010,61(1):27-31.PAIVAKV,MANTELLIMBH,SLONGOLK.Experimentaltestingofminiheatpipesundermicrogravityconditionsaboardasuborbitalrocket[J].AerospaceScienceandTechnology,2015,45:367-375.JIXB,XUJL,LIHC,etal.Thedecouplingandsynergystrategytoconstructmultiscalesfromnanotomillimeterforheatpipe[J].InternationalJournalofHeatandMassTransfer,2016,93:918-933.PAIVAKV,MANTELLIMBH,SLONGOLK.Thermalbehavioranalysisofwireminiheatpipe[J].JournalofHeatTransfer,2011,133(12):121502.PAIVAKV,MANTELLIMBH.Theoreticalthermalstudyofwire-plateminiheatpipes[J].InternationalJournalofHeatandMassTransfer,2015,83：146-163.AOKIH,IKEDAM,KIMURAY.Ultrathinheatpipeanditsapplication[J].FrontiersinHeatPipes(FHP),2012,2(4)：1-5.SEMENICT,LINYY,CATTONI.Thermophysicalpropertiesofbiporousheatpipeevaporators[J].JournalofHeatTransfer,2008,130(2)：022602.郝婷婷，馬學虎，蘭忠，等?超疏水和超親水表面對脈動熱管性能的影響J].工程熱物理學報,2015,36(12):2670-2673.HAOTT,MAXH,LAN乙etal.Experimentalinvestigationoftheeffectsofsuperhydrophobicandsuperhydrophilicsurfacesonthepulsatingheatpipe[J].JournalofEngineeringThermophysics,2015,36(12):2670-2673.錢柏太,沈自求?控制表面氧化法制備超疏水CuO納米花膜[J].無機材料學報,2006,21(3):747-752.QIANBT,SHEN