軸流軸流壓縮機(jī)首級(jí)葉片疲勞斷裂的原因分析

軸流軸流壓縮機(jī)首級(jí)葉片疲勞斷裂的原因分析

0葉根的數(shù)控機(jī)床德國曼頓平公司開發(fā)和制造了14l離心式ag060軸流閉合軸流的復(fù)合泵，該軸流葉片14級(jí)和離心式離心葉片1級(jí)。這種配置可以獲得高壓比,而壓縮機(jī)尺寸不至于過大,縮短了軸向長度,雖然離心葉輪比軸流葉片的效率低,但它不需要軸向出口擴(kuò)壓器,因此,仍可獲得與純軸流級(jí)大致相等的效率,整機(jī)效率為86.5%～88%。此外,由于離心級(jí)的性能曲線較平坦,能適應(yīng)更小的流量,故可改善高壓段的喘振性能。軸流部分的第1、2級(jí)為等外徑葉輪,其反動(dòng)度均為80%～85%。以后各級(jí)為等內(nèi)徑葉輪,其反動(dòng)度均為100%。前兩級(jí)反動(dòng)度小,軸向速度大,可使葉片不會(huì)過長,后級(jí)反動(dòng)度大,可使末級(jí)葉片不至于過短。這樣可獲得較為平坦的性能曲線。動(dòng)葉采用哥廷根研制的葉型,葉片用鍛件毛坯靠模銑制而成,在轉(zhuǎn)軸上用牛頭刨刨出矩形斜槽(與軸線成一傾斜角),把具有矩形葉根的葉片裝入斜槽后,注入低熔合金或耐高溫樹脂,將各級(jí)動(dòng)葉暫固定在正確的安裝位置上,并在葉根兩側(cè)位置與轉(zhuǎn)軸一起加工出兩個(gè)環(huán)形槽,然后,鑲?cè)雰砂牍潭ōh(huán),使葉片固定于轉(zhuǎn)軸上。該軸流壓縮機(jī)同一缸內(nèi)裝有固定靜葉和可調(diào)靜葉,靜葉采用鍛制或軋制毛坯,靜葉頂端有圍帶,屬兩端固定結(jié)構(gòu),其抗振性好。靜葉軸承套用燒結(jié)青銅制成。設(shè)置了前6級(jí)的可調(diào)靜葉來控制流量,調(diào)節(jié)靜葉角度的內(nèi)缸由液壓驅(qū)動(dòng)做圓周轉(zhuǎn)動(dòng),各級(jí)調(diào)節(jié)靜葉上的調(diào)節(jié)連桿長度不同,可調(diào)節(jié)的角度范圍也不同。為避免啟動(dòng)壓縮機(jī)時(shí)進(jìn)入旋轉(zhuǎn)脫離區(qū)工作(壓縮機(jī)旋轉(zhuǎn)脫離區(qū)見圖1),使葉片因流量過小產(chǎn)生振動(dòng),設(shè)定了可調(diào)靜葉最小角度控制。通過前6級(jí)可調(diào)靜葉能調(diào)節(jié)壓縮機(jī)進(jìn)口流量,從靜葉最小角度48°時(shí)的流量85000m3/h到最大角度(小于0°)時(shí)的流量149833m3/h。正常流量122591m3/h時(shí)的靜葉角度約為2°。為防止壓縮機(jī)喘振,該壓縮機(jī)設(shè)有防喘振系統(tǒng)。在壓縮機(jī)下蓋的進(jìn)口處節(jié)流孔上引管到快速壓差變送器后,輸送到防喘振控制器和喘振記錄器。并在機(jī)下蓋的進(jìn)口處安裝有一支敏感熱電偶連接到防喘振控制器和喘振記錄器。一旦壓縮機(jī)流量減少到放空線的點(diǎn)上,快速壓差變送器上壓差就會(huì)快速減小,防喘振控制器則發(fā)出指令放空。壓縮機(jī)增大流量后工作點(diǎn)回到工作穩(wěn)定區(qū),防止了壓縮機(jī)發(fā)生喘振,如壓縮機(jī)流量繼續(xù)減少到喘振點(diǎn)流量,壓縮機(jī)自動(dòng)發(fā)生喘振,倒流的氣體使敏感熱電偶檢測出高溫,同時(shí)快速壓差變送器檢測的流量信號(hào)瞬時(shí)為零,輸送到防喘振控制器和喘振記錄器,喘振記錄器進(jìn)行記錄,防喘振控制器指令放空。該軸流壓縮機(jī)動(dòng)葉片屬長葉片,葉根厚度相對(duì)較薄。其優(yōu)點(diǎn)是壓縮機(jī)體積小,流量大,效率高。缺點(diǎn)是動(dòng)葉振動(dòng)時(shí),葉根彎曲應(yīng)力較大。壓縮機(jī)操作參數(shù)見表1。1動(dòng)葉1階靜頻測試軸流壓縮機(jī)動(dòng)葉分為靜止頻率和轉(zhuǎn)動(dòng)頻率。動(dòng)葉出廠前,每片動(dòng)葉都要進(jìn)行測定1階靜頻,一般高階靜頻不要求測試。首級(jí)動(dòng)葉1階靜頻測試見表2。而每片動(dòng)葉的轉(zhuǎn)動(dòng)頻率難于測定,一般只能通過計(jì)算得到。首級(jí)動(dòng)葉動(dòng)頻和靜頻計(jì)算結(jié)果見表3。2第二次級(jí)別葉片斷裂該壓縮機(jī)組自1990年1月8日投用以來,首級(jí)葉片曾發(fā)生過3次斷裂。1#轉(zhuǎn)子在連續(xù)運(yùn)行了24720h后,于1992年11月9日發(fā)生了第一次首級(jí)葉片斷裂。1#轉(zhuǎn)子更換了有防腐耐磨層的首級(jí)進(jìn)口葉片后,又連續(xù)運(yùn)行了5200h,于1994年1月4日又發(fā)生了第二次首級(jí)葉片斷裂。1#轉(zhuǎn)子換上有防腐耐磨層的國產(chǎn)葉片后運(yùn)行了4488h,于1999年3月26日又發(fā)生第3次首級(jí)動(dòng)葉片斷裂。壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子運(yùn)行情況見表4。3近點(diǎn)對(duì)點(diǎn)開始的斷口腐蝕試驗(yàn)從表4看出,壓縮機(jī)一共發(fā)生了3次首級(jí)動(dòng)葉斷裂。從3次首級(jí)葉片斷口來看,斷口狀況基本相同,特點(diǎn)都是從葉片根部斷裂;從葉片的斷口表面來看,葉片折斷從葉背到葉面斷裂轉(zhuǎn)變區(qū)是從葉背開始,恰好是從葉背根部靠近中心點(diǎn)開始(見圖2)。然后斷口從葉背中心點(diǎn)向葉面一側(cè)像水波紋一樣擴(kuò)展,形成羽毛狀斷層,斷層線一共有15～20條,從斷層表面一直延伸到葉片正面,斷層表面光滑,是典型的疲勞裂紋。最后折斷口橫截面積只留有10%的殘余折斷面積,表明當(dāng)時(shí)壓縮機(jī)在較低負(fù)荷下運(yùn)行。從圖3和圖4的葉片折斷口中也看出,折斷區(qū)有微裂紋、融合、耳朵狀斷層,表明可能反復(fù)出現(xiàn)了較高峰應(yīng)力,達(dá)到材料的塑性變形范圍。葉片斷面在較低應(yīng)力下擴(kuò)展。斷口羽毛狀結(jié)構(gòu)、折斷口晶粒區(qū)、動(dòng)葉表面和斷口表面的腐蝕說明了腐蝕,坑為裂紋開始點(diǎn),腐蝕促進(jìn)了斷層擴(kuò)展?？赡軙?huì)反復(fù)出現(xiàn)類似旋轉(zhuǎn)脫離或喘振的現(xiàn)象,而使葉片裂紋在交變應(yīng)力的作用下不斷擴(kuò)展從而導(dǎo)致斷裂。4分析第一階段動(dòng)葉片疲勞誤差的原因4.1流量過大時(shí)導(dǎo)致旋轉(zhuǎn)脫線性氣體旋轉(zhuǎn)離氣根據(jù)西安交通大學(xué)對(duì)該軸流壓縮機(jī)的流動(dòng)計(jì)算和研究表明:壓縮機(jī)在最小、正常和最大流量下運(yùn)行時(shí),相對(duì)地存在3種流動(dòng)情況。(1)當(dāng)壓縮機(jī)在最小流量85000m3/h運(yùn)行時(shí),下一級(jí)動(dòng)靜葉的流動(dòng)狀況最為惡劣,在靜葉中分離充斥整個(gè)流道,在一級(jí)動(dòng)葉葉頂附近也出現(xiàn)分離逆流現(xiàn)象。所以壓縮機(jī)在最小流量下工作時(shí)的壓比和效率都下降,分別下降1.13251和76.5%,尤其效率下降最大。(2)當(dāng)壓縮機(jī)在正常流量122591m3/h(設(shè)計(jì)點(diǎn)流量)下運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),葉道內(nèi)部流動(dòng)明顯改善,尤其是減少了葉根處的流動(dòng)分離,葉中和葉頂基本沒有分離,流動(dòng)情況改善的直接結(jié)果就是效率的提高,沖角接近最佳值。這時(shí)壓縮機(jī)壓比和效率達(dá)到最大,壓比和效率分別達(dá)到1.1347和86.5%。(3)當(dāng)壓縮機(jī)在最大流量149833m3/h時(shí),流動(dòng)狀況也不太穩(wěn)定,出現(xiàn)了較強(qiáng)烈分離;葉根附近葉片上壓力面的分離比較嚴(yán)重,尤其是在靜葉上的分離最為明顯,分離區(qū)基本上集中在壓力面上,吸力面分離不明顯,前導(dǎo)葉尾部也有明顯的分離。這時(shí)壓縮機(jī)壓比和效率降低不多,壓比和效率下降1.1347和85.5%。所以當(dāng)流量偏離設(shè)計(jì)點(diǎn),減小或者增大時(shí),流動(dòng)損失增加,尤其是當(dāng)流量控制在最小時(shí)最為明顯。當(dāng)流量減小時(shí),在首級(jí)動(dòng)葉的頂部最先出現(xiàn)逆流;當(dāng)流量更小時(shí),葉片進(jìn)口的漩渦區(qū)繼續(xù)擴(kuò)大,此時(shí),葉片間流道內(nèi)氣體的離心力不能與徑向壓力保持平衡,氣體不再沿軸線方向流動(dòng),從而發(fā)生傾斜流動(dòng),產(chǎn)生了氣流分離。這就發(fā)生了旋轉(zhuǎn)脫離,即旋轉(zhuǎn)失速現(xiàn)象。如果旋轉(zhuǎn)失速時(shí)氣體激振力的頻率或倍頻與葉片的固有動(dòng)頻相吻合,則會(huì)造成動(dòng)葉片振動(dòng)。該壓縮機(jī)雖然使用前6級(jí)靜葉可調(diào)來調(diào)節(jié)流量,但轉(zhuǎn)動(dòng)靜葉減小或增大流量時(shí),只能保證首級(jí)動(dòng)葉葉高中間截面的氣流方向與動(dòng)葉安裝角度相同,而不能保證首級(jí)動(dòng)葉葉高其它截面的氣流方向與動(dòng)葉安裝角度相同。故壓縮機(jī)長期在最小流量工作時(shí),會(huì)產(chǎn)生不太嚴(yán)重的氣體旋轉(zhuǎn)脫離現(xiàn)象。從操作方面對(duì)壓縮機(jī)首級(jí)動(dòng)葉斷裂影響考慮,其影響因素有兩個(gè)方面。(1)因催化裂化裝置在1990～2000年煉油量較小,壓縮機(jī)的靜葉可調(diào)長期控制在最小位置的小流量(8500m3/h)下工作,即長期在氣流穩(wěn)定區(qū)和嚴(yán)重氣流旋轉(zhuǎn)脫離區(qū)交界點(diǎn)工作,氣流容易發(fā)生旋轉(zhuǎn)脫離,使壓縮機(jī)葉片產(chǎn)生振動(dòng)。發(fā)生了3次首級(jí)葉片疲勞斷裂。(2)壓縮機(jī)進(jìn)口過濾器結(jié)構(gòu)落后。進(jìn)風(fēng)格柵通流面積太小。過濾器濾布仍采用卷簾式蓬松纖維毛氈過濾,需人工更換或轉(zhuǎn)動(dòng)滾筒更換,更換困難。且蓬松纖維毛氈兩側(cè)與過濾窗口貼合面縫隙太大,基本上不接合,密封效果差,空氣容易走短路,過濾效率低。以致大的催化劑粉塵和顆?？梢灾苯舆M(jìn)入壓縮機(jī)內(nèi)。對(duì)壓縮機(jī)葉片直接沖刷從而造成損傷。進(jìn)口過濾器進(jìn)風(fēng)格柵通流面積太小,約7m2,流速太快,特別南方雨水多,雨水把催化劑粉塵和灰塵粘在進(jìn)風(fēng)格柵上,造成了嚴(yán)重堵塞。1998年5月,曾發(fā)生過進(jìn)風(fēng)格柵上粘有大量催化劑粉塵和灰塵,使壓縮機(jī)流量大幅度降低,即使增大可調(diào)靜葉角度仍無效。只好進(jìn)行不停機(jī)緊急清理。這必然使壓縮機(jī)進(jìn)入旋轉(zhuǎn)失速區(qū)工作,流動(dòng)惡化,會(huì)引起壓縮機(jī)首級(jí)葉片振動(dòng)而疲勞損壞。壓縮機(jī)1#轉(zhuǎn)子在1994年1月4日發(fā)生的首級(jí)葉片斷裂前,鉗工曾進(jìn)入過濾器內(nèi)更換過濾纖維毛氈,導(dǎo)致了大塊過濾纖維毛氈被吸入壓縮機(jī)內(nèi);葉片斷裂后,打開壓縮機(jī)檢查,發(fā)現(xiàn)壓縮機(jī)首級(jí)靜葉前吸著兩大塊過濾纖維毛氈,遮擋住進(jìn)口風(fēng)道,影響了吸入風(fēng)量。并有小塊過濾纖維毛氈進(jìn)入了壓縮機(jī)。根據(jù)操作記錄,1993年12月19日壓縮機(jī)出口流量只有76304m3/h,此后到壓縮機(jī)葉片斷裂這段時(shí)間,壓縮機(jī)出口流量也只有93646m3/h。很可能是這兩大塊過濾纖維毛氈影響了壓縮機(jī)流量。使壓縮機(jī)進(jìn)入了氣體旋轉(zhuǎn)脫離區(qū)工作。氣流發(fā)生了旋轉(zhuǎn)脫離,使壓縮機(jī)葉片產(chǎn)生振動(dòng)。導(dǎo)致首級(jí)葉片疲勞斷裂。4.2氣流激振力的影響葉片在運(yùn)行中的氣流激振力使葉片產(chǎn)生受迫振動(dòng)。由于葉片制造的偏差和理論設(shè)計(jì)的誤差及受氣體流動(dòng)尾跡的影響,即使首級(jí)動(dòng)葉在設(shè)計(jì)點(diǎn)流量工作時(shí),氣體的流動(dòng)方向也不可能與葉片的形狀一致,氣體會(huì)產(chǎn)生輕微漩渦和偏離流動(dòng),因而在首級(jí)動(dòng)葉就會(huì)產(chǎn)生能量很小的氣流激振力。如果首級(jí)動(dòng)葉偏離設(shè)計(jì)點(diǎn)流量工作,流量減小或增大時(shí),會(huì)使氣流沖角與動(dòng)葉進(jìn)口安裝角不相等,氣體產(chǎn)生的漩渦和偏離流動(dòng)更加厲害。因而在首級(jí)動(dòng)葉產(chǎn)生的氣流激振力會(huì)更大,尤其是小流量工作時(shí)更加突出,對(duì)首級(jí)動(dòng)葉產(chǎn)生的氣流激振力要比大流量工作時(shí)要大得多。氣流激振力對(duì)動(dòng)葉產(chǎn)生較大的振動(dòng),使葉片高速擺動(dòng),動(dòng)葉根部為剛性固定。動(dòng)葉根部一般不擺動(dòng),而葉頂擺動(dòng)幅度最大,葉片越長,擺動(dòng)幅度越大。振動(dòng)導(dǎo)致首級(jí)葉片產(chǎn)生循環(huán)載荷結(jié)果見圖5。在正常流量工作狀態(tài)下,氣流沖角與動(dòng)葉進(jìn)口安裝角相等。高速旋轉(zhuǎn)的動(dòng)葉受到離心載荷和氣流力的聯(lián)合作用。這種作用是正常的,作用力的方向和大小是恒定的。只是使葉片產(chǎn)生彎曲變形,在葉背產(chǎn)生壓應(yīng)力,在葉面產(chǎn)生拉應(yīng)力,但這種受力情況不會(huì)改變。即一般不認(rèn)為會(huì)對(duì)動(dòng)葉產(chǎn)生大的來回?cái)[動(dòng)。即葉片振動(dòng)。在正常流量工作時(shí)產(chǎn)生氣流激振力的能量有限,一般對(duì)動(dòng)葉振動(dòng)影響很小。離心載荷和氣流力對(duì)葉片作用效果見圖5。氣流激振力的頻率對(duì)動(dòng)葉振動(dòng)影響較大。當(dāng)氣流激振力的1階頻與動(dòng)葉動(dòng)頻相等時(shí),對(duì)動(dòng)葉產(chǎn)生最大振動(dòng)。當(dāng)氣流激振力的高階頻率與動(dòng)葉動(dòng)頻相等時(shí),也會(huì)對(duì)動(dòng)葉產(chǎn)生振動(dòng),但隨著氣流激振力階數(shù)的增加,對(duì)動(dòng)葉產(chǎn)生振動(dòng)能量逐漸減弱。通常,只考慮氣流激振力的5階頻率以內(nèi)的頻率對(duì)動(dòng)葉產(chǎn)生一定振動(dòng)能量。而更高階氣流激振頻率對(duì)葉片產(chǎn)生振動(dòng)能量很小。根據(jù)該壓縮機(jī)首級(jí)葉片的Campbll圖得到氣流激振力的頻率(見表5)。從表4和表7中看出,該壓縮機(jī)偏離設(shè)計(jì)點(diǎn)流量操作,尤其是小流量操作時(shí),產(chǎn)生的氣流激振力的第10階激振頻率(945Hz)和第12階激振頻率(1120Hz)分別與首級(jí)動(dòng)葉片的第2階頻率(910.8Hz)和第3階頻率(1093.8Hz)接近,存在著誘發(fā)共振的可能,是造成首級(jí)動(dòng)葉疲勞斷裂的原因之一。4.3hz高溫工況壓縮機(jī)在正常轉(zhuǎn)速5703r/min運(yùn)行時(shí)工頻(95.1Hz)的3倍頻與動(dòng)葉的1階動(dòng)頻308Hz接近,避開余度不夠,容易誘發(fā)共振。所以首級(jí)動(dòng)葉應(yīng)進(jìn)行調(diào)頻。壓縮機(jī)升速過程中,壓縮機(jī)升速臺(tái)階3700r/min時(shí)頻率(61.7Hz)的5倍頻與動(dòng)葉的1階動(dòng)頻308Hz重合,也容易誘發(fā)共振。若壓縮機(jī)在此轉(zhuǎn)速停留時(shí)間太長,首級(jí)動(dòng)葉可能發(fā)生共振。壓縮機(jī)升速臺(tái)階頻率見表6。4.4多級(jí)動(dòng)葉擺動(dòng)的影響根據(jù)西安交通大學(xué)對(duì)該壓縮機(jī)首級(jí)動(dòng)葉的計(jì)算和研究,采用流線曲率法計(jì)算的流場積分得到的葉片受力分布見表7。由表7計(jì)算得:平均切向力為168.81N;瞬時(shí)最大力為188.12N;平均軸向力為171.12N;瞬時(shí)最大力為191.56N;平均軸向力和平均切向力的合力為240.37N。顯然,首級(jí)動(dòng)葉片受力較大。壓縮機(jī)喘振時(shí),首級(jí)動(dòng)葉擺動(dòng)幅度最大達(dá)到1.024mm(沿周向)。由于偏心離心力的作用,葉片最大的應(yīng)力區(qū)域位于葉片底截面的背弧側(cè)。最大的徑向應(yīng)力為276.5MPa,最大的等效應(yīng)力為299.5MPa。按首級(jí)葉片型線的計(jì)算,其葉片底部氣流引起的彎曲應(yīng)力為25MPa,通常安全系數(shù)取1.2,則實(shí)際氣流彎曲應(yīng)力為30MPa。如按照我國汽輪機(jī)進(jìn)排氣級(jí)葉片(調(diào)頻葉片)許用氣流彎曲應(yīng)力為25～35MPa。所以認(rèn)為首級(jí)動(dòng)葉片的氣流彎曲應(yīng)力是比較大的,動(dòng)葉片底部強(qiáng)度裕量不是很充分。顯然,對(duì)比國內(nèi)外其它廠家的軸流壓縮機(jī),首級(jí)動(dòng)葉片薄而且細(xì)長,設(shè)計(jì)的安全裕度小,可能是造成首級(jí)動(dòng)葉損壞的原因之一。要降低首級(jí)動(dòng)葉片底部彎曲應(yīng)力,應(yīng)增加動(dòng)葉片底部厚度和寬度。將葉片厚度增加,葉根部分截面積增加30%進(jìn)行分析計(jì)算,調(diào)整后葉片最大的應(yīng)力區(qū)域仍位于葉片根部,但應(yīng)力值是有所降低,最大的等效應(yīng)力為284MPa。最大的位移變形分量為0.533mm。減少16MPa。同時(shí)壓縮機(jī)在正常流量時(shí),壓比從1.147下降到1.138,效率從0.8639下降到0.8498。4.5腐蝕坑與露點(diǎn)腐蝕葉片斷裂不僅與葉片的設(shè)計(jì)狀態(tài)點(diǎn)有關(guān),還與葉片工作所處的環(huán)境介質(zhì)和實(shí)際運(yùn)行工況有關(guān)。在腐蝕介質(zhì)中運(yùn)行的葉片表面的腐蝕物會(huì)促進(jìn)疲勞裂紋的萌生和擴(kuò)展,材料的疲勞強(qiáng)度顯著降低;從壓縮機(jī)首級(jí)葉片根部的斷口看出,斷口中出現(xiàn)了許多坑點(diǎn)。這些坑點(diǎn)就是腐蝕坑點(diǎn)。德國曼透平公司對(duì)首級(jí)葉片第一次斷裂斷口的化學(xué)檢驗(yàn)分析表明:對(duì)斷層表面的沉積物作了化學(xué)檢驗(yàn)分析,發(fā)現(xiàn)含有較高的外來雜質(zhì)硫和氯;對(duì)清洗后斷層表面腐蝕坑的沉積物進(jìn)行化學(xué)檢驗(yàn)分析,也發(fā)現(xiàn)沉積較高的外來雜質(zhì)硫和氯,且腐蝕坑中鈦含量要比斷層表面高得多。顯然葉片受到了腐蝕而出現(xiàn)了許多腐蝕坑,有些腐蝕坑還較深(圖6和圖7)。該催化裂化裝置地處南方臨海,濕度較大,易發(fā)生露點(diǎn)腐蝕,海風(fēng)攜帶的鹽霧較多。且該催化裂化裝置南邊有一套污水汽提裝置,有硫化氫泄漏出來。這些氯離子和硫化氫進(jìn)入了壓縮機(jī),因壓縮機(jī)首級(jí)葉片的空氣介質(zhì)溫度為常溫,且葉片沒有噴涂防腐保護(hù)層。氯離子和硫化氫與首級(jí)葉片直接接觸,發(fā)生了露點(diǎn)腐蝕。從1994年1月25日斷裂的首級(jí)動(dòng)葉片中看出(見圖2),在葉背根部首先出現(xiàn)腐蝕坑點(diǎn),由于葉背根部應(yīng)力最大,應(yīng)力越大,應(yīng)力越集中,越容易發(fā)生應(yīng)力腐蝕。在小流量或喘振引起的激振力作用下振動(dòng),使腐蝕坑點(diǎn)逐漸發(fā)展成為裂紋,在交變應(yīng)力作用下,裂紋逐漸擴(kuò)展。當(dāng)裂紋擴(kuò)展到一定程度,葉片根部其余未斷部分不足以承受工作負(fù)荷時(shí),最終折斷。從圖2葉片斷口橫截面積只留有10%殘余折斷面積可看出,當(dāng)時(shí)壓縮機(jī)是在較低負(fù)荷下運(yùn)行折斷。其余兩次首級(jí)葉片斷裂的情況也類似。4.6壓縮機(jī)出口教控閥關(guān)閉,放空閥連續(xù)關(guān)閉—壓縮機(jī)喘振造成首級(jí)葉片疲勞斷裂喘振與出口管網(wǎng)阻力有較大關(guān)系。當(dāng)出口管網(wǎng)壓力升高,阻力增加,流量下降,進(jìn)入壓縮機(jī)動(dòng)葉的氣流沖角將增大,使葉背容易產(chǎn)生氣流脫離。如出口管網(wǎng)壓力繼續(xù)升高,流量繼續(xù)下降到一定程度,結(jié)果會(huì)在動(dòng)葉中出現(xiàn)突變失速。流動(dòng)性能大大惡化,壓縮機(jī)出口壓力明顯下降。這時(shí)管網(wǎng)壓力大于壓縮機(jī)出口壓力,氣體會(huì)出現(xiàn)倒流,發(fā)生喘振。該壓縮機(jī)的防喘振控制器雖然好用,但由于放空線與喘振線的余量只有10%,往往會(huì)出現(xiàn)放空閥打開和喘振同時(shí)發(fā)生的情況。說明放空閥打開仍不夠及時(shí),未能起到防喘振作用。該壓縮機(jī)首級(jí)葉片1992年11月