地下室頂板施工通道加固專項方案2(完整資料)

地下室頂板施工通道加固專項方案2(完整資料）(可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）

地下室頂板施工通道加固專項方案2(完整資料）(可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）＊****＊***＊****＊**＊＊*＊＊工程地下室頂板施工通道加固方案編制人：審核人：審批人：＊**＊＊*＊＊＊*＊*工程項目部二0一四年**＊月目錄TOC\o”1—3"\h\u31457一、工程概況:332427二、編制依據(jù)39947三、地下室頂板加固范圍314032四、車庫頂板堆載情況與荷載分析:417367五、地下室頂板強(qiáng)度驗算48891六、地下室頂板加固支撐驗算1332275七、鋼管支撐加固搭設(shè)169779八、鋼管加固支撐的檢查1822732九、施工安全注意措施1829638附一：*＊*＊＊*＊*＊安置房施工運(yùn)輸通道加固區(qū)域布置圖20＊**＊*＊＊*＊**＊＊＊****＊＊**＊*＊＊工程地下室頂板施工通道加固方案一、工程概況：本工程*＊＊＊＊***＊**＊*＊＊**＊**＊*＊*＊＊＊*＊公司組織施工。本工程設(shè)計圖紙中規(guī)定的總平區(qū)域地下室頂板允許荷載為23KN/㎡（允許均布活荷載5KN/㎡+1.2米覆土18KN/㎡）；有消防車通道群樓地下室頂班允許荷載為43KN/㎡（消防車荷載25KN/㎡+1.2米覆土18KN/㎡)。因施工場地限制，本工程主體結(jié)構(gòu)已接近完成,二次結(jié)構(gòu)及裝飾工程的需要，磚及其它材料堆場、臨時施工道路只能設(shè)置在地下室頂板上。磚及其它材料堆場、臨時施工道路所在區(qū)域，主梁為400＊800mm、400*900mm，次梁為300＊600mm，板厚180mm，柱距7.8m＊7.8m，柱截面為600＊600mm,柱高負(fù)一層3.95m、負(fù)二層3.90m。本工程地下室頂板結(jié)構(gòu)已經(jīng)施工完成2個月.二、編制依據(jù)1、編制依據(jù)：（1)《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59-2011（2）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ130—2011(3）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）(4)新南小區(qū)四期二區(qū)安置房及配套工程建筑,結(jié)構(gòu)施工圖。三、地下室頂板加固范圍在施工過程中，主要重載車輛為磚車及裝飾等材料運(yùn)輸。須對地下室頂板進(jìn)行加固,具體加固區(qū)域詳附圖。在需要加固的區(qū)域內(nèi)按照0。8m＊0.8m加密設(shè)置支撐立桿,加固部位的支撐,在工程掃尾階段，確保無重載車輛通行方可拆除。為保證施工車輛行駛在鋼管搭設(shè)區(qū)域，要求在地下室頂板用鋼管搭設(shè)車輛行駛通道圍擋，并用標(biāo)示行駛路線。在車輛進(jìn)入地下室頂板入口，設(shè)置圍擋，由材料員嚴(yán)格控制進(jìn)入頂板車輛重量(重量核定嚴(yán)格按照固定車輛和裝載數(shù)量來把控），對于超載的車輛一律不放行，每次放行一輛車通過，待卸完料出場后，再放行下一輛車進(jìn)入。加固范圍詳見平面布置圖附后。四、車庫頂板堆載情況與荷載分析：1、材料荷載：材料堆放高度不超過2米，材料堆載荷載為20KN/㎡，低于地下室頂板承載力，無需支撐。2、施工道路荷載：由于本工程場地狹窄，施工通道設(shè)置在地下室頂板消防通道區(qū)域上，在運(yùn)輸車輛經(jīng)過時，車輛荷載較大.施工場地荷載最大的車輛為磚運(yùn)輸車、干拌砂漿罐。荷載參數(shù)為:磚車自重15T,裝載25T,合計40T；其它材料運(yùn)輸總重限重40T;干拌砂漿罐：自重3T,罐裝砂漿35T,合計38T選取最大值40T（400KN）五、地下室頂板強(qiáng)度驗算(一）頂板受力以下計算的計算依據(jù)為《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012）bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96mbcy=bty+2s=0.2+2＊0。18=0。56m車輪作用面的局部荷載q=1.3＊Q/（bcx＊bcy)其中Q為單個輪胎上的荷載,對本工程取100KNq=1.3＊Q/（bcx*bcy)=1.3＊100/（0.96*0。56)=242KN/m2簡支雙向板的絕對最大彎矩Mxmax=0.1434＊242*0.96＊0。56=18.66KN·mMymax=0。1176＊242＊0.96*0。56=15。3KN·m取Mmax=18.66KN·m跨中最大彎矩產(chǎn)生的等效均布荷載：由Ly/Lx=0。8/0。8=1,查表得α=0。0368,β=0。0368Qe=18。66/0.0368＊12=507KN/m2所以車輪輪壓荷載產(chǎn)生的等效均布荷載為507KN/m2（二）該工程按0.8*0.8m立桿間距對地下室頂板進(jìn)行加固,以下計算采用“探索者結(jié)構(gòu)計算軟件”復(fù)核。一、示意圖二、依據(jù)規(guī)范《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—2012《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010—2010三、計算信息1。幾何參數(shù)計算跨度:Lx=800mm;Ly=800mm板厚：h=180mm2.材料信息混凝土等級:C30fc=14.3N/mm2ft=1。43N/mm2ftk=2。01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2鋼筋種類：HRB335fy=300N/mm2Es=2.0×105N/mm2最小配筋率：ρ=0。200％縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至近邊距離:as=20mm保護(hù)層厚度:c=20mm3。荷載信息(均布荷載）永久荷載分項系數(shù)：γG=1.200可變荷載分項系數(shù)：γQ=1。400準(zhǔn)永久值系數(shù)：ψq=1.000永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：ｑgk=0。000kN/m2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值:ｑqk=507.000kN/m24。計算方法：彈性板5.邊界條件（上端/下端/左端/右端)：固定/固定/固定/固定6。設(shè)計參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：γo=1。00泊松比：μ=0.200四、計算參數(shù)：1.計算板的跨度：Lo=800mm2.計算板的有效高度:ho=h—as=180—20=160mm五、配筋計算(lx/ly=800/800=1。000<2。000所以按雙向板計算）:1.X向底板鋼筋1)確定X向板底彎矩Mx=表中系數(shù)(γG＊ｑgk+γQ*ｑqk）＊Lo2=（0。0176+0。0176*0.200）*(1.200＊0。000+1。400＊507。000）*0。82=9。594kN*m2)確定計算系數(shù)αs=γo*Mx/(α1*fc＊b＊ho＊ho)=1.00*9。594×106/(1。00*14.3＊1000＊160*160)=0。0263)計算相對受壓區(qū)高度ξ=1—sqrt（1—2*αs）=1—sqrt(1—2＊0。026)=0.0274)計算受拉鋼筋面積As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1。000＊14。3*1000*160＊0。027/300=203mm25）驗算最小配筋率ρ=As/(b＊h）=203/(1000*180）=0.113％ρ〈ρmin=0.200%不滿足最小配筋要求所以取面積為As=ρmin＊b*h=0.200％*1000＊180=360mm2采取方案d10＠170，實(shí)配面積461mm22。Y向底板鋼筋1）確定Y向板底彎矩My=表中系數(shù)(γG＊ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=（0。0176+0。0176＊0.200)*（1。200*0.000+1。400＊507。000）*0。82=9.594kN＊m2)確定計算系數(shù)αs=γo＊Mx/(α1＊fc*b*ho*ho)=1。00*9。594×106/（1.00＊14。3＊1000＊160*160)=0.0263)計算相對受壓區(qū)高度ξ=1-sqrt(1—2＊αs）=1-sqrt(1—2*0。026）=0.0274)計算受拉鋼筋面積As=α1＊fc*b*ho*ξ/fy=1。000＊14。3＊1000*160*0。027/300=203mm25）驗算最小配筋率ρ=As/(b*h)=203/（1000*180）=0.113%ρ<ρmin=0。200％不滿足最小配筋要求所以取面積為As=ρmin*b*h=0.200%*1000＊180=360mm2采取方案d10@170,實(shí)配面積461mm23.X向支座左邊鋼筋1）確定左邊支座彎矩Mox=表中系數(shù)（γG＊ｑgk+γQ*ｑqk）＊Lo2=0。0513*（1.200*0。000+1。400*507。000）＊0.82=23。304kN*m2)確定計算系數(shù)αs=γo＊Mx/(α1*fc*b＊ho*ho）=1.00＊23。304×106/(1.00＊14.3＊1000*160*160)=0。0643)計算相對受壓區(qū)高度ξ=1—sqrt(1-2＊αs）=1—sqrt(1-2*0.064)=0.0664)計算受拉鋼筋面積As=α1*fc＊b*ho＊ξ/fy=1。000*14。3*1000＊160＊0。066/300=502mm25)驗算最小配筋率ρ=As/(b*h)=502/(1000*180)=0。279%ρ≥ρmin=0。200％滿足最小配筋要求采取方案d10@170，實(shí)配面積461mm24.X向支座右邊鋼筋1)確定右邊支座彎矩Mox=表中系數(shù)(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0513＊(1.200＊0。000+1。400*507。000）＊0.82=23。304kN＊m2）確定計算系數(shù)αs=γo＊Mx/(α1＊fc*b＊ho＊ho)=1.00*23。304×106/（1.00＊14.3＊1000*160*160)=0。0643）計算相對受壓區(qū)高度ξ=1—sqrt(1—2*αs)=1—sqrt(1—2*0。064）=0.0664）計算受拉鋼筋面積As=α1*fc*b*ho＊ξ/fy=1.000＊14.3*1000*160＊0。066/300=502mm25)驗算最小配筋率ρ=As/(b*h）=502/(1000*180）=0.279％ρ≥ρmin=0.200%滿足最小配筋要求采取方案d10@170,實(shí)配面積461mm25。Y向上邊支座鋼筋1)確定上邊支座彎矩Moy=表中系數(shù)（γG＊ｑgk+γQ*ｑqk)＊Lo2=0。0513*（1。200＊0.000+1。400*507.000）*0。82=23。304kN*m2）確定計算系數(shù)αs=γo＊Mx/（α1*fc＊b＊ho*ho）=1.00*23.304×106/（1.00*14.3*1000*160＊160）=0。0643)計算相對受壓區(qū)高度ξ=1-sqrt(1—2＊αs)=1—sqrt(1-2*0.064)=0.0664)計算受拉鋼筋面積As=α1*fc＊b*ho＊ξ/fy=1.000＊14.3＊1000*160*0。066/300=502mm25)驗算最小配筋率ρ=As/(b*h）=502/（1000*180）=0。279%ρ≥ρmin=0。200％滿足最小配筋要求采取方案d10@170,實(shí)配面積461mm26。Y向下邊支座鋼筋1)確定下邊支座彎矩Moy=表中系數(shù)（γG＊ｑgk+γQ*ｑqk）*Lo2=0.0513*(1。200*0.000+1。400*507。000)*0.82=23.304kN＊m2)確定計算系數(shù)αs=γo＊Mx/(α1*fc＊b*ho*ho）=1.00*23.304×106/(1.00＊14。3＊1000＊160＊160）=0。0643)計算相對受壓區(qū)高度ξ=1—sqrt（1-2*αs)=1-sqrt（1-2＊0。064)=0。0664)計算受拉鋼筋面積As=α1＊fc＊b＊ho*ξ/fy=1。000＊14.3＊1000＊160*0.066/300=502mm25)驗算最小配筋率ρ=As/(b*h）=502/(1000*180）=0。279%ρ≥ρmin=0.200%滿足最小配筋要求采取方案d10@170,實(shí)配面積461mm2六、跨中撓度計算：Mk-——按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩值Mq-—-————-按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的彎矩值1.計算荷載效應(yīng)Mk=Mgk+Mqk=(0。0176+0。0176＊0。200)＊(0.000+507.000）*0.82=6。853kN＊mMq=Mgk+ψq*Mqk=（0.0176+0.0176*0.200)＊（0。000+1。000＊507.000）*0.82=6。853kN＊m2.計算受彎構(gòu)件的短期剛度Bs1）計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力σsk=Mk/（0。87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3－3)=6.853×106/(0.87*160*461)=106。793N/mm2）計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積:Ate=0.5＊b＊h=0。5＊1000*180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1。2－4）=461/90000=0。512%3)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψψ=1。1-0。65*ftk/（ρte*σsk）（混凝土規(guī)范式8.1。2－2）=1.1—0.65＊2。01/(0。512％＊106。793）=-1。288因為ψ不能小于最小值0。2，所以取ψ=0.24）計算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αEαE=Es/Ec=2。0×105/3.00×104=6。6675)計算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf矩形截面，γf=06)計算縱向受拉鋼筋配筋率ρρ=As/（b＊ho）=461/（1000*160）=0.288%7)計算受彎構(gòu)件的短期剛度BsBs=Es*As＊ho2/［1。15ψ+0.2+6＊αE*ρ/（1+3。5γf’)］(混凝土規(guī)范式8.2。3--1)=2.0×105*461*1602/［1。15＊0.200+0。2+6*6.667＊0.288％/(1+3。5*0.0）］=4。329×103kN＊m23。計算受彎構(gòu)件的長期剛度B1）確定考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)θ當(dāng)ρ'=0時,θ=2.0(混凝土規(guī)范第8。2。5條)2)計算受彎構(gòu)件的長期剛度BB=Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs(混凝土規(guī)范式8。2.2)=6.853/（6.853＊（2。0—1）+6。853)*4。329×103=2。164×103kN*m24。計算受彎構(gòu)件撓度fmax=f＊(qgk+qqk)*Lo4/B=0.00127*（0.000+507。000)＊0.84/2。164×103=0。122mm5。驗算撓度撓度限值fo=Lo/200=800/200=4.000mmfmax=0。122mm≤fo=4.000mm，滿足規(guī)范要求！七、裂縫寬度驗算：1?？缰蠿方向裂縫1）計算荷載效應(yīng)Mx=表中系數(shù)(ｑgk+ｑqk）*Lo2=（0.0176+0.0176*0。200)＊（0.000+507。000)*0.82=6.853kN＊m2）帶肋鋼筋,所以取值vi=1。03）計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力σsk=Mk/（0.87＊ho*As）（混凝土規(guī)范式8。1.3－3)=6.853×106/(0。87＊160*461)=106.793N/mm4）計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5＊b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate（混凝土規(guī)范式8。1。2－4)=461/90000=0.0051因為ρte=0。0051〈0.01，所以讓ρte=0.015）計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψψ=1。1—0.65*ftk/(ρte＊σsk)（混凝土規(guī)范式8。1。2－2)=1。1-0。65*2.010/(0。0100*106。793）=—0.123因為ψ=—0。123<0.2,所以讓ψ=0。26)計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57）計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=（∑ni*di2)/（∑ni*vi＊di)=5*10*10/(5＊1.0＊10）=108）計算最大裂縫寬度ωmax=αcr＊ψ＊σsk/Es＊(1。9c+0.08*Deq/ρte）(混凝土規(guī)范式8。1.2－1)=2.1＊0。200＊106。793/2.0×105＊(1.9＊20+0.08*10/0。0100)=0。0265mm≤0。30，滿足規(guī)范要求2.跨中Y方向裂縫1）計算荷載效應(yīng)My=表中系數(shù)（ｑgk+ｑqk）*Lo2=(0.0176+0.0176*0.200）＊（0.000+507。000)＊0。82=6。853kN*m2）帶肋鋼筋,所以取值vi=1.03）計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下,構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力σsk=Mk/（0.87*ho＊As)(混凝土規(guī)范式8.1。3－3)=6。853×106/(0。87＊160＊461）=106。793N/mm4)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0。5＊b*h=0.5*1000＊180=90000mm2ρte=As/Ate（混凝土規(guī)范式8。1。2－4)=461/90000=0。0051因為ρte=0.0051<0.01，所以讓ρte=0。015）計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψψ=1.1—0.65*ftk/（ρte*σsk）（混凝土規(guī)范式8。1.2－2）=1。1—0。65*2。010/（0。0100*106.793）=-0。123因為ψ=—0。123〈0.2,所以讓ψ=0。26)計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57)計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=（∑ni*di2）/（∑ni＊vi＊di）=5＊10*10/(5*1。0＊10)=108）計算最大裂縫寬度ωmax=αcr＊ψ＊σsk/Es*（1.9c+0.08*Deq/ρte）(混凝土規(guī)范式8.1.2－1)=2.1*0.200*106。793/2。0×105＊（1.9＊20+0.08*10/0。0100）=0。0265mm≤0。30,滿足規(guī)范要求3.支座上方向裂縫1）計算荷載效應(yīng)Moy=表中系數(shù)（ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0513＊（0.000+507.000）*0.82=16。646kN*m2）帶肋鋼筋,所以取值vi=1。03)計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下,構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力σsk=Mk/(0.87＊ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3)=16。646×106/(0.87＊160＊461)=259.397N/mm4）計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0。5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate（混凝土規(guī)范式8。1.2－4）=461/90000=0。0051因為ρte=0。0051〈0.01，所以讓ρte=0.015)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψψ=1.1—0。65*ftk/（ρte＊σsk）(混凝土規(guī)范式8。1.2－2)=1.1-0。65＊2。010/(0.0100*259.397）=0。5966）計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57)計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(∑ni*di2)/（∑ni＊vi＊di)=5*10*10/(5＊1。0*10）=108)計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*（1。9c+0.08*Deq/ρte）(混凝土規(guī)范式8。1.2－1）=2。1*0.596＊259。397/2。0×105*(1.9*20+0。08＊10/0.0100）=0.1917mm≤0。30,滿足規(guī)范要求4.支座下方向裂縫1)計算荷載效應(yīng)Moy=表中系數(shù)（ｑgk+ｑqk)＊Lo2=0。0513*(0.000+507.000）*0。82=16。646kN*m2）帶肋鋼筋，所以取值vi=1。03)計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力σsk=Mk/（0.87*ho＊As）(混凝土規(guī)范式8。1.3－3)=16.646×106/(0。87*160*461）=259。397N/mm4)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5＊b*h=0。5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1。2－4)=461/90000=0.0051因為ρte=0。0051<0.01，所以讓ρte=0。015）計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψψ=1.1-0.65*ftk/（ρte*σsk)(混凝土規(guī)范式8.1。2－2)=1。1—0。65＊2。010/（0.0100＊259.397)=0.5966)計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57）計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(∑ni*di2）/（∑ni＊vi＊di）=5＊10*10/（5*1.0*10）=108)計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ＊σsk/Es＊(1。9c+0。08*Deq/ρte)(混凝土規(guī)范式8。1。2－1）=2。1*0.596*259.397/2.0×105＊（1.9*20+0.08＊10/0.0100)=0.1917mm≤0.30,滿足規(guī)范要求5。支座左方向裂縫1)計算荷載效應(yīng)Mox=表中系數(shù)（ｑgk+ｑqk)＊Lo2=0。0513＊(0.000+507。000)＊0。82=16。646kN*m2)帶肋鋼筋,所以取值vi=1。03）計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力σsk=Mk/（0。87*ho*As）（混凝土規(guī)范式8.1。3－3）=16.646×106/(0.87＊160＊461）=259.397N/mm4）計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5＊b＊h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4)=461/90000=0。0051因為ρte=0.0051<0。01,所以讓ρte=0.015)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψψ=1.1-0。65＊ftk/(ρte*σsk）(混凝土規(guī)范式8.1.2－2）=1.1—0。65*2。010/（0。0100＊259。397)=0。5966）計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57）計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(∑ni*di2）/（∑ni＊vi*di)=5*10＊10/（5＊1。0＊10)=108)計算最大裂縫寬度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es＊(1。9c+0.08*Deq/ρte）（混凝土規(guī)范式8.1。2－1）=2。1＊0。596＊259。397/2.0×105＊（1.9*20+0.08＊10/0。0100）=0。1917mm≤0。30，滿足規(guī)范要求6.支座右方向裂縫1）計算荷載效應(yīng)Mox=表中系數(shù)(ｑgk+ｑqk）＊Lo2=0.0513*(0。000+507.000）*0。82=16。646kN*m2)帶肋鋼筋，所以取值vi=1.03）計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下,構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力σsk=Mk/(0.87＊ho＊As）（混凝土規(guī)范式8.1。3－3）=16.646×106/（0。87*160*461)=259。397N/mm4)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0。5*b*h=0。5＊1000＊180=90000mm2ρte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8。1.2－4）=461/90000=0.0051因為ρte=0.0051<0。01，所以讓ρte=0。015)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψψ=1.1-0.65＊ftk/（ρte*σsk）(混凝土規(guī)范式8.1。2－2)=1。1-0。65*2。010/(0。0100＊259.397）=0。5966)計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/170=57)計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=（∑ni*di2)/(∑ni＊vi＊di）=5*10＊10/(5＊1。0*10)=108）計算最大裂縫寬度ωmax=αcr＊ψ＊σsk/Es＊（1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）=2.1*0.596*259.397/2.0×105＊(1.9＊20+0。08＊10/0。0100)=0.1917mm≤0。30，滿足規(guī)范要求經(jīng)過上面計算，可知在地下室頂板以下采用0.8m＊0。8m立桿間距進(jìn)行支撐可以滿足要求，結(jié)構(gòu)安全。只需進(jìn)行鋼管支撐架強(qiáng)度驗算，如下所示。六、地下室頂板加固支撐驗算1、地下室頂板與梁加固:在行車道路范圍內(nèi)，寬度5.6米,沿地下室頂板，采用滿堂架加固,鋼管選用鋼管類型為φ48×3.0,頂面設(shè)支承頂托,頂托與結(jié)構(gòu)接觸面用50×100mm枋木。支架搭設(shè)高度為4。0m，立桿的縱距b=0。8m，立桿的橫距l(xiāng)=0.8m，立桿的步距h=1。60m。2、加固鋼管搭設(shè)圖：3、立桿的穩(wěn)定性計算(1）、軸向力計算:計算參數(shù):（考慮汽車及載物全部荷載通過樓板傳遞給支撐架；同時結(jié)構(gòu)的自重仍由支架承受。）進(jìn)行支架體系的核算。1）軸向力計算：鋼筋混凝土自重25.00kN/m3,施工活荷載2。0kN/m2,扣件計算折減系數(shù)取1.0.由永久荷載效應(yīng)控制的組合:Q=0。9×[1.35×25。00×0。18+0.7×1。40×2.0］=0。9×（6。1+1。96）=7。25kN/m2輪壓力：取為100kNq=1。3＊Q/(bcx*bcy)=1。3*100/（0。96*0.56)=242KN/m2計算單元按立桿800×800間距，考慮后輪兩側(cè)的一組輪胎由4根立桿承擔(dān)受力。則每根立桿豎向力為：（減去消防車和覆土）N=(242-43—7。25)×0.8×0。8÷1/4=30.7KN采用的鋼管類型為φ48×3.0。（2）不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=30。7kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑,i=1。59cm;A——立桿凈截面面積，A=4.241cm2；W——立桿凈截面模量（抵抗），W=4.788cm3；［f]—-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，［f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點(diǎn)的長度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.60m；l0——計算長度，取1.600+2×0.300=2.200m；——由長細(xì)比,為2200/16=138；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到0.375；經(jīng)計算得到=30700/(0.375×424）=193.1KN/mm2;不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算〈［f],滿足要求！4、綜上所述:按施工道路6m寬度搭設(shè)地下室加固支撐系統(tǒng)，其長度視其平面布置圖附后。立桿間距＠800×800，縱向橫向水平桿步距1.6米,立桿底端設(shè)置掃地桿，離開底部不大于200mm；鋼頂撐采用U型托撐與梁板頂緊，U型托撐上部安放木枋50×100，木枋緊貼結(jié)構(gòu)梁板,托撐其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm，設(shè)置架體縱橫向垂直剪刀支撐間距8米一道,并在垂直剪刀支撐頂部及底部設(shè)置水平剪刀支撐，所有鋼管采用φ48×3.0。七、鋼管支撐加固搭設(shè)1、工藝流程定距定位→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→第一步小橫桿與立桿扣緊→安第一步大橫桿與各立桿扣緊→安第二步小橫桿→安第二步大橫桿→第三小大橫桿→安裝頂托和木枋→調(diào)整頂托→加設(shè)剪刀撐.2、構(gòu)造要求1）腳手架構(gòu)架按照上述方案驗算,施工運(yùn)輸通道、鋼筋原材堆放區(qū)現(xiàn)澆梁板底的立桿縱橫向間距為＠800×800，步距均為不大于1600，實(shí)際搭設(shè)時根據(jù)搭設(shè)高度進(jìn)行選擇。2）縱橫向水平桿縱向水平桿應(yīng)連續(xù)設(shè)置不間斷；縱向水平桿的對接扣件應(yīng)交錯布置,兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；橫向水平桿單根長度6米.不同步或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于縱距的1/3?？v向搭接使用對接扣件連接，縱橫向水平桿應(yīng)采用直角扣件固定在立桿上。3）立桿每根立桿底部應(yīng)設(shè)置厚度不小于20mm的木墊板.腳手架立桿必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。地下室頂板的頂撐加固立桿與負(fù)一層現(xiàn)澆板頂撐加固的立桿必須在同一立面位置，采取上下兩層地下室放線定位，保證上、下層的立桿同心。鋼管立桿頂部應(yīng)采可調(diào)節(jié)U型托，且其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm,安裝時應(yīng)保證上下同心。立桿接長必須采用對接扣件連接，不得采用搭接或在水平上錯接。對接應(yīng)符合下列規(guī)定：立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置,兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的1/3。4）剪刀撐加固區(qū)頂撐加固的架體縱向與橫向剪刀撐跨越立桿4～5根,縱向應(yīng)每隔6～10m設(shè)置一道剪力撐，橫向?qū)挾?米連續(xù)設(shè)置，斜桿與地面的傾角宜在45°～60°之間。剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于150mm。嚴(yán)禁將外徑φ48與φ51的鋼管混合使用。扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力距不應(yīng)小于40N·m；且不應(yīng)大于65N·m；在主節(jié)點(diǎn)處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的中心點(diǎn)的相互距離不應(yīng)大于150mm;對接扣件開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于100mm.八、鋼管加固支撐的檢查1、在下列情況下,必須對鋼管加固支撐腳手架進(jìn)行檢查：1)腳手架搭設(shè)前；2）搭設(shè)完成；3)施加荷載后；4）停用超過一個月，復(fù)工前。2、進(jìn)行鋼管加固支撐腳手架檢查、應(yīng)根據(jù)下列技術(shù)文件：1）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）的相關(guān)規(guī)定；2)施工組織設(shè)計（專項方案）及變更文件；3）技術(shù)交底文件。3、腳手架使用中，應(yīng)定期檢查下列項目:1）桿件的設(shè)置和連接,連墻件、支撐、門洞桁架等的構(gòu)造是否符合要求；2）底座是否松動，立桿是否懸空；3）扣件螺栓是否松動；4）安全防護(hù)措施是否符合要求；5）是否超載。九、施工安全注意措施1、施工荷載應(yīng)符合本方案設(shè)計要求，不得超載，不得將纜風(fēng)繩、混凝土泵管固定在腳手架上，禁止懸掛起重設(shè)備。2、設(shè)專人負(fù)責(zé)對腳手架進(jìn)行經(jīng)常檢查和保養(yǎng)，檢查項目主要包括主節(jié)點(diǎn)處桿件的安裝,特殊構(gòu)造是否符合設(shè)計要求。底座是否松動、扣件螺栓是否松動、安全措施是否符合要求.3、腳手架使用期間，嚴(yán)禁拆除主節(jié)點(diǎn)處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿、連墻桿、支撐、欄桿、擋腳板等。4、拆除腳手架時，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁一切非操作人員入內(nèi)。5、桿連接必須使用十字扣件，且連接牢固.鋼管、扣件規(guī)格材質(zhì)必須符合要求。無嚴(yán)重銹蝕、彎曲、壓扁或有裂紋。6、施工人員必須經(jīng)過培訓(xùn)，有上崗證。無證人員禁止進(jìn)入現(xiàn)場作業(yè).搭設(shè)時按照操作規(guī)程施工，搭設(shè)時有專人在上部負(fù)責(zé)看護(hù).7、使用期間嚴(yán)禁任意拆除桿、配件;嚴(yán)禁任意改變構(gòu)架結(jié)構(gòu)及其尺寸；嚴(yán)禁任意改變連墻件位置、減少其數(shù)量；嚴(yán)禁任意減少其鋪板數(shù)量、防護(hù)桿件和設(shè)施；嚴(yán)禁隨意增加荷載;嚴(yán)禁任意拆除安全防護(hù)設(shè)施。8、應(yīng)遵循相應(yīng)的安全交底,不能上下同時作業(yè)；拆除時設(shè)警戒區(qū)，設(shè)置明顯標(biāo)志，并有專人警戒；拆下的扣件和配件應(yīng)及時運(yùn)至地面，嚴(yán)禁高空拋擲。9、各種規(guī)格的鋼材應(yīng)分開堆放，不得混合堆放，鋼筋原材的重疊堆放的高度不得超過兩捆原材的重疊高度。10、設(shè)置區(qū)域的鋼筋加工房不得隨意移動，根據(jù)施工需要移動時，要重新加固頂板后實(shí)施。11、砂石堆場及實(shí)心磚等材料的堆放高不得超過1.5m,多孔磚的高度不得超過1。8m，空心磚不得超過2.0m。12、施工通道、長時間的材料堆場、砼泵車行駛路線及泵車設(shè)置等部位的地下室頂板均嚴(yán)格按此方案進(jìn)行頂撐加固。13、專職安全管理人員及棟號負(fù)責(zé)人應(yīng)嚴(yán)格按照該方案進(jìn)行指導(dǎo)施工及檢查驗收，完成后通知質(zhì)量部門負(fù)責(zé)人與技術(shù)部門與建設(shè)、監(jiān)理等單位的相關(guān)負(fù)責(zé)人進(jìn)行聯(lián)合驗收合格后方可投入使用。14、投入使用后安全員及棟號負(fù)責(zé)人每天進(jìn)行一次現(xiàn)場檢查支撐架體的變形情況,發(fā)現(xiàn)問題在第一時間內(nèi)向項目負(fù)責(zé)人通報,并采取可靠的加固應(yīng)對措施進(jìn)行加固處理。15、加固范圍措施：平面圖中所規(guī)劃的施工運(yùn)輸通道及干拌砂漿站均為加固的范圍。在加固區(qū)域地下室頂板上面，使用油漆劃上封閉線，顏色黃色，寬100mm，實(shí)心線。同時在封閉線上設(shè)置腳手架護(hù)欄,護(hù)欄高度1。2米，護(hù)欄立面使用安全網(wǎng)封閉。附一：*＊＊*＊**＊＊*＊＊*＊＊＊***施工運(yùn)輸通道加固區(qū)域布置圖目錄TOC\o”1-3"\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc350693438"一.編制說明及依據(jù)1_Toc350693441"四.材料要求2六、預(yù)板上臨時施工道路安全保障技術(shù)措施13八．安全措施及要求14HYPERLINK\l”_Toc350693446"九．排架加固施工組織機(jī)構(gòu)及人員安排14一.編制說明及依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001，2002年版)2、《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59-99）3、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017—2002)4、施工圖紙、本工程施工組織設(shè)計5、《建筑施工腳手架實(shí)用手冊》6、《建筑施工手冊》7、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002）8、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003）9、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005-2003）10、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001）11、《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（GB50018—2002）12、《建筑施工計算手冊》汪正榮著13、《建筑施工計算手冊》二。工程概況深北鐵路客技站配套住宅，位于深圳市羅湖區(qū)，西側(cè)為寶崗路、北側(cè)為桃園路，東側(cè)為深北鐵路客技站。為三幢六棟34層現(xiàn)澆框剪結(jié)構(gòu)住宅樓，建筑高度99.9m,總計787戶，設(shè)停車位564個，建筑容積率5。5（含核增），綠化率35%。總用地面積為13199。69㎡,其中建筑占地面積3189.05m2，項目總建筑面積93888.86m2。其中上部結(jié)構(gòu)建筑面積為72632.84m2,住宅部分建筑面積為69940.41m2，架空休閑區(qū)建筑面積為1934。18m2,其他面積為758。25m2；設(shè)二層地下室，結(jié)構(gòu)形式為框支剪力墻結(jié)構(gòu)。三、支模排架搭設(shè)方法1、排架支撐形式（1）采用Φ48×3.0腳手鋼管滿堂搭設(shè)，由立桿、水平桿、縱橫向剪刀撐等桿件組成受力體系，節(jié)點(diǎn)連接采用鑄鐵扣件。（2)排架立桿橫向間距為600mm，縱向間距為600mm,排架步距為1200mm，縱或橫水平桿與立桿采用雙扣件連接。（3）在立桿離地面200mm處，設(shè)置縱向與橫向的掃地桿，以約束立桿水平位移。（4）排架周邊凡有框架柱處，每步設(shè)一道拉結(jié)桿,采用鋼管與扣件對排架與框架柱進(jìn)行拉結(jié)。（5）為了保證排架的整體剛度與穩(wěn)定，排架內(nèi)每隔2～3步設(shè)一道水平剪刀撐，每隔3跨設(shè)一道縱向剪刀撐。（6）地下室頂板加固范圍（見下圖）：四。材料要求1.鋼管:采用DN48＊3.5焊管，材質(zhì)應(yīng)符合GB/T13793或GB/T3092規(guī)定，質(zhì)量應(yīng)符合GB700－79《普通碳素結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)要求》中Q235A鋼要求。彎曲變形、銹蝕鋼管不得使用；腳手架鋼管每根最大質(zhì)量不應(yīng)大于25kg。2.扣件：扣件及其附件符合GB978—67可鍛鐵分類及技術(shù)條件>的規(guī)定,機(jī)械性能不低于KT33－8的可煅鑄鐵的制作性能，其附件的制造材料應(yīng)符合GB700－79中A3鋼的規(guī)定，螺紋應(yīng)符合GB196-81《普通螺紋》的規(guī)定,墊圈應(yīng)符合GB95—76《墊圈》的規(guī)定?？奂c鋼管的貼合面必須嚴(yán)格整形，保證鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動,旋轉(zhuǎn)扣件的旋轉(zhuǎn)面間隙小于1mm,扣件表面應(yīng)進(jìn)行防銹處理.腳手架采用的扣件,在螺栓擰緊扭力矩65N?m時，不得發(fā)生破壞。五．地下室頂板過車加固鋼管支模排架計算書地下室頂板過車加固鋼管支模排架計算書計算參數(shù)：模板支架搭設(shè)高度為5。1m，立桿的縱距b=0。60m，立桿的橫距l(xiāng)=0。60m,立桿的步距h=1。20m。面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方80×60mm，間距300mm，木方剪切強(qiáng)度1。6N/mm2,抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm2。梁頂托采用100×100mm木方.模板自重12.00kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載46.00kN/m2。扣件計算折減系數(shù)取1.00。鋼管強(qiáng)度為205。0N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1。00.圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為48×3.2.（一)、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.100×0.180×0。600+12.000×0.600=9.911kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(1.000+45.000)×0。600=27。600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=32.40cm3；截面慣性矩I=29.16cm4；（1）抗彎強(qiáng)度計算f=M/W<[f]其中f--面板的抗彎強(qiáng)度計算值（N/mm2);M——面板的最大彎距（N.mm）；W-—面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值,取15。00N/mm2；M=0。100ql2其中q——荷載設(shè)計值（kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×9。911+1。40×27。600)×0.300×0.300=0.455kN。m經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值f=0.455×1000×1000/32400=14.037N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗算f〈[f]，滿足要求！（2）撓度計算v=0。677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×9.911×3004/（100×6000×291600）=0。311mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!（二)、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算.1.荷載的計算(1）鋼筋混凝土板自重(kN/m）：q11=25。100×0.180×0.300=1.355kN/m（2)模板的自重線荷載(kN/m）:q12=12.000×0.300=3.600kN/m（3）活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN/m)：經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(45.000+1。000）×0。300=13.800kN/m靜荷載q1=1.20×1.355+1.20×3.600=5.946kN/m活荷載q2=1.40×13。800=19.320kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為（19。320+5.946)×0。600=15.160kN2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=15.160/0。600=25。266kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×25。27×0.60×0.60=0.910kN。m最大剪力Q=0。6×0。600×25.266=9。096kN最大支座力N=1.1×0。600×25。266=16。676kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=48。00cm3；截面慣性矩I=144。00cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=0。910×106/48000.0=18。95N/mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度大于13.0N/mm2，不滿足要求!（2)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到4.955kN/m最大變形v=0.677×4。955×600。04/（100×9000.00×1440000.0）=0.335mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求?。ㄈ?、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力P=16.676kN均布荷載取托梁的自重q=0。096kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m）托梁剪力圖（kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖（mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=2。254kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=37。167kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.141mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=166。67cm3；截面慣性矩I=833。33cm4;(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=2.254×106/166666.7=13。52N/mm2頂托梁的計算強(qiáng)度大于13.0N/mm2,不滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算［可以不計算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<［T］截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×20462/（2×100×100)=3.069N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值［T］=1。60N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計算不滿足要求!(3）頂托梁撓度計算最大變形v=0。141mm頂托梁的最大撓度小于600.0/250，滿足要求?。ㄋ模?、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值（立桿軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1）腳手架的自重（kN）:NG1=0.122×5.050=0.617kN(2)模板的自重（kN）：NG2=12。000×0.600×0。600=4。320kN（3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=25。100×0。180×0。600×0.600=1.627kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=(NG1+NG2+NG3）=6.564kN。2?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載.經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(45.000+1。000)×0。600×0。600=16。560kN3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ（五）、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值,N=31。06kNi—-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1。59cm;A—-立桿凈截面面積，A=4。501cm2；W-—立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4。729cm3;［f］——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值,［f］=205.00N/mm2;a—-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度,a=0。30m；h—-最大步距,h=1.20m;l0—-計算長度，取1.200+2×0。300=1。800m；-—由長細(xì)比,為1800/16=113;-—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到0。497;經(jīng)計算得到=31061/（0.497×450）=138.943N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算<[f］，滿足要求!考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.4Wklal02/8—Prl0/4風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力Pr計算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2);Wk=0。300×1。200×0。800=0.288kN/m2h——立桿的步距，1.20m；la-—立桿迎風(fēng)面的間距，0.60m；lb——與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.60m;風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力Pr=5×1.4×0.288×0.600×；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1。4×0。288×0.600×1.800×1.800/8—0.136×1.800/4=0。037kN.m；Nw—-考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸心壓力最大值；Nw=1。2×6.564+0。9×1.4×16。560+0.9×1。4×0.037/0.600=28.819kN經(jīng)計算得到=28819/(0。497×450）+37000/4729=135.910N/mm2;考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算<［f］，滿足要求！風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算架體中每個節(jié)點(diǎn)的風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載w=0.288×0。600×1.200=0。207kN節(jié)點(diǎn)集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力wv=1。200/0。600×0.207=0。415kN節(jié)點(diǎn)集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力ws=（1。200×1。200+0。600×0。600）1/2/0。600×0.207=0.464kN支撐架的步數(shù)n=4節(jié)點(diǎn)集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0。464+(4。000-1)×0。464=1。855kN節(jié)點(diǎn)集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為4.000×0.415=1。659kN架體自重為0.617kN節(jié)點(diǎn)集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和大于架體自重，不滿足要求!（六）、樓板強(qiáng)度的計算1.計算樓板強(qiáng)度說明驗算樓板強(qiáng)度時按照最不利考慮，樓板的跨度取2。50m,樓板承受的荷載按照線均布考慮.寬度范圍內(nèi)配筋3級鋼筋，配筋面積As=900.0mm2,fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸為b×h=2500mm×120mm，截面有效高度h0=100mm.按照樓板每30天澆筑一層，所以需要驗算30天、60天、90天.。。的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.計算樓板混凝土30天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊2。50m，短邊2.50×1。00=2。50m，樓板計算范圍內(nèi)擺放5×5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為q=1×1.20×(12。00+25。10×0。18)+1×1.20×(0。62×5×5/2.50/2。50)+1。40×(1.00+45.00）=87.19kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=2。50×87.19=217.96kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0。0513×ql2=0。0513×217。96×2.502=69。88kN.m按照混凝土的強(qiáng)度換算得到30天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到102。07%，C30。0混凝土強(qiáng)度近似等效為C30。6.混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計值為fcm=14.60N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：=Asfy/bh0fcm=900.00×360.00/（2500.00×100.00×14。60）=0.09查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為s=0.085此層樓板所能承受的最大彎矩為：M1=sbh02fcm=0。085×2500。000×100。0002×14.6×10—6=31。0kN。m結(jié)論：由于Mi=31。02=31.02〈Mmax=69.88所以第30天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載.第2層以下的模板支撐必須保存。3。計算樓板混凝土60天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊2.50m,短邊2.50×1.00=2.50m，樓板計算范圍內(nèi)擺放5×5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為q=1×1.20×（12.00+25.10×0。18）+1×1。20×（12.00+25。10×0。12)+2×1。20×(0.62×5×5/2.50/2.50)+1.40×（1.00+45。00)=108。16kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=2.50×108.16=270。41kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0513×ql2=0。0513×270.41×2.502=86。70kN.m按照混凝土的強(qiáng)度換算得到60天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到122.87％，C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C36.9?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計值為fcm=17。59N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：=Asfy/bh0fcm=900。00×360.00/（2500。00×100。00×17.59)=0.07查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為s=0.077此層樓板所能承受的最大彎矩為：M2=sbh02fcm=0.077×2500。000×100。0002×17。6×10-6結(jié)論:由于Mi=31。02+33。87=64.89〈Mmax=86。70所以第60天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐必須保存。4.計算樓板混凝土90天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊2.50m，短邊2.50×1.00=2。50m，樓板計算范圍內(nèi)擺放5×5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第4層樓板所需承受的荷載為q=1×1。20×（12.00+25。10×0。18)+2×1。20×（12.00+25.10×0.12）+3×1.20×(0.62×5×5/2.50/2。50)+1。40×（1。00+45。00）=129.14kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=2。50×129.14=322。85kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0。0513×ql2=0。0513×322。85×2.502=103。52kN。m按照混凝土的強(qiáng)度換算得到90天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到135。04％，C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C40.5.混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計值為fcm=19。31N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度:=Asfy/bh0fcm=900.00×360。00/(2500.00×100.00×19。31)=0.07查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為s=0。067此層樓板所能承受的最大彎矩為:M3=sbh02fcm=0。067×2500.000×100.0002×19.3×10-6=32。3kN。m結(jié)論：由于Mi=31。02+33.87+32。34=97。22<Mmax=103。52所以第90天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第4層以下的模板支撐必須保存。5。計算樓板混凝土120天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊2.50m，短邊2.50×1.00=2.50m，樓板計算范圍內(nèi)擺放5×5排腳手架,將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載.第5層樓板所需承受的荷載為q=1×1。20×(12。00+25。10×0。18)+3×1。20×(12.00+25。10×0。12)+4×1。20×(0。62×5×5/2。50/2.50）+1.40×(1。00+45。00）=150。12kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=2。50×150。12=375。30kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0513×ql2=0。0513×375。30×2。502=120.33kN。m按照混凝土的強(qiáng)度換算得到120天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到143.67%，C30。0混凝土強(qiáng)度近似等效為C43。1?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計值為fcm=20。34N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度:=Asfy/bh0fcm=900。00×360。00/(2500。00×100.00×20.34)=0.06查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為s=0.067此層樓板所能承受的最大彎矩為：M4=sbh02fcm=0。067×2500.000×100。0002×20。3×10—6=34.1kN。m結(jié)論：由于Mi=31。02+33.87+32.34+34.07=131.30>Mmax=120.33所以第120天以后的各層樓板強(qiáng)度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第5層以下的模板支撐可以拆除。六、預(yù)板上臨時施工道路安全保障技術(shù)措施1．在頂板上的臨時道路兩側(cè)，1.5m高的圍護(hù)欄桿,做入口與轉(zhuǎn)彎處，懸掛限重、行駛路線標(biāo)識.2．大型運(yùn)輸車輛如混凝土攪拌車、鋼筋運(yùn)輸車需地磅過磅.確認(rèn)駛?cè)氲貛焐吓R時道路的每輛總重量控制在40噸以內(nèi).必要時,駁運(yùn)超重材料再行駛.3．每天做好車輛進(jìn)入與地庫頂板觀測記錄.4．以下幾種情況,車輛嚴(yán)禁行駛.（1）地下室頂板砼強(qiáng)度未達(dá)到100%.（2）臨時道路兩側(cè)未設(shè)置圍護(hù)欄桿。（3）未過磅的大型運(yùn)輸車輛。（4)加強(qiáng)對觀測地庫頂板的變形觀測,如沉降、裂縫等。七.加固排架的驗收與保護(hù)1.排架在投入使用之前必須進(jìn)行驗收，合格后方準(zhǔn)使用。主要檢查拉桿，各鋼管連接卡扣的緊固。2.在檢查驗收過程中，要特別注意扣件的緊固程度，扣件并不是擰得緊越好。對于擰緊力矩大于70N·m的扣件,要認(rèn)真檢查有無裂縫、變形,如果發(fā)現(xiàn)有上述弊病應(yīng)立即調(diào)換，調(diào)上的扣件的螺栓應(yīng)緊固在40～70N·m。3。加固排架在驗收合格通過投入使用后,必須對其進(jìn)行日常的和定期的全面檢查和整修，才能保證其安全使用。排架定期的檢查一般每月進(jìn)行一次。所以要求作業(yè)對排架進(jìn)行日常的和定期的加固，尤其是頂板有作業(yè)或過車時要經(jīng)常檢查加固.排架檢查主要內(nèi)容有：(1）檢查構(gòu)件連接是否有所松動；(2)檢查明確排架的整體和局部的垂直、水平偏差.如發(fā)現(xiàn)垂直度有異?，F(xiàn)象，應(yīng)及時加固和消除隱患。八．安全措施及要求1.所有操作人員應(yīng)持證上崗，操作人員進(jìn)入現(xiàn)場后，應(yīng)做好進(jìn)場三級教育，并做好會議記錄,進(jìn)行詳細(xì)的安全技術(shù)交底。2.排架搭設(shè)完畢后,必須驗收合格后方可使用。九．排架加固施工組織機(jī)構(gòu)及人員安排1、組織機(jī)構(gòu)如下：⑴．技術(shù)負(fù)責(zé)人：鄭祥豐聯(lián)系電話：⑵．項目經(jīng)理：方運(yùn)安聯(lián)系電話:⑶．安全主任：王磊聯(lián)系電話：2、主要人員安排如下：⑴．施工員1人：主要負(fù)責(zé)排架加固的技術(shù)指導(dǎo)。⑵．安全員1人：主要負(fù)責(zé)排架的安全工作。⑶．腳手架技術(shù)工人10人：根據(jù)進(jìn)度需要,主要負(fù)責(zé)排架搭設(shè)、拆除工作。車道加固施工方案編制單位:編制日期：目錄ＴO(shè)Ｃ\o"1—2”\h\z\uHYＰＥRLINＫ\l＂_Toc３０59334９5”一、工程設(shè)計概況：PAGEＲEF_Toc３05933４９５\h4ＨＹPERＬINＫ\h\u31457一、工程概況：332427二、編制依據(jù)39947三、地下室頂板加固范圍314032四、車庫頂板堆載情況與荷載分析:417367五、地下室頂板強(qiáng)度驗算48891六、地下室頂板加固支撐驗算1332275七、鋼管支撐加固搭設(shè)169779八、鋼管加固支撐的檢查1822732九、施工安全注意措施1829638附一：*****＊＊**安置房施工運(yùn)輸通道加固區(qū)域布置圖20＊****＊*＊＊***＊＊*＊*＊*****＊＊*工程地下室頂板施工通道加固方案一、工程概況：本工程＊*＊＊＊*******＊＊*＊**＊*＊***＊＊**＊公司組織施工.本工程設(shè)計圖紙中規(guī)定的總平區(qū)域地下室頂板允許荷載為23KN/㎡（允許均布活荷載5KN/㎡+1。2米覆土18KN/㎡);有消防車通道群樓地下室頂班允許荷載為43KN/㎡(消防車荷載25KN/㎡+1。2米覆土18KN/㎡).因施工場地限制,本工程主體結(jié)構(gòu)已接近完成，二次結(jié)構(gòu)及裝飾工程的需要，磚及其它材料堆場、臨時施工道路只能設(shè)置