一二級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分-63真題-無答案

一、二級注冊構(gòu)造工程師專業(yè)局部-63分鐘)有一鋼筋混凝土非預應力屋架，如題圖所示：：屋架混凝土強度等級為C30。節(jié)點集中荷載P=P1+P2恒荷載P1=12kN(標準值且包括構(gòu)件自重)活荷載P2=6kN(標準值且活荷載大于4kN/m2)提示：1．計算屋架桿件內(nèi)力時不考慮節(jié)點次應力的影響；2．上弦桿的計算長度可取節(jié)間長度的兩倍。在活荷載作用下的支座反力為RAh(設(shè)計值，kN)應當和以下( )項數(shù)值相接近。A．RAh＝23.4 B．RAh＝25.2 C．RAh＝21 D．RAh＝19.5在恒荷載和活荷載的作用下，上弦桿件S1的內(nèi)力設(shè)計值(kN)與以下( )項數(shù)值相接近。A．153.02 B．124.16 C．148.99 D．127.51上弦桿件截面為200mm×200mm，配置4根14的鋼筋，試問該屋架上弦桿的承載力氣N(設(shè)計值，kN)與以下( )項值相接近。A．N＝337.5 B．N＝477.62 C．N＝250.27 D．N＝591.35某鋼筋混凝土框架梁截面尺寸b×h=300mm×500mmC25，縱向鋼筋承受HRB335，箍筋承受HPB235，as=35mm。4222Φ20，箍筋為8@200雙肢箍，梁承受一般均布荷載，則考慮地震組合后該梁能承受的最大彎矩M與剪力V最接近以下()項數(shù)值。A．M＝260kN·m，V=148kN B．M=342kN·m，V=160kNC．M=297kN·m，V=195kN D．M=260kN·m，V=160kN假設(shè)該梁為三級框架梁，考慮地震組合及調(diào)整后在支座截面處引起的剪力設(shè)計值V=101kN(集中荷載引起的占75%以上，集中荷載作用點至支座的距離a=2023mm)，箍筋間s=200mm，則該截面的最小配箍面積為()。A．81mm2 B．94mm2 C．57mm2 D．112mm2一鋼筋混凝土偏心受壓柱截面尺寸b×h=500mm×700mmIo＝12m，混凝土強度等級為C35，縱向鋼筋HRB4OO，縱向受拉鋼筋合力點至截面近邊的距離as＝40mm。設(shè)軸向力的偏心距e0625mm，承受軸力設(shè)計值N＝400kN，軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離e與以下()項數(shù)值最為接近。A．987mm B．1094mm C．824mm D．1130mm設(shè)軸向力的偏心距e0＝1000mm425受的軸向力設(shè)計值N與以下()項數(shù)值最為接近。A．N＝305kN B．N＝516kN C．N＝602kN D．N＝743kN320N＝800kN，彎矩設(shè)計值M＝265kN·m，則截面受拉側(cè)的配筋面積與以下()項數(shù)值最為接近。A．700mm2 B．652mm2 C．892mm2 D．942mm2250mm×500mmC30，梁受拉區(qū)配置320的鋼筋(942mm2)，混凝土保護層c＝25mm，承受均布荷載，梁的計算跨度Io＝6m。假設(shè)按荷載效應的標準組合計算的跨中彎矩值Mk＝100kN·m，則裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)Ψ與以下()項數(shù)值最為接近。A．0.770 B．0.635 C．0.580 D．0.660假設(shè)裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)Ψ＝0.825，則該梁的短期效應剛度與以下( )項數(shù)值最為接近。A．27610kN·m2 B．27102kN·m2 C．28610kN·m2 D．29610kN·m2假設(shè)梁的短期效應剛度Bs＝29732.14kN·m2，按荷載效應的標準組合計算的跨中彎矩Mk＝90kN·m，按荷載效應的標準永久組合計算的跨中彎矩值Mq＝50kN·m，梁受壓區(qū)配218的鋼筋，則跨中撓度與以下()項數(shù)值最為接近。A．10.2mm B．14.3mm C．16.3mm D．11.9mm按荷載效應的標準組合計算的跨中彎矩值M＝90kN·320肋鋼筋deq＝20mm，按荷載效應的標準組合計算的縱向受拉鋼筋的等效應力σsk＝210N/mm2，則最大裂縫寬度wmax與以下( )項數(shù)值最為接近。A．0.201mm B．0.197mm C．0.233mm D．0.256mm假設(shè)按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte＝1.508%，按荷載效應的標準組合計算的縱向受拉鋼筋的等效應力σsk＝157N/mm2，裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻Ψ＝0.551，受拉鋼筋同上題，則梁外表處的最大裂縫寬度ws,max與以下()項數(shù)值最為接近。A．0.154mm B．0.140mm C．0.125mm D．0.177mm預應力鋼筋的預應力損失，包括錨具變形損失(σ11)，摩擦損失(σ12)，溫差損失(σ13)，鋼筋松弛損失(σ14)，混凝土收縮、徐變損失(σ15)，局部擠壓損失(σ16)。設(shè)計計算時，預應()。Aσ11+σ12+σ14σ15+σ16Bσ11+σ12+σ13σ16Cσ11+σ12+σ13+σ14σ15Dσ11+σ12σ14+σ15 梁中配置受壓縱筋后( )。A．既能提高正截面受彎承載力，又可削減構(gòu)件混凝土徐變B．加大構(gòu)件混凝土徐變C．不影響構(gòu)件混凝土徐變D．只能提高正截面受彎承載力某寬厚板車間冷床區(qū)為三跨等高廠房，跨度均為35m；邊列柱柱間距為10m，中列柱柱間距為20m，局部60m10m，屋面梁與鋼柱為固接。廠房屋面承受彩色壓型鋼板，屋面坡度為1/20；檁條承受多跨連續(xù)式H型鋼檁條，其間距為5m；檁條與屋面梁搭接。屋面梁、檁條及屋面上弦水平支撐的局部布置示意如題圖中的(a)圖所示，且系桿僅與檁條相連。中列柱柱頂設(shè)置有20m和60m跨度的托架，托架與鋼柱承受鉸接連接，托架的簡圖和荷載設(shè)計值如題圖中的(b)和(c)圖所示。屋面梁支承在托架豎桿的側(cè)面，且屋面梁的頂面略150mm。檁條、屋面梁、20mQ235B鋼，60mQ345B鋼。手工焊接時，分別承受E43型焊條和E50型焊條，要求焊縫質(zhì)量等級為二級。20m跨度托架桿件承受軋制T型鋼，T型鋼的翼緣板與托架平面相垂直。60m跨度托架桿件承受軋制H型鋼，H型鋼的腹板與托架平面相垂直。屋面均布荷載設(shè)計值(包括檁條自重)q=1.5kN/m2。試問，多(≥五跨)連續(xù)檁條支座最大彎矩設(shè)計值(kN·m)與以下( )項數(shù)值最為接近。提示：可按M＝0.105ql2計算。A．93.8 B．78.8 C．62.5 D．46.9屋面梁的彎矩設(shè)計值M=2450kN·m，承受雙軸對稱的焊接工字形截面，翼緣板為-350×16，腹板為-1500×12，Wx＝12810×103mm3，截面上無孔當按抗彎強度進展計算時，試問，梁上翼緣上最大壓應力(N/mm2)與以下( )項數(shù)值最為接近。A．182.1 B．191.3 C．200.2 D．205.0試問，20m跨度托架的支座反力設(shè)計值(kN)與以下( )項數(shù)值最為接近。A．730.0 B．350.0 C．380.0 D．372.520m跨度托架上弦桿的軸心壓力設(shè)計值＝1217k承受軋制T型鋼ix＝53.9mm，iy＝97.3mm，A＝12570mm2。當按軸心受壓構(gòu)件進展穩(wěn)定性計算時，桿件最大壓應力(N/mm2)與以下( )項數(shù)值最為接近。的影響。λyλyz。A．189.6 B．144.9 C．161.4 D．180.620m跨度的托架下弦節(jié)點如題圖所示，托架各桿件與節(jié)點板之間承受等強的對接焊縫進展連接，焊縫質(zhì)量等級為二級。斜腹桿翼緣板拼接板為2-100×12，拼接板與節(jié)點板之間承受hf＝6mml1(mm)與以下()項數(shù)值最為接近。A．360 B．310 C．260 D．21060m跨度托架端斜桿D1的軸心拉力設(shè)計值(kN)與以下( )項數(shù)值最為接近。A．2736 B．2757 C．3339 D．336560m跨度托架下弦桿最大軸心拉力設(shè)計值(kN)與以下( )項數(shù)值最為接近。A．11969 B．8469 C．8270 D．809460m跨度托架上弦桿最大軸心壓力設(shè)計值N＝8550kN，擬承受熱軋H型鋼H428×407×20×35，ix＝182mm，iy＝104mm，A=36140mm2。當按軸心受壓構(gòu)件進展穩(wěn)定性計算時，桿件最大壓應力(N/mm2)與以下()項數(shù)值最為接近。提示：只給出桿件最大軸心壓力值，可不考慮軸心壓力的變化對桿件計算長度的影響。A．307.2 B．276.2 C．248.6 D．230.260m跨度托架腹桿V2的軸心壓力設(shè)計值N＝1855kN，擬承受熱軋H型鋼H390×300×10×16，ix＝169mm，iy＝72.6mm，A=13670mm2。當按軸心受壓構(gòu)件進展穩(wěn)定性計算時，桿件的最大壓應力(N/mm2)與以下()項數(shù)值最為接近。A．162 B．194 C．253 D．30360m25進展連接，焊縫質(zhì)量等級為二級。斜腹桿腹板的拼接板件為-358×10，拼接板件與節(jié)點板之間承受坡口焊透的T形焊縫，試問，T形焊縫的長度l1(mm)與以下()項數(shù)值最為接近。A．310mm B．330m C．560mm D．620mm 計算格構(gòu)式壓桿繞虛軸x撓曲時的整體穩(wěn)定性，其穩(wěn)定系數(shù)應依據(jù)( )查表確定。A．λx B．λox C．λy D．λoy 工字形截面受壓構(gòu)件腹板高度與厚度之比不能滿足按全腹板進展計算的要求時，( )。A．可在計算時將腹板截面僅考慮計算高度兩邊緣的范圍B．必需加厚腹板C．必需設(shè)置縱向加勁肋D．必需設(shè)置橫向加勁肋有側(cè)移的單層鋼框架，承受等截面柱，柱與根底固接，與橫梁鉸接，框架平面內(nèi)柱的計算長度系數(shù)μ是()。A．2.0 B．1.5 C．1.0 D．0.5有重級工作制吊車的廠房選擇屋架下弦穿插支撐，屋架間距6m，支撐節(jié)間6m，支撐桿件截面是()。1170mm×l90mmMU7.5單排孔混凝土小型空心砌塊和M7.5混3.8m，承受軸向力設(shè)計值105kN，荷載標準38mm。該窗間墻高厚比β與()項數(shù)值相近。A．18 B．20 C．22 D．24 假定該窗間墻的高厚比β=20，試確定其承載力與( )項數(shù)值相近。A．126.71kN B．122.04kN C．122.56kN D．137.38kN31M7.5水泥砂漿砌筑，該窗間墻的承載力與()項數(shù)值相近。A．95.68kN B．103.74kN C．107.7kN D．114.25kN1200mm×370mmMU10M2.5的混合砂漿砌筑。b×h＝200mm×550mm，跨度5m，支承長度a=240mm，梁端荷載設(shè)計值產(chǎn)生的支承壓力N1＝240kN，梁底墻體截面處的上部設(shè)計荷載為N0＝50kN。 假定a0=142.88mm，梁端支承處砌體的局部受壓承載力與( )項數(shù)值最為接近。A．78.87kN B．63.21kN C．59.87kN D．52.8kN在梁端設(shè)置與梁端現(xiàn)澆成整體的墊塊a＝240mb＝620mt＝300m。a0＝81.13mm，試問墊塊下砌體的局部受壓承載力與()項數(shù)值接近。A．83.58kN B．96.8kN C．119.39kN D．127.5kN15m240mmMU10燒結(jié)一般磚，M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如題圖所示，柱間6m，根底梁長5.45m，根底梁斷面尺寸為b×hb＝240mm×450mm0.3m；混凝土為C30，縱筋為HRB335，箍筋為HPB235。 墻梁跨中截面的計算高度H0與( )項數(shù)值最為接近。A．5375mm B．5150mm C．5335mm D．5450mml0＝5150mm7.3.6-1中，公式右端的值與()項數(shù)值最為接近。A．72.35kN·m B．66.5kN·m C．68.92kN·m D．78.95kN·m托梁按偏心受拉構(gòu)件進展計算，假設(shè)aM＝0.250，ηN＝2.032，假設(shè)墻梁的跨中計算高度H0＝5.450m，由荷載Q2引起的跨中彎矩值M2＝315kN·m，則軸心力至縱向鋼筋合力點之間的距離e與()項數(shù)值最為接近。A．670mm B．490mm C．550mm D．450mm假設(shè)荷載設(shè)計值Q2=150kN/m，則使用階段的托梁斜截面受剪承載力(7.3.8)驗算時公式右端的剪力值與()項數(shù)值最為接近。A．149.2kN B．150.59kN C．181.88kN D．167.38kN 施工階段托梁的彎矩及剪力設(shè)計值承載力為( )。A．54.27kN·m，39.7kN B．72.35kN·m，118.92kNC．65kN·m,45.6kN D．54.27kN·m，72.35kN 對砌體房屋中的鋼筋混凝土構(gòu)造柱的論述，以下( )項為正確。A．墻體開裂階段的抗剪力氣明顯提高B．假設(shè)先澆構(gòu)造柱，確定要嚴格按構(gòu)造規(guī)定沿墻高每隔500mm設(shè)26結(jié)鋼筋C．構(gòu)造柱必需單獨設(shè)置根底，不得直接埋入室外地坪下500mm或較淺的根底圈梁中D．各片承重墻體均設(shè)置連續(xù)到頂?shù)臉?gòu)造柱，對墻體抗剪強度有提高作用 以下( )項正確。A．梁端較短墊梁下的砌體，可視為均勻局部受壓B．梁端預制剛性墊塊下的砌體為均勻局部受壓C．鋼筋混凝土過梁和墻梁，梁端底面砌體的應力分布可近似為均勻的D．梁端預制剛性墊塊和與梁端現(xiàn)澆成整體的剛性墊塊下砌體的應力狀態(tài)一樣TC13BD3d＝100mm，其桿長L=2828mm。D3N＝-17.77kND3σc與以下( )項數(shù)值最為接近。A．1.10N/mm2 B．1.39N/mm2 C．2.26N/mm2 D．1.78N/mm2D3N＝-22.02kND3σc與以下( )項數(shù)值最為接近。A．4.89N/mm2 B．6.22N/mm2 C．7.94N/mm2 D．10.09N/mm2某群樁根底的平面，剖面和地基土層分布狀況如題圖；地質(zhì)狀況如下：①雜填土：其重度γ＝17.8kN/m3；γ＝17.8kN/m3qsik＝20kPa,屬高靈敏度軟土；γ＝19.5kN/m3qsik＝60kPaEs1＝8.0MPa；④淤泥質(zhì)土：地基承載力標準值fK＝70kPa，壓縮模量Es2＝1.6MPa；在樁長深度范圍內(nèi)務土層的加權(quán)平均土層極限摩擦力標準值qsk＝21kPa；⑤作用子樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值F＝3600kN，樁基承臺和承臺上土自重設(shè)計值G＝480kN。本樁基安全等級為二級。 假設(shè)樁基直徑為0.4m，則基樁極限側(cè)阻力標準值與以下( )項值接近。A．435.9kN B．450.9kN C．467.23kN D．475.94kN 假設(shè)樁身直徑為0.4m，則基樁端阻力標準值與以下( )項值接近。A．327.69kN B．339.12kN C．346.78kN D．350.51kN 當Qsk＝440.59kN，Qpk＝301.24kN時基樁的豎向承載力設(shè)計值與以下( )項值接近。A．455.57kN B．465.64kN C．473.59kN D．480.16kN 脆弱下臥層頂面處的附加應力與以下( )項值接近。A．38.59kPa B．43.84kPa C．48.94kPa D．51.43kPa 脆弱下臥層頂面處自重應力與以下( )項值接近。A．149.56kPa B．157.96kPa C．172.34kPa D．184.1kPa 脆弱下臥層地基承載力設(shè)計值與以下( )項值接近。A．249.52kPa B．267.47kPa C．273.82kPa D．284.31kPa450mm×600mm，作用于根底頂面的荷載設(shè)計值為：F=2800kN，M=210kN·m(作用于長邊方向)，H=145kN，承受截面為350mm×350mm的預制混凝土方樁，承臺長邊和短邊為：a＝2.8m，b＝1.75m，承臺埋深1.3m0.8m，50mm40mmh0＝0.8-0.050-0.040=0.710m=710mmC2O，配置HRB335鋼筋。按《建筑樁基技術(shù)標準》(JGJ94-94)γG=20kN/m2，則樁頂豎向力設(shè)計值最小與以下()項值接近。A．406.75kN B．414.5kN C．419.8kN D．425.6kN承臺受彎承載力Mx與以下()項值接近。A．442.89kN·m B．452.63kN·m C．458.72kN·m D．465.21kN·m承臺受彎承載力My與以下()項值接近。A．619.57kN·m B．679.60kN·m C．643.65kN·m D．656.73kN·m 柱邊承臺受沖切承載力值與以下( )項值接近。A．4230.9kN B．4367.1kN C．4457.6kN D．4601.5kN 角柱向上沖切時承臺受沖切承載力與以下( )項值接近。A．967.3kN B．1142.6kN C．1296.7kN D．1401.5kN 承臺I-I截面的受剪承載力與以下( )項值接近。A．1156.7kN B．1269.8kN C．1321.4kN D．1450.7kN 在地震區(qū)“巖土工程勘察報告”中不包括以下( )項內(nèi)容。A．場地土類 B．建筑場地類型C．土層中是否有液化層 D．地基土抗震承載力數(shù)值 高層建筑為了減小地基的變形，以下( )種根底形式較為有效。A．鋼筋混凝土十字穿插根底 B．箱形根底 C．筏形根底 D．擴展根底有密集建筑群的城市市區(qū)中的某建筑，地上28層，地下1層，為一般框架—核心筒鋼筋混7度。該建筑質(zhì)量沿高度比較均勻，平面為切角正三角形，如題圖所示。10w0＝0.40kN/m250年時w0=0.55kN/m2；當100年時w0=0.6kN/m2。構(gòu)造根本周期T1=2.9s。試確定，該建筑脈動增大系數(shù)ξ與以下()項數(shù)值最為接近。A．1.59 B．1.60 C．1.67 D．1.69 試問，屋面處脈動影響系數(shù)υ與以下( )項數(shù)值最為接近。A．0.4702 B．0.4772 C．0.4807 D．0.482458-62圖。豎向風荷載qk60圖所示。qk＝，式i為六個風作用面的序號，B(m)值與以下()項數(shù)值最為接近。提示：按《建筑構(gòu)造荷載標準》(GB50009-2023)確定風荷載體型系數(shù)。A．36.8 B．42.2 C．57.2 D．52.8假定風荷載沿高度呈倒三角形分布，地面處為0，屋頂處風荷載設(shè)計值q=134.7kN/m2，61圖所示。地下室混凝土切變模量與折算受剪截面面積乘積G0A0＝19.76×106kN，1層G1A1＝17.17×106kN(kN·m)，與以下()項數(shù)值最為接近。提示：側(cè)向剛度比，可近似按樓層等效剪切剛度比計算。A．260779 B．347706 C．368449 D．389708假設(shè)外圍框架構(gòu)造的局部柱在底層不連續(xù)，形成帶轉(zhuǎn)換層的構(gòu)造，且該建筑物的構(gòu)造計算模型底部的嵌固端在±0.000處。試問，剪力墻底部需加強部位的高(m)，應與以下( )項數(shù)值最為接近。A．5.2 B．10 C．11 D．13某18層一般現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架構(gòu)造，構(gòu)造環(huán)境類別為一類，抗震等級為二級，框架局部粱柱配筋如題圖所示。梁柱混凝土強度等級均承受C30，鋼筋承受HRB335及HPB235。關(guān)于梁端縱向鋼筋的設(shè)置，試問，以下( )項配筋符合相關(guān)標準、規(guī)程的要求。提示：不要求驗算計入受壓鋼筋作用的梁端截面混凝土受壓區(qū)高度與有效高度之比。假定梁端上部縱向鋼筋為825、下部為425，試問，關(guān)于梁中箍筋的設(shè)置，以下( )最為接近相關(guān)標準、規(guī)程的要求。假定該建筑物建在Ⅳ類場地上，其角柱縱向鋼筋的配置如題25圖所示。試問，以下在柱中配置的縱向鋼筋面積，其中( )項最為接近相苯標準、規(guī)程的要求。有抗震設(shè)防的高層建筑構(gòu)造對豎向地震作用的考慮以下( )符合《高層建筑混凝土構(gòu)造技術(shù)規(guī)程》(JGJ3-2023)的規(guī)定。A．8度、9度設(shè)防時應考慮豎向地震作用B．9度抗震設(shè)計時，較高建筑應考慮豎向地震作用C．9度抗震設(shè)計時應考慮豎向地震作用D．78度、9度設(shè)防時應考慮豎向地震作用 當高層建筑構(gòu)造承受時程分析法進展補充計算時所求得的底部剪力應符合( )規(guī)定。A．每條時程曲線計算所得的構(gòu)造底部剪力不應小于振型分解反響譜法求得的底部剪力80%每條時程曲線計算所得的構(gòu)造底部剪力不應小于振型分解反響譜法求得的底部剪力65%，多條時程曲線計算所得的構(gòu)造底部剪力平均值不應小于振型分解反響譜法求得的底部剪力80%每條時程曲線計算所得的構(gòu)造底部剪力不應小于振型分解反響譜法求得的底部剪力90%每條時程曲線計算所得的構(gòu)造底部剪力不應小于振型分解反響譜法或底部剪力法求75%當乙類、丙類高層建筑構(gòu)造高度較高時，宜承受時程分析法進展補充計算，以下( )符合《高層建筑混凝土構(gòu)造技術(shù)規(guī)程》(JGJ3-2023)的規(guī)定。A．78度Ⅰ、Ⅱ類場地，高度大于80m，8960mB．78100m，8960mC．78100m，8980mD．7度和8100m，880m，960m10層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻構(gòu)造房屋，丙類建筑，剖面圖如以下圖。其抗震設(shè)防80.20g，Ⅱ類場地。質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，但屋面有局部突出的小塔樓。阻尼比s”=0.05。構(gòu)造的根本周期T1＝1.13s。各層的重力荷載代表值G＝14000kG2GG4G5=GGG8=G0.9GG10=0.8G，Gn＝0.09G1，小塔樓的側(cè)向剛度與主體構(gòu)造的層側(cè)向剛度之