化工原理試題

化工原理知識(shí)總結(jié)第一章.某設(shè)備的真空表讀數(shù)為500mmHg,設(shè)備外環(huán)境大氣壓強(qiáng)為640mmHg,則它的絕對(duì)壓強(qiáng)為1.866X104Pa。=640-500=140mmHg=140X133.32=1.866X104Pa.流體在圓形直管內(nèi)作滯流(層流)流動(dòng)時(shí)，其速度分布是呈拋物線型曲線，中心最大速度為平均速度的2倍。此時(shí)摩擦系數(shù)人與8/d無關(guān)，只隨Re加大而減小。.牛頓粘性定律表達(dá)式為T=p(0u/0y)或T=p(du/dy),它只適用于牛頓型流體。.內(nèi)摩擦力是流體粘性的表現(xiàn)，所以又稱為粘滯力或者粘性摩擦力。.流體在圓形直管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，在湍流區(qū)則摩擦系數(shù)人與8/d及有關(guān)，在完全湍流區(qū)則人與雷諾系數(shù)的關(guān)系線趨近于水平線。.邊長為a的正方形管道，其當(dāng)量直徑de=4rH=4X(a3/4a)=a.在定態(tài)流動(dòng)系統(tǒng)中，水連續(xù)的從粗圓管流入細(xì)圓管，粗管內(nèi)徑為細(xì)管的2倍，則細(xì)管內(nèi)水的流速為粗管內(nèi)水的流速的4倍。u1/u2=(d2/d1)2=(2)2=4.流體在圓管內(nèi)的，摩擦阻力分為直管阻力和局部阻力兩種，局部阻力的計(jì)算方法有阻力系數(shù)法和當(dāng)量長度法。.在靜止的同一連續(xù)流體的內(nèi)部，各截面上位能和靜壓能之和為常數(shù)。.法定單位制中，粘度的單位為Pa.s,在egs制中粘度的單位為p或cp,它們之間的關(guān)系是1cp=1X10-2p。.開口U型管差壓計(jì)時(shí)基于流體靜力學(xué)原理，它可以測(cè)量管路中任意截面上的表壓強(qiáng)或真空度。.流體在管內(nèi)做湍流流動(dòng)時(shí)，在管壁處速度為零鄰近管壁處在滯流(或?qū)恿?內(nèi)層，且Re值越大，則該層厚度越薄。.實(shí)際流體在直管內(nèi)流過時(shí)，各截面上的總機(jī)械能不守恒，因?qū)嶋H流體流動(dòng)時(shí)有摩擦阻力。.流體在一段裝有若干個(gè)管件的直管中流過的總能量損失通式Zhf=A(d+Zle)/d)#/2,他的單位J/Kg。.定態(tài)流動(dòng)時(shí)，不可壓縮理想流體在管道中流過時(shí)，各截面上總機(jī)械能相等，它們是位能、動(dòng)能、靜壓能之和，每一種能量不一定相等但可以互相轉(zhuǎn)換。.伯努利方程是以1Kg不可壓縮流體為基準(zhǔn)推導(dǎo)出的，若用于可壓縮流體時(shí)必須符合(p1-p2)/p1X100%<20%,式中分母用絕壓。.流體在圓形直管做滯流流動(dòng)時(shí)，速度分布為拋物線型曲線，Umax=2u(平均)，人與Re的關(guān)系為人=64/Re。.流體在鋼管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)，Re與8/d有關(guān)，若其做完全湍流(阻力平方區(qū))，則人僅與8/d有關(guān)。.從液面恒定的高位槽向常壓容器加水，若將放水管路上的閥門開度關(guān)小，則管內(nèi)水流量將變小，管路的局部阻力將變大，直管阻力將變小，管路總阻力將不變。通常流體粘度P隨溫度t的變化規(guī)律：對(duì)液體粘度，t升高p減小，對(duì)氣體則相反。.液體在圓形直管中流動(dòng)時(shí)，若其已進(jìn)入阻力平方區(qū)，則人與Re的關(guān)系為：Re增大，人基本不變。.滯流與湍流的本質(zhì)區(qū)別：滯流無徑向脈動(dòng)，而湍流有徑向脈動(dòng)。.因次方析的目的在于：用無因次數(shù)群代替變量，使實(shí)驗(yàn)與關(guān)聯(lián)簡化。.滯流內(nèi)層越薄：流動(dòng)阻力越大。.在一水平變徑管路中，在小管截面A和大管截面B連接一U型壓差計(jì)，當(dāng)流體流過該管時(shí)，壓差計(jì)讀數(shù)R值反映：A、B兩截面空間的壓強(qiáng)差。.在一定管路中，當(dāng)孔板流量計(jì)的孔徑和文丘里流量計(jì)的孔徑相同時(shí)，相同流動(dòng)條件下，文丘里流量計(jì)的孔流系數(shù)Cv和孔板流量系數(shù)Co的大小為：Co>Cv。流體流過兩個(gè)并聯(lián)管路1和2,兩管內(nèi)均是滯流，兩管的管長L1=L2,管徑d1=2d2,則體積流量V2/V1=1/8..判斷流體流動(dòng)類型的是：Re準(zhǔn)數(shù)。.流體在圓形直管內(nèi)做定態(tài)流動(dòng)，雷諾準(zhǔn)數(shù)Re=1500,其摩擦系數(shù)人應(yīng)為：0.00427入=64/Re。.在靜止流體內(nèi)部各點(diǎn)的靜壓強(qiáng)相等的必要條件是：同一水平面上，同一種連續(xù)的流體。.管路由直徑為51X3.5mm的細(xì)管，逐漸擴(kuò)大到108X4mm的粗管，若流體在細(xì)管內(nèi)的流速為4m/s,則在粗館內(nèi)的流速為1m/s。.流體在圓形直管中做滯流流動(dòng)時(shí)，其直管阻力損失與流速u的關(guān)系為與u成正比。.在計(jì)算突然擴(kuò)大或突然縮小的局部阻力時(shí)，公式中的流速用小管中的流速。（對(duì)）.氣體在圓管內(nèi)做定態(tài)流動(dòng)時(shí)，其流速與管內(nèi)徑的平方成反比。（錯(cuò)）.不可壓縮的理想流體在管內(nèi)做定態(tài)流動(dòng)，若無外功加入時(shí)，則流體在任意截面上的總壓頭為一常數(shù)（對(duì)）.流體在管道任意截面徑向上各層的速度都是相同的，我們把它成為平均流速（錯(cuò)）.在同一連續(xù)體內(nèi)，處于同一水平面上各點(diǎn)的壓強(qiáng)都相等（錯(cuò)）.某定態(tài)流動(dòng)系數(shù)中，若管路上安裝有若干個(gè)管件，閥門和若干臺(tái)泵，則此管路就不能運(yùn)用連續(xù)性方程進(jìn)行計(jì)算（錯(cuò)）.用U型管及壓差計(jì)測(cè)量管路中兩點(diǎn)的壓強(qiáng)差，其壓差值是與讀數(shù)R和兩流體的密度差有關(guān)，而又與U型管的粗細(xì)、長短無關(guān)。（對(duì)）第二章.離心泵的主要部件有：葉輪、泵殼、和軸封裝置。.離心泵的泵殼制成蝸殼形，其作用有二：匯集液體；轉(zhuǎn)能裝置，即使部分動(dòng)能轉(zhuǎn)換為靜壓能。.離心泵的性能參數(shù)主要有：流量、壓頭、軸功率、效率、氣蝕余量。.離心泵的特性曲線包括：H-Q、N-Q及n-Q三條曲線。它是在一定轉(zhuǎn)速下用常溫清水為介質(zhì)通過實(shí)驗(yàn)測(cè)得。.離心泵的壓頭（或揚(yáng)程）是指：泵對(duì)單位重量（1N）的液體所提供的有效能量，它的單位：m。.離心泵安裝在一定管路上，其工作點(diǎn)是指：泵的特性曲線H-Q和管路特性曲線He-Qe的交點(diǎn)。.若被輸送的粘度大于常溫下清水的粘度時(shí)，則離心泵的壓頭減小，流量減小，效率下降，軸功率增大。.離心泵啟動(dòng)前關(guān)閉出口閥，旋渦泵啟動(dòng)前應(yīng)打開出口閥。.離心泵將低位敞口水池的水送到高位敞口水槽中，若改送密度為1200Kg/m3,而其他性質(zhì)與水相同的液體，則泵的流量不變，壓頭不變，軸功率增大。.管路特性曲線由：管路布置和操作條件來確定，與離心泵的性能無關(guān)。.離心泵通常采用出口閥門調(diào)節(jié)流量,往復(fù)泵采用旁路調(diào)節(jié)流量。.單動(dòng)往復(fù)壓縮機(jī)的理想壓縮環(huán)分為吸氣、壓縮、排氣三個(gè)階段。.離心通風(fēng)機(jī)的全風(fēng)壓是指：單位體積的氣體流過風(fēng)機(jī)時(shí)所獲得的能量，單位：Pa。.啟動(dòng)離心泵前關(guān)閉出口閥門是為了減小啟動(dòng)電流，以保護(hù)電機(jī)。.啟動(dòng)離心泵時(shí)如果不灌泵，有可能會(huì)發(fā)生氣縛現(xiàn)象。.若離心泵的實(shí)際安裝高度大于允許安裝高度，在操作時(shí)會(huì)發(fā)生氣蝕現(xiàn)象。.當(dāng)液體的密度改變時(shí)，離心泵的H和N的變化：H不變，N改變。.往復(fù)泵、齒輪泵均須安裝旁路調(diào)節(jié)流量的裝置。.離心泵的軸功率是在流量為零時(shí)最小。.離心泵的效率n和流量Q的關(guān)系為：Q增大，n先增大后減小。.離心泵的氣蝕余量4hr與流量Q的關(guān)系：Q增大^hr增大。.離心泵的軸功率N與流量Q的關(guān)系：Q增大N增大。.離心泵停止操作時(shí)應(yīng)先關(guān)出口閥后停電。.往復(fù)泵適應(yīng)用高壓頭、流量較小的場(chǎng)合。.為提高離心泵的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，宜采用后彎葉片。.離心泵的實(shí)際安裝高度小于允許安裝高度，就可以防止氣蝕現(xiàn)象的發(fā)生。.離心泵調(diào)節(jié)閥的開度改變時(shí)不會(huì)改變泵的特性曲線。.當(dāng)離心泵內(nèi)充滿空氣時(shí)，將發(fā)生氣縛現(xiàn)象，這是因?yàn)闅怏w密度太小。.用離心泵從水池抽水倒水塔中，設(shè)水池和塔液面恒定，若離心泵正常操作條件下開大出口閥則送水量增加，泵的壓頭降低。.測(cè)定離心泵特性曲線實(shí)驗(yàn)管路中壓強(qiáng)最低的是葉輪入口處。.開大離心泵的出口閥門，離心泵的出口壓力表讀數(shù)將減小。判斷題：.若是離心泵的葉輪轉(zhuǎn)速足夠的快，且泵的強(qiáng)度足夠大，則理論上泵的吸上高度Hg可達(dá)無限大。（錯(cuò)）.離心泵的效率n不隨所輸送液體的密度P變化而變化。（對(duì)）.離心泵啟動(dòng)前需向泵灌滿輸送液體，否則可能發(fā)生氣蝕現(xiàn)象。（錯(cuò)）氣縛.離心泵安裝高度超過（吸上高度Hg）時(shí)將可能發(fā)生氣縛現(xiàn)象（錯(cuò)）氣蝕.離心泵的銘牌上的性能參數(shù)是指該泵在運(yùn)行時(shí)效率最高點(diǎn)的性能參數(shù)。（對(duì)）.離心泵的工作點(diǎn)是泵的特性曲線H-Q與其所在的管路特性曲線He-Qe的交點(diǎn)。（對(duì)）.當(dāng)流量Q較大時(shí)，離心泵的必須氣蝕余量4hr也較大，因此在計(jì)算泵的允許安裝高度時(shí)應(yīng)選取最大流量下的^hr值。（對(duì)）.管路中兩臺(tái)相同的泵并立案后與單臺(tái)泵相比，工作點(diǎn)處流量是原來單臺(tái)泵的兩倍。（錯(cuò)）條件在同一壓頭下.往復(fù)泵在啟動(dòng)前需灌泵（錯(cuò)）AA--**

第三章.球形顆粒在靜止流體中作重力沉降，經(jīng)歷加速運(yùn)動(dòng)和等速運(yùn)動(dòng)兩個(gè)階段。沉降速度是指等速階段，顆粒相對(duì)于流體的運(yùn)動(dòng)速度。.在滯流區(qū)，球形顆粒的沉降速度ut與其直徑的2次方成正比;而在滯流區(qū)，ut與其直徑的1/2次方成正比。.降塵室內(nèi)，顆?？杀环蛛x的必要條件是氣體在室內(nèi)的停留時(shí)間e應(yīng)叁顆粒的沉降時(shí)間et；而氣體的流動(dòng)控制在滯流流型。.在規(guī)定的沉降速度ut條件下，降塵室的生產(chǎn)能力只取決于降塵室底面積而與其高度無關(guān)。.過濾常數(shù)k是由物料特性及過濾壓強(qiáng)決定的常數(shù)而介質(zhì)常數(shù)qe與ee是反映過濾介質(zhì)阻力大小的常數(shù)。.工業(yè)上應(yīng)用較多的壓濾型間歇過濾機(jī)有板框壓濾機(jī)與加壓葉濾機(jī)。吸慮型連續(xù)操作過濾機(jī)有轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)。.根據(jù)分離方式（或功能），離心機(jī)可分為過濾式、沉降式、和分離式三種基本類型，而據(jù)分離因數(shù)的大小，離心機(jī)可分為常數(shù)離心機(jī)、高速離心機(jī)和超高速離心機(jī)。.過濾操作有恒壓過濾和恒速過濾兩種典型方式。.在非均相物系中，處于分散狀態(tài)的物質(zhì)，成為分散物質(zhì)，處于連續(xù)狀態(tài)的物質(zhì)成為分散介質(zhì)。.過濾操作實(shí)際上是濾液通過介質(zhì)和濾渣層的流動(dòng)過程，過濾速度是指單位時(shí)間內(nèi)所獲得的濾液量。.沉降操作是指在某種力場(chǎng)中利用分散相和連續(xù)相之間的密度使之發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)而實(shí)現(xiàn)分離的操作，沉降過程有重力和離心沉降兩種方式。.在過濾操作中真正發(fā)揮攔截顆粒作用的主要是濾餅層而不是過濾介質(zhì)。.某顆粒的重力沉降服從斯托克斯定律，若在水中的沉降速度為u1,在空氣中為u2,則u1Wu2；若在熱空氣中的沉降速度為u3,冷空氣中為u4,則u3<u4o 答：ut=d2g(ps-p)/18u,因?yàn)樗恼扯?gt;空氣的粘度所以u(píng)1<u2,熱空氣的粘度>冷空氣的粘度，所以u(píng)3<u4。.含塵氣體在降塵室中除塵，當(dāng)氣體壓強(qiáng)增加，而氣體溫度、質(zhì)量流量均不變時(shí)，顆粒的沉降速度減小，氣體的體積流量減小，氣體停留時(shí)間增大，可100%除去的最小粒徑dmin減小。答：ut=4dg(ps-p)/3pZ(開根號(hào))，壓強(qiáng)增加，氣體的密度增大，故沉降速度減小，壓強(qiáng)增加v=nRT/p,所以氣體體積流量減小，氣體的停留時(shí)間t=L/(Vs/A),氣體體積流量減小，故停留時(shí)間變大。最小粒徑在斯托克斯區(qū)dmin=18put/g(ps-p)(開根號(hào))；沉降速度下降，故最小粒徑減小。.一般而言，同一含塵氣體以同樣氣速進(jìn)入短粗型旋風(fēng)分離器時(shí)壓降為p1,總效率為n1,通過細(xì)長型旋風(fēng)分離器壓降為p2,總效率為n2,則p1<p2,n1<n2。.對(duì)板框式過濾機(jī)洗滌面積Am和過濾面積A的定量關(guān)系為Am=1/2A,洗水走過的距離Lm和濾液在過濾終了時(shí)走過的距離L的定量關(guān)系為Lm=2L。.恒壓過濾時(shí)，過濾面積不變，當(dāng)濾液粘度增加時(shí)，在相同過濾時(shí)間內(nèi)過濾常數(shù)將變小，濾液體積將變小。.懸浮液屬液態(tài)非均相物系，其中分散相是指固體微粒，連續(xù)相是指包圍在微粒周圍的液體。.懸浮在靜止流體中的固體微粒在重力作用下，沿重力方向作自由沉降時(shí)，會(huì)受到重力、阻力、浮力三個(gè)力的作用。當(dāng)三個(gè)力的代數(shù)和為零時(shí)，微粒即作為勻速沉降運(yùn)動(dòng)。此時(shí)微粒相對(duì)于流體的運(yùn)動(dòng)速度，稱為沉降速度。.自由沉降是指沉降過程互不干擾的沉降。.沉降操作是使懸浮在流體中的固體微粒，在重力或離心力的作用下，沿受力方向發(fā)生運(yùn)動(dòng)而沉積，從而與流體分離的過程。.球型粒子在介質(zhì)中自由沉降時(shí)勻速沉降的條件是粒子所受合力的代數(shù)和為零，滯流沉降時(shí)，其阻力系數(shù)=24/Rep。.降塵室做成多層的目的是增大降塵面積，提高生產(chǎn)能力。.過濾是一種分離懸浮在液體或氣體中的固體微粒的操作。.懸浮液中加入助濾劑進(jìn)行過濾的目的是使濾渣疏松，濾液得以暢流。.過濾阻力有兩方面因素決定：一方面是濾液本身的性質(zhì)，即其另一方面是濾渣層本身的性質(zhì)即.板框壓濾機(jī)每個(gè)操作循環(huán)由裝合板框、過濾、洗滌、卸渣、整理五個(gè)階段組成。.離心分離因數(shù)是指物料在離心場(chǎng)中所受的離心力與重力之比。為了提高離心機(jī)的分離效率，通常使離心機(jī)的轉(zhuǎn)速增高，而將它的直徑適當(dāng)減小。.離心機(jī)的分離因數(shù)越大，則分離效果越好，要提高離心機(jī)分離效果，一般采用高轉(zhuǎn)速、小直徑離心機(jī)。.板框壓濾機(jī)洗滌速率是過濾終了時(shí)過濾速率的1/4倍。.重力場(chǎng)中固體顆粒在靜止流體中的沉降速度與流體的速度無關(guān)。.含塵氣體通過長4m,高1m,寬3m的降塵室速度為0.25m/s,則降塵室的生產(chǎn)能力為3m3/S。.某粒徑的顆粒在降塵室中沉降，若降塵室的高度增加一倍，則該降塵室的生產(chǎn)能力將不變。.粒徑分別為16um和8um的兩種顆粒在同一旋風(fēng)分離器中沉降，沉降在滯流區(qū)則兩種顆粒的離心沉降速度之比為生.以下表達(dá)式正確的是過濾速率與過濾面積A的平方成正比。.球形顆粒在靜止流體中自由沉降，當(dāng)在10-4<Re<1時(shí)，沉降速度ut可用斯托克斯公式計(jì)算。.旋風(fēng)分離器是利用離心力分離離心機(jī)可分離液固混合物。.用板框過濾機(jī)進(jìn)行恒壓過濾，若截至阻力可忽略不計(jì)，過濾20min可得濾液8m3,若再過濾20min,可再得濾液3.3m3o 由恒壓過濾方程v2+2vve=KA20由題知ve=0時(shí)則有v2=KA20，將0=20minv1=8m3代入得KA2=82/20貝的2=40min時(shí)，v2=KA20（開根號(hào)）=11.3m3則v2-v1=11.3-8=3.3m3應(yīng)注意恒壓過濾方程中v、0是指從初始（0起點(diǎn)）態(tài)記得的累積量。.介質(zhì)兩側(cè)的壓差加上濾餅的壓差是過濾的推動(dòng)力。.恒壓過濾時(shí)，當(dāng)過濾時(shí)間增加1倍則過濾速率為原來的2（-1/2）倍。（截至阻力可忽略，濾餅不可壓縮。）恒壓過濾方程為：q2+2qqe=K0（a）過濾基本方程為：dq/d0=K/2（q+qe）（b） 將qe=0代入兩式，然后再將6）代入0）有dq/d0=K/K0（分母開根號(hào)）反比與1/0（開根號(hào)）.對(duì)標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器系列，尺寸小，則處理量小，但分離效率高.欲對(duì)含半氣體進(jìn)行氣固分離，若氣體的處理量較大時(shí)，應(yīng)采用多個(gè)尺寸較小的旋風(fēng)分離器并聯(lián)，可獲得較好的分離效果。.流化的類型有聚式流化和散式流化。.過濾基本方程式是基于濾液在濾渣中呈層流流動(dòng)推導(dǎo)出來的。.顆粒的重力沉降在層流區(qū)域時(shí)，塵氣的除塵以冷卻后再進(jìn)行為好。.旋風(fēng)分離器的臨界粒徑是指能完全分離出來的最小粒徑。.旋風(fēng)分離器主要是利用慣性離心力的作用使顆粒沉降而達(dá)到分離。.離心機(jī)的分離因數(shù)a越大，表明它的分離能力越強(qiáng)。.含塵氣體的塵粒稱為分散相。判斷題：.過濾操作屬于定態(tài)操作。（錯(cuò)）.粒子所在位置上的慣性離心力場(chǎng)強(qiáng)度與重力場(chǎng)強(qiáng)度之比稱為離心分離因數(shù)。（對(duì)）.球形微粒在靜止流體中作自由沉降，計(jì)算其沉降速度uy時(shí)，必須采用試差法，而且這是惟一的方法。（錯(cuò)） 7.提高離心機(jī)分離因數(shù)K的基本途徑是增加轉(zhuǎn)鼓的轉(zhuǎn)速。（對(duì)）.在降塵室里，顆?？杀环蛛x的必要條件是顆粒的沉降時(shí)間0應(yīng)大于或等于氣體在室內(nèi)的r停留時(shí)間0（錯(cuò)）.離心沉降速度ur與重力沉降速度ut的主要區(qū)別之一是ur不是定值，而ut是恒定的。（對(duì)）.沉降器的生產(chǎn)能力與沉降速度及沉降面積有關(guān)，與沉降1高度無關(guān)。（對(duì)）.用板框式過濾機(jī)進(jìn)行恒定過濾操作隨著過濾時(shí)間的增加，濾液量不斷增加，生產(chǎn)能力不斷增加。（錯(cuò)）第四章一、填空湍流傳熱時(shí)，熱阻主要集中在（滯流內(nèi)層），因此，減薄該層的厚度是強(qiáng)化（對(duì)流傳熱）的重要途徑。.對(duì)流傳熱速率方程的表達(dá)式為Q=aSAt。其中溫度代表流體與壁面（或反之）間溫度差的平均值。.在間壁式換熱器中，間壁兩邊流體都變溫時(shí)，兩流體的流動(dòng)方向有（并流）、（逆流）、（錯(cuò)流）、（折流）四種。.無相變時(shí)流體在圓形直管中作強(qiáng)制湍流傳熱，在a=0.023人/ 公式中，是為校正熱流方向的影響，當(dāng)液體被加熱時(shí)，取，被冷卻時(shí)，取。.當(dāng)管壁及污垢熱阻可以忽略時(shí)，薄管壁求K公式可簡化為：1/k=1/a0+1/ap此時(shí)若a0<<a1,則有k=a0蒸汽冷凝有膜狀冷凝和滴狀冷凝兩種形式。.總傳熱系數(shù)的倒數(shù)1/k代表（間壁兩側(cè)流體間傳熱的總熱阻）,提高k值得關(guān)鍵是（設(shè)法減小起決定作用的分熱阻）。在管殼式換熱器中，當(dāng)兩流體的溫差超過 0時(shí)，就應(yīng)該采取熱補(bǔ)償措施，其基本形式有帶補(bǔ)償圈的固定管極式、型管式和浮頭式。.在大容積沸騰時(shí)，液體沸騰曲線有（自然對(duì)流）、（泡核沸騰）、（膜狀沸騰）三個(gè)階段，實(shí)際操作應(yīng)控制在（泡核沸騰），在這一階段內(nèi)，傳熱系數(shù)隨著溫度差的增加而（增加）。在傳熱試驗(yàn)中用飽和水蒸汽加熱空氣，總傳熱系數(shù)接近于空氣側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)，而壁溫接近于飽和水蒸汽側(cè)流體的溫度值。11.某間壁換熱器中，流體被加熱時(shí)，圓形至管內(nèi)溫度的傳熱系數(shù)表達(dá)式為（u=0.23（人/d）R8ePr0￡）當(dāng)管內(nèi)水的流速為0.5m/s時(shí)，此時(shí)傳熱系數(shù)a=2.61（kw/（m2k））,若水的其它物性不變，僅改變水在管內(nèi)的流速，當(dāng)流速為0.8m/s時(shí)，此時(shí)傳熱系數(shù)。=3.81（kw/（m2k））。牛頓冷卻定律的表達(dá)式為a△，系合熱系數(shù)（或?qū)α鱾鳠嵯禂?shù)）a的單位是/（曲?）。13.實(shí)現(xiàn)傳熱過程的設(shè)備主要有如下三種類型：（間壁式）、（蓄熱式）、（直接混合式）。強(qiáng)華傳熱的方法之一是提高值，則應(yīng)提高對(duì)流傳熱系數(shù)，提高系合熱系數(shù)較小一側(cè)的余合熱系數(shù)。15.間壁傳熱的總傳熱效率方程為（q=kXAX△tm）,某換熱過程中，要求q=30kw,k=555（w/（m2k））△t=25k,則傳熱面積為（2.16m2）。對(duì)流傳熱中的努賽特準(zhǔn)數(shù)式是 a/人，它反映了對(duì)流傳熱過程幾何尺寸對(duì)a的影響。17、對(duì)流體傳熱中普蘭德準(zhǔn)數(shù)式為（p=ucp/人），它反映了（流體的物理性質(zhì)對(duì)a的影響）。厚度不同的三種材料構(gòu)成三層平壁，各層接觸良好，已知<<,導(dǎo)熱系數(shù)人〈人〈人，在穩(wěn)定傳熱過程中各層的熱阻>>,各層導(dǎo)熱速率 。.一包有石棉泥保溫層的蒸汽管道，當(dāng)石棉受潮后，其保溫效果應(yīng)（降低），主要原因（因?yàn)樗膶?dǎo)熱系數(shù)大于保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)，受潮后，是保溫層材料導(dǎo)熱系數(shù)增大，使保溫效果降低。）.用冷卻水將一定量的熱流體由10℃冷卻到0,冷卻水初溫為5,在設(shè)計(jì)列管式換熱器時(shí)，采用兩種方案比較，方案一是令冷卻水終溫為0,方案二是令冷卻水終溫為5,則用水量>,所需傳熱面積<。.列管式換熱器的殼程內(nèi)設(shè)置折流擋板的作用在于（提高殼程流體的流速），折流擋板的形狀有（使殼程對(duì)流傳熱系數(shù)提高，圓缺形（弓形）圓盤和環(huán)形）。有兩種不同的固體材料，它們的導(dǎo)熱系數(shù)，第一種為入，第二種為人，若作為換熱器材料，應(yīng)選用第一種，若作為保溫材料，應(yīng)選用第二種。23.當(dāng)水在圓形只管門內(nèi)作無相變強(qiáng)制溫度對(duì)流傳熱時(shí)，若僅將其流速提高一倍，則起對(duì)流傳熱系數(shù)可變?yōu)樵瓉淼模?05）倍。進(jìn)行換熱的兩液體，若a>a時(shí)，需提高值應(yīng)設(shè)法提高a當(dāng)a^a,要提高值，應(yīng)使a、a同時(shí)提高。25.在管殼式換熱器中，當(dāng)兩流體的溫差超過（50■時(shí)，就應(yīng)該（與第八題一樣）在臥式管殼式換熱器中，用飽和水蒸汽加熱原油，則原油宜走管程，而總傳熱系數(shù)接近于原油的對(duì)流傳熱系數(shù)。27某化工廠用河水在一間壁式換熱器內(nèi)冷凝有機(jī)蒸汽，經(jīng)過一段時(shí)間運(yùn)行后，發(fā)現(xiàn)換熱器的傳熱效果明顯下降，分析主要原因是（傳熱壁面上形成污垢，產(chǎn)生附加熱阻，使K值下隆）。在間壁式換熱器中，間壁兩邊流體都變溫時(shí)，兩流體的流動(dòng)方向有并流、逆流、錯(cuò)流和折流四種。29、用兩種厚度相同的材料保溫時(shí)，往往把（導(dǎo)熱系數(shù)?。┑牟牧习趦?nèi)層，以達(dá)到好的保溫效果。一熱流體將熱量通過壁面?zhèn)鹘o冷流體的過程是：熱流體以對(duì)流傳熱的方式將熱量傳給壁面，壁面間熱傳導(dǎo)，冷流體以對(duì)流傳熱的方式獲得能量。31.用飽和蒸汽加熱水，經(jīng)過一段時(shí)間后，發(fā)現(xiàn)傳熱阻力迅速加大，這可能是由于（冷凝水未排出，不凝性氣體未排）所引起的。二、選擇題1、管壁及污垢熱阻可略，對(duì)薄管壁來說，當(dāng)兩液體對(duì)流體系熱系數(shù)相差懸殊時(shí)（如at>>ao）為有效提高K值，關(guān)鍵在于（提高a0）. °在兩灰體間進(jìn)行輻射傳熱，兩灰體的溫度差為 0,現(xiàn)因某種原因，兩者的溫度各升高℃,則此時(shí)的輻射傳熱量與原來的輻射傳熱量相比，應(yīng)該增大。3.反應(yīng)器的單眼冷卻蛇管內(nèi)通冷卻水，其進(jìn)、出口溫度非別為11t2,蛇形外有熱流體穩(wěn)定流過，借攪拌器作用，使熱流體保持均勻溫度T（T為熱流體出口溫度）。如冷卻蛇管長度增加一倍，其他條件不變，問出口水溫t2應(yīng)（增大）。因?yàn)閙s2Cp2（t2-t1）=kA△t-有一列管換熱器，用飽和水蒸汽溫度為 ℃）將管內(nèi)一定量的 溶液，由0加熱到0,該換熱器的平均傳熱溫度差△為/山。5.將1500kg/h,80度的硝基苯通過換熱器冷卻到40度，冷卻水初溫是30度，出口溫度不超過35度，硝基苯比熱為1.38kj/（kgK）,則換熱器的熱負(fù)荷為（82800jh）在比較多的情況下，尤其是液液熱交換過程中，熱阻通常較小，可以忽略不計(jì)的是（）熱流體的熱阻冷流體的熱阻冷熱流體的熱阻金屬璧的熱阻7.對(duì)一臺(tái)正在工作的列管式換熱器，已知a1=116w/（m2k）,a2=11600w/（m2k）,要提高傳熱系數(shù)（K）最簡單有效的途徑是（設(shè)法增大a1）流體與固體壁面間的對(duì)流傳熱，當(dāng)熱量通過滯留內(nèi)層時(shí)，主要是以（）方式進(jìn)行的。熱傳導(dǎo) 對(duì)流傳熱 熱輻射9.蒸汽中不凝性氣體的存在，會(huì)是他的對(duì)流傳熱系數(shù)d值（降低）。在下面幾種換熱器中，傳熱系數(shù)較大的是（）,能適用于高溫高壓場(chǎng)合的是（）,單位傳熱面積的金屬耗較大的是。套管式 列管式板式11.雙層平壁定態(tài)熱傳導(dǎo)，兩層壁厚面積均相等，各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為人1和入2,其對(duì)應(yīng)的溫度差為△%和△/則入1和入2的關(guān)系為（人1V入2）兩流體可作嚴(yán)格逆流的換熱器是（）板式換熱器 型管式換熱器浮頭式列管換熱器 套管式換熱器對(duì)間壁兩側(cè)流體一側(cè)恒溫，另一側(cè)變溫的傳熱過程，逆流和并流時(shí)4大小為△m逆△ 。并采用管程換熱器，雖然能提高管內(nèi)流體的流速，增大其對(duì)流傳熱系數(shù)，但同時(shí)也導(dǎo)致（）管內(nèi)易結(jié)垢 殼程流體流速過低平均溫差下降管內(nèi)流動(dòng)阻力增大判斷題：.凡穩(wěn)定的圓筒壁傳熱，熱通量為常數(shù)（錯(cuò)）.強(qiáng)化傳熱過程最有效的途徑是增大傳熱面積，提高傳熱溫差。（錯(cuò)）.在相同條件下，采用逆流操作比采用并流操作所需傳熱面積要小。（對(duì)）.無相變的折、錯(cuò)流換熱器，其平均溫度差A(yù)t都比逆流時(shí)的小（對(duì)）.換熱器的導(dǎo)熱管，應(yīng)選用導(dǎo)熱系數(shù)值大的材料（對(duì)）.計(jì)算對(duì)流傳熱速率Q=aAAt時(shí)，若為圓管，則式中的傳熱面積應(yīng)取管內(nèi)、外表面積的平均值（錯(cuò)）.列管換熱器采用多管程的目的是提高管內(nèi)流體的對(duì)流系數(shù)a（對(duì)）.導(dǎo)熱系數(shù)人，對(duì)流傳熱系數(shù)a及總傳熱系數(shù)k都是表征物質(zhì)性能的參數(shù)（錯(cuò)）.多層平壁穩(wěn)定導(dǎo)熱時(shí)，如果某層壁面導(dǎo)熱系數(shù)小，則該層的導(dǎo)熱熱阻大，推動(dòng)力?。ㄥe(cuò)）.在同一種流體中，不可能同時(shí)發(fā)生自然對(duì)流和強(qiáng)制對(duì)流（錯(cuò)）.黑體、鏡體和灰體都是理想化的物體，在自然界中并不存在（對(duì)）.總傳熱系數(shù)k可用來表示傳熱過程的強(qiáng)弱，與冷、熱流體的物性無關(guān)（錯(cuò)）A5V-J-*Vr.第五章.按溶液在加熱室中運(yùn)動(dòng)的情況，可將蒸發(fā)器分為循環(huán)性、非循環(huán)性兩大類。.生蒸汽是指用來加熱水溶液的新鮮蒸汽又稱為生蒸汽，以區(qū)別于二次蒸汽。.單效蒸發(fā)是指將二次蒸汽直接冷凝，而不利用其冷凝熱的操作。.按操作壓力可分為加壓、常壓及減壓蒸發(fā)。工業(yè)上的蒸發(fā)操作經(jīng)常在減壓下進(jìn)行稱為真空蒸發(fā)。.按加料方式不同，常見的多效蒸發(fā)操作流程有并流加料法、逆流加料法和平流加料法三種。.在同條件下蒸發(fā)同樣任務(wù)的溶液時(shí)，多效蒸發(fā)的總溫度差損失大于單效的，且效數(shù)越多，溫度差損失越大。.一般來說，減少蒸發(fā)器傳熱表面積的主要途徑是增大總傳熱系數(shù)。判斷題：1.蒸發(fā)器有用直接熱源和間接熱源加熱的，而工業(yè)上經(jīng)常采的是間接蒸汽加熱的蒸發(fā)器。（對(duì)）下冊(cè)第一章.蒸餾是分離均相液體混合物的方法，其分離依據(jù)是混合物中各組分的揮發(fā)性差異，分離條件是造成氣液兩相系流。.在t-x-y圖中的氣液共存區(qū)內(nèi)，氣液兩相溫度相等，但氣相組成大于液相組成，而兩相的量可根據(jù)杠桿規(guī)則來確定。.當(dāng)氣液兩相組成相同時(shí)，則氣相露點(diǎn)溫度大于液相泡點(diǎn)溫度。.雙組分溶液的相對(duì)揮發(fā)度a是溶液中易揮發(fā)組分的揮發(fā)度對(duì)難揮發(fā)組分的揮發(fā)度之比，若a=1表示不能用普通蒸餾方法分離，物系的。值愈大，在x-y圖中的平衡曲線愈遠(yuǎn)離對(duì)角線。.工業(yè)生產(chǎn)在精餾塔內(nèi)將多次部分氣化過程和多次部分冷凝過程有機(jī)結(jié)合起來而實(shí)現(xiàn)操作的，而回流是精餾與普通精餾的本質(zhì)區(qū)別。.精餾塔的作用是提供氣液接觸進(jìn)行傳熱和傳質(zhì)的場(chǎng)所。.在連續(xù)精餾塔內(nèi)，加料板以上的塔段稱為精餾段，其作用是提濃上升蒸汽中易揮發(fā)組分，加料板以下的塔段稱為提餾段，其作用是提濃下降液體中難揮發(fā)組分。.離開理論板時(shí)，氣液兩相達(dá)到平衡狀態(tài)，即兩相溫度相等，組成互成平衡。.精餾塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因有：塔底易揮發(fā)組分含量高：塔底壓力高于塔頂。.精餾過程回流比R的定義式為R=L/D,對(duì)于一定的分離任務(wù)來說，當(dāng)R=e時(shí)，所需理論板數(shù)量少，此種操作稱為全回流，而R=Rmin時(shí)，所需理論板數(shù)為二.精餾塔有五種進(jìn)料狀況，其中以冷熱體進(jìn)料q值最大，進(jìn)料溫度小于泡點(diǎn)溫度。.某連續(xù)精餾塔中，若精餾段操作線方程的截距等于零，則回流比等于空，餾出液流量等于零，操作線方程為y*xn。.在操作的精餾塔中，第一板及第二板氣液兩相組成分別為y1,x1和y2,x2。則它們的大小順序?yàn)橹棺畲螅瑈2_第二，X1第三，x2_最小。.在連續(xù)精餾塔中，其它條件均不變時(shí)，僅加大回流，可以使塔頂產(chǎn)品xD提高，若此時(shí)加熱蒸汽量V不變，產(chǎn)品量D將下降。若在改變R的同時(shí)，保持塔頂采出量不變，必須增加蒸汽用量，那么冷卻水量將增加。.而組合的連續(xù)精餾操作，精餾段操作線方程為y=0.75x+0.245提餾段操作線方程為丫=1.25乂-0.02,當(dāng)q=1時(shí)，貝Uxw=0.08 xD=0.98o.精餾塔內(nèi)，氣液兩相的流動(dòng):液體靠重力自上而下地流動(dòng)，氣體靠壓力差自上而下地與液體逆流流動(dòng)。.精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若工藝要求一定時(shí)，減少需要的理論板數(shù)，回流比應(yīng)增大蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量應(yīng)增大，所需塔徑應(yīng)增大，操作費(fèi)和設(shè)備費(fèi)的總投資將是急速下降至最低點(diǎn)后又上升。.精餾塔結(jié)構(gòu)不變，操作時(shí)若保持進(jìn)料的組成，流率，熱狀況及塔頂流率一定，只減少塔釜的熱負(fù)荷，則塔頂組成降低，塔底組成增加。19精餾操作時(shí)，增大回流比，其他條件不變，則精餾段液氣比L/D增加，餾出液組成xD增加，釜?dú)堃航M成xw減小。精餾塔的設(shè)計(jì)中，若進(jìn)料狀況由原來的飽和蒸汽進(jìn)料改為飽和液體進(jìn)料，其他條件維持不變，則所需的理論塔板數(shù)NT減小，提餾段下降液體流量增加?！睂?duì)于飽和蒸汽進(jìn)料，則有L'=L,V’小于V4U.方精餾塔中由塔頂向下的第n-1,n,n+1層塔板，其氣相組成關(guān)系為yn+1<y<yn-1..L.22某兩組分混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xA=0.4,相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1,氣相組成yA=0.4,相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t2,則t1<t223完成某分離任務(wù)需理論板數(shù)為NT=7（包括再沸器），若ET=50%,則塔內(nèi)需實(shí)際板數(shù)為12層。24若進(jìn)料量，進(jìn)料組成，進(jìn)料熱狀況都不變，要提高xD，可采用增加精餾段理論板數(shù)。八在精餾操作中，若進(jìn)料位置過高，會(huì)造成餾出液中難揮發(fā)組分含量增高。.，“精餾塔采用全回流時(shí)，其兩操作線與對(duì)角線重合。..精餾的兩操作線都是直線，主要是基于恒摩爾流假設(shè)。.當(dāng)xF、xD、xw和q一定時(shí)，若減小回流比，其它條件不變，則精餾段操作線的斜率變小，兩操作線靠近平衡線。判斷題：.理想溶液中組分的相對(duì)揮發(fā)度等于同溫度下兩純組分的飽和蒸汽壓之比（對(duì)）.從相平衡x-y圖中可以看出，平衡曲線距離對(duì)角線越近，則表示該溶液越易被分離（錯(cuò)）.用于精餾計(jì)算的恒摩爾液流假定，就是指從塔內(nèi)兩段每一層塔板下降的液體摩爾流量都相等（錯(cuò)）.精餾段操作線的斜率隨回流比的增大而增大，所以當(dāng)全回流時(shí)精餾段操作線斜率為無窮大（錯(cuò)）.用圖解法求理論塔板數(shù)時(shí)，適宜的進(jìn)料位置應(yīng)該在跨過兩操作線交點(diǎn)的梯級(jí)上（對(duì)一一.對(duì)于精餾塔的任何一層理論塔板來說，其上升蒸汽的溫度必然等于其下降液體的溫度（對(duì)）.當(dāng)FXf一定時(shí)，只要規(guī)定了分離程度Xd乂川，則DW也就被確定了（對(duì)）.當(dāng)精餾操作的回流比減小至最小回流比時(shí)，所需理論板數(shù)為最?。ㄥe(cuò)）.在精餾操作中，若進(jìn)料狀況不同，則提餾段操作現(xiàn)的位置不會(huì)發(fā)生變化（錯(cuò)）AA-一*第二章一、填空1、吸收操作的依據(jù)是（各組分在同一種溶劑中溶解度的差異），以達(dá)到分離氣體 混合物的目的?；旌蠚怏w中，能夠溶解于溶劑中的組分成為（吸收質(zhì)）或（溶質(zhì)）。2、若某氣體在水中的亨利系數(shù)E值很大，說明該氣體為難溶氣體，在吸收操作中增加壓力和降低濕度可提高氣體的溶解度，有利于吸收。.對(duì)接近常壓的溶質(zhì)濃度低的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增大時(shí)，亨利系數(shù)E（不變）相平衡常數(shù)m（減?。?，溶解度系數(shù)H（不變）。4、由于吸收過程中氣相溶質(zhì)分壓總是大于融質(zhì)的平衡分壓，因此吸收操作線總在平衡線的上方。.當(dāng)Y，Y1，Y2及X2一定時(shí)，增加吸收劑用量，操作斜率（增大），吸收推動(dòng)力（增加），此斜率又稱為（液氣比）。.吸收因數(shù)S可表示為m/,它是平衡線斜率與操作線斜率L/的比值。.當(dāng)吸收劑用量為最少用量時(shí)，吸收過程的推動(dòng)力為（零），則所需填料層高度將為（無限高）。8雙膜理論是將整個(gè)相際傳質(zhì)過程簡化為經(jīng)由氣、液兩膜層的分子擴(kuò)散過程。9.吸收過程中，Ky是以Y-Y*為推動(dòng)力的總吸收系數(shù),他的單位是（Kmol/cm^。、用水吸收氨空氣混合氣體中的氨，它是屬于氣膜控制的吸收過程，對(duì)于該過程來說，要提高吸收速率，則應(yīng)設(shè)法減小氣膜阻力。11.總吸收系數(shù)和分吸收系數(shù)間的關(guān)系可表示為噸二噸+印及，其中1/kl表示（液膜阻力），當(dāng)（H/Kg）項(xiàng)可忽略時(shí)，表示該吸收過程為夜膜控制。2在吸收過程中，由于吸收質(zhì)不斷進(jìn)入液相，所以混合氣體量由塔底至塔頂逐漸減少，在計(jì)算塔徑時(shí)一般應(yīng)以塔底的氣量為依據(jù)。13.求傳質(zhì)單元數(shù)時(shí)，對(duì)于低濃度氣體吸收數(shù)，當(dāng)平衡線為直線可用（解析）法，當(dāng)平衡線為彎曲程度不大的曲線時(shí)，可用（梯形圖解）法，當(dāng)平衡線為任意形狀曲線時(shí)可用（圖解積分）法。4壓力增大、濕度減小將有利于吸收的進(jìn)行。15.吸收過程的傳質(zhì)速率等于分子擴(kuò)散速率的條件是（層流或靜止）。、實(shí)驗(yàn)室用水吸收空氣中的二氧化碳，基本屬于液膜控制，其氣膜中的濃度梯度小于液膜中的濃度梯度，氣膜阻力小于液膜阻力。17.所謂氣膜控制，即吸收總阻力集中在（氣膜）一側(cè)，而（磁）一側(cè)阻力可忽略，如果說吸收質(zhì)氣體是屬于難容氣體，則此吸收過程是（液膜）控制。18、對(duì)于低濃度氣體的吸收操作，在求傳質(zhì)單元數(shù)時(shí)解析法的適用條件是操作范圍內(nèi)平衡線為直線，對(duì)數(shù)平均對(duì)動(dòng)力法的適用條件是操作范圍內(nèi)平衡線為直線，梯級(jí)圖解法的適用條件是操作范圍內(nèi)平衡線為直線，圖解積分法的適用條件是各種情況。19.在傳質(zhì)理論中有代表性的三個(gè)模型分別為（雙模理論）、（溶質(zhì)滲透理論）、（表面更新理論）。20、分子擴(kuò)散中菲克定律的表達(dá)式為」A=DABdCA/dz，氣相中的分子擴(kuò)散系數(shù)D隨溫度升高而增加，隨壓力升高而減小。21.易溶氣體溶液上方的分壓（?。?，難溶氣體溶液上方的分壓（大），只要組份在氣相中的分壓（大于）液相中該組分的平衡分壓，吸收就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行。二、選擇1、有利于吸收操作的條件是溫度下降、總壓升高。2.“液膜控制”吸收過程的條件是（C）A、易溶氣體，氣膜阻力可忽略 B、易溶氣體，液膜阻力可忽略C、難溶氣體，氣膜阻力可忽略 D、難溶氣體，液膜阻力可忽略3、吸收操作的作用是分離氣體混合物。4、當(dāng)Y，YjY2及X2一定時(shí)，減少吸收劑用量，則所需填料層高度Z與液相出口濃度X的變化為（A）,A、Z,X］均增加 B、Z,X］均減小C、Z減少，XJ曾加 口、2增加，乂］減少5、在一符合亨利定律的氣液平衡系統(tǒng)中，溶液在氣相中的摩爾濃度與其在液相中的摩爾濃度的差值為D。A正值B負(fù)值C零D不確定6.在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動(dòng)力（以液相組成差表示）為（A）A、X*—X B、X—X* C、X.—XD、X—X.7、某吸收過程，已知?dú)饽の障禂?shù)Ky為X1 /（I0）,液膜吸收系數(shù)為X/mm2）。由此可判斷該過程。氣膜控制液膜控制判斷依據(jù)不足雙膜控制8.在填料塔中，用清水吸收混合氣中的氨，但用水量減少時(shí)，氣相總傳質(zhì)單元數(shù)N^將（A）A、增加 B、減小C、不變 D、不確定9逆流操作的吸收塔，當(dāng)吸收因素小于且填料為無窮高時(shí)，氣液兩相將在塔底達(dá)到平衡。三、判斷1、用水吸收空氣中微量氨的操作，在一定的溫度和壓強(qiáng)下，只要用水量足夠小，接觸時(shí)間足夠長，能夠得到很濃的氨水（X）2用水吸收氧的操作，可視為液膜控制的吸收過程。 （V）3.以氣相組分或液相組分表示總推動(dòng)力的總吸收速率方程式，都不能直接用于全塔計(jì)算（V）、擴(kuò)散系數(shù)是物質(zhì)的特性常數(shù)之一，其值可由實(shí)驗(yàn)測(cè)定，或從手冊(cè)中查得。（V）5、在吸收計(jì)算中，為方便起見，常采用物質(zhì)的量之比，Y和X分別表示氣液兩相的組成（V）6利用相平衡關(guān)系可判斷過程進(jìn)行的方向，若氣相的實(shí)際組成小于液相呈平衡的組成（）,則為吸收過程。 X7.一般來說，增加吸收劑用量，降低入口溫度和組成，都可增大吸收推動(dòng)力，從而提高吸收率（V）吸收操作線總是位于平衡線的上方是由于氣相中的溫度高于液相中的溫度。（X）第三章一、填空1、在板式塔的設(shè)計(jì)中，為了減少液沫夾帶，我們可以適當(dāng)?shù)模ㄔ黾樱┧剑裕p少）空塔氣速，也可以是當(dāng)?shù)兀ㄔ龃螅┌彘g距。2塔板負(fù)荷性能圖中有條線，分別是液泛線、漏液線、夾帶線、液相負(fù)荷上限線和液相負(fù)荷下限線。3、板式塔是（逐級(jí)）接觸式氣液傳質(zhì)設(shè)備，填料塔是（微分）接觸式氣液傳質(zhì)設(shè)備。4在傳質(zhì)設(shè)備中，塔板上的氣液兩相之間可能的接觸狀態(tài)有鼓泡、泡沫和噴射。板式塔操作的轉(zhuǎn)相點(diǎn)是指由泡沫狀態(tài)轉(zhuǎn)為噴射狀態(tài)的臨界點(diǎn)。5.填料操作壓降線（△p/z--u）大致可分為三個(gè)區(qū)域，即（恒持液量區(qū)）（載液區(qū)）和（液泛區(qū)），填料塔操作時(shí)，應(yīng)控制在（載液區(qū)）區(qū)域。此時(shí)連續(xù)相是（氣體）分散相是（液相）。二、選擇關(guān)聯(lián)式中粘度與相對(duì)揮發(fā)度的計(jì)算以—溫度為準(zhǔn)。塔底溫度 塔釜溫度 原料溫度塔底與塔底的算術(shù)平均溫度萃取.塔板上設(shè)置入口安定區(qū)的目的是（A），設(shè)置出口安定區(qū)目的是（C）A、防止氣體進(jìn)入降液管 B、避免嚴(yán)重的液沫夾帶C、防止越堰液體的氣體夾帶量過大 C、避免板上液流不均勻第四章一、選擇1進(jìn)行萃取操作時(shí)應(yīng)使溶質(zhì)的—C分配系數(shù)大于分配系數(shù)小于選擇性系數(shù)大于選擇性系數(shù)小于2.一般情況下，稀釋劑B組分的分配系數(shù)KR值（B）A、＞1 B、＜1C、=1 D、難以判斷，都有可能3用純?nèi)軇?duì)、混合液進(jìn)行單級(jí)（理論）萃取，當(dāng)萃取劑用量增加時(shí)（進(jìn)料量和組成均保持不變）所獲得的萃取液組成變化是_。增大 減小不變 變化趨勢(shì)不確定4.單級(jí)（理論板）萃取中，在維持進(jìn)料組成和萃取相濃度不變的條件下，若用少量溶質(zhì)的萃取劑代替純?nèi)軇┧幂陀嘞酀舛葘ⅲ–）A、增加 B、減少 C、不變D、不一定5單級(jí)（理論級(jí)）萃取操作中，在維持相同粹余相濃度下，用含有少量溶質(zhì)的萃取劑代替純?nèi)軇?，萃取液的濃度（指溶質(zhì)）將—。增大不變減小不定6.萃取劑加入量應(yīng)使原料和萃取劑的交點(diǎn)M位于（C）A、溶解度曲線之上方區(qū) B、溶解度曲線上C、溶解度曲線之下方區(qū) D、坐標(biāo)線上7萃取是利用各組分間的溶解度差異來分離液體混合物的。填空萃取過程是于混合液中加入溶劑使溶質(zhì)由原溶液轉(zhuǎn)移到溶劑中的過程。二：填空4、萃取操作依據(jù)（混合物中各組分在萃取劑中溶解度的差異）、萃取操作中選擇溶劑的主要原則是對(duì)溶質(zhì)的溶解能力強(qiáng)、選擇性高、易于回收。6.分配系數(shù)Ka<1表示（萃取相中A組分的濃度YA小于萃取相中A組分的濃度XA）7萃取操作中選擇性系數(shù)與精餾操作中的相對(duì)揮發(fā)度相當(dāng)。8.在萃取操作的B-S部分互溶物系中加入溶質(zhì)A組分，將使B-S互溶度（增大），恰當(dāng)降低操作溫度，B-S互溶度（減小）。9在 部分互溶物系中，溶質(zhì)組分的量越大， 互溶度越大。10.從A和B組分完全互溶的溶液中，用溶劑S萃取其中的A組分，如果出現(xiàn)（選擇性系數(shù)艮三1）情況將不能進(jìn)行萃取分離。1在三角形坐標(biāo)圖上，三角形的頂點(diǎn)代表純物質(zhì)，條邊上的點(diǎn)代表二元混合物，三角形內(nèi)的點(diǎn)代表三元混合物。12.分配系數(shù)Ka是指（YA/XA），其值愈大萃取效果（愈好）。3影響分配系數(shù)數(shù)值的因素有物系、溫度、組成。14.通常物系溫度升高，組分B，S的互溶度（加大）兩相區(qū)面積（減?。?，不利于萃取分離。5溶質(zhì)的分配系數(shù)越大，稀釋劑的分配系數(shù)越小，則選擇性系數(shù)值越大,越有利于萃取操作。16、溶解度曲線將三角形相圖分成兩個(gè)區(qū)，曲線內(nèi)為（兩相區(qū)），曲線外為（單向區(qū)），萃取操作只能在（兩相區(qū)）內(nèi)進(jìn)行。萃取中，萃取劑的加入量應(yīng)使合點(diǎn)的位置位于兩相區(qū)。A5V-J-*Vr.第五章一：填空題.物料中的水分與空氣達(dá)到平衡時(shí)，物料表面所產(chǎn)生的水蒸氣分壓與空氣中的水蒸氣分壓力相等。.恒定干燥條件是指溫度、濕度、速度以及接觸狀況都不變。.通常恒速干燥除去的水分是非結(jié)合水。.恒速干燥階段又稱表面汽化控制階段,此階段內(nèi)干燥速率恒定，物料表面溫度等于空氣的濕球溫度。.降速干燥階段又稱為物料內(nèi)部遷移階段,控制階段，此階段內(nèi)干燥速率下降物料表面溫度不斷升高。.在恒速干燥階段，以相同介質(zhì)，相同流速吹過不同的物料表面，兩種物料的干燥速率相同。.一