橋梁荷載試驗(yàn)檢測(cè)報(bào)告模版

..橋梁荷載試驗(yàn)檢測(cè)報(bào)告QB021401委托單位路橋XX公司工程名稱國(guó)道210線添漫梁北至越家壕〔查干〕段改線工程橋梁荷載試驗(yàn)檢測(cè)工程部位/用途K25+821.74安哈公路別離立交橋委托編號(hào)/檢測(cè)日期年月日日檢測(cè)工程橋梁靜、動(dòng)載試驗(yàn)檢測(cè)依據(jù)〔1〕"公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程"(JTG/TJ21-2011)；〔2〕"公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程"(JTG/TJ21-01-2015)；〔3〕"公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)"〔JTGD62-2004〕；〔4〕"公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)"〔JTGD60-2004〕；〔5〕"工程測(cè)量規(guī)"〔GB50026-2007〕；〔6〕相關(guān)的設(shè)計(jì)文件。判定依據(jù)"公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程"〔JTG/TJ21-2011〕"公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程"(JTG/TJ21-01-2015)非標(biāo)試驗(yàn)方法說(shuō)明/檢測(cè)用主要儀器和設(shè)備序號(hào)型號(hào)名稱編號(hào)1RS-QL06E橋梁及構(gòu)造荷載試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)2HY-65D3000B動(dòng)態(tài)應(yīng)變傳感器3INV3060S動(dòng)態(tài)應(yīng)變采集與分析系統(tǒng)4941B拾振器5ZBL-F130裂縫寬度觀測(cè)儀6AZ8866非接觸紅外線溫度計(jì)7—數(shù)碼相機(jī)、計(jì)算機(jī)及其他工具/檢測(cè)結(jié)論〔1〕靜載試驗(yàn)由應(yīng)變、撓度數(shù)據(jù)可知：各測(cè)試截面主要應(yīng)變、撓度測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值均呈線性相關(guān)關(guān)系，相關(guān)性良好；各測(cè)試截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)在0.37~0.63、主要撓度測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)在0.48~0.55，均小于1，滿足規(guī)要求；各測(cè)試截面主要測(cè)點(diǎn)相對(duì)剩余應(yīng)變、撓度均小于20%，滿足規(guī)要求。由橫向分布數(shù)據(jù)可知：在最不利荷載作用下，各片箱梁之間應(yīng)變及撓度實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算分析結(jié)果吻合，說(shuō)明各片箱梁之間橫向聯(lián)系良好。在加載試驗(yàn)中，各構(gòu)件未出現(xiàn)可觀測(cè)新裂縫，測(cè)試數(shù)據(jù)未發(fā)生突變。根據(jù)對(duì)靜載數(shù)據(jù)的整體分析，認(rèn)為試驗(yàn)橋跨在設(shè)計(jì)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)?！?〕動(dòng)載試驗(yàn)由動(dòng)載試驗(yàn)結(jié)果可知，構(gòu)造自振基頻實(shí)測(cè)值高于計(jì)算值，說(shuō)明橋跨構(gòu)造的整體剛度較高；在跑車作用下，不同速度行駛時(shí)產(chǎn)生的沖擊系數(shù)結(jié)果均小于計(jì)算值，構(gòu)造行車性能較好。綜合分析認(rèn)為：通過(guò)靜、動(dòng)載試驗(yàn)，說(shuō)明K25+821.74安哈公路別離立交橋試驗(yàn)跨構(gòu)造處于彈性工作狀態(tài)，整體性較好。K25+821.74安哈公路別離立交橋承載能力能夠滿足"公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)"〔JTGD60-2004〕設(shè)計(jì)荷載公路-Ⅰ級(jí)的承載力要求。備注/目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一、前言21.1任務(wù)來(lái)源及具體任務(wù)21.2檢測(cè)對(duì)象21.3工程質(zhì)量檢測(cè)依據(jù)21.4檢測(cè)人員情況21.5主要檢測(cè)儀器設(shè)備2二、靜載試驗(yàn)方案22.1靜載試驗(yàn)原那么22.2靜載試驗(yàn)加載程序控制22.3靜載試驗(yàn)容2三、靜載試驗(yàn)結(jié)果23.1工況1試驗(yàn)結(jié)果分析〔第1跨最大正彎矩〕23.2工況2驗(yàn)結(jié)果分析〔1號(hào)墩最大負(fù)彎矩〕23.3工況3試驗(yàn)結(jié)果分析〔第2跨最大正彎矩〕23.4小結(jié)2四、動(dòng)載試驗(yàn)24.1動(dòng)載試驗(yàn)?zāi)康?4.2試驗(yàn)方案24.3測(cè)試結(jié)果分析24.4小結(jié)2五、結(jié)論2前言任務(wù)來(lái)源及具體任務(wù)任務(wù)來(lái)源國(guó)道210線添漫梁北至越家壕〔查干〕段公路路線總體呈東北至西南走向，起點(diǎn)位于添漫梁北，與G210線和G65高速公路相接，經(jīng)萬(wàn)利區(qū)、家渠、包西鐵路、包神鐵路、塔罕鐵路、問(wèn)家灣、越家壕、康巴什，終點(diǎn)位于阿鎮(zhèn)至四十里梁公路的查干日格爾處。路線全長(zhǎng)約62公里，主線采用雙向四車道一級(jí)公路標(biāo)準(zhǔn)建立，設(shè)計(jì)時(shí)速100公里/小時(shí)，采用整體式路基斷面，路基寬26米，路面寬23米。主線設(shè)大橋10座，小橋22座，涵洞165道，互通立交3處，別離式立交10處，平面穿插27處，效勞區(qū)1處，主線收費(fèi)站1處。另設(shè)18.96公里的添漫梁北至家渠連接線，按照一級(jí)公路一幅標(biāo)準(zhǔn)建立，設(shè)計(jì)時(shí)速100公里/小時(shí)，路基寬13米，設(shè)大中橋4座，小橋5座，別離式立交橋4處，涵洞45道，平面穿插8處。全線采用瀝青混凝土路面，橋涵與路基同寬，橋涵設(shè)計(jì)汽車載荷為公路-Ⅰ級(jí)。為了對(duì)K25+821.74安哈公路別離立交橋的工程質(zhì)量和承載能力進(jìn)展整體檢測(cè)，以便為該橋交工驗(yàn)收提供技術(shù)資料。受公司委托，于年月日至月日對(duì)其進(jìn)展了靜、動(dòng)載試驗(yàn)，為橋梁的運(yùn)營(yíng)管理提供技術(shù)資料試驗(yàn)?zāi)康摹?〕檢驗(yàn)施工質(zhì)量，為交工驗(yàn)收提供技術(shù)依據(jù)。〔2〕通過(guò)靜載試驗(yàn)實(shí)測(cè)構(gòu)造主要受力部位在試驗(yàn)荷載作用下的應(yīng)變分布規(guī)律及相應(yīng)變形情況，掌握構(gòu)造的現(xiàn)有工作狀態(tài)?！?〕通過(guò)動(dòng)載試驗(yàn)，掌握橋梁構(gòu)造的動(dòng)力特性，了解橋梁對(duì)動(dòng)載鼓勵(lì)的總體反響，判斷橋梁的總體構(gòu)造剛度和在力學(xué)特性，為橋梁的平安使用提供依據(jù)。通過(guò)動(dòng)力特性試驗(yàn)，了解橋跨構(gòu)造的固有振動(dòng)特性以及其在長(zhǎng)期使用荷載階段的動(dòng)力性能?！?〕通過(guò)靜、動(dòng)載試驗(yàn)研究和理論計(jì)算分析，判斷橋跨構(gòu)造實(shí)際承載能力，確定工程的可靠性，評(píng)價(jià)其在設(shè)計(jì)使用荷載下的工作性能。具體任務(wù)靜載試驗(yàn)〔1〕測(cè)量主梁控制截面砼的法向應(yīng)力〔應(yīng)變〕；〔2〕測(cè)量主梁控制截面的撓度；〔3〕觀測(cè)主梁外外表的裂縫開展情況；〔4〕觀測(cè)墩臺(tái)的沉降情況。動(dòng)載試驗(yàn)〔1〕測(cè)量橋跨構(gòu)造模態(tài)參數(shù)〔頻率、振型、阻尼系數(shù)〕；〔2〕測(cè)量橋跨構(gòu)造的沖擊系數(shù)。檢測(cè)對(duì)象橋梁概況主要檢測(cè)對(duì)象為K25+821.74安哈公路別離立交橋，上部構(gòu)造采用預(yù)應(yīng)力砼〔后〕小箱梁，先簡(jiǎn)支后連續(xù)，跨徑組合為4×20m；下部構(gòu)造0號(hào)橋臺(tái)采用柱式臺(tái)，4號(hào)橋臺(tái)采用肋板臺(tái)，橋墩采用柱式墩，墩臺(tái)均采用樁根底。橋臺(tái)采用LNR〔H〕-d270×109型圓形滑動(dòng)型水平力分散型橡膠支座；橋墩采用HDR〔Ⅱ〕-d370×127-G0.8型圓形高阻尼隔震橡膠支座。0、4號(hào)橋臺(tái)采用ZEY80伸縮縫。主要技術(shù)指標(biāo)如下：〔1〕荷載等級(jí)：公路-I級(jí)；〔2〕橋面寬度：凈11m+2×0.5m防撞墻；〔3〕斜度：15°。本橋平面照與立面照見以下圖1.2-1所示，橋型布置圖與橫斷面圖如以下圖1.2-2~1.2-3。〔a〕平面照〔b〕立面照?qǐng)DSTYLEREF2\s1.2SEQ圖\*ARABIC\s21平面照與立面照?qǐng)DSTYLEREF2\s1.2SEQ圖\*ARABIC\s22橋型布置圖〔單位：cm〕〔a〕跨中橫斷面〔b〕支點(diǎn)橫斷面圖STYLEREF2\s1.2SEQ圖\*ARABIC\s23上部構(gòu)造橫斷面圖〔單位：cm〕構(gòu)件編號(hào)原那么橋梁以安家梁至哈它土溝為正方向：〔1〕橋梁墩臺(tái)按正方向前進(jìn)的方向開場(chǎng)編號(hào)，依次為0號(hào)臺(tái)、1號(hào)墩、2號(hào)墩、3號(hào)墩、4號(hào)臺(tái)；〔2〕橋跨編號(hào)按正方向前進(jìn)的方向開場(chǎng)編號(hào)，依次為第1跨、第2跨、第3跨、第4跨；〔3〕以正方向?yàn)榍斑M(jìn)方向，構(gòu)件從左側(cè)向右側(cè)依次編號(hào)；橋梁構(gòu)件編號(hào)示意圖見以下圖1.2-4所示。圖STYLEREF2\s1.2SEQ圖\*ARABIC\s24構(gòu)件編號(hào)示意圖工程質(zhì)量檢測(cè)依據(jù)〔1〕"公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程"(JTG/TJ21-2011)；〔2〕"公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程"(JTG/TJ21-01-2015)；〔3〕"公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)"〔JTGD62-2004〕；〔4〕"公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)"〔JTGD60-2004〕；〔5〕"工程測(cè)量規(guī)"〔GB50026-2007〕；〔6〕相關(guān)的設(shè)計(jì)文件。檢測(cè)人員情況根據(jù)檢測(cè)要求和工作容，為保證優(yōu)質(zhì)高效完成檢測(cè)任務(wù)，在本次工程中檢測(cè)人員全部由經(jīng)歷豐富的專業(yè)技術(shù)人員組成。本工程投入的主要檢測(cè)人員見下表。表STYLEREF2\s1.4SEQ表\*ARABIC\s21主要試驗(yàn)檢測(cè)人員一覽表人員職稱工作職責(zé)組長(zhǎng)工程師靜載試驗(yàn)〔1〕測(cè)量主梁控制截面砼的法向應(yīng)力〔應(yīng)變〕；〔2〕測(cè)量主梁控制截面的撓度；〔3〕觀測(cè)主梁外外表的裂縫開展情況；〔4〕觀測(cè)墩臺(tái)的沉降情況。動(dòng)載試驗(yàn)〔1〕測(cè)量橋跨構(gòu)造模態(tài)參數(shù)〔頻率、振型、阻尼系數(shù)〕；〔2〕測(cè)量橋跨構(gòu)造的沖擊系數(shù)。組員工程師工程師助理工程師助理工程師/主要檢測(cè)儀器設(shè)備根據(jù)所掌握的資料和現(xiàn)場(chǎng)踏勘情況，結(jié)合本工程的特點(diǎn)，投入使用的主要儀器設(shè)備見下表。表STYLEREF2\s1.5SEQ表\*ARABIC\s21主要儀器設(shè)備一覽表序號(hào)型號(hào)名稱編號(hào)1RS-QL06E橋梁及構(gòu)造荷載試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)2HY-65D3000B動(dòng)態(tài)應(yīng)變傳感器3INV3060S動(dòng)態(tài)應(yīng)變采集與分析系統(tǒng)4941B拾振器5ZBL-F130裂縫寬度觀測(cè)儀6AZ8866非接觸紅外線溫度計(jì)7—數(shù)碼相機(jī)、計(jì)算機(jī)及其他工具/靜載試驗(yàn)方案靜載試驗(yàn)采用試驗(yàn)載重車加載，使構(gòu)造主控截面或部位的力或應(yīng)力到達(dá)與設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的作用效應(yīng)等效，并在試驗(yàn)過(guò)程中測(cè)試關(guān)鍵部位應(yīng)變及撓度，觀測(cè)主梁外外表的裂縫開展情況，評(píng)定構(gòu)造的實(shí)際工作狀況和承載能力。靜載試驗(yàn)原那么1、試驗(yàn)加載原那么〔1〕試驗(yàn)荷載效率應(yīng)滿足：介于0.85~1.05之間，其中：為靜載試驗(yàn)荷載作用下，某一加載試驗(yàn)工程對(duì)應(yīng)的加載控制截面力或位移的最大計(jì)算效應(yīng)值；S為控制荷載產(chǎn)生的同一加載控制截面力或位移的最不利效應(yīng)計(jì)算值；μ為按規(guī)取用的沖擊系數(shù)值。〔2〕為了獲取構(gòu)造試驗(yàn)荷載與變位的相關(guān)曲線，以及防止構(gòu)造意外損傷，試驗(yàn)加載采用分級(jí)加載的方式，可分3～5級(jí)加載，1級(jí)卸載。每次加載或卸載要求在前一級(jí)荷載階段構(gòu)造反響相對(duì)穩(wěn)定后，進(jìn)展了有效測(cè)試及記錄前方可進(jìn)展下一級(jí)荷載試驗(yàn)?！?〕加卸載過(guò)程中，應(yīng)保證非控制截面力或變形不超過(guò)控制荷載作用下的最不利值。2、試驗(yàn)加載平安監(jiān)測(cè)試驗(yàn)加載平安監(jiān)測(cè)是為了防止試驗(yàn)荷載對(duì)橋梁造成損傷，發(fā)生以下情況應(yīng)中止加載：〔1〕控制測(cè)點(diǎn)應(yīng)變值已到達(dá)或超過(guò)計(jì)算值；〔2〕控制測(cè)點(diǎn)變形〔或撓度〕超過(guò)計(jì)算值；〔3〕構(gòu)造裂縫的長(zhǎng)度、寬度或數(shù)量明顯增加；〔4〕實(shí)測(cè)變形分布規(guī)律異常；〔5〕橋體發(fā)出異常響聲或發(fā)生其他異常情況。3、數(shù)據(jù)觀測(cè)要求在荷載試驗(yàn)前檢查測(cè)點(diǎn)有效性，確保儀器能夠正常工作，每級(jí)荷載加載穩(wěn)定后進(jìn)展讀數(shù)，讀數(shù)完畢后進(jìn)展數(shù)據(jù)檢查，如數(shù)據(jù)出現(xiàn)異常，查明原因，待無(wú)誤后進(jìn)展下一級(jí)加載。每個(gè)工況加載應(yīng)連續(xù)進(jìn)展，兩級(jí)加載時(shí)間間隔不能過(guò)長(zhǎng)，否那么應(yīng)重新加載進(jìn)展數(shù)據(jù)采集。在數(shù)據(jù)采集過(guò)程中，應(yīng)采取有效措施盡可能減少人為因素和環(huán)境因素造成數(shù)據(jù)影響，確保數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。靜載試驗(yàn)加載程序控制本橋試驗(yàn)加載根本程序如下：〔1〕在進(jìn)展正式加載試驗(yàn)前，采用試驗(yàn)加載車對(duì)試驗(yàn)橋跨測(cè)試位置進(jìn)展預(yù)加載，并持續(xù)一定的時(shí)間，以消除構(gòu)造間可能存在的間隙，降低測(cè)試誤差。〔2〕將預(yù)加荷載卸至零，持續(xù)一段時(shí)間后再進(jìn)展正式加載。〔3〕正式加載時(shí)按照計(jì)算的車輛加載位置逐級(jí)加載，直至荷載效率滿足試驗(yàn)規(guī)的要求。〔4〕在卸載完全且構(gòu)造變形充分恢復(fù)后才能進(jìn)展下一工況的加載。靜載試驗(yàn)容構(gòu)造計(jì)算采用橋梁專業(yè)有限元軟件Midas/Civil2015對(duì)該橋上部構(gòu)造進(jìn)展有限元建模分析。預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁混凝土采用C50混凝土，其相應(yīng)的彈性模量E=3.45×104MPa；容重γ=26kN/m3。采用設(shè)計(jì)荷載：公路-Ⅰ級(jí)。圖STYLEREF2\s2.3SEQ圖\*ARABIC\s21有限元模型加載工況和觀測(cè)截面依據(jù)外觀檢測(cè)、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)便捷性、合同及招標(biāo)文件要求，本次荷載試驗(yàn)抽取第1跨、第2跨為測(cè)試跨，分3個(gè)工況進(jìn)展試驗(yàn)，具體荷載工況與觀測(cè)截面如下表2.3-1和和以下圖2.3-2所示。表STYLEREF2\s2.3SEQ表\*ARABIC\s21加載工況和觀測(cè)截面工況觀測(cè)截面位置測(cè)試容工況1第1跨最大正彎矩〔A-A截面〕箱梁砼撓度、應(yīng)變工況21號(hào)墩頂最大負(fù)彎矩〔B-B截面〕箱梁砼應(yīng)變工況3第2跨最大正彎矩〔C-C截面〕箱梁砼撓度、應(yīng)變圖STYLEREF2\s2.3SEQ圖\*ARABIC\s22測(cè)試截面位置示意圖〔單位：cm〕測(cè)點(diǎn)布置應(yīng)變測(cè)點(diǎn)：在每個(gè)觀測(cè)截面處，每個(gè)箱梁底板與局部腹板位置布置測(cè)點(diǎn)。布置如圖2.3-3。撓度測(cè)點(diǎn)：在測(cè)試A-A、C-C截面各箱梁中心位置布置撓度測(cè)點(diǎn)，并在墩頂布置沉降測(cè)點(diǎn)。布置如圖2.3-3。〔a〕A-A、C-C截面測(cè)點(diǎn)布置〔b〕B-B截面測(cè)點(diǎn)布置圖STYLEREF2\s2.3SEQ圖\*ARABIC\s23測(cè)試截面測(cè)點(diǎn)布置圖〔單位：cm〕加載車輛試驗(yàn)共使用4輛前二后八輪共3軸載重汽車進(jìn)展加載，加載車一般外形示意圖見圖2.3-4，軸重、軸距數(shù)據(jù)見表2.3-2。圖STYLEREF2\s2.34加載車外形示意圖表STYLEREF2\s2.3SEQ表\*ARABIC\s22加載車軸重、軸距數(shù)據(jù)車號(hào)車重〔t〕軸距及輪距〔m〕后軸中軸前軸總重前軸-中軸〔A〕中軸-后軸〔B〕輪距〔C〕114.214.27.435.83.951.351.8214.014.07.235.23.951.351.8314.114.16.634.83.951.351.8414.214.26.735.13.951.351.8靜載試驗(yàn)效率根據(jù)橋梁構(gòu)造力計(jì)算及試驗(yàn)要求，各測(cè)試截面有關(guān)工況的靜載試驗(yàn)荷載效率見下表。表STYLEREF2\s2.3SEQ表\*ARABIC\s23靜載試驗(yàn)計(jì)算荷載效率工況試驗(yàn)工程控制位置設(shè)計(jì)荷載效應(yīng)(kN?m)試驗(yàn)荷載效應(yīng)(kN?m)荷載效率ηq1第1跨最大正彎矩-偏載1號(hào)梁133313571.02第1跨最大正彎矩-中載2號(hào)梁103910060.9721號(hào)墩頂負(fù)彎矩-偏載1號(hào)梁-1046-10020.961號(hào)墩頂負(fù)彎矩-中載2號(hào)梁-831-7930.953第2跨最大正彎矩-偏載1號(hào)梁106810961.03第2跨最大正彎矩-中載2號(hào)梁8747970.91各工況車輛布置〔1〕工況1：第1跨最大正彎矩工況1試驗(yàn)荷載作用下加載圖示見圖2.3-5~2.3-6?！瞐〕車輛橫向布置圖〔b〕車輛縱向布置圖圖STYLEREF2\s2.35工況1分級(jí)偏載車位布置圖〔單位：cm〕〔a〕車輛橫向布置圖〔b〕車輛縱向布置圖圖STYLEREF2\s2.36工況1中載滿載車位布置圖〔單位：cm〕〔2〕工況2：1號(hào)墩最大負(fù)彎矩工況2車輛布置圖與工況1一樣?！?〕工況3：第2跨最大正彎矩工況3試驗(yàn)荷載作用下加載圖示見以下圖2.3-7~2.3-8?！瞐〕車輛橫向布置圖〔b〕車輛縱向布置圖圖STYLEREF2\s2.37工況3分級(jí)偏載車位布置圖〔單位：cm〕〔a〕車輛橫向布置圖〔b〕車輛縱向布置圖圖STYLEREF2\s2.38工況3中載滿載車位布置圖〔單位：cm〕..靜載試驗(yàn)結(jié)果工況1試驗(yàn)結(jié)果分析〔第1跨最大正彎矩〕應(yīng)變及撓度測(cè)試結(jié)果表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s21外側(cè)分級(jí)加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕1號(hào)梁41836011577145911672號(hào)梁2735559767121871373號(hào)梁11153745465760774號(hào)梁77222326293641表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s22外側(cè)分級(jí)加偏載總撓度結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值〔mm〕計(jì)算值〔mm〕實(shí)測(cè)值〔mm〕計(jì)算值〔mm〕實(shí)測(cè)值〔mm〕計(jì)算值〔mm〕實(shí)測(cè)值〔mm〕計(jì)算值〔mm〕1號(hào)梁-2.35-3.11-3.15-4.53-3.67-6.60-4.23-7.662號(hào)梁-0.96-1.56-2.02-3.81-2.75-4.97-3.72-6.423號(hào)梁-0.51-0.70-1.40-2.05-1.82-2.59-2.66-3.584號(hào)梁-0.21-0.35-0.54-1.09-0.93-1.36-1.26-1.93表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s23中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號(hào)中載滿載應(yīng)變中載滿載撓度實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕實(shí)測(cè)值〔mm〕計(jì)算值〔mm〕1號(hào)梁6285-2.11-3.922號(hào)梁80126-3.38-5.913號(hào)梁78126-3.22-5.914號(hào)梁6685-2.05-3.92應(yīng)變測(cè)試結(jié)果分析〔1〕主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的1號(hào)梁、2號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其應(yīng)變?cè)诜旨?jí)偏載荷載變化下，實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性?！瞐〕1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析〔b〕1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖STYLEREF2\s3.1SEQ圖\*ARABIC\s21偏載分級(jí)加載下1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線〔a〕2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析〔b〕2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖STYLEREF2\s3.1SEQ圖\*ARABIC\s22偏載分級(jí)加載下2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖3.1-1~圖3.1-2可以看出，1、2號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致?！?〕橫向分布分析以下圖3.1-3為滿載時(shí)，各梁總應(yīng)變橫向分布?！瞐〕偏載滿載總應(yīng)變橫向分布〔b〕中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖STYLEREF2\s3.1SEQ圖\*ARABIC\s23各梁總應(yīng)變橫向分布曲線從上圖可以看出各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變均小于計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致?！?〕中性軸分析圖STYLEREF2\s3.1SEQ圖\*ARABIC\s241號(hào)梁外側(cè)腹板偏載滿載應(yīng)變分布由上圖可知1號(hào)梁外側(cè)腹板在偏載滿載下中性軸高度為82.4cm，計(jì)算中性軸高度78.7cm，外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。圖STYLEREF2\s3.1SEQ圖\*ARABIC\s252號(hào)梁外側(cè)腹板中載滿載應(yīng)變分布由上圖可知2號(hào)梁外側(cè)腹板在中載滿載下中性軸高度為80.7cm，計(jì)算中性軸高度77.2cm，外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。撓度測(cè)試結(jié)果分析〔1〕實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)性選取偏載側(cè)的1號(hào)梁、2號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其撓度在分級(jí)偏載荷載變化下，實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性。〔a〕1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析〔b〕1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖STYLEREF2\s3.1SEQ圖\*ARABIC\s26偏載分級(jí)加載下1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線〔a〕2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析〔b〕2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖STYLEREF2\s3.1SEQ圖\*ARABIC\s27偏載分級(jí)加載下2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖3.1-6~圖3.1-7可以看出，1、2號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致?！?〕橫向與縱向分析以下圖3.1-8為滿載時(shí)，各梁總撓度橫向分布?！瞐〕偏載滿載總撓度橫向分布〔b〕中載滿載總撓度橫向分布圖STYLEREF2\s3.1SEQ圖\*ARABIC\s28各梁總撓度橫向分布曲線從上圖可以看出各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)撓度均小于計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致。試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定〔1〕校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定靜力荷載試驗(yàn)構(gòu)造校驗(yàn)系數(shù)即指在試驗(yàn)荷載作用下主要測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計(jì)算值的比值：η＝Se/Ss，當(dāng)η≤1時(shí)，代表橋梁的實(shí)際狀況要好于理論狀況，說(shuō)明橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見表3.1-4，撓度校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見表3.1-5。表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s24控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定工程梁號(hào)彈性值Se〔με〕計(jì)算值Ss〔με〕校驗(yàn)系數(shù)η=Se/Ss評(píng)定偏載1號(hào)梁901670.54滿足要求2號(hào)梁861370.63滿足要求中載2號(hào)梁771260.61滿足要求3號(hào)梁741260.59滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1，滿足規(guī)要求。表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s25控制截面變形校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定工程梁號(hào)彈性值Se〔mm〕計(jì)算值Ss〔mm〕校驗(yàn)系數(shù)η=Se/Ss評(píng)定偏載1號(hào)梁-4.00-7.660.52滿足要求2號(hào)梁-3.50-6.420.54滿足要求中載2號(hào)梁-2.99-5.910.51滿足要求3號(hào)梁-2.82-5.910.48滿足要求由表可以看出，控制截面主要撓度測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1，滿足規(guī)要求。測(cè)試跨剛度較高?！?〕剩余應(yīng)變〔變形〕評(píng)定相對(duì)剩余變位或相對(duì)剩余應(yīng)變(△Sp)是測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)剩余變位或剩余應(yīng)變與對(duì)應(yīng)的實(shí)測(cè)總變位或總應(yīng)變(St)的比值，比值越小說(shuō)明構(gòu)造越接近彈性工作狀況，當(dāng)主要測(cè)點(diǎn)相對(duì)剩余變位或相對(duì)剩余應(yīng)變不超過(guò)20%時(shí)判定橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變和撓度相對(duì)剩余評(píng)定見表3.1-6和表3.1-7。表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s26控制截面剩余應(yīng)變?cè)u(píng)定工程梁號(hào)總應(yīng)變St〔με〕剩余應(yīng)變Sp〔με〕相對(duì)剩余值Sp/St〔%〕評(píng)定偏載1號(hào)梁9110.66滿足要求2號(hào)梁8711.15滿足要求中載2號(hào)梁8033.74滿足要求3號(hào)梁7845.11滿足要求表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s27控制截面剩余變形評(píng)定工程梁號(hào)總變形St〔mm〕剩余變形Sp〔mm〕相對(duì)剩余值Sp/St〔%〕評(píng)定偏載1號(hào)梁-4.23-0.235.48滿足要求2號(hào)梁-3.72-0.226.00滿足要求中載2號(hào)梁-3.38-0.3911.56滿足要求3號(hào)梁-3.22-0.4012.51滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對(duì)剩余均小于20%，撓度相對(duì)剩余均小于20%，均滿足規(guī)要求，說(shuō)明梁體處于彈性工作狀態(tài)?！?〕裂縫觀測(cè)荷載試驗(yàn)前對(duì)本橋的外觀進(jìn)展了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗(yàn)過(guò)程中，對(duì)各觀測(cè)截面的附近梁體的混凝土外外表做了仔細(xì)觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測(cè)的新裂縫產(chǎn)生。工況2驗(yàn)結(jié)果分析〔1號(hào)墩最大負(fù)彎矩〕應(yīng)變測(cè)試結(jié)果表STYLEREF2\s3.2SEQ表\*ARABIC\s21外側(cè)分級(jí)加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕1號(hào)梁-13-27-20-37-26-62-30-672號(hào)梁-7-12-15-30-20-37-28-563號(hào)梁-4-4-10-14-13-16-18-234號(hào)梁-1-1-4-5-5-5-7-7表STYLEREF2\s3.2SEQ表\*ARABIC\s22中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號(hào)中載滿載應(yīng)變實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕1號(hào)梁-18-242號(hào)梁-23-533號(hào)梁-22-534號(hào)梁-16-24應(yīng)變測(cè)試結(jié)果分析〔1〕主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的1號(hào)梁、2號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其應(yīng)變?cè)诜旨?jí)偏載荷載變化下，實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性?！瞐〕1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析〔b〕1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖STYLEREF2\s3.2SEQ圖\*ARABIC\s21偏載分級(jí)加載下1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線〔a〕2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析〔b〕2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖STYLEREF2\s3.2SEQ圖\*ARABIC\s22偏載分級(jí)加載下2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖3.2-1~圖3.2-2可以看出，1、2號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致?！?〕橫向分布分析以下圖3.2-3為滿載時(shí)，各梁總應(yīng)變橫向分布?！瞐〕偏載滿載總應(yīng)變橫向分布〔b〕中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖STYLEREF2\s3.2SEQ圖\*ARABIC\s23各梁總應(yīng)變橫向分布曲線從上圖可以看出各主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變均小于計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致。試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定〔1〕校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定靜力荷載試驗(yàn)構(gòu)造校驗(yàn)系數(shù)即指在試驗(yàn)荷載作用下主要測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計(jì)算值的比值：η＝Se/Ss，當(dāng)η≤1時(shí)，代表橋梁的實(shí)際狀況要好于理論狀況，說(shuō)明橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見表3.2-3。表STYLEREF2\s3.2SEQ表\*ARABIC\s23控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定工程梁號(hào)彈性值Se〔με〕計(jì)算值Ss〔με〕校驗(yàn)系數(shù)η=Se/Ss評(píng)定偏載1號(hào)梁-29-670.43滿足要求2號(hào)梁-27-560.48滿足要求中載2號(hào)梁-22-530.41滿足要求3號(hào)梁-20-530.37滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1，滿足規(guī)要求?！?〕剩余應(yīng)變?cè)u(píng)定相對(duì)剩余變位或相對(duì)剩余應(yīng)變(△Sp)是測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)剩余變位或剩余應(yīng)變與對(duì)應(yīng)的實(shí)測(cè)總變位或總應(yīng)變(St)的比值，比值越小說(shuō)明構(gòu)造越接近彈性工作狀況，當(dāng)主要測(cè)點(diǎn)相對(duì)剩余變位或相對(duì)剩余應(yīng)變不超過(guò)20%時(shí)判定橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變和撓度相對(duì)剩余評(píng)定見表3.2-4。表STYLEREF2\s3.2SEQ表\*ARABIC\s24控制截面剩余應(yīng)變?cè)u(píng)定工程梁號(hào)總應(yīng)變St〔με〕剩余應(yīng)變Sp〔με〕相對(duì)剩余值Sp/St〔%〕評(píng)定偏載1號(hào)梁-30-13.65滿足要求2號(hào)梁-28-13.58滿足要求中載2號(hào)梁-23-15.70滿足要求3號(hào)梁-22-29.72滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對(duì)剩余均小于20%，均滿足規(guī)要求，說(shuō)明梁體處于彈性工作狀態(tài)?！?〕裂縫觀測(cè)荷載試驗(yàn)前對(duì)本橋的外觀進(jìn)展了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗(yàn)過(guò)程中，對(duì)各觀測(cè)截面的附近梁體的混凝土外外表做了仔細(xì)觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測(cè)的新裂縫產(chǎn)生。工況3試驗(yàn)結(jié)果分析〔第2跨最大正彎矩〕應(yīng)變及撓度測(cè)試結(jié)果表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s21外側(cè)分級(jí)加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕1號(hào)梁2868449755118661352號(hào)梁213230704299531093號(hào)梁14132341344941654號(hào)梁46172022242932表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s22外側(cè)分級(jí)加偏載總撓度結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值〔mm〕計(jì)算值〔mm〕實(shí)測(cè)值〔mm〕計(jì)算值〔mm〕實(shí)測(cè)值〔mm〕計(jì)算值〔mm〕實(shí)測(cè)值〔mm〕計(jì)算值〔mm〕1號(hào)梁-1.34-2.64-1.96-3.83-2.63-5.38-3.22-6.112號(hào)梁-0.88-1.32-1.67-3.23-2.24-4.05-3.01-5.163號(hào)梁-0.38-0.58-0.99-1.72-1.29-2.09-1.91-2.794號(hào)梁-0.17-0.29-0.60-0.90-0.73-1.08-1.19-1.46表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s23中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號(hào)中載滿載應(yīng)變中載滿載撓度實(shí)測(cè)值〔με〕計(jì)算值〔με〕實(shí)測(cè)值〔mm〕計(jì)算值〔mm〕1號(hào)梁4771-2.07-3.042號(hào)梁65100-2.63-4.763號(hào)梁62100-2.49-4.764號(hào)梁3771-2.00-3.04應(yīng)變測(cè)試結(jié)果分析〔1〕主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的1號(hào)梁、2號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其應(yīng)變?cè)诜旨?jí)偏載荷載變化下，實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性?！瞐〕1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析〔b〕1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖STYLEREF2\s3.3SEQ圖\*ARABIC\s21偏載分級(jí)加載下1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線〔a〕2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析〔b〕2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖STYLEREF2\s3.3SEQ圖\*ARABIC\s22偏載分級(jí)加載下2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖3.3-1~圖3.3-2可以看出，1、2號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致?！?〕橫向分布分析以下圖3.3-3為滿載時(shí)，各梁總應(yīng)變橫向分布?！瞐〕偏載滿載總應(yīng)變橫向分布〔b〕中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖STYLEREF2\s3.3SEQ圖\*ARABIC\s23各梁總應(yīng)變橫向分布曲線從上圖可以看出各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變均小于計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致?！?〕中性軸分析圖STYLEREF2\s3.3SEQ圖\*ARABIC\s241號(hào)梁外側(cè)腹板偏載滿載應(yīng)變分布由上圖可知1號(hào)梁外側(cè)腹板在偏載滿載下中性軸高度為83.5cm，計(jì)算中性軸高度78.7cm，外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。圖STYLEREF2\s3.3SEQ圖\*ARABIC\s252號(hào)梁外側(cè)腹板中載滿載應(yīng)變分布由上圖可知2號(hào)梁外側(cè)腹板在中載滿載下中性軸高度為84.4cm，計(jì)算中性軸高度77.2cm，外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。撓度測(cè)試結(jié)果分析〔1〕實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)性選取偏載側(cè)的1號(hào)梁、2號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其撓度在分級(jí)偏載荷載變化下，實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性?！瞐〕1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析〔b〕1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖STYLEREF2\s3.3SEQ圖\*ARABIC\s26偏載分級(jí)加載下1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線〔a〕2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析〔b〕2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖STYLEREF2\s3.3SEQ圖\*ARABIC\s27偏載分級(jí)加載下2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖3.3-6~圖3.3-7可以看出，1、2號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致?！?〕橫向與縱向分析以下圖3.3-8為滿載時(shí)，各梁總撓度橫向分布?！瞐〕偏載滿載總撓度橫向分布〔b〕中載滿載總撓度橫向分布圖STYLEREF2\s3.3SEQ圖\*ARABIC\s28各梁總撓度橫向分布曲線試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定〔1〕校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定靜力荷載試驗(yàn)構(gòu)造校驗(yàn)系數(shù)即指在試驗(yàn)荷載作用下主要測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計(jì)算值的比值：η＝Se/Ss，當(dāng)η≤1時(shí)，代表橋梁的實(shí)際狀況要好于理論狀況，說(shuō)明橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見表3.3-4，撓度校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見表3.3-5。表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s24控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定工程梁號(hào)彈性值Se〔με〕計(jì)算值Ss〔με〕校驗(yàn)系數(shù)η=Se/Ss評(píng)定偏載1號(hào)梁611350.45滿足要求2號(hào)梁481090.44滿足要求中載2號(hào)梁611000.61滿足要求3號(hào)梁601000.60滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1，滿足規(guī)要求。表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s25控制截面變形校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定工程梁號(hào)彈性值Se〔mm〕計(jì)算值Ss〔mm〕校驗(yàn)系數(shù)η=Se/Ss評(píng)定偏載1號(hào)梁-3.02-6.110.49滿足要求2號(hào)梁-2.83-5.160.55滿足要求中載2號(hào)梁-2.58-4.760.54滿足要求3號(hào)梁-2.43-4.760.51滿足要求由表可以看出，控制截面主要撓度測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1，滿足規(guī)要求。測(cè)試跨剛度較高?！?〕剩余應(yīng)變〔變形〕評(píng)定相對(duì)剩余變位或相對(duì)剩余應(yīng)變(△Sp)是測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)剩余變位或剩余應(yīng)變與對(duì)應(yīng)的實(shí)測(cè)總變位或總應(yīng)變(St)的比值，比值越小說(shuō)明構(gòu)造越接近彈性工作狀況，當(dāng)主要測(cè)點(diǎn)相對(duì)剩余變位或相對(duì)剩余應(yīng)變不超過(guò)20%時(shí)判定橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變和撓度相對(duì)剩余評(píng)定見表3.3-6和表3.3-7。表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s26控制截面剩余應(yīng)變?cè)u(píng)定工程梁號(hào)總應(yīng)變St〔με〕剩余應(yīng)變Sp〔με〕相對(duì)剩余值Sp/St〔%〕評(píng)定偏載1號(hào)梁6657.62滿足要求2號(hào)梁5359.68滿足要求中載2號(hào)梁6545.52滿足要求3號(hào)梁6222.58滿足要求表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s27控制截面剩余變形評(píng)定工程梁號(hào)總變形St〔mm〕剩余變形Sp〔mm〕相對(duì)剩余值Sp/St〔%〕評(píng)定偏載1號(hào)梁-3.22-0.206.25滿足要求2號(hào)梁-3.01-0.186.02滿足要求中載2號(hào)梁-2.63-0.051.79滿足要求3號(hào)梁-2.49-0.062.21滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對(duì)剩余均小于20%，撓度相對(duì)剩余均小于20%，均滿足規(guī)要求，說(shuō)明梁體處于彈性工作狀態(tài)?！?〕裂縫觀測(cè)荷載試驗(yàn)前對(duì)本橋的外觀進(jìn)展了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗(yàn)過(guò)程中，對(duì)各觀測(cè)截面的附近梁體的混凝土外外表做了仔細(xì)觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測(cè)的新裂縫產(chǎn)生。小結(jié)K25+821.74安哈公路別離立交橋共設(shè)置第1跨最大正彎矩、1號(hào)墩最大負(fù)彎矩、第2跨最大正彎矩共3個(gè)工況，工況測(cè)試匯總結(jié)果如下：表STYLEREF2\s3.4SEQ表\*ARABIC\s21靜載試驗(yàn)結(jié)果匯總表工況工況1工況2工況3應(yīng)變主要測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)滿足要求滿足要求滿足要求應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相關(guān)關(guān)系線性相關(guān)性良好，分級(jí)加載變化趨勢(shì)一致線性相關(guān)性良好，分級(jí)加載變化趨勢(shì)一致線性相關(guān)性良好，分級(jí)加載變化趨勢(shì)一致實(shí)測(cè)值與計(jì)算值橫向分布關(guān)系規(guī)律一致、形狀趨同規(guī)律一致、形狀趨同規(guī)律一致、形狀趨同腹板應(yīng)變分布測(cè)試腹板應(yīng)變符合平截面假定測(cè)試腹板應(yīng)變符合平截面假定測(cè)試腹板應(yīng)變符合平截面假定相對(duì)剩余應(yīng)變?cè)u(píng)定滿足要求滿足要求滿足要求撓度校驗(yàn)系數(shù)滿足要求/滿足要求撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好/良好實(shí)測(cè)值與計(jì)算值橫向分布關(guān)系規(guī)律一致、形狀趨同/規(guī)律一致、形狀趨同相對(duì)剩余變形評(píng)定滿足要求/滿足要求根據(jù)對(duì)靜載數(shù)據(jù)的整體分析，認(rèn)為試驗(yàn)橋跨在設(shè)計(jì)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)。動(dòng)載試驗(yàn)動(dòng)載試驗(yàn)?zāi)康臉蛄簶?gòu)造的動(dòng)力特性，如固有頻率、阻尼系數(shù)和振型等，只與構(gòu)造本身的固有性質(zhì)有關(guān)，是構(gòu)造振動(dòng)系統(tǒng)的根本特征。橋梁構(gòu)造在實(shí)際動(dòng)荷載作用下，構(gòu)造各部位的動(dòng)力響應(yīng)，如振幅、動(dòng)應(yīng)力、動(dòng)位移、加速度以及反映構(gòu)造整體動(dòng)力作用的沖擊系數(shù)等，不僅反映了橋梁構(gòu)造在動(dòng)荷載作用下的受力狀態(tài)，也反映了動(dòng)力作用對(duì)駕駛員和乘客舒適性的影響。構(gòu)造在運(yùn)營(yíng)期間一旦有較大的損傷〔如梁體開裂、根底狀態(tài)惡化等〕，構(gòu)造的動(dòng)力參數(shù)〔如頻率、阻尼等〕將會(huì)出現(xiàn)較大的變化。動(dòng)載試驗(yàn)主要用于綜合了解構(gòu)造自身的動(dòng)力特性以及構(gòu)造抵抗受迫振動(dòng)和突發(fā)荷載作用的能力，以判斷構(gòu)造的實(shí)際工作狀態(tài)和實(shí)際承載能力，同時(shí)也為使用階段構(gòu)造評(píng)估積累原始數(shù)據(jù)。試驗(yàn)方案動(dòng)載試驗(yàn)是利用某種激振方法激起橋梁構(gòu)造的振動(dòng)，如脈動(dòng)、行車鼓勵(lì)等，并測(cè)定其固有頻率、振型、阻尼比等參量，從而判斷橋梁構(gòu)造的整體剛度、行車性能。動(dòng)載試驗(yàn)用于了解橋梁自身的動(dòng)力特性，抵抗受迫振動(dòng)和突發(fā)荷載的能力。其主要工程應(yīng)包括：測(cè)定橋梁構(gòu)造的自振特性，如構(gòu)造或構(gòu)件的自振頻率、振型和阻尼比的脈動(dòng)試驗(yàn)；檢驗(yàn)橋梁構(gòu)造在動(dòng)力荷載作用下的受迫振動(dòng)特性，如測(cè)試橋梁構(gòu)造受迫振動(dòng)頻率等參數(shù)的跑車、跳車試驗(yàn)。試驗(yàn)容〔1〕模態(tài)試驗(yàn)在橋面無(wú)任何交通荷載以及橋址附近無(wú)規(guī)那么振源的情況下，通過(guò)高靈敏度動(dòng)力測(cè)試系統(tǒng)測(cè)定橋址處風(fēng)荷載、地脈動(dòng)、水流等隨機(jī)荷載激振而引起橋跨構(gòu)造的微小振動(dòng)響應(yīng)，測(cè)得構(gòu)造的自振頻率、振型和阻尼比等動(dòng)力學(xué)特征?！?〕橋面無(wú)障礙行車試驗(yàn)試驗(yàn)時(shí)采用1輛載重約35t的試驗(yàn)車在不同車速時(shí)勻速通過(guò)橋跨構(gòu)造，跑車速度分別為10、20、30、40〔km/h〕。車輛在行駛過(guò)程中對(duì)橋面產(chǎn)生沖擊，從而使橋梁構(gòu)造產(chǎn)生振動(dòng)，通過(guò)動(dòng)力測(cè)試系統(tǒng)測(cè)定橋跨構(gòu)造主要控制截面測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)曲線，從而分析構(gòu)造受迫振動(dòng)頻率等系數(shù)。依據(jù)"公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程"〔JTG/TJ21-01-2015〕，采用動(dòng)應(yīng)變時(shí)程曲線計(jì)算沖擊系數(shù)的公式如下：式中：—最大動(dòng)撓度〔應(yīng)變〕幅值；—取波形振幅中心軌跡的頂點(diǎn)值，或通過(guò)低通濾波求??；—與對(duì)應(yīng)的動(dòng)撓度〔應(yīng)變〕波谷值；—撓度〔應(yīng)變〕動(dòng)態(tài)分量的峰-峰值。圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s21沖擊系數(shù)計(jì)算算例測(cè)點(diǎn)布置通過(guò)橋梁模態(tài)測(cè)試采集模塊測(cè)定橋梁在動(dòng)荷載作用下的振型、頻率、阻尼比等動(dòng)力參數(shù)。拾振器沿橋縱向布置在檢測(cè)聯(lián)每跨1/4L、1/2L、3/4L位置，拾振器豎直向垂直于橋面布置，以測(cè)定橋梁豎向振動(dòng)響應(yīng)，橫向布置在距離防撞護(hù)欄30cm處。測(cè)點(diǎn)位置確定后用橡皮泥將采集模塊調(diào)平并與橋面耦合。豎向拾振器測(cè)點(diǎn)見以下圖4.2-2所示。圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s22拾振器布置圖〔單位：cm〕通過(guò)橋梁動(dòng)態(tài)應(yīng)變采集模塊測(cè)定橋梁在行車沖擊作用下的動(dòng)應(yīng)變等參數(shù)。選擇第2跨跨中截面的3號(hào)梁底布置動(dòng)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)。布置如以下圖4.2-3所示。圖STYLEREF