設(shè)計(jì)建設(shè)優(yōu)點(diǎn)及不足

一、歧化裝臵在反應(yīng)進(jìn)料泵的出口分別連有一條板換旁路線和反應(yīng)器旁路線。在歧化裝臵投料過程中，首先需要保證進(jìn)入板換的冷料流量恒定，然后通過調(diào)節(jié)加熱爐燃料氣調(diào)節(jié)閥TV50610穩(wěn)定反應(yīng)器入口溫度在380€左右，通過調(diào)節(jié)板換E508正常操作旁路調(diào)節(jié)閥FV50503穩(wěn)定反應(yīng)加熱爐入口溫度在360€左右，保持爐子的溫升在10T5°C。隨著反應(yīng)系統(tǒng)吸附熱的大量產(chǎn)生，通過燃料氣調(diào)節(jié)閥以及板換E508旁路調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)后加熱爐入口溫度如果仍繼續(xù)升高（超過370C）,則打開開工線（反應(yīng)器旁路線）調(diào)節(jié)閥FV50504來降溫，盡量保持板換熱料進(jìn)口溫度恒定，通過這種方式使得反應(yīng)產(chǎn)物提供給板換的熱量就恒定了，并且通過這種溫度調(diào)節(jié)方式間接使得進(jìn)入板換的冷料出口溫度恒定，最終使得反應(yīng)器的溫升控制在50-55C以內(nèi)。二、 歧化反應(yīng)系統(tǒng)壓力控制方案惠州歧化裝臵反應(yīng)系統(tǒng)壓力控制方案是通過在循環(huán)氫壓縮機(jī)入口緩沖罐處補(bǔ)充重整氫來維持系統(tǒng)的壓力，通過在壓縮機(jī)出口排放廢氫至PSA來保證反應(yīng)系統(tǒng)的氫純度，而金山石化、鎮(zhèn)海石化的反應(yīng)系統(tǒng)壓力控制方案是在循環(huán)氫壓縮機(jī)入口高分罐處排放廢氫，在循環(huán)氫壓縮機(jī)的出口引入補(bǔ)充氫，這兩種壓力控制方案有著本質(zhì)的區(qū)別。分析其原因主要是由于惠州這里沒有上新氫壓縮機(jī)，采用的是重整氫直供料。重整氫的來料壓力是2.2Mpa,PSA處的系統(tǒng)壓力是2.5Mpa,而循環(huán)氫壓縮機(jī)入口壓力是2.19Mpa,循環(huán)氫壓縮機(jī)的出口壓力是2.6Mpa，由于受限于重整氫的來料壓力過低而PSA處的系統(tǒng)壓力過高，反應(yīng)系統(tǒng)壓力控制方案只有通過采用在循環(huán)氫壓縮機(jī)入口補(bǔ)充氫氣，在循環(huán)氫壓縮機(jī)出口排廢氫這種方式來進(jìn)行。采用這種壓控方式的弊端在于重整氫作為補(bǔ)充氫進(jìn)入壓縮機(jī)后還沒有進(jìn)入反應(yīng)系統(tǒng)進(jìn)行反應(yīng)就有一部分直接從壓縮機(jī)的出口排到PSA裝置（系統(tǒng)循環(huán)氫量為130000Nm3/h左右，重整氫進(jìn)料量為7000Nm3/h左右，排PSA廢氫量為5000Nm3/h左右）?；葜萜缁磻?yīng)系統(tǒng)這種壓力控制方式不僅增加了自身裝置的能耗，同時(shí)也增加了PSA裝置的負(fù)荷。我們海南煉化應(yīng)該根據(jù)自己的實(shí)際情況制定出合理的反應(yīng)系統(tǒng)壓力控制方案，避免此類能量的浪費(fèi)。三、 歧化穩(wěn)定塔頂管線的布局歧化穩(wěn)定塔頂氣相管線介質(zhì)走向沒有采用正常的塔頂氣相流程走向：從塔頂直接引向空冷，而是從塔頂引出后沿塔壁向下經(jīng)過泵區(qū)管廊后向上至空冷，在塔和空冷之間形成了一個(gè)U型管路，形成了一個(gè)很大的液袋，這段管線就很容易產(chǎn)生液擊，這給裝臵的開停工以及正常生產(chǎn)留下了一個(gè)極大的隱患。在我們海南煉化要堅(jiān)決杜絕此類事情的發(fā)生，在設(shè)計(jì)審查的時(shí)候針對(duì)施工圖紙中的每條管線都要嚴(yán)查、細(xì)查，把好每一關(guān)，保證我們裝臵的安全運(yùn)行。四、惠州PX歧化汽提塔側(cè)線惠州PX歧化裝置的汽提塔設(shè)有側(cè)向抽出線，全塔共有40塊塔盤，側(cè)線抽出設(shè)在接近頂部的第35塊塔盤。側(cè)線抽出量6?8噸/小時(shí)。這條管線的設(shè)計(jì)屬于一項(xiàng)創(chuàng)新，在國(guó)內(nèi)其它PX裝置中（上海石化和鎮(zhèn)海煉化）沒有為歧化的汽提塔設(shè)計(jì)側(cè)線抽出。歧化汽提塔進(jìn)料中有一定的非芳含量（惠州2％），這部分非芳聚集在汽提塔頂部，富集后會(huì)影響塔的操作，需要定量外排到異構(gòu)化脫庚烷塔定氫組分一起進(jìn)入異構(gòu)化汽提塔，混合物料中大部分都是苯，有少量的非芳，還有少量的甲苯和C8A。物料經(jīng)塔底抽出進(jìn)入芳烴抽提裝置脫出非芳，回收高純度的C6+芳烴?；葜軵X裝置的苯產(chǎn)品純度非常高，從來沒有出現(xiàn)非芳含量超標(biāo)的問題。歧化汽提塔設(shè)計(jì)的側(cè)線抽出流程對(duì)保證苯產(chǎn)品合格起到了非常重要的作用。1、 氣體塔頂回流中的非芳含量非常高，如果從塔頂抽出直接去芳烴抽提，會(huì)增大芳烴抽提進(jìn)料中的非芳烴含量，加大抽提精餾塔的操作難度。如果抽提精餾塔分離效果不好，會(huì)造成塔底芳烴中非芳含量增高，帶到苯塔中影響苯塔操作，容易造成苯產(chǎn)品不合格。從汽提塔側(cè)線抽出去芳烴抽提，由于側(cè)線的非芳低，苯含量高。反而可以提高抽提精餾塔的分離效果，降低苯塔進(jìn)料中的非芳含量，從而保證苯產(chǎn)品合格。2、 從汽提塔側(cè)線可以抽出沸點(diǎn)接近苯的重質(zhì)非芳，防止重質(zhì)非芳從汽提塔底部直接進(jìn)入苯塔，影響苯塔分離效果。汽提塔頂部主要是輕質(zhì)非芳，含量過高可以間斷同側(cè)線一起排到芳抽裝置。五、關(guān)于惠州84萬噸/年P(guān)X聯(lián)合裝置產(chǎn)品罐區(qū)設(shè)計(jì)中國(guó)海洋石油總公司惠州煉油項(xiàng)目芳烴聯(lián)合裝置以200萬噸/年催化重整裝置脫戊烷塔底油為原料，生產(chǎn)對(duì)二甲苯，同時(shí)副產(chǎn)苯、鄰二甲苯、混合二甲苯、輕烴組分、重芳烴。裝置罐區(qū)的設(shè)計(jì)：裝置設(shè)置了甲苯中間原料罐 T552、C9+芳烴中間原料罐T553和輸送泵，用于接入開工所需原料。芳烴抽提原料由泵自抽提原料罐T803送入，芳烴產(chǎn)品送入歧化白土塔進(jìn)料罐T551后經(jīng)泵送入苯、甲苯及歧化部分。裝置設(shè)置了補(bǔ)充新鮮解吸劑罐T601、二甲苯和解吸劑罐T602和輸送泵，用于開工和正常生產(chǎn)時(shí)給系統(tǒng)補(bǔ)充解吸劑和二甲苯，同時(shí)接受裝置的退料。裝置對(duì)二甲苯產(chǎn)品不合格罐T603，正常情況對(duì)二甲苯產(chǎn)品直接送產(chǎn)品罐區(qū)，當(dāng)產(chǎn)品不合格時(shí)，送至T603罐處理。裝置生產(chǎn)的苯、鄰二甲苯產(chǎn)品直接送產(chǎn)品罐區(qū)。當(dāng)吸附分離單元不能全部處理來自二甲苯單元的C8A或者在吸附分離單元停工時(shí)，二甲苯單元在不受影響的情況下能將部分混合二甲苯作為產(chǎn)品直接送出裝置。重芳烴同吸附分離間歇排出的廢解吸劑一同作為燃料出裝置去燃料油罐。芳烴抽提單元生產(chǎn)的非芳抽余油送出裝置去罐區(qū)供乙烯料。裝置中間罐區(qū)分布見表序號(hào)名稱中間罐位號(hào)體積1歧化白土塔進(jìn)料罐T-5515000m32甲苯罐T-5528500m33C9/C10罐T-5538500m34解吸劑罐T-6013500m35二甲苯解吸劑罐T-6023500m36二甲苯不合格罐T-6033000m37抽提進(jìn)料罐T-8035000m3裝置產(chǎn)品和罐區(qū)分布見表序號(hào)產(chǎn)品名稱單位產(chǎn)量罐區(qū)位號(hào)1對(duì)二甲苯萬噸/年84.12225—T—1、2、3、4、5、6、7、82混合二甲苯萬噸/年12.49225—T—6、7、13、143非芳烴萬噸/年12.78225-T-8、9、104苯萬噸/年35.27225-T-11、125鄰二甲苯萬噸/年8.00225—T—15、166重芳烴萬噸/年6.8226-T-1、2、3、4注：其中225-T-l~10體積為8500m33,225-T-ll~16體積為5000m3226-T-l、2、3、4體積為1000m33通過上面的介紹不難看出整個(gè)PX聯(lián)合裝臵取消了產(chǎn)品的日檢查罐設(shè)臵，只有一個(gè)不合格PX罐。裝臵產(chǎn)品的質(zhì)量通過在線分析儀表監(jiān)測(cè)。對(duì)于惠州PX裝臵罐區(qū)的設(shè)計(jì)分析：、不合格二甲苯不合格罐T-603當(dāng)成品塔生產(chǎn)的PX不合格時(shí)改進(jìn)T-603，根據(jù)產(chǎn)品罐區(qū)PX的純度來調(diào)節(jié)T-603中不合格PX，直到合格時(shí)再經(jīng)泵送到產(chǎn)品罐區(qū)。按照惠州PX聯(lián)合裝臵的流程設(shè)計(jì)，當(dāng)T-603的產(chǎn)品需要回?zé)挄r(shí)，只能將其中的不合格的PX送到T5/6重整油中間罐，最后送到重整油分離塔C401回?zé)挘@樣做能耗將大大增加，最好的做法是將T-603泵送到吸附分離進(jìn)料緩沖罐，通過吸附分離單元處理不合格PX更合理。、取消產(chǎn)品日檢查罐和使用線分析儀表的優(yōu)點(diǎn) :可以減少罐區(qū)裝臵的占地面積，建設(shè)投資用可以大大節(jié)省。優(yōu)化了裝臵生產(chǎn)區(qū)和罐區(qū)的工藝管線流程。新煉廠的機(jī)制限制操作人員的配臵數(shù)量，這樣減少了頻繁倒罐和切泵帶來的巨大工作量。取消日檢查罐避免了由于工作疏忽帶來的誤操作危險(xiǎn)，消除了罐區(qū)安全隱患。在線分析儀的使用再現(xiàn)了現(xiàn)代化大型生產(chǎn)裝臵的自動(dòng)化程度高特點(diǎn)。在線分析儀表的使用大大減少了化驗(yàn)分析的工作量，避免了頻繁接觸有害介質(zhì)對(duì)于人身健康危害。g） 在線分析儀表使用減少了由于采樣泄漏帶來的環(huán)境污染問題，滿足清潔生產(chǎn)的要求。（三）、關(guān)于取消產(chǎn)品日檢查罐和使用線分析儀表的弊端：a） 在線分析儀表測(cè)量的數(shù)據(jù)有滯后的問題，當(dāng)發(fā)現(xiàn)產(chǎn)品質(zhì)量不合格時(shí)，之前送到產(chǎn)品罐區(qū)的物料可能已經(jīng)不合格并且污染產(chǎn)品罐了。b） 混合二甲苯罐和對(duì)二甲苯共用225-T-6、7儲(chǔ)罐，當(dāng)送到罐區(qū)的PX產(chǎn)品質(zhì)量不達(dá)標(biāo)可以通過罐區(qū)倒灌線把不合格的PX導(dǎo)入混合二甲苯罐回?zé)?。由于PX儲(chǔ)罐容量都是8500m，倒罐的工作量很大，并且受限于各個(gè)產(chǎn)品罐區(qū)的儲(chǔ)量，影響裝臵正常的生產(chǎn)操作，還不如把所有產(chǎn)品都增設(shè)一條獨(dú)立的回?zé)捔鞒?。c） 產(chǎn)品罐區(qū)除了混合二甲苯罐以外統(tǒng)統(tǒng)沒有設(shè)臵專用的回?zé)捁芫€。如果在線分析儀表發(fā)生故障，送出去的產(chǎn)品質(zhì)量不達(dá)標(biāo)就會(huì)發(fā)生重大質(zhì)量生產(chǎn)事故，直接影響企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。d） 在線分析儀表的性能也不穩(wěn)定，需要專業(yè)的維護(hù)隊(duì)伍。如果日常維護(hù)工作做不到位，就會(huì)導(dǎo)致它們不能更好的為生產(chǎn)服務(wù)，無法做到和人工化驗(yàn)分析的數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)照，違背了之前設(shè)計(jì)的初衷。六、關(guān)于歧化單元和芳烴抽提單元供料的問題歧化單元供料問題歧化白土塔進(jìn)料來至歧化穩(wěn)定塔底物料和歧化白土塔進(jìn)料緩沖罐T551泵送物料，其中T551接收芳烴抽提單元合格的苯和甲苯，還有苯塔側(cè)線抽出的不合格苯。同時(shí)在T551罐進(jìn)行脫水。芳烴抽提單元供料問題T803作為芳烴抽提單元進(jìn)料罐，T803接收上游裝置的物料包括：重整油分離塔頂物料、異構(gòu)化汽提塔底物料、苯塔側(cè)線抽出的不合格苯（拔頂苯）和烴抽提單元不合格的苯、甲苯，經(jīng)泵P851A/B送到芳烴抽提單元。正常時(shí)苯塔側(cè)線抽出的不合格苯（拔頂苯）和烴抽提單元不合格的苯、甲苯?jīng)]有量，，當(dāng)芳烴抽提單元停工或非芳不合格時(shí)，T803作為芳烴抽提單元短循環(huán)的中間原料罐，不影響二甲苯單元正常運(yùn)行。C401塔頂物料去T803，為芳烴抽提單元備料。七、惠州煉油廠的抽余液塔、抽出液塔以及重芳烴塔的塔底泵由于設(shè)計(jì)原因采用在泵的密封采用的是PLAN23+62型式即介質(zhì)循環(huán)沖洗+蒸汽急冷沖洗方式，對(duì)比其他廠此類泵的密封選型都是選擇串級(jí)密封，因?yàn)閮傻烂芊獯?lián)對(duì)于這種高溫、高流量泵的泄漏問題起到了提高泵安全等級(jí)的作用，建議我們海南煉化在此類泵密封形式的選擇上最好選用串級(jí)密封，將泵密封泄漏造成的后果降低到最小程度，確保裝臵安全。八、惠州煉油廠在泵電機(jī)的選型上以佳木斯和南陽(yáng)電機(jī)為主。由于佳木斯電機(jī)在金山石化的應(yīng)用情況不是十分令人滿意，出現(xiàn)了許多問題：機(jī)身振動(dòng)大、運(yùn)行穩(wěn)定性差以及返廠維修率高等。我們針對(duì)佳木斯電機(jī)在惠州開工這段時(shí)間的運(yùn)行情況進(jìn)行了詳細(xì)的了解。開工至今由于維護(hù)以及電機(jī)本身的原因大約有50%的佳木斯電機(jī)因?yàn)檩S承潤(rùn)滑的問題更換過軸承，并有4臺(tái)電機(jī)返廠進(jìn)行維修，這對(duì)裝臵的穩(wěn)定生產(chǎn)造成了巨大的影響。我們海南煉化在機(jī)泵電機(jī)的選型上一點(diǎn)要選擇性價(jià)比最優(yōu)的，確保裝臵的穩(wěn)定運(yùn)行。九、溶劑回收塔設(shè)臵中段加熱器惠州PX,芳烴抽提單元溶劑回收塔設(shè)置中段加熱器，主要目的是為了綜合利用能源，用塔底貧溶劑作為熱源來加熱從溶劑回收塔中段抽出的溫度較低物質(zhì)，從而減少塔底加熱蒸汽的用量和貧溶劑水冷器循環(huán)水的用量，降低裝置能耗。此中段加熱器，循環(huán)動(dòng)力由泵提供。金山PX，抽提塔中段加熱器，利用的是熱虹吸式原理，進(jìn)行自循環(huán)。十、抽提蒸餾塔設(shè)置的問題抽提蒸餾塔是利用溶劑分離芳烴和非芳烴的主要設(shè)備。塔的頂段（溶劑進(jìn)料口以上）為溶劑回收段，塔的中段為抽提精餾段，下段為汽提段?；葜軵X,抽提蒸餾塔一分為二，將塔頂溶劑回收段單獨(dú)設(shè)置為非芳蒸餾塔，主要目的是進(jìn)一步回收非芳中攜帶的溶劑；其次是穩(wěn)定抽提蒸餾塔的操作。尤其是大型化的芳烴抽提裝置,抽提蒸餾塔一般都把溶劑回收段,單獨(dú)設(shè)置成非芳蒸餾塔。十一、抽提原料中非芳烴嚴(yán)重超標(biāo)問題抽提原料非芳含量高于設(shè)計(jì)值,主要原因是設(shè)計(jì)時(shí)誤將重整生成油中的非芳含量作為了抽提原料中的非芳含量,導(dǎo)致非芳蒸餾塔設(shè)計(jì)偏小。當(dāng)抽提蒸餾裝置高負(fù)荷生產(chǎn)時(shí)，操作難度較大，抽提蒸餾塔和非芳蒸餾塔塔壓超高?，F(xiàn)主要通過降低非芳烴蒸餾塔回流比，降低回流溫度，同時(shí)打開放空副線閥降低塔壓，維持正常生產(chǎn)。建議，我們PX，在設(shè)計(jì)時(shí)一定要避免類似事件發(fā)生。十二、設(shè)臵生產(chǎn)混合二甲苯流程：二甲苯再蒸餾塔和二甲苯分離塔頂正常是出產(chǎn)合格的吸附進(jìn)料，惠州在此流程上又增加了一條生產(chǎn)混合二甲苯的流程：混合二甲苯在進(jìn)吸附進(jìn)料前引出一路經(jīng)過水冷器E613，溫度降到40€后，直接去混合二甲苯儲(chǔ)罐。此流程可以在開工期間和吸附分離或異構(gòu)化部分停工時(shí)，保持二甲苯分離部分不停，繼續(xù)維持運(yùn)行，生產(chǎn)混合二甲苯產(chǎn)品，從而保持二甲苯分餾系統(tǒng)穩(wěn)定，為下一步開工或恢復(fù)生產(chǎn)提供良好的條件，大大縮短開工時(shí)間。此流程在惠州芳烴開工時(shí)和吸附塔兩次停工時(shí)都發(fā)揮了很大作用。借用該水冷器可以建立二甲苯分離與異構(gòu)化部分的循環(huán)，當(dāng)吸附分離停工時(shí)，可通過此流程保證二甲苯分離和異構(gòu)化部分不停工，而且可以生產(chǎn)混合二甲苯，在水冷器E613旁路增加了一條至異構(gòu)化脫庚烷塔C701進(jìn)料線的管線,這樣在建立二甲苯分離部分、異構(gòu)化部分循環(huán)生產(chǎn)混合C8A時(shí)，可以將脫庚烷塔C701的進(jìn)料溫度調(diào)節(jié)到110°C左右，符合脫庚烷塔C701的進(jìn)料溫度條件，提高二甲苯分離和異構(gòu)化循環(huán)量,提高二甲苯再蒸餾塔C402和二甲苯分離塔C403的負(fù)荷。另外，當(dāng)異構(gòu)化部分停工時(shí)，可用通過該流程建立二甲苯分離與吸附分離的循環(huán)，維持二甲苯分離、吸附分離、芳烴抽提和歧化部分的正常生產(chǎn)，仍然可以生產(chǎn)合格的PX。當(dāng)異構(gòu)化停工后，將抽余液塔側(cè)線抽出的非對(duì)C8A通過異構(gòu)化進(jìn)料泵打到吸附進(jìn)料罐，同時(shí)將成品塔底PX也改到吸附進(jìn)料罐，這時(shí)改到吸附進(jìn)料罐PX和非對(duì)C8A的量和比例，和異構(gòu)化停工前，異構(gòu)化脫庚烷塔底油外送的量和比例要一致，這樣就可以保證吸附分離不用做任何調(diào)整，其它裝臵也可維持正常生產(chǎn)。

至合格PX儲(chǔ)罐芳烴抽提重整生成油歧化及烷基轉(zhuǎn)移吸附原料罐重整油分離出抽-*■廠■>!]出液塔丫吸附分離異構(gòu)化進(jìn)料罐異構(gòu)化進(jìn)或至合格PX儲(chǔ)罐芳烴抽提重整生成油歧化及烷基轉(zhuǎn)移吸附原料罐重整油分離出抽-*■廠■>!]出液塔丫吸附分離異構(gòu)化進(jìn)料罐異構(gòu)化進(jìn)或料泵混合二甲V2至C8

儲(chǔ)罐十三、白土活化流程惠州的白土塔（包括重整生成油、歧化、異構(gòu)化）都是使用異構(gòu)化脫庚烷塔底油進(jìn)行活化。每組白土罐都設(shè)臵了活化流程，采取使液體循環(huán)進(jìn)/出脫庚烷塔底的方法，對(duì)白土塔進(jìn)行加熱并向下沖洗，以除去白土內(nèi)的水分和沙粒。在白土塔流出物水含量降低到50wt以下時(shí)，結(jié)束干燥。吸附分離裝臵在抽余液塔底解吸劑管線上設(shè)有去異構(gòu)化白土塔的流程，在PDEB制備循環(huán)過程中，如果系統(tǒng)內(nèi)的烯烴含量過高，可以及時(shí)通過此流程將PDEB送至異構(gòu)化白土塔處理。十四、塔頂產(chǎn)物外送泵惠州PX的二甲苯再蒸餾塔和二甲苯分離塔，分別設(shè)臵了兩臺(tái)塔頂產(chǎn)物外送泵，這兩股物料都是去吸附分離進(jìn)料緩沖罐，作為吸附分離進(jìn)料。如果將來我們的PX這兩個(gè)塔也要設(shè)臵塔頂產(chǎn)品外送泵，可考慮兩個(gè)回流罐設(shè)臵三臺(tái)外送泵，即其中一臺(tái)即可以給二甲苯再蒸餾塔塔頂回流罐作為外送泵，又可以給二甲苯分離塔塔頂回流罐作為外送泵，這樣就可以節(jié)省一臺(tái)泵的投資。（金山和鎮(zhèn)海都沒有塔頂外送泵）十五、吸附分離異常停工11月23日吸附分離由于在處理程控閥故障時(shí)，意外停工。主要原因?yàn)樵谔幚硗戤叧炭毓收虾?，?nèi)操在外操?zèng)]有將程控閥上游閘閥打開的前提下，已將此程控閥投入運(yùn)行，SCS控制程序步進(jìn)至此床層時(shí)，解吸劑無法進(jìn)入吸附塔，造成解吸劑流量低低，誘發(fā)吸附塔聯(lián)鎖停工。分析此次事故主要原因?yàn)椋翰僮魅藛T沒有嚴(yán)格按照程控閥維修、投用規(guī)定進(jìn)行操作；內(nèi)外操人員工作溝通不充分。這就要求我們?cè)谖磥鞵X人員培訓(xùn)工作上，不但要加強(qiáng)操作人員的技能學(xué)習(xí)，更要培養(yǎng)嚴(yán)謹(jǐn)?shù)墓ぷ鲬B(tài)度和作風(fēng)！十六、流程設(shè)計(jì)方面問題在設(shè)計(jì)時(shí)，抽出液塔頂無直接去吸附分離進(jìn)料緩沖罐的循環(huán)流程，雖然在裝臵建設(shè)時(shí)增加了此流程，但開工后發(fā)現(xiàn)抽出液塔頂泵的設(shè)計(jì)揚(yáng)程無法滿足循環(huán)流程的壓力需要。在非計(jì)劃停工后，吸附分離裝臵短循環(huán)期間，系統(tǒng)無法甩掉成品塔循環(huán)。導(dǎo)致重新開工時(shí)成品塔頂非PX組分太高，增加了系統(tǒng)置換時(shí)間，需要兩天時(shí)間才生產(chǎn)出合格PX。所以，在吸附分離裝置詳細(xì)設(shè)計(jì)時(shí)，一定要有脫開成品的塔循環(huán)流程，并保證抽出液塔頂泵有足夠的揚(yáng)程。十七、調(diào)節(jié)閥安裝問題凡是物料從高溫、高壓進(jìn)入低壓塔時(shí)，進(jìn)料閥應(yīng)盡量靠進(jìn)料塔塔壁安裝，盡量讓物料在塔內(nèi)實(shí)現(xiàn)閃蒸過程。例如PX裝置的重芳烴塔進(jìn)料控制閥和鄰二甲苯塔進(jìn)料控制閥，應(yīng)進(jìn)料靠近塔壁安裝?；葜菟屑訜釥t的進(jìn)料控制閥全部上移至平臺(tái)，這樣可以保持地面通道暢通，但是不利于操作人員巡檢和控制閥檢修。十八、過濾器安裝問題鎮(zhèn)海反洗液、解吸劑、進(jìn)料過濾器放臵在平臺(tái)框架，而惠州則將此過濾器移至地面，便于過濾器的清洗、檢修。十九、安全閥安裝問題惠州將所有塔頂安全閥下移至空冷平臺(tái)，但是由于設(shè)計(jì)者考慮不充分，許多下移安全閥前部管線存在積液現(xiàn)象，對(duì)安全生產(chǎn)留下巨大隱患。二十、透平流量計(jì)選用惠州吸附分離裝臵解吸劑、進(jìn)料、反洗、抽出液、抽余液、泵送線上全部采用透平流量