高峰大道延伸段道路工程（一期）-邊坡穩(wěn)定性計算書

高峰大道延伸段道路工程（一期）一邊坡穩(wěn)定性計算書一、工程概況建設背景高峰園高峰大道延伸段道路工程（一期）位于萬州經(jīng)開區(qū)高峰園核心區(qū)，是高峰園內部的骨架星，本次鉆探僅在很少數(shù)鉆孔有揭示，且以強風化巖石揭示。水文地質條件場地水文地質條件簡單。地下水主要接受來自南側地勢較高區(qū)域的地表水和大氣降水補給，經(jīng)斜坡地表逕流，向北側地勢較低地帶排泄。根據(jù)場地的地層巖性及地下水在含水介質中的賦存特點,地下水類型可分為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水兩類。(1)松散土類孔隙水松散巖類孔隙水賦存于第四系全新統(tǒng)土層內，由于人工填土孔隙度較大，透水性較強，粉質粘土為相對隔水層，透水性較弱；由于覆土層中物質組成成分多樣且含量不同，導致各層物質透水性存在差異。據(jù)此，將覆土的地下水位分為2種類型：表層滯水、上層滯水。①表層滯水系大氣降水入滲過程中受表層小范圍相對隔水層的阻托，在小范圍內形成的季節(jié)性潛水，這類地下水補給范圍小，水量貧乏，受大氣降水的影響顯著，常以季節(jié)性泉水的形式出露。地表多為人工填土，由于結構呈松散狀，孔隙度大，透水性好。②上層滯水系大氣降水入滲過程中受深層相對隔水層的阻托，在一定范圍內形成的常年性孔隙水，大氣降水對它有一定的影響；因為場地中部地段地勢相對較平坦，排泄條件較差；大氣降水由南側及東側順坡徑流而下，部分大氣降水沿地表排出場地，部分沿填土層和殘坡積層下滲，形成孔隙水，屬上層滯水性質，水量因填土厚度及殘坡積層中碎塊石含量大小而變化較大，且受氣象條件影響明顯，地下水補給主要來自上部區(qū)域及相鄰周邊地下水滲透，通過巖土體孔隙順坡向低處排泄。(2)基巖裂隙水場地基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂質泥巖和砂巖，砂質泥巖透水性差，為隔水層；砂巖為含水層?；鶐r裂隙水賦存在風化裂隙及砂巖層間裂隙中；由于地處斜坡地帶，且地下水補給源單一，補給量匱乏，場地基巖裂隙水較貧乏，基巖裂隙水賦存于巖層的構造裂隙中，接受大氣降水和地表水體補給，沿裂隙豎向運移至潛水位附近后改變?yōu)閷游婚g隙水平運移，以泉的形式出露?？辈焓┕み^程中，在各鉆孔施工結束時，對所有鉆孔的殘留水抽干后進行了水位觀測，未見孔內水位有恢復跡象，說明場地勘察深度范圍地下水較貧乏；但若在雨季施工，地表水易沿土體孔隙及巖體裂隙滲透進入場地內，形成短時性滯水，施工期間應做好地表水和地下水截排水和防滲措施。根據(jù)場地工程地質條件，結合當?shù)亟?jīng)驗，上覆土體的滲透系數(shù)建議按如下取值：素填土取12m/d,屬強透水層；粉質粘土取1.5m/d,屬弱透水層。水土腐蝕性評價根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001,2009版)附錄G和擬建場地附近區(qū)域資料，場地環(huán)境類型為II類。地下水對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中鋼筋具有微腐蝕。擬建場地地基土主要為素填土，素填土中主要混夾砂泥質塊碎石等硬質物含量，場地及周邊沒有化工、印染等污染源，也沒有固體廢棄物、有害放射物質等。根據(jù)場地周邊已有建筑腐蝕情況，結合當?shù)匾延械墓こ探?jīng)驗,判定本場地土對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中的鋼筋及鋼結構具有微腐蝕。水、土的腐蝕性防護應按現(xiàn)行國家標準《工業(yè)建筑防腐蝕設計規(guī)范》(GB50046)進行防護。不良地質作用根據(jù)現(xiàn)場地質調查及鉆探揭露，場地內未發(fā)現(xiàn)危巖崩塌、滑坡、泥石流、地下采空區(qū)等不良地質現(xiàn)象；也未見河道、溝浜、墓穴、防空洞等對工程不利的埋藏物。設計巖土體參數(shù)取值土體物理力學指標填土：物理力學指標根據(jù)現(xiàn)場原位測試成果，并參考地區(qū)經(jīng)驗取建議值。粉質粘土：物理力學指標根據(jù)室內試驗成果結合地區(qū)經(jīng)驗取建議值，由于土層中含硬雜物成分,試驗成果使用時應綜合考慮硬雜物含量的影響。(2)巖體物理力學指標參照《工程地質勘察規(guī)范》(DBJ50/T-043-2016)第?10210條有關規(guī)定確定：巖石的重度平均值可視為標準值，巖石的重度標準值可視為巖體重度標準值。巖體的內摩擦角標準值由巖石內摩擦角標準值乘以折減系數(shù)及時間效應系數(shù)(取0.95)確定,中等風化巖體較完整，折減系數(shù)取0.90；巖體粘聚力標準值由巖石粘聚力標準值乘以折減系數(shù)及時間效應系數(shù)(取0.95)確定，中等風化巖體較完整，折減系數(shù)取0.30。巖體極限抗拉強度標準值由巖石極限抗拉強度標準值乘以折減系數(shù)及時間效應系數(shù)(取0.95)確定，中風化巖體較完整，折減系數(shù)取0.40。巖體彈性模量及變形模量由巖石彈性模量和變形模量乘以折減系數(shù)確定，中風化巖體較完整，折減系數(shù)取0.70。巖石的泊松比視為巖體的泊松比體較完整。(3)巖土地基極限承載力標準值人工填土：根據(jù)現(xiàn)場巖芯判斷，場地內的人工填土密實度為松散，未經(jīng)嚴格壓實處理，地基極限承載力標準值在施工階段由靜荷載測試確定。粉質粘土：根據(jù)粉質粘土表331中統(tǒng)計結果，土體e=0/74,IL=0.47,根據(jù)《市政工程地質勘察規(guī)范》(DBJ50-174-2014)第1433-3條進行查表取值，粉質粘土地基極限承載力平均值為340kPa?；鶐r：巖質地基極限承載力標準值fuk按《工程地質勘察規(guī)范》(DBJ50/T-043-2016)第1042條中的規(guī)定，將砂質泥巖和砂巖的單軸抗壓強度標準值乘以地基條件系數(shù)(較完整，取1.10)。由于場地地下水整體較貧乏，中等風化砂質泥巖屬黏土巖，因此取天然值8.8MPa,砂巖取飽和值20.03MPao計算得：中風化砂質泥巖fuk=8.8MPaX1.10=9.68MPa；中風化砂巖fuk=20.03MPaXI.10=22.03MPa。(4)巖土地基承載力特征值素填土：素填土結構松散，厚度較小且松散不均勻，不能直接作為路基持力層，因此不提供地基承載力特征值。壓實填土：當壓實系數(shù)20.96時，地基承載力特征值結合當?shù)亟ㄖ?jīng)驗，建議取130Kpa,但最終應通過現(xiàn)場荷載試驗確定，需滿足設計及相關規(guī)范要求。粉質粘土：地基極限承載力標準值按《建筑地基基礎設計規(guī)范》(DBJ50—047—2016)中第426條的公式計算確定：fak=yfXfuk式中：fak一地基承載力特征值(kPa)；fuk一地基極限承載力標準值(取340kPa)；Yf—地基極限承載力分項系數(shù)，(土質地基取0.50)。粉質粘土fak=340kPaX0.50=170kPa。根據(jù)統(tǒng)計計算結果，考慮地下水影響、施工擾動及當?shù)亟ㄖ?jīng)驗，建議粉質粘土承載力特征值取140kPa。強風化基巖：強風化基巖地基承載力特征值根據(jù)現(xiàn)場巖芯觀察，結合當?shù)亟ㄖ?jīng)驗及有關規(guī)范,建議強風化粉砂巖取200kPa、砂質泥巖取300kPa、砂巖取400kPa。中風化基巖：地基承載力特征值按《建筑地基基礎設計規(guī)范》(DBJ50—047—2016)中第4.2.6條的公式計算確定：fak=yfXfuk式中：fak一地基承載力特征值(kPa)；fuk一地基極限承載力標準值(中風化砂質泥巖取9680kPa、中風化砂巖取22030kPa)；Yf—地基極限承載力分項系數(shù)，(巖質地基取0.33)。計算如下：中風化砂質泥巖fak=9.68MPaX0.33=3194.4kPa；中風化砂巖fak=22?03MPaX0.33=7269.9kPa。(5)巖體基本質量等級根據(jù)巖石抗壓試驗成果統(tǒng)計表，中風化砂質泥巖天然抗壓強度平均值9.72MPa,軟化系數(shù)0.63,為易軟化的軟巖；中風化砂巖天然抗壓強度平均值3L15MPa,軟化系數(shù)0.76,為不易軟化的較硬巖。鉆孔鉆入強風化巖體巖心破碎，呈碎塊狀，強風化巖體完整程度為破碎；中風化巖體巖芯多呈柱狀、長柱狀，采取率＞80%,少量呈塊狀，巖體完整程度為較完整。根據(jù)巖石堅硬程度及完整性，依據(jù)《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）第條判定,場地巖體基本質量等級：強風化基巖為V級、中風化砂質泥巖為IV級、中風化砂巖為III級。土、石類別及可挖性等級依據(jù)《市政工程地質勘察規(guī)范》DBJ50-174-2014附錄A的土、石可挖性分類標準，并結合試驗統(tǒng)計成果綜合評定。本場地地層結構上覆第四系人工素填土、粉質粘土；下伏侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂質泥巖及砂巖。土、石類別及可挖性等級評定如下：素填土：土體松散，含一定的硬質物成分，土石類別屬普通土，土石等級為II級；粉質粘土：呈軟塑?可塑狀，土石類別屬普通土，土石等級為H級；強風化基巖：裂隙發(fā)育、質軟，土石類別屬硬土，土石等級為in級；中風化砂質泥巖：巖質軟，土石類別屬軟石，土石等級為W級；中風化砂巖：巖質較硬，土石類別屬次堅石，土石等級為V級。（7）巖土（體）設計參數(shù)取值及邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)巖土（體）設計參數(shù)取值：詳見巖土（體）設計參數(shù)建議值一覽表。邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)：本項目道路左側地塊為重慶三峽醫(yī)學高等?？茖W校（已開始建設），道路右側地塊為附屬人民醫(yī)院（與本項目同步實施）。為節(jié)約工程投資，應建設單位要求，道路左、右側邊坡按臨時邊坡考慮，臨時邊坡使用年限僅為2年，邊坡設計安全等級為一級，邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)（一級臨時邊坡）取1.25,結構重要性系數(shù)Y021.1。巖土（體）設計參數(shù)建議值一覽表巖土名稱天然重度（kN/m3）飽和重度（kN/m3）天然抗剪強度標準值飽和抗剪強度標準值抗拉強度（kPa）變形模量（MPa）彈性模量（MPa）泊松比土體水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)、巖石水平抗力系數(shù)巖石抗壓強度標準值（MPa）地基承載力特征值（kPa）邊坡永久坡率值（無不利結構面影響時的取值）巖土與錨固體極限粘結強度標準值（kPa）基底摩擦系數(shù)粘聚力（kPa）內摩擦角（°）粘聚力（kPa）內摩擦角（°）天然飽和H<8m（巖質邊坡）H<5m（土質邊坡）8VHs15（巖質邊坡）5<H<8（土質邊坡）素填土19.0*19.5*5*24"3*22*////6MN/m4///1:1.751:2.00壓實填土19.2*19.8*7*26*5*24*////10MN/m4//130*1:1.501:1.75/0.25*粉質粘土19.519.921.5013.1315.339.25/f//15MN/m4//1401:1.251:1.50/0.25*強風化粉砂巖23.0*23.2*////////15MN/m4//200*1:0.751:1.0050*().25*糊風化砂質泥巖23.0*23.5*////////25MN/m4//300*1:0.751:1.00100*0.30*強風化砂巖23.8*24.0*//////30MN/m4//400*1:0.751:1.00120*0.35*中風化砂質泥巖24.5825.3130033.2//143.61186.91333.20.3060MN/m38.805.573194.41:0.581:0.75400*0.50*中風化砂巖24.1924.90620036.9//607.64121.84282.70.25280MN/m326.7920.037269.91:0.551:0.651200*0.60*裂隙L1////55*20*///////////裂隙L2////45*16*///////////層面L3////60*25*///////////注：I、表中帶*的為經(jīng)臉值。2、后期壓實填土的壓實系數(shù)后0.96,地基承載力特征值應根據(jù)現(xiàn)場實測壓實系數(shù)及荷載試驗校核。3、場地砂質泥巖、砂巖巖體強度破裂角建議統(tǒng)一按砂質泥巖取值，建議取為61。。4、填土的巖土界面抗剪強度按填土內部抗剪參數(shù)進行折減取值：天然：C=4.5kPa（經(jīng)驗值），（p=23.4。（經(jīng)驗值），飽和：C=2.7kPa（經(jīng)驗值），（p=l9.8。（經(jīng)驗值）粉質粘土的巖土界面抗剪強度按土體內部抗剪參數(shù)進行折減：天然：C=19.4kPa（經(jīng)驗值），5=11.8。（經(jīng)驗值），飽和：C=13.8kPa（經(jīng)驗值），方8.3。（經(jīng)臉值）5、上表的放坡坡率值為建議值，具體應由設計單位計第確定，對巖質邊坡，若放坡后采用支護處理（如錨噴支護），可將坡率調陡：若放坡存在2種巖土層且厚度較薄時，可取坡率緩的?個坡率值進行放坡。6、場地邊坡目前尚未形成，考慮到結構面參數(shù)在施工期和營運期，受施工、地表水等其它因素的影響，結構面參數(shù)將發(fā)生變化，故結構面抗剪強度取值時，根據(jù)現(xiàn)場實際情況和當?shù)亟?jīng)驗，在室內試3僉統(tǒng)計結果的基礎上應進行折減。工程地質分段評價1、K0+926?K1+200段（參考22?30剖面）（1）工程地質特征該段為填方路段，高差整體起伏較大，現(xiàn)狀沿線地形自然穩(wěn)定，擬建道路范圍地面高程在416?435.50m之間，相對高差約19.5m。覆蓋土層主要多為第四系粉質粘土層，局部地段夾很少量素填土;土層厚度差異性較大，揭露厚度0.2?6.2m；下覆侏羅系中統(tǒng)沙溪廟以砂質泥巖與砂巖互層，巖石層位穩(wěn)定。（2）邊坡穩(wěn)定性分析及治理建議該段道路兩側為填方邊坡，直立回填高度5.5?23m,巖性為回填土。邊坡直立回填后，由于土質結構較為松散，易失穩(wěn)垮塌，破壞模式主要為沿土層內部產(chǎn)生圓弧形滑動破壞。邊坡高度很大，破壞后果很嚴重，安全等級為一級，邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)取1.35。根據(jù)道路邊坡設計方案并結合建設方意圖，后期道路兩側均為征地范圍，因此，左、右兩側邊坡回填后建議采用放坡處理，第一階臨時坡率建議值應不陡于1:1.50,當回填高度大于8m時，采用分階放坡，第二階臨時坡率建議值應不陡于1:1.75,第三階臨時坡率建議值應不陡于1:2,第四階臨時坡率建議值應不陡于1:2.25,最終坡率值應由設計計算確定（設計應充分考慮邊坡后期回填材料、壓實度、邊坡高度等因素）。兩階邊坡間留不小于2.0m寬平臺，并根據(jù)實際情況設護腳，坡頂、坡底作好排水系統(tǒng)，計算參數(shù)可按表3.9選取。（3）路基持力層建議建議該段路基采用壓實填土為持力層，路基回填時須清除表層淤質軟土，壓實填土應分層分段碾壓，密實度不小于0.96,其壓實度及地基承載力應滿足設計及相關規(guī)范要求。壓實填土地基承載力特征值建議取130kPa,但最終應通過現(xiàn)場荷載試驗確定，基底摩擦系數(shù)壓實填土取0.25。2、K1+200?K1+450段（參考31?38剖面）（1）工程地質特征該段為挖方路段，高差整體起伏較大，現(xiàn)狀沿線地形自然穩(wěn)定，擬建道路范圍地面高程在441.60?460.50m之間，相對高差約18.90m。覆蓋土層為第四系粉質粘土層，土層厚度較薄，揭露厚度0.5~3.1m；下覆侏羅系中統(tǒng)沙溪廟以砂質泥巖與砂巖互層，巖石層位穩(wěn)定。(2)邊坡穩(wěn)定性分析及治理建議①左側邊坡：按設計標高整平后，將在道路右側形成挖方邊坡，邊坡開挖直立高度1?19m,為巖土質邊坡，邊坡巖性頂部夾少量粉質粘土及強風化基巖，中下部為中風化砂質泥巖及砂巖。邊坡直立開挖后，由于土質結構較為松散，易失穩(wěn)垮塌，破壞模式主要為沿土層內部產(chǎn)生圓弧形滑動破壞；強風化基巖呈網(wǎng)狀，風化裂隙發(fā)育，巖體破碎，巖層平緩，未見明顯的控制性結構面，破壞模式為圓弧形滑動破壞；下部中風化巖質邊坡借助于赤平投影進行穩(wěn)定性分析，確定最不利的結構面組合，本工程邊坡穩(wěn)定性選取巖質最高地段進行分析，且按直立切坡考慮。強風化巖體類型為IV類;中風化巖體類型為HI類。強風化巖體等效內摩擦角取42°,中等風化砂質泥巖等效內摩擦角取55°,中等風化砂巖等效內摩擦角取60°。邊坡破壞后果嚴重，安全等級為二級，邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)取1.30。根據(jù)赤平投影圖分析，邊坡為切向坡，巖層層面對邊坡穩(wěn)定影響較??；L1與L2傾向與邊坡傾向均呈大角度相交，對邊坡穩(wěn)定影響較小，但L1與L2的交線形成楔形體，對邊坡穩(wěn)定性有一定的影響;邊坡整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，穩(wěn)定性主要受邊坡巖體強度控制。若因邊坡施工開挖不當、截排水措施不力或開挖后長期暴露地表，邊坡巖體結構面抗剪強度參數(shù)將下降，特別是邊坡后緣裂隙在持續(xù)滲水時易形成動水壓力，同時軟化結構面抗剪強度，邊坡巖體有失穩(wěn)可能，須對裂隙及時封閉以防止地表水的滲透影響，邊坡的失穩(wěn)對擬建道路產(chǎn)生不利影響，需對邊坡進行有效處理。建議對該段左側邊坡按1058放坡后再采用錨噴支護處理，對高度大于15m的設置2m寬馬道進行分階放坡治理，設計參數(shù)可按表3.9進行選取。②右側邊坡：按設計標高整平后，將在道路右側形成挖方邊坡，邊坡開挖直立高度1?10.80m,為巖土質邊坡，邊坡巖性上部為粉質粘土，中下部為強風化及中風化基巖。邊坡直立開挖后，由于土質結構較為松散，易失穩(wěn)垮塌，破壞模式主要為沿土層內部產(chǎn)生圓弧形滑動破壞；強風化基巖呈網(wǎng)狀，風化裂隙發(fā)育，巖體破碎，巖層平緩，未見明顯的控制性結構面，破壞模式為圓弧形滑動破壞；下部中風化巖質邊坡借助于赤平投影進行穩(wěn)定性分析，確定最不利的結構面組合，本工程邊坡穩(wěn)定性選取巖質最高地段進行分析，且按直立切坡考慮。強風化巖體類型為W類；中風化巖體類型為HI類。強風化巖體等效內摩擦角取42°,中等風化砂質泥巖等效內摩擦角取55°,中等風化砂巖等效內摩擦角取60°。邊坡破壞后果嚴重，安全等級為二級，邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)取1.30。根據(jù)實測結構面產(chǎn)狀，邊坡、結構面產(chǎn)狀及赤平投影分析詳見圖5.1.2,其中邊坡坡向取最不利根據(jù)赤平投影圖分析，邊坡為切向坡，巖層層面對邊坡穩(wěn)定影響較??；L1與L2傾向與邊坡傾向均呈大角度相交，對邊坡穩(wěn)定影響較小，邊坡整體處于穩(wěn)定狀態(tài)，穩(wěn)定性主要受邊坡巖體強度控制。由于該邊坡右側地形高程降低，建議對該段邊坡按1:1.5進行放坡出來，高度較大的33、34剖面中下部巖質段可按1058放坡后再采用錨噴支護處理，上部土層按1:1.5進行放坡處理，設計參數(shù)可按表3.9進行選取。(3)路基持力層建議建議該段路基以強風化或中風化砂質泥巖為持力層，強風化砂質泥巖地基承載力特征值建議取300kPa,基底摩擦系數(shù)壓實填土取0.3；中風化砂質泥巖地基承載力特征值建議取3194.4kPa,基底摩擦系數(shù)壓實填土取0.5。3、K1+450?K1+200段(參考39剖面)(1)工程地質特征該段為填方路段，高差整體起伏一般，現(xiàn)狀沿線地形自然穩(wěn)定，擬建道路范圍地面高程在445.2?441m之間，相對高差約4.2m。覆蓋土層為第四系粉質粘土層；土層厚度差異性一般，揭露厚度2.2m；下覆侏羅系中統(tǒng)沙溪廟以砂質泥巖與砂巖互層，巖石層位穩(wěn)定。(2)邊坡穩(wěn)定性分析及治理建議該段道路兩側為填方邊坡，直立回填高度1?10m,巖性為回填土。邊坡直立回填后，由于土質結構較為松散，易失穩(wěn)垮塌，破壞模式主要為沿土層內部產(chǎn)生圓弧形滑動破壞。邊坡高度很大，破壞后果嚴重，安全等級為二級，邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)取1.30。根據(jù)道路設計方案，回填較高地段位于39剖面，該位置后期道路兩側將與規(guī)劃2號路相接，將不存在邊坡，若本次道路先實施，可對道路兩側邊坡進行臨時放坡處理，參數(shù)可按表3.9選取。(3)路基持力層建議建議該段路基采用壓實填土為持力層，路基回填時須清除表層淤質軟土，壓實填土應分層分段碾壓，密實度不小于0.96,其壓實度及地基承載力應滿足設計及相關規(guī)范要求。壓實填土地基承載力特征值建議取130kPa,但最終應通過現(xiàn)場荷載試驗確定，基底摩擦系數(shù)壓實填土取0.25。邊坡施工及建議道路，以交通集散功能為主。道路線位主要受沿線教育科研用地及醫(yī)療衛(wèi)生用地的影響。道路結合區(qū)域市政規(guī)劃，實施配套市政管網(wǎng)設施。1.2工程規(guī)模長0+926.31-玉0+996.15段左側及長0+926.31-玉1+189,67段右側為本次設計的高填方路基，32m>填方邊坡高度28m,根據(jù)渝建發(fā)（2010）166號文，應進行高邊坡專項設計。本項目前期已對高邊坡方案設計進行安全專項論證，詳見《萬州經(jīng)開區(qū)高峰園高峰大道延伸段高邊坡方案設計安全專項論證專家意見》以及《萬州經(jīng)開區(qū)高峰園高峰大道延伸段高邊坡支護方案設計可行性評估報告》。高邊坡一覽表編號樁號位置邊坡類型邊坡高度長度巖土類型安全(m)(m)等級1K0+926.31-K0+996.15左側填方69.8土質一級2K0+926.31-K1+189.67右側填方11-24.8263.4土質一級道路左側K0+926.31-K0+99&15段填方邊坡高度28m,屬超限高邊坡。考慮到左側地塊為重慶三峽醫(yī)學高等?？茖W校（已開始建設），三峽醫(yī)專場平設計標高均高于道路設計標高。為節(jié)約工程投資，應建設單位要求，道路左側邊坡按臨時邊坡考慮，臨時邊坡使用年限僅為2年，邊坡設計安全等級為一級，邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)（一級臨時邊坡）取1.25,結構重要性系數(shù)丫021.1,后期三峽醫(yī)專與道路之間邊坡防護由三峽醫(yī)專實施。道路右側K0+926.3L?Kl+189.67段填方邊坡高度212m,屬超限高邊坡?？紤]到右側地塊為附屬人民醫(yī)院（與本項目同步實施），為節(jié)約工程投資，應建設單位要求，道路右側邊坡按臨時邊坡考慮，臨時邊坡使用年限僅為2年，邊坡設計安全等級為一級，邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)（一級臨時邊坡）根據(jù)進場道路設計方案，擬建道路路基邊坡分布較多，破壞后果嚴重，處理好路基邊坡的支檔工程是本次勘察的一個重點，具體建議如下：(1)場地根據(jù)設計方案場平后，為確保場平開挖過程中場地及周邊環(huán)境的穩(wěn)定，建議本工程場平施工前，應進行場平設計，施工時應嚴格按場平設計方案施工，嚴禁無序回填和大面積亂開挖。(2)邊坡主要沿進場道路左右兩側分布，邊坡支護設計時應考慮坡頂臨近已建建筑豎向荷載以及巖土側向壓力作用，以免對邊坡的穩(wěn)定性產(chǎn)生不利影響，施工時應分段放坡開挖，及時支擋，嚴禁大斷面開挖，邊坡宜采用動態(tài)設計、信息法施工，并作好施工期間和竣工后監(jiān)測工作，對邊坡進行支擋的同時，應做好場地及周邊的排水措施。(3)在場平施工之前應對場地地表及周邊環(huán)境進行詳細調查，采取相應措施加強周邊環(huán)境的保護，加強既有建筑的變形監(jiān)測工作，避免對周邊已建建筑及道路交通安全產(chǎn)生不利影響。(4)邊坡應采用機械開挖，嚴禁采用爆破施工，避免破壞巖體及地基完整性，影響周邊安全。(5)對邊坡支護時，應采用逆作法施工，先支擋后開挖，土體單級開挖支護高度W2m,巖體單級開挖支護高度W5m；邊坡支擋施工以及使用期間應加強邊坡側向位移和坡頂已建相鄰建(構)筑物的變形監(jiān)測。(6)邊坡開挖后形成的棄土應合理堆放、及時搬運，以免堆載不當危及施工人員的安全。(7)加強邊坡支擋結構基礎持力層的取樣工作，以驗證設計承載力。經(jīng)驗槽確認后，應及時封底澆注，以防基底持力層軟化強度降低，確保基礎質量。地質條件可能造成的工程風險評估根據(jù)《住房城鄉(xiāng)建設部辦公廳關于進一步加強危險性較大的分部分項工程安全管理的通知》建辦質［2017)39號文“勘察單位應當針對工程實際，在勘察文件中說明地質條件可能造成的工程風險”的要求，本工程地質條件可能造成的工程風險主要如下：(1)本工程在土石方開挖過程中，擾動巖土體可能誘發(fā)坡體失穩(wěn)，在爆破施工和土石方回填過程中，應及時組織好人員撤離避讓，按建辦質(2018)31號文頒發(fā)的《危險性較大的分部分項工程安全管理規(guī)定》進行管理。(2)擬建場地地貌單元屬剝蝕丘陵地貌，邊坡開挖后巖體裸露，巖質軟易風化，若采用爆破法施工邊坡，可能造成地基持力層完整性破壞，建議在該建筑持力層范圍采用機械剔打巖層。(3)擬建道路K0+926?K1+200以填方為主，路基邊坡最大直立高度達23m,且該范圍位于U形地貌范圍，易積水，因此應嚴格控制回填材料及回填坡率，回填之前還需清除地表原有軟土或淤泥地基。綜上，擬建工程工程地質條件造成的工程風險較大，施工之前應對可能產(chǎn)生的工程風險采取相應的應急預案措施，以確保工程的質量與安全，同時加強周邊環(huán)境的保護與變形監(jiān)測。結論及建議(1)結論本次勘察為萬州經(jīng)開區(qū)高峰園高峰大道延伸段道路工程建項目，擬建道路重要性等級為一級，邊坡工程安全等級為一級或二級，場地地質環(huán)境復雜程度類別為中等復雜，工程勘察等級為甲級，勘察階段為一次性勘察。場地地質環(huán)境已經(jīng)查明，經(jīng)調查擬建道路沿線范圍內未見危巖崩塌、滑坡、泥石流等不良地質現(xiàn)象，也未見河道、溝浜、墓穴、防空洞等對工程不利的埋藏物；據(jù)地面調查及鉆探揭露，地表土體未見變形跡象；場地內無斷層，巖層產(chǎn)狀較平緩，連續(xù)穩(wěn)定，場地抗震設防烈度VI度區(qū)，場地內地下水文地質條件簡單，場地在自然狀態(tài)下穩(wěn)定性良好，場地現(xiàn)狀穩(wěn)定；對場平后形成的邊坡進行有效治理后，場地總體穩(wěn)定，方可適宜本工程的建設。擬建場地抗震設防烈度為VI度，設計基本地震加速度值為0.05g,設計地震分組為第一組，本工程擬建工程抗震設防類別均為標準設防類，即丙類，地震效應評價見4.1、4.2節(jié)。巖土體設計參數(shù)建議值詳見表3.9；擬建邊坡評價及建議，見前文5.1?5.4?？辈炱陂g未見穩(wěn)定地下水位，場地地下水及各土層對建筑材料均具微腐蝕性。擬建道路K1+200?K1+450段存在挖方巖質邊坡，切坡高度＞15m,屬高切坡；K0+926?K1+200段存在回填邊坡，回填高度＞12m,屬超限高回填。因此邊坡設計應按重慶市建委關于高邊坡項目管理(渝建發(fā)[2010]166號)的有關規(guī)定進行。本次結合道路設計方案，對道路兩側存在邊坡的，建議采用放坡處理，后期若因征地范圍不夠或其它因素影響導致不能放坡的，道路邊坡應采用支擋結構進行支護處理，施工采用逆作法，即先支擋后開挖或回填的原則。對回填土質邊坡，高度W5m的建議采用擋土墻進行支擋，高度＞5m的建議采用樁板擋墻進行支擋，最終邊坡支護處理方式由設計單位確定，支擋結構持力層按對應地質剖面進行選取。(2)建議根據(jù)建設方意圖并結合道路設計方案，道路兩側邊坡放坡范圍均屬于后期征地范圍，因此本次對道路兩側存在邊坡的，均建議放坡處理，若在道路實施前，放坡影響范圍征地未完成，則應調整邊坡放坡方案，對邊坡采用其它支護措施。進場道路按設計方案對場地進行場平后將形成路基邊坡，邊坡嚴格按《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2013)及勘察設計要求進行施工，邊坡施工建議采用分段跳槽、自上而下、及時支護、填方段先支擋后回填的逆作法施工，邊坡工程宜采用動態(tài)設計，信息施工法，并設置相應的變形觀測點，加強邊坡施工及使用期間的變形監(jiān)測工作。場平及邊坡施工應采用機械開挖，不宜采用爆破施工，避免破壞巖體完整性、影響周邊安全。本場地形成的邊坡巖性局部為砂質泥巖，其巖性為易風化、軟化的黏性巖，開挖后及時用混凝土封閉，避免長時間暴露或雨水沖刷，以免產(chǎn)生局部垮塌或間歇性掉塊?？辈炱陂g鉆探深度內未見穩(wěn)定地下水位，但若在雨季施工，地表水易沿土體孔隙及基巖裂隙滲透進入擬建道路路基內，形成短時性滯水，并且可能有一定的涌水量，作好地表水和地下水的排水、降水和防滲措施。路基回填施工時應選用級配較好的礫類土和砂類土作為填料，分層碾壓夯實，填土密實度應滿足規(guī)范和設計要求，同時填筑區(qū)域的含水量、水流的排放等應符合相關規(guī)范規(guī)定。加強施工期間的地質信息收集工，施工期間應加強邊坡巖體結構面的復核。建議聘請經(jīng)驗豐富的地質災害評估單位對本場地進行評估，且在施工人力、物力、技術上均有充分保障的施工單位實施本工程的巖土邊坡治理，在實施期間采用動態(tài)設計，信息法施工。加強邊坡支擋結構及擬建道路的施工驗收工作。本工程巖層層面傾角在本地區(qū)內相對較陡，鑒于一些工程的經(jīng)驗教訓，應避免爆破施工（特別是雨季爆破施工），當不能避免時，應注意控制裝藥量，并預留不小于1.0m厚度的巖體采用機械開挖或人工剔打;以減小爆破的影響，同時做好水的導排處理，以免因爆破施工將巖體炸裂，在靜水壓力和揚壓力的作用下誘發(fā)平推式工程巖質滑坡。由于勘察工作以點代面，難以反映出整個場地的所有工程地質條件，特別是難以反映局部異常的變化，若有變更和異?，F(xiàn)象，應及時通知勘察、設計、監(jiān)理、質監(jiān)、安全論證等相關部門到現(xiàn)場會商解決，若設計方案發(fā)生重大變更時，應進行補充勘察并重新編制勘察報告，以免產(chǎn)生不良后果。4.5進出場條件本項目所在區(qū)域僅北側有現(xiàn)況S103省道，區(qū)域內暫無其他道路，現(xiàn)況S103省道為片區(qū)主要對外主要通道。4.6材料來源1、石料：擬建項目周邊就有現(xiàn)況碎石生產(chǎn)廠，石料供應充足。2、砂：砂料可從附近砂場采購，由汽車轉運，采購運輸方便。3、鋼筋、水泥等：鋼筋、水泥等主要材料采用外購方式，市場供應充足，運輸條件良好。4、水、電：沿線的水電充足，可以保證施工期間水電供應。5、筑路材料采用公路運輸方式，沿線路網(wǎng)較發(fā)達，可以滿足本項目建設期間材料運輸要求。五、支擋結構設計邊坡穩(wěn)定性分析（地勘報告結論）詳見工程地質分段評價。邊坡穩(wěn)定性分析（設計分析結論）1、通過對長0+926.31-水0+996.15段道路左側及長0+926.31-玉1+189.67段道路右側填方邊坡（212m）進行邊坡穩(wěn)定性分析，該段邊坡坡率結合高邊坡方案設計安全專項論證專家意見采用放緩坡的形式處理。高邊坡支護方案一覽表編號樁號位置邊坡類型長度巖土類型安全支護方案(m)等級1K0+926.31-K0+996.15左側填方69.8土質一級1：2、1:2.5放坡+臨時邊坡2K0+926.31-K1+189.67右側填方263.4土質一級1：2、1:2.5放坡+臨時邊坡六、計算綜述6.124-24,剖面右側填方邊坡穩(wěn)定性計算［計算簡圖］［控制參數(shù)］:采用規(guī)范:建筑邊坡工程技術規(guī)范（50330-2013）計算目標:安全系數(shù)計算滑裂面形狀:圓弧滑動法不考慮地震［坡面信息］坡面線段數(shù)11坡面線號水平投影（m）豎直投影（m）超載數(shù)12.0000.800022.0000.0000320.0008.000042.0000.0000516.0008.000062.0000.0000716.0008.000080.5000.000094.5000.00001021.2500.0000114.5000.0000［土層信息］上部土層數(shù)1層號定位高重度飽和重度層頂線傾角(m)(kN/m3)(kN/m3)（度）孔隙水壓力系數(shù)1 24.800 19.0000.000層號粘聚力內摩擦角水下粘聚力(kPa)(度) (kPa)1 0.000 30.000層號十字板二強度增 十字板二水水下內摩擦角（度）強度增長系(kPa)長系數(shù)下值(kPa)數(shù)水下值下部土層數(shù)2層號定位深重度飽和重度 層頂線傾角 孔隙水壓力系數(shù)(m)(kN/m3) (kN/m3) (度)1 0.100 19.000 - -2.0003.90019.0000.000層號粘聚力內摩擦角水下粘聚力水下內摩擦角(kPa)(度) (kPa)（度）0.000 30.0002 0.000 30.000層號十字板T強度增 十字板T水強度增長系（kPa）長系數(shù)下值（kPa）數(shù)水下值不考慮水的作用［筋帶信息］采用土工布筋帶道數(shù):6筋帶拉力作用方向：筋帶力作用于滑面切線方向筋帶力調整系數(shù)：L000錨固體最小抗拔安全系數(shù)：L400筋帶號距地面高度水平間距總長度傾角材料抗拉力錨固段長度錨固段直徑粘結強度抗拔最小值(m)(m) (m) (度) (kN) (m) (m) (kPa)(kN)（m） （度） 力（kN）長度（m）直徑（m）度（kPa）值（kN）1 9.602.00 96.00 0.00 80.00 2.00 0.40 40.000.002 11.602.00 88.00 0.00 80.00 2.00 0.40 40.000.003 13.602.00 80.00 0.00 80.00 2.00 0.40 40.000.004 15.602.00 72.00 0.00 80.00 2.00 0.40 40.000.005 17.602.00 60.00 0.00 80.00 2.00 0.40 40.000.006 19.60 2.00 52.00 0.00 80.00 2.00 0.40 40.000.00［計算條件］圓弧穩(wěn)定分析方法：Bishop法穩(wěn)定計算目標：自動搜索最危險滑裂面條分法的土條寬度：1.000(m)搜索時的圓心步長：L000(m)搜索時的半徑步長：0.500(m)［計算結果圖］最不利滑動面：滑動圓心二(-1.102,45.880)(m)滑動半徑=44.773(m)滑動安全系數(shù)=1.472^1.25(一級臨時邊坡)起始X終止X(XliCi ①i 條實重總水壓力地震力滲透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力mOi超載豎向地震力地震力(m)(m)（度）(m)(kPa)（度）(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)6.312 7.29410.1710.9970.00030.002.020.000.000.000.000.000.36 1.111.05353 0.00 0.007.294 8.27611.4491.0010.00030.005.850.000.000.000.000.001.16 3.191.05794 0.00 0.008.276 9.25712.7341.0060.00030.009.250.000.000.000.000.002.04 5.031.06184 0.00 0.009.25710.23914.0251.0120.00030.0012.210.000.000.000.000.002.96 6.621.06522 0.00 0.0010.23911.22015.3241.0180.00030.0014.740.000.000.000.000.003.90 7.971.06808 0.00 0.0011.22012.20216.6301.0240.00030.0016.820.000.000.000.000.004.81 9.071.07039 0.00 0.0012.20213.18317.9461.0320.00030.0018.440.000.000.000.000.005.68 9.931.07217 0.00 0.0013.18314.16519.2721.0400.00030.0019.600.000.000.000.000.006.4710.541.07338 0.00 0.0014.16515.14620.6081.0490.00030.0020.280.000.000.000.000.007.1410.901.07403 0.00 0.0015.14616.12821.9561.0580.00030.0020.470.000.000.000.000.007.6611.011.07408 0.00 0.0016.12817.10923.3171.0690.00030.0020.160.000.000.000.000.00取1.25,結構重要性系數(shù)Y021.1,后期人民醫(yī)院與道路之間邊坡防護由人民醫(yī)院實施。1.3工程設計范圍及主要設計內容KO+926.31-K0+996.15段左側及KO+926.31-K1+189.67段右側為本次設計的高填方路基，32m>填方邊坡高度28m,采用分級放坡，分級放坡之間設置2m護坡道，一、二級邊坡采用1:2放坡，三級邊坡采用1:2.5放坡。考慮到道路左側地塊為重慶三峽醫(yī)學高等?？茖W校（已開始建設），道路右側地塊為附屬人民醫(yī)院（與本項目同步實施）。為節(jié)約工程投資，應建設單位要求，道路左、右兩側邊坡按臨時邊坡考慮，臨時邊坡使用年限僅為2年，后期三峽醫(yī)專與道路之間邊坡防護由三峽醫(yī)專實施，人民醫(yī)院與道路之間邊坡防護由人民醫(yī)院實施。二、設計依據(jù)及采用標準規(guī)范設計依據(jù)1、《萬州經(jīng)開區(qū)高峰園城鄉(xiāng)融合發(fā)展建設項目之高峰大道延伸段道路工程設計合同》；2、《萬州經(jīng)開區(qū)高峰園城鄉(xiāng)融合發(fā)展建設項目之高峰大道延伸段道路工程設計任務書》；3、《重慶市萬州城市總體規(guī)劃（2003-2011）年修改》；4、《萬州經(jīng)濟技術開發(fā)區(qū)高峰園（高峰組團I-V、姜家組團口1管理單元）控制性詳細規(guī)劃》；5、《萬州經(jīng)濟技術開發(fā)區(qū)高峰園高峰大道一期市政工程》；2017.036、《萬州經(jīng)開區(qū)高峰園城鄉(xiāng)融合發(fā)展建設項目之三峽醫(yī)專高峰校區(qū)東側道路工程》；2022.057、《重慶三峽醫(yī)藥高等?？茖W校擴建工程總平面圖》；2022.118、《萬州醫(yī)藥高等?？茖W校附屬人民醫(yī)院新區(qū)醫(yī)院建設項目總平面圖》；2022.119、《萬州經(jīng)開區(qū)高峰園高峰大道延伸段高邊坡方案設計安全專項論證專家意見》；2021.1210、《萬州經(jīng)開區(qū)高峰園高峰大道延伸段高邊坡支護方案設計可行性評估報告》；2023.0211、《萬州經(jīng)開區(qū)高峰園城鄉(xiāng)融合發(fā)展建設項目之高峰大道延伸段道路工程初步設計評審意見》；2023.027.9810.841.07354 0.00 0.0017.10918.09124.6921.0800.00030.0019.330.000.000.000.000.0017.10918.09124.6921.0800.00030.0019.330.000.000.000.000.008.0710.411.07237 0.00 0.0018.09119.07326.0831.0930.00030.0017.960.000.000.000.000.0018.09119.07326.0831.0930.00030.0017.960.000.000.000.000.007.90 9.691.07056 0.00 0.0019.07320.05427.4901.1070.00030.0016.040.000.000.000.000.0019.07320.05427.4901.1070.00030.0016.040.000.000.000.000.007.40 8.671.06809 0.00 0.0020.05421.03628.9161.1210.00030.0013.550.000.000.000.000.0020.05421.03628.9161.1210.00030.0013.550.000.000.000.000.006.55 7.341.06493 0.00 0.0021.03622.01730.3611.1380.00030.0010.450.000.000.000.000.0021.03622.01730.3611.1380.00030.0010.450.000.000.000.000.005.28 5.691.06105 0.00 0.0022.01722.99931.8281.1550.00030.006.730.000.000.000.000.0022.01722.99931.8281.1550.00030.006.730.000.000.000.000.003.55 3.681.05643 0.00 0.0022.99923.98033.3191.1750.00030.002.360.000.000.000.000.001.29 1.291.051020.00 0.0022.99923.98033.3191.1750.00030.002.360.000.000.000.000.001.29 1.291.051020.00 0.00(kN)(kN)(m)（度）(kN)10.0000.000抗拉力0.0000.0000.0000.00020.0000.000抗拉力0.0000.0000.0000.00030.0000.000抗拉力0.0000.0000.0000.00040.0000.000抗拉力0.0000.0000.0000.00050.0000.000抗拉力0.0000.0000.0000.000材料抗拉力計算采用值有效錨固長度(kN)筋帶號錨固抗拔力滑面角度切向抗力法向抗力筋帶號錨固抗拔力滑面角度切向抗力法向抗力0.0000.000抗拉力0.000 0.000 0.000 0.000總的下滑力=90.205(kN)總的抗滑力:132.980(kN)土體部分下滑力=90.205(kN)土體部分抗滑力=132.980(kN)筋帶在滑弧切向產(chǎn)生的抗滑力=0.000(kN)筋帶在滑弧法向產(chǎn)生的抗滑力=0.000(kN)29??29,剖面剩余下滑力計算(含反壓平臺)原始條件：分析方法=KT法滑動體重度=19.000(kN/m3)滑動體飽和重度=19.500(kN/m3)安全系數(shù)=1.350不考慮動水壓力和浮托力不考慮承壓水的浮托力不考慮坡面外的靜水壓力的作用坡面線段數(shù)：8,起始點標高0.000(m)段號投影Dx(m)投影Dy19.0004.500022.0000.0000316.0008.0000420.0000.000055.6002.8000625.0000.000074.8002.4000834.6000.0000(m)附加力數(shù)水面線段數(shù)：1,起始點標高-20.000(m)段號 投影Dx(m)投影Dy(m)1 20.000 0.000滑動面線段數(shù):6,起始點標高0.000(m)段號投影Dx(m)投影Dy(m)粘聚力(kPa)113.0000.00013.8008.300220.0000.38013.8008.300320.0002.10013.8008.300424.0002.80013.8008.300520.0002.70013.8008.300摩擦角(度)20.0001.20013.8008.300計算目標：按指定滑面計算推力第1塊滑體上塊傳遞推力=0.000(kN)推力角度=0.000(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=1.007本塊滑面粘聚力 =本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa)滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積=本塊總面積=182.400(m2)浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重=3465.601(kN)浸水部分重本塊總重=3465.601(kN)浸水部分重=0.000(kN)本塊總附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑動面長度 =20.036(m)下滑力=280210(kN)滑床反力R=3459.379(kN)滑面抗滑力=504.669(kN)粘聚力抗滑力=276,496(kN)本塊剩余下滑力=-500.955(kN)本塊下滑力角度=3.434(度)第2塊滑體上塊傳遞推力=0.000(kN) 推力角度 =3.434(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=1.008本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa)滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積=214.200(m2)浸水部分面積=0.000(m2)本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa)滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積=214.200(m2)浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重=4069.800(kN)浸水部分重=0.000(kN)本塊總附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑動面長度=20.181(m)有效的滑動面長度=20.181(m)下滑力=735.053(kN)滑床反力R=4033.214(kN)滑面抗滑力=588.382(kN)粘聚力抗滑力=278.504(kN)本塊剩余下滑力=-131.833(kN)本塊下滑力角度=7.688(度)第3塊滑體上塊傳遞推力=0.000(kN)推力角度=7.688(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=0.997本塊滑面粘聚力 =本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa)滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積=274.080(m2)本塊總面積=274.080(m2)浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重=5207.520(kN)浸水部分重=本塊總重=5207.520(kN)浸水部分重=0.000(kN)本塊總附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑動面長度 =24.163(m)下滑力=814.659(kN)滑床反力R=5172.438(kN)滑面抗滑力=754.577(kN)粘聚力抗滑力=333.446(kN)本塊剩余下滑力=-273.364(kN)本塊下滑力角度=6.654(度)第4塊滑體上塊傳遞推力=0.000(kN)推力角度=6.654(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=0.998本塊滑面粘聚力 =本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa)滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積=本塊總面積=230.360(m2)浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重=4376.840(kN) 浸水部分重=0.000(kN)本塊總重本塊總附加力 Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑動面長度=20.110(m)下滑力=617.025(kN)滑床反力R=4352.910(kN)滑面抗滑力=635.021(kN)粘聚力抗滑力=277.517(kN)本塊剩余下滑力=-295.513(kN)本塊下滑力角度=5.994(度)第5塊滑體上塊傳遞推力=0.000(kN)推力角度=5.994(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=0.984本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa) 滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積 =197.200(m2) 浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重 =3746.800(kN) 浸水部分重=0.000(kN)本塊總附加力 Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑動面長度=20.004(m)下滑力=96.088(kN)滑床反力R=3746.124(kN)滑面抗滑力=546.500(kN)粘聚力抗滑力=276.050(kN)本塊剩余下滑力=-726.462(kN)本塊下滑力角度=1.088(度)第6塊滑體上塊傳遞推力=0.000(kN) 推力角度 =1.088(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=0.997本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa) 滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積=39.250(m2)浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重 =745.750(kN)浸水部分重=0.000(kN)本塊總附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑動面長度=13.000(m)下滑力=0.000(kN)滑床反力R=745.750(kN)滑面抗滑力=108.793(kN)粘聚力抗滑力=179.400(kN)本塊剩余下滑力=-288.193(kN)本塊下滑力角度=0.000(度)30--30,剖面剩余下滑力計算(含反壓平臺)原始條件：分析方法=KT法滑動體重度=19.000(kN/m3)滑動體飽和重度=19,500(kN/m3)安全系數(shù):1.350不考慮動水壓力和浮托力不考慮承壓水的浮托力不考慮坡面外的靜水壓力的作用不考慮地震力坡面線段數(shù):6,起始點標高0.000(m)段號投影Dx(m)投影Dy(m)附加力數(shù)7.70000.0007.70000.00003.00000.00002.00000.00002 20.000TOC\o"1-5"\h\z3 6.0004 25.0005 4.0006 35.600水面線段數(shù)：1,起始點標高-20.000(m)段號 投影Dx(m)投影Dy(m)1 20.000 0.000滑動面線段數(shù)：6,起始點標高0.000(m)段號投影Dx(m)投影Dy(m)粘聚力(kPa)摩擦角(度)122.000-2.30013.8008.300220.0005.20013.8008.300312.0001.30013.8008.300412.0001.00013.8008.300520.0004.50013.8008.300620.0003.00013.8008.300計算目標：按指定滑面計算推力第1塊滑體上塊傳遞推力=0.000(kN)推力角度=0.000(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=1.011本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa) 滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積 =30.000(m2) 浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重 =570.000(kN) 浸水部分重=0.000(kN)本塊總附加力 Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑動面長度=20.224(m)下滑力=H4.148(kN)滑床反力R=563.694(kN)滑面抗滑力=82.234(kN)粘聚力抗滑力=279.088(kN)本塊剩余下滑力=-247.174(kN)本塊下滑力角度=8.531(度)第2塊滑體上塊傳遞推力=0.000(kN) 推力角度 =8.531(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=1.008本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa)滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積 =100.200(m2)浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重 =1903.800(kN)浸水部分重=0.000(kN)本塊總附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑動面長度 =20.500(m)下滑力=564.175(kN)滑床反力R=1857.366(kN)滑面抗滑力=270.960(kN)粘聚力抗滑力=282.900(kN)本塊剩余下滑力=10.315(kN)本塊下滑力角度 =12.680(度)第3塊滑體上塊傳遞推力=10.315(kN) 推力角度 =12.680(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=0.970本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa)滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積=72.000(m2) 浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重 =1368.000(kN) 浸水部分重=0.000(kN)本塊總附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑動面長度 =12.042(m)下滑力二163.585(kN)滑床反力R=1364.695(kN)滑面抗滑力二199.087(kN)粘聚力抗滑力=166.174(kN)本塊剩余下滑力二-201.677(kN)本塊下滑力角度=4.764(度)第4塊滑體上塊傳遞推力=0.000(kN) 推力角度 =4.764(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=1.003本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa)滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積=85.800(m2)浸水部分面積本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa)滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積=85.800(m2)浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重二1630.200(kN)浸水部分重=0.000(kN)本塊總附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)12、萬州經(jīng)開區(qū)高峰園城鄉(xiāng)融合發(fā)展建設項目之高峰大道延伸段道路工程地形圖(1:500)；13、《萬州經(jīng)開區(qū)高峰園城鄉(xiāng)融合發(fā)展建設項目之高峰大道延伸段道路工程工程地質勘察報告》o2020.1214、業(yè)主提供其他相關資料。2.2設計標準(1)設計使用年限：永久邊坡使用年限為50年，臨時邊坡使用年限為2年；(2)設計安全等級：一級；(3)地震基本烈度：6度；(4)抗震設防標準：6度；(5)設計環(huán)境類別：II類；(6)邊坡支護結構采用動態(tài)信息法設計施工。2.3設計規(guī)范(1)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2013)；(2)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)(2015年版)；(3)《工程結構通用規(guī)范》(GB55001-2021)；(4)《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》(GB55002-2021)；(5)《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》(GB55003-2021)；(6)《混凝土結構通用規(guī)范》(GB55008-2021)；(7)《工程測量通用規(guī)范》(GB55018-2021)；(8)《地質災害防治工程設計標準》(DBJ50/T-029-2019)；(9)《建筑邊坡工程施工質量驗收標準》(GB/T51351-2019)；(10)《建筑邊坡工程檢測技術規(guī)范》(DBJ50/T-137-2012)；有效的滑動面長度=有效的滑動面長度=12.070(m)下滑力=237.030(kN)滑床反力R=1620.717(kN)滑面抗滑力=236.437(kN)粘聚力抗滑力=166.569(kN)本塊剩余下滑力=-165.976(kN)本塊下滑力角度=6.183(度)第5塊滑體上塊傳遞推力=0.000(kN)推力角度=6.183(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=1.011本塊滑面粘聚力 =本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa)滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積=本塊總面積=158.800(m2)浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重=3017.200(kN)浸水部分重=本塊總重=3017.200(kN)浸水部分重=0.000(kN)本塊總附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑動面長度=20.665(m)下滑力二1024.960(kN)滑床反力R=2920.114(kN)滑面抗滑力=425.999(kN)粘聚力抗滑力=285.176(kN)本塊剩余下滑力=313.785(kN)本塊下滑力角度=14.574(度)第6塊滑體上塊傳遞推力=313.785(kN)推力角度=14.574(度)剩余下滑力傳遞系數(shù)=0.885本塊滑面粘聚力 =13.800(kPa) 滑面摩擦角=8.300(度)本塊總面積 =135.410(m2) 浸水部分面積=0.000(m2)本塊總重=2572.790(kN) 浸水部分重=0.000(kN)本塊總重本塊總附加力 Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)有效的滑動面長度=22.120(m)下滑力=26.317(kN)滑床反力R=2668.952(kN)滑面抗滑力=389.358(kN)粘聚力抗滑力=305.255(kN)本塊剩余下滑力=-668.295(kN)本塊下滑力角度 =5968(度)（11）《城鎮(zhèn)道路路基設計規(guī)范》（DBJ50-145-2012）。三、對上階段論證及審查意見的執(zhí)行情況3.1方案設計階段高邊坡安全專項論證專家意見1、復核邊坡巖土參數(shù)及穩(wěn)定性（尤其是30-30,剖面）?；貜停阂研薷模瑢Ω咛罘铰坊吰缕侣蔬M行調整，一、二級邊坡坡率由原設計1:1.75調整為1:2,三級邊坡坡率由原設計1:2調整為1：2.5,并在28-28'、29-29'、30-30'剖面南側設置反壓平臺，以保證路基的整體穩(wěn)定。2、核實場地邊坡既有建（構）筑物、道路及管網(wǎng)情況，充分考慮其與邊坡的相互不利影響；合理控制邊坡位移?；貜停阂押藢崳缆纷髠鹊貕K為重慶三峽醫(yī)學高等?？茖W校（已開始建設），右側地塊為附屬人民醫(yī)院（與本項目同步實施），場地邊坡既有建（構）筑物由建設單位統(tǒng)一拆遷。3、填方邊坡坡率適當放緩、坡腳宜結合排水溝設置護腳墻；高填方路基下既有軟土進行換填處理并設置反壓平臺?；貜停阂研薷?，對填方路基邊坡坡率進行調整，一、二級邊坡坡率由原設計1:1.75調整為1:2,三級邊坡坡率由原設計1:2調整為1：2.5,并在28-28'、29-29'、30-30'剖面南側設置反壓平臺，以保證路基的整體穩(wěn)定。考慮到填方路基邊坡坡腳位于周邊地塊建設范圍內，坡腳不設置護腳墻。對高填方路基下既有軟土進行換填處理詳見道路工程L-20_特殊路基處理平面設計圖。4、完善方案設計圖說；完善方案比選內容；完善填方設計（填方材料、分層厚度、壓實要求、檢測要求等）；完善邊坡截排水系統(tǒng)設計、坡頂安全防護措施內容、施工順序、方法和工藝?；貜停阂蜒a充，詳見7.3分段設計內容。5、強調執(zhí)行“動態(tài)設計、信息法施工”原則，完善邊坡檢測設計要求?；貜停涸O計說明強調執(zhí)行“動態(tài)設計、信息法施工”原則，細化邊坡監(jiān)測及信息反饋。3.2初步設計階段高邊坡安全專項論證專家意見1、邊坡設計采用規(guī)范應補充《工程結構通用規(guī)范》(GB55001-2021)《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》(GB55002-2021)等規(guī)范?；貜停阂蜒a充，詳見設計說明2.3設計規(guī)范。2、應分別說明各區(qū)段邊坡安全等級、邊坡穩(wěn)定性系數(shù)、邊坡結構重要性系數(shù)?；貜停阂蜒a充，詳見設計說明L2工程規(guī)模。3、K0+900-K1+156.84左側及K0+900-K1+176.82右側為超限高邊坡，周邊用地同步建設，應為臨時邊坡。回復：道路左側地塊為重慶三峽醫(yī)學高等?？茖W校(已開始建設)，道路右側地塊為附屬人民醫(yī)院(與本項目同步實施)。為節(jié)約工程投資，應建設單位要求，道路左、右兩側邊坡按臨時邊坡考慮，后期三峽醫(yī)專與道路之間邊坡防護由三峽醫(yī)專實施，人民醫(yī)院與道路之間邊坡防護由人民醫(yī)院實施。4、補充邊坡穩(wěn)定性計算結果?；貜停阂蜒a充，詳見邊坡穩(wěn)定性計算書。5、高邊坡應按照渝建發(fā)[2010]166號文件要求，補充方案評估報告及安全專項報告?；貜停阂讶〉谩度f州經(jīng)開區(qū)高峰園高峰大道延伸段高邊坡方案設計安全專項論證專家意見》及《萬州經(jīng)開區(qū)高峰園高峰大道延伸段高邊坡支護方案設計