化工原理試題

流 體 輸 送離心泵的能量損失不包括（）容積損失B.水利損失C.壓頭損失D.機(jī)械損失用離心泵將水池中的水送至水塔中，維持兩液面恒定，離心泵在正常范圍操作，開大出口閥門后，貝上（）。送水量增加，泵的壓頭下降送水量增加，泵的壓頭增加送水量增加，泵的軸功率不變送水量增加，泵的軸功率下降離心泵銘牌上標(biāo)明的揚程是指（）。流量最大時的揚程效率最高時的揚程平均流量下的揚程泵的最大揚程4＜由離心泵和某一管路組成的輸送系統(tǒng)，其工作點（）。由泵銘牌上的流量和揚程所決定即泵的最大效率所對應(yīng)的點由泵的特性曲線所決定是泵的特性曲線與管路特性曲線的交點在一輸送系統(tǒng)中，改變離心泵出口閥門開度，不會影響（）。管路特件曲線 B.管路所需壓頭C.泵的特性曲線D.泵的工作點某同學(xué)進(jìn)行離心泵特性曲線測定實驗，啟動泵后，出水管不出水，泵進(jìn)口處真空表指示真空度很高。他對故障原因做出了正確判斷，排除了故障。你認(rèn)為以下可能的原因中，真正的原因是（）。水溫太高B.真空表壞了C.吸入管路堵塞D.排出管路堵塞用一臺離心泵從低位液槽向常壓吸收塔輸送吸收液，設(shè)泵在高效區(qū)工作。若輸送管路較長，且輸送管路布置不變的情況下，再并聯(lián)一臺同型號的離心泵，則（）。兩泵均在高效區(qū)工作僅新裝泵在高效區(qū)工作僅原泵在高效區(qū)工作兩泵均不在高效區(qū)工作當(dāng)管路特性曲線為L=A+BQ2時（）說法正確。A只包括流體需增加的位能A包括流體需增加的位能和靜壓能之和BQ2代表管路系統(tǒng)的局部阻力損失Q2代表流體增加的動能離心泵啟動時應(yīng)全關(guān)出口閥；往復(fù)泵啟動時應(yīng)全開出口閥，則（）。兩種說法都不對B.第一種說法不對C.兩種說法都對D.第二種說法不對下列不屬于正位移泵的是（）。A.往復(fù)泵B.旋渦泵C.螺桿泵D.齒輪泵往復(fù)泵適用于（），而離心泵適用于（）。大流量且流量要求特別均勻的場合 B.介質(zhì)腐蝕特別強(qiáng)的場合C.流量較小、揚程較高的場合D.特別黏稠的流體離心泵在工作時，如果吸入管路密封不好而泄漏，則泵可能發(fā)生（）現(xiàn)象。A.輸送量增加B.泵的特性曲線改變C.氣縛D.氣蝕離心泵輸送液體的黏度增大時，離心泵的壓頭（），流量（），軸功率（）。A.增加B.減小C.不變D.不確定離心泵的轉(zhuǎn)速提高10%，則流量提高（），壓頭提高（），軸功率提高（）。A.1%B.10%/c.21% D.33%離心泵的氣蝕余量越小，則其抗氣蝕能力（,）。A.越強(qiáng)B.越弱C.無關(guān)D.不確定1.C2.B3.B4.D5.C6.C7.D8.B9.C10.B11.C,A12.C13.A,b/a14.B,C,D15.A顆粒沉降與流化態(tài)在重力場中，微小顆粒的沉降速度與（）無關(guān)。A.粒子的幾何形狀 B.粒子的尺寸大小C.流體與粒子的密度D.流體的速度將降塵室用隔板分層后，若要求臨界粒徑不變，則生產(chǎn)能力將），沉降速度（），沉降時間（）。A.變大B.變小C.不變D.不確定對標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器系列，下述說法哪一個是正確的：（）。尺寸大，則處理量大，但壓降也大尺寸大，則處理量大，分離效率高尺寸小，則處理量小，分離效率高尺寸小，則分離效率差，且壓降大板框壓濾機(jī)洗滌速率為恒壓過濾最終速率的1/4,/這一規(guī)律只有在（）條件下成立。過濾時的壓差與洗滌時的壓差相同濾液的黏度與洗滌的黏度相同過濾時的壓差與洗滌時的壓差相同，且濾液的黏度與洗滌的黏度相同過濾時的壓差與洗滌時的壓差相同，濾液的黏度與洗滌的黏度相同，過濾面積與洗滌面積也相同〈恒壓過濾且介質(zhì)阻力忽略不計時，如黏度降低20%，則在同一時刻濾液量增大（）。A.11.8%B.9.54%C.20%D.44%推導(dǎo)過濾基本方程時，一個基本的假設(shè)是（）。濾液在介質(zhì)中呈湍流流動濾液在介質(zhì)中呈層流流動濾液在濾渣中呈湍流流動濾液在濾渣中呈層流流動過濾常數(shù)K與（）無關(guān)。A.濾液的黏度B.過濾面積C.濾漿的濃度D.濾餅的壓縮性當(dāng)其他條件都保持不變時，提高回轉(zhuǎn)真空過濾機(jī)的轉(zhuǎn)速.則過濾機(jī)的生產(chǎn)能力（）。A.提高B.降低C.不變D.不一定流化床的壓降隨氣速變化的大致規(guī)律是（）。A.隨氣速增加而增大B.隨氣速增加而降低C.基本不變.D.無規(guī)律下列關(guān)于氣力輸送管道布置的說法正確的是（）。A.只能水平布置 B.只能豎直布置C.水平或豎直布置均可，但不能傾斜布置D.水平、豎直、傾斜布置都可以1.D2.A,C,B3.C4.C5.A6.DB8.A9.C10.D攪拌適合低黏度液體混合的攪拌器是（）。A.框式B.渦輪式C.錯式D.螺帶式適合高黏度流體混合的攪拌器是（）。A.旋槳式B.渦輪式C.描式D. 射流混合液體混合的調(diào)勻度I接近于1時，則（）。A.混合非常均勻宏觀均勻度好微觀均勻度好均勻度都不好均相低黏度液體混合過程中，更小尺度的混合是由（）造成的。總體流動攪拌槳葉的直接打擊旋渦的破碎作用高剪切區(qū)對液體的分割下列不能有效改善液滴尺寸均勻分布的措施是（）。A.選擇合適的攪拌器B.使攪拌器內(nèi)的湍動程度分布均勻C.加入表面活性物質(zhì)D.強(qiáng)化葉片區(qū)域的湍動程度若要實現(xiàn)固體顆粒在液體中的均勻分散，攪拌器轉(zhuǎn)速必須大于（ ）。A.總體流動的速度B.顆粒的沉降速度C.懸浮臨界轉(zhuǎn)速D.顆粒運動速度，旋槳式攪拌器的性能不包括（）。A.大循環(huán)量的總體流動 B.產(chǎn)生軸向流動C.總體流動形成兩個回路D.適用于低黏度液體攪拌渦輪式攪拌器不適用于（）。A.低黏度的液體攪拌B.要求小尺度均勻的攪拌過程C.氣泡在液體中的分散D.易于分層的體系下列（）對強(qiáng)化液體湍動是無效的。A.取消導(dǎo)流筒B.提高攪拌器轉(zhuǎn)速C.在攪拌釜內(nèi)裝擋板D.攪拌器偏心安裝攪拌器的放大（）。A.要嚴(yán)格遵循四個放大準(zhǔn)則B.可以自行探索放大規(guī)律C.只能保持單位體積能耗不變D.必須保持葉片端部切向速度不變大小不一的攪拌器能否使用同一條功率曲線（）。TOC\o"1-5"\h\zA.能B. 型式相同、尺寸成比例的能，否則不能 ，C.不能D.渦輪式能，旋槳式不能1. B 2. C 3.B 4.C 5.D6.，C 7.CD 9. A 10.B 11.B吸收對低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓降低時，相平衡常數(shù)m將4）。A.增大B.減小C.不變D.無法確定亨利定律表達(dá)式p=Ex,若某氣體在水中的亨利系數(shù)E值很小，說明該氣體為（）氣體。A.難溶B.易溶C.中等溶解度D.不確定在吸收過程中，若降低吸收劑用量，對氣膜控制物系，體積吸收總系數(shù)Kya值將（），對液膜控制物系，體積吸收總系數(shù)Kya值將()。增大，減小增大，基本不變基本不變，增大基本不變，減小若分別以A1、A2、A3表示難溶、中等溶解度、易溶氣體在吸收過程中的脫吸因數(shù)，吸收過程中操作條件相同，則應(yīng)有A1（）A2（ ）A3A.大于，大于B.小于，小于c.等于，等于D.無法確定逆流吸收過程中，若減小吸收劑用量，操作線的斜率（,），吸收推動力（）。A.增大，減小B.減小，增大C.增大，增大D.減小，減小在常壓逆流操作的填料塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)組分A,已知進(jìn)塔氣相組成Y1為0.03（摩爾比），液氣比L/V為0.95,氣液平衡關(guān)系為Y=1.0X，則組分A的吸收率最大可達(dá)（）。A.80%/B.85%C.95%D.100%7/某吸收過程，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵腥苜|(zhì)組分A，混合氣進(jìn)塔組成為0.1，出塔組成降至0.02（均為摩爾比），已知吸收因數(shù)A為1,若該吸收過程所需理論板Nt為4層，則需傳質(zhì)單元數(shù)Nog為（）。A.5B.1C.3D.4在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動力（以氣相組成表示）為（）。A.Y-Y*B.Y*-YC.Y-Y.D.Y.-Y在雙組分理想氣體混合物中，組分A的擴(kuò)散系數(shù)是（）。組分A的物質(zhì)屬性B.組分B的物質(zhì)屬性C.系統(tǒng)的物質(zhì)屬性D.僅取決于系統(tǒng)的狀態(tài)含低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中的摩爾組成與其在液相中的摩爾組成的差值為（）。A.負(fù)值B.正值C.零D.不確定某吸收過程，已知氣膜吸收系數(shù)ky為2kmol/（m2?h）,液膜吸收系數(shù)kx為4kmol/（m2?h），由此可判斷該過程為（）。A.氣膜控制B.液膜控制C.不能確定D.雙膜控制/在吸收塔某截面處，氣相主體組成為0.025（摩爾比，下同），液相主體組成為0.01。若氣相總吸收系數(shù)Ky為1.5kmol/（m2?h），氣膜吸收系數(shù)ky為2kmol/（m2?h），氣液平衡關(guān)系為Y=0.5X,則該處氣液界面上的氣相組成Y.,為（）。A.0.02B.0.01C.0.015D.0.005含低濃度溶質(zhì)的氣體在逆流吸收塔中進(jìn)行吸收操作，若進(jìn)塔氣體流量增大，其他操作條件不變，則對于氣膜控制系統(tǒng)，其出塔氣相組成將（）。A.增加B.減小C.不變D.不確定在逆流吸收塔中，吸收過程為氣膜控制，若進(jìn)塔液相組成X2增大，其他操作條件不變，則氣相總傳質(zhì)單元數(shù)nog將（），氣相出口組成將（）。A.增加B.減少C.不變D.不確定在逆流操作的填料塔中，吸收因數(shù)A<l,且填料層無限高時，氣液相平衡出現(xiàn)在（）。A.塔頂B.塔上部C.塔底D.塔下部逆流吸收塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，液氣比L/V為2.85，平衡關(guān)系為Y=l.5X（Y，X為摩爾比），溶質(zhì)的回收率為95%，則液氣比與最小液氣比之比值為（）。A.3 B.2 C.1.8D.1.5在逆流吸收塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，平衡關(guān)系符合亨利定律。當(dāng)進(jìn)塔氣體組成Y］增大，其他條件不變，則出塔氣體組成Y2（），吸收率（）。A.增大B.減小C.不變D.』不確定了在填料吸收塔操作中，物系相平衡常數(shù)m=0.1，若kya=kxa=0.026kmol/（m3s），ky正比于V0.7.試計算氣體流量增加一倍時吸收總阻力減小的百分?jǐn)?shù)（）。A.35%B.10%C.20%D.42%在逆流操作的填料塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)組分A,操作條件下氣液平衡關(guān)系可表示為Y*=mX（X、Y為摩爾比）。吸收劑用量為最小用量的1.5倍，氣相總傳質(zhì)單元高度Hog為1.2m。若要求吸收率為90%，試求所需的填料層高度（）。A.5.57mB.1.2mC.1.8mD.無法計算在一填料層高度為5m的吸收塔內(nèi)，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。液氣比為1.0時溶劑回收率可達(dá)90%,平衡關(guān)系Y=0.5X?，F(xiàn)改用一種性能較好的填料，相同操作條件下，溶質(zhì)回收率可提高到95%，求新填料的體積吸收系數(shù)Kya約為原填料的（）倍。A.0.95B.1.1C.1.4D.2.01.A2.B3.D4.B5.D6.C7.D 8.A9.C10.D11.C 12.B13.A14.C,A15.C16.B17.A,C18/A19.A20.C傳熱多層等厚度平壁定態(tài)導(dǎo)熱中，若某層材料的導(dǎo)熱系數(shù)最小，則該層兩側(cè)的溫差（）。最大B最小C都相等D.無法確定一定質(zhì)量的流體在①25mmx2.5mm的直管內(nèi)作強(qiáng)制的湍流流動，其對流傳熱系數(shù)a.=1000W/（m2?°C）,如果流量和物性不變，改在中19mmx2mm的直管內(nèi)流動，其a.為（）W/（m2?C）。A.1259B.1496C.1585D.1678在列管式換熱器中，用飽和水蒸氣加熱空氣，傳熱間壁的溫度接近于（）。A.空氣溫度B.蒸汽溫度C.兩者平均值D.無法確定蒸汽冷凝方式有滴狀冷凝和膜狀冷凝，在冷凝器的設(shè)計中一般按（）來處理。A.滴狀冷凝B.膜狀冷凝C.取兩者平均值D.以上都不是物體的黑度是指（）。A.物體顏色發(fā)黑的程度 B.物體與同溫度黑體吸收能力的比值C.物體與同溫度黑體輻射能力的比值D.物體與同溫度黑體反射能力的比值在高溫爐外設(shè)置隔熱擋板，擋板材料的黑度越低，則熱損失越（）。多B.少C.不變D.無法確定大容器液體沸騰過程總體上可以分為三個階段，下列過程中哪個不在其內(nèi)（）。A.管內(nèi)沸騰B.表面氣化c.核狀沸騰D.，膜狀沸騰多層圓筒壁的穩(wěn)態(tài)傳熱過程中，若其中兩個傳熱面所在圓的直徑dl<d2,則下列關(guān)于傳熱量Q與熱通量q的關(guān)系式中正確的是（）。A.Q1>Q2，q1>q2B.QI=Q2，q1>q2C.Q1=Q2，ql=q2D.Q1>Q2，q1=q2<黑體的表面溫度從100°C增加到200°C，其輻射能力變?yōu)樵瓉淼模ǎ┍?。A.2B.2.6C.6.8D.16描述黑體輻射能力與其表面溫度關(guān)系的定律是（）A.普朗克定律B.斯蒂芬一波爾茲曼定律C.克希霍夫定律D.麥克亞當(dāng)斯定律下列屬于間壁式換熱過程的是（）。A.直接蒸汽加熱的汽提塔爹熱電廠的水冷卻塔精熘塔的再沸器用煙道氣通過蓄熱室加熱冷空氣在蒸汽-空氣間壁換熱過程中，為強(qiáng)化傳熱，下列方案中在工程上最有效的是( )。A.提高空氣流速B.提高蒸汽流速C.米用過熱蒸汽以提高蒸汽流速D.在蒸汽一側(cè)管壁上裝翅片，增加冷凝面積并及時導(dǎo)走冷凝液在蒸汽冷凝傳熱中，不凝氣體的存在對a的影響是()。A.不凝氣體的存在會使a大大降低B.不凝氣體的存在會使a升高C.不凝氣體的存在對a無影響/在兩灰體間進(jìn)行輻射傳熱，兩灰體的溫度差50°C，現(xiàn)因某種原因，兩者的溫度各升高100C，則此時的輻射傳熱量與原來的相比，應(yīng)該()。A.增大B.變小c.不變D.不確定在臥式管殼式換熱器中用飽和水蒸氣冷凝加熱原油，則原油宜在()流動。A.管內(nèi)B.管間C.無所謂D.不宜用此種換熱器根據(jù)因次分析法，對于強(qiáng)制湍流對流傳熱，其準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式可以簡化為()。A.Nu=f(Re,Pr,Gr)B.Nu=f(Re,Gr)C.Nu=f(Re,Pr)D.Nu=f(Pr,Gr)有兩臺同樣的管殼式換熱器，擬作氣體冷卻器用，在氣、液流量及進(jìn)口溫度一定時，為使氣體溫度降到最低，宜采取流程為()。氣體走管內(nèi)，氣體串聯(lián)逆流操作氣體走管內(nèi)，氣體并聯(lián)逆流操作氣體走管外，氣體并聯(lián)逆流操作氣體走管內(nèi)，氣體串聯(lián)并流操作某火爐通過金屬平壁傳熱使另一側(cè)的液體蒸發(fā)，單位面積的蒸發(fā)速率為0.048kg/(m2?s)。與液體交界的金屬壁的溫度為110°C。時間久后，液體一側(cè)的壁面上形成一層2mm厚的污垢，污垢導(dǎo)熱系數(shù)入=0.65W/(m?K)。設(shè)垢層與液面交界處的溫度仍為110C，且蒸發(fā)速率維持不變，與垢層交界處的金屬壁面的溫度為()C。(液體的汽化熱r=2000kJ/kg)A.405B.350C.200D.』110一外徑為100mm的蒸汽管，外包一層50mm的絕熱材料A,XA=0.017W/(m?K)，A外面再包一層25mm絕熱材料B，XB=0.021W/(m?K)。設(shè)A的內(nèi)側(cè)溫度和B的外側(cè)溫度分別為200C和40C。每米管長的熱損失為()W/m。A.12.4B.15.1C.19.5D.30.2為減少熱損失，在外徑中150mm的飽和蒸汽管道外覆蓋保溫層。已知保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)入=0.103+0.000198t(式中t為C)，蒸汽管外壁溫度為180C,要求保溫層外壁壁溫度不超過50C,每米管道由于熱損失而造成蒸汽冷凝的量控制在1x10-6kg/(m?s)以下，則保溫層厚度應(yīng)為()mm。

A.30B.40C.50D60A.30B.40C.50D60兩塊相互平行的黑體長方形平板，尺寸為lmx2m,間距為lm。若兩平板的表面溫度分別為827°C和327°C，兩平板間的輻射傳熱量為()W。A.2.21x104B.8.56x104C.12.4x105D.4.24x104用熱電偶溫度計測量管道中的氣體溫度。溫度計讀數(shù)為300°C,黑度為0.3,氣體與熱電偶間的給熱系數(shù)為60W/(m2-K),管壁溫度為230C,氣體的真實溫度為()C。A.300B.230C.286D.312某列管式冷凝器傳熱面積為 16.5m2,管內(nèi)流冷卻水，流量為2.5kg/s。管外為80C的有機(jī)蒸汽冷凝。在新使用時，冷卻水的進(jìn)、出口溫度分別為20C和30C。使用一段時間后，在冷卻水進(jìn)口溫度與流量相同的條件下，冷卻水的出口溫度降為26C。此時換熱器的污垢熱阻為()m2?C/W。 WA.6.3x10-3B.2.1x10-3C.4.2x10-3D.7.6x10-3某冷凝器的傳熱面積為20m2,用來冷凝100C的飽和水蒸氣。冷流體的進(jìn)口溫度為40C,流量為0.917kg/s,比熱容為4kJ/(kg?C)。換熱器的傳熱系數(shù)為125W/(m2?°C)。水蒸氣的冷凝量為()kg/s。A.0.032B.0.048C.0.056D.0.078①68mmx4mm的無縫鋼管內(nèi)通過133.3C的飽和蒸汽。管外包30mm厚的保溫層人=0.08W/(m?K),該管設(shè)置于溫度為20C的大氣中，管內(nèi)壁與蒸汽的給熱系數(shù)a1=5000W/(m?K)，保溫層外表面與大氣的給熱系數(shù)a2=10W/(m?K)。蒸汽流經(jīng)每米管長的冷凝量為()kg/(m?h)。A.0.05B.0.085C.0.125D.0.24一套管式換熱器，冷、熱流體的進(jìn)口溫度分別為40°C和100°C。已知并流操作時冷流體的出口溫度為60C,熱流體為80C。若假設(shè)傳熱系數(shù)為定值，試問逆流操作時，冷熱流體的出口溫度各為()。A.55.4C,78.7C B.61.3C,78.7Cc.61.3C,82.4C D.55.4C,82.4C某列管式加熱器由多根①25mmx2.5mm的鋼管組成，將苯由20C加熱到55C,苯在管內(nèi)流動，其流量為15t/h,流速為0.5m/s。130C的飽和水蒸氣在管外冷凝。苯的比熱容 1.76kJ/(kg?C),密度為858kg/m3。已知加熱器的傳熱系數(shù)為700W/(m2?°C),試求此加熱器單管長度(<)。A.1.25mB.1.65mC.1.8mD.3.0m某列管換熱器中用110C的飽和蒸汽加熱苯，可以將苯由30C加熱到100C,今苯流量增加50%,求苯出口溫度最接近()。A.75CB.82CC.90CD.98C水在管殼式換熱器管內(nèi)作湍流流動，管外為飽和蒸汽冷凝。列管由①25mmx2.5mm的鋼管組成，當(dāng)水流速為lm/s時，測得基于管外表面積的總傳熱系數(shù)為2000W/(m2?°C);其他條件不變，而水流速為1.5m/s時，測得基于管外表面積的總傳熱系數(shù)為2500W/(m2-°C)。假設(shè)污垢熱阻可忽略，求蒸汽冷凝的傳熱系數(shù)為( )。A.1.8x104W/(m2?C)B.2.7x104W/(m2?C)C.1.3x104W/(m2?C)D.8.4x103W/(m2?C)在一單程列管換熱器內(nèi)，殼程是100C的飽和水蒸氣冷凝，將管內(nèi)湍流流動的空氣由10C加熱到50C。若空氣流量和空氣進(jìn)口溫度不變，僅將換熱器改為雙管程，問空氣的出口溫度變?yōu)?)。A.48.2CB.50CC.67.6C D.100C1.A2.D3.B 4.B5.3C 6.B7.A8.B9.B10.B11.C<12.A 13，A14.A15.A16.C17.A18.A19.C20.C21.D22.D23.JA24.B25.C26.B27.B28.D29.C30.C干燥1.,在101.3kPa的總壓下，將溫度為293K、相對濕度為80%的濕空氣加熱，則該空氣下列狀態(tài)參數(shù)變化的趨勢是：濕度H(),相對濕度()，濕球溫度()，露點()。A.升高B.降低c.不變D.不確定2.在101.3kPa的總壓下，將飽和空氣的溫度從t1降至t2,則該空氣的下列狀態(tài)參數(shù)變化的趨勢是：相對濕度()，濕度()，濕球溫度()，露點( )。A.升高B.降低C.不變D.不確定在一定的溫度和總壓強(qiáng)下，以濕空氣作干燥介質(zhì)，當(dāng)所用空氣的相對濕度較大時，則濕物料的平衡水分相應(yīng)（），其自由水分相應(yīng)（）。較高B.較低C.不變D.不確定在恒速干燥階段，濕物料表面的溫度近似等于濕空氣的（ ）。干球溫度B.濕球溫度C.露點溫度D.平均溫度已知濕空氣的如下兩個參數(shù)，便可確定其他參數(shù)（）。A.H,pB.H,tdC.H,tD.I,tas對不飽和濕空氣，下列關(guān)系正確的是（）。A.t=t=tB.t>t>tC.t<t<t D.t>t=t,wd wd wd. wd濕空氣在預(yù)熱過程中，不變化的參數(shù)是（）。A.焓B.相對濕度 C.濕球溫度D.露點物料的平衡水分一定是（）。/結(jié)合水分B.非結(jié)合水分C.臨界水分D.自由水分9/同一物料，如恒速階段的干燥速率加快，則物料的臨界含水量將（）oA.不變B.減少C.增大D.不一定已知物料的臨界含水量為0.18（干基，下同），現(xiàn)將該物料從初始含水量0.45干燥至0.12，則干燥終了時物料表面溫度0（ ）oA.0>twB.0=twC.0=td D.0=t利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，干燥處于降速階段，欲縮短干

燥時間，可采取的最有效措施是（）。提高干燥介質(zhì)溫度增大干燥面積、減薄物料厚度降低干燥介質(zhì)相對濕度提高空氣流速在恒定干燥條件下，將含水量0.2（干基，下同）的濕物料進(jìn)行干燥，干燥至含水量為0.05時干燥速率開始下降，繼續(xù)干燥至恒重，測得此時含水量為0.004，則物料的臨界含水量為A.0.2B.0.05C.0.004D.0.196 "在常壓和40°C下，測得濕物料的干基含水量X與空氣的相對濕度①之間的平衡關(guān)系為：當(dāng)①=100%時，平衡含水量X*=0.16kg/kg絕干料；當(dāng)①=40%時，平衡含水量X*=0.04kg/kg絕干料。已知該物料的初始含水量X1=0.23kg/kg絕干料，現(xiàn)讓該物料在40°C下與①=40%的空氣充分接觸，非結(jié)合水含量為（）kg/kg絕干料，自由含水量為（）。A.0.07B.0.12C.0.19D.0.231.仁B,A,C2.C,B,B,B3.A,B4.B5.C6.B7.D8.A9.C10.A11.12.B13.A,C11.12.B13.A,CTOC\o"1-5"\h\z1、層流和湍流的本質(zhì)區(qū)別是（ ）A、流速不同； B、流通截面積不同；C、雷諾數(shù)不同； D、層流無徑向流動，湍流有徑向流動。2、 離心泵銘牌上標(biāo)明的是泵在（）時的主要性能參數(shù)。A、流量最大； B、壓頭最大； 。、效率最高； D、軸功率最小。3、 下列結(jié)論不正確的是（ ）。A、 液體的粘度隨溫度的升高而減??；B、 氣體的粘度隨溫度的升高而增大；—C、 液體的粘度基本上不隨壓強(qiáng)變化；D、 氣體的粘度隨壓強(qiáng)增大而減小。4、 離心泵吸入管路底閥的作用是（?）。A、阻攔液體中的固體顆粒；B、避免出現(xiàn)氣蝕現(xiàn)象；C、維持最低的允許吸上高度；D、防止啟動前充入的液體從泵內(nèi)漏出。5、 在一個過濾周期中，為了達(dá)到最大生產(chǎn)能力應(yīng)（ ）A、 過濾時間應(yīng)大于輔助時間；B、 過濾時間應(yīng)小于輔助時間；C、 過濾時間應(yīng)等于輔助時間；D、 過濾加洗滌所需時間等于1/2周期。6、 下述說法中正確的是（ ）。A、過濾速率與過濾面積成正比；

B、 過濾速率與過濾面積的平方成正比；C、 過濾速率與濾布阻力成反比；D、 過濾速率與操作壓差的平方成正比。TOC\o"1-5"\h\z7、 在降塵室中，塵粒的沉降速度與下列因素?zé)o關(guān)的是（ ）。A、顆粒的幾何尺寸；B、顆粒與流體的密度;C、流體的水平流速；D、顆粒的形狀。8、 旋液分離器是利用離心力分離（ ）。人、離心機(jī)可分離液液混合物；8、離心機(jī)可分離液固混合物； =L。、離心機(jī)可分離氣固混合物；D、離心機(jī)所分離的不均勻混合物中至少有一相是液相；9、 傳熱過程中當(dāng)兩側(cè)流體的對流傳熱系數(shù)都較大時，影響傳熱過程的將是（ ）。A、管壁熱阻；B、管內(nèi)對流傳熱熱阻；C、污垢熱阻；D、管外對流傳熱熱阻；10、 下述措施中對提高換熱器殼程對對流傳熱系數(shù)有效的是（）。A、設(shè)置折流擋板；B、增大板間距；C、增加管程數(shù)；D、增加管內(nèi)流體的流速；11、 采用多管程換熱器，雖然能提高管內(nèi)流體的流速，增大其對流傳熱系數(shù)，但同時地導(dǎo)致（）。A、A、管內(nèi)易結(jié)垢；C、平均溫差提高；B、殼程流體流速過低;D、管內(nèi)流動阻力增大;12、增大換熱器傳熱面積的辦法有（ ）。A、選用粗管排列；B、選用翅片管；C、增加管程數(shù)；D、增加殼程數(shù)；13、 關(guān)于傳熱系數(shù)K下述說法中錯誤的是（）。A、 傳熱過程中總傳熱系數(shù)K實際上是個平均值；B、 總傳熱系數(shù)K隨著所取的傳熱面不同而異；C、 總傳熱系數(shù)K可用來表示傳熱過程的強(qiáng)弱，與冷熱流體的物性無關(guān)； ，：D、 要提高K值，應(yīng)從降低最大熱阻著手；14、 精餾的操作線為直線主要是因為（）A、 理論