地下室頂板施工道路加固方案

地下室頂板施工道路加固方案目錄TOC\o”1-3”\h\z\uTOC\o”1-3”\h\z\u一、工程概況1_Toc345597885"五、施工方法5六、施工安全措施61、材質及其使用的安全技術措施6HYPERLINK\l”_Toc345597888”2、搭設的安全技術措施73、拆除的安全技術措施7七、施工荷載計算8附圖1:地下室頂板道路平面布置圖地下室頂板施工道路加固方案全文共1頁，當前為第1頁。地下室頂板施工道路加固方案全文共1頁，當前為第1頁。第頁地下室頂板車道加固施工方案工程概況建設單位：設計單位:勘察單位:監(jiān)理單位：施工單位:我司承建的成都有限公司1＃、3-5#樓及相應地下室工程地點在成都市。本工程建筑面積為93993。65㎡；地上由3棟32～33層的高層住宅(下部均帶1~2層底商)、以及1～2層地下室組成.本項目質量應達到成都市優(yōu)質工程標識工程設計荷載標準值：地下室頂板施工道路加固方案全文共2頁，當前為第2頁。本工程地下室頂板設計荷載標準值詳見下表：地下室頂板施工道路加固方案全文共2頁，當前為第2頁。部位恒載活載地下室頂板(非消防車道及撲救面范圍)地下室頂板覆土范圍及厚度按建施，但不得大于1.2m,覆土容重不得高于18kN/m?34。0kN/m2消防車道及撲救面范圍20kN/m2所有結構板面低于建筑面層50mm以上時(含衛(wèi)生間）,回填部分需采用輕質填料（加氣混凝土、水泥爐渣等）容重不大于14kN/m3.施工電梯，砂漿罐等荷載集中部位二、編制依據1。1施工藍圖1.2《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20111。3《建筑施工安全檢查標準》JGJ59—20111.4《建筑施工高處作業(yè)安全技術》JGJ80－91三、設計總體思路本工程1＃樓位于地下室頂板中間,施工材料要運至主樓需經過地下室頂板，本方案按車(車身重量+材料重量）總質量上頂板不大于50T進行計算,為保證結構的安全性,地下室頂板的行走路線分為消防車道和非消防車道區(qū)域，其受力情況有兩種：地下室頂板施工道路加固方案全文共3頁，當前為第3頁。1、地下室消防車道頂板承受單臺車的受力計算：根據本工程施工圖紙計算出消防車道覆土厚度1050-1200mm。經查下表,此覆土區(qū)間地下室頂板能夠承受單臺60T汽車通行，地下室頂板道路限重按車總質量上頂板不大于50T，故不需要另行加固；地下室頂板施工道路加固方案全文共3頁，當前為第3頁。2、地下室非消防車道頂板承受單臺車的受力計算：根據本工程施工圖紙計算出消防車道覆土厚度1050-1200mm.經查下表，此覆土區(qū)間地下室頂板能夠承受單臺18.7-23.3T汽車通行，道路限重按車總質量上頂板不大于50T,因此該區(qū)域頂板不能夠承受單臺車通行；為確保地下室頂板結構安全,需進行回頂加固；地下室頂板施工道路加固方案全文共4頁，當前為第4頁。車輛超出荷載為（50-18。7=31。3T或50-23。3=26.7T）取較大值31.3T，每平米荷載=313KN×1.2（放大系數）/5.76×4（輪胎擴散后面積×輪胎個數；按四個考慮）㎡=16。3KN/㎡.根據計算結果（計算書附后），設計立桿縱橫間距800mm，水平桿步距1。6m，底部滿搭掃地桿距地面200mm，鋼管下設100×100墊板，上設封頂桿及可調頂托，可調頂托與梁板間設置50mm×70mm方木,架體四周設連續(xù)剪刀撐.地下室頂板施工道路加固方案全文共4頁，當前為第4頁。四、材料準備（1）鋼管腳手架鋼管應采用國家現行標準《直縫電焊鋼管》或《低壓流體輸送用焊接鋼管》中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》中鋼管的規(guī)定。彎曲變形及銹蝕嚴重的鋼管不得使用。根據成都建材市場情況,腳手架鋼管采用外徑為48.3mm，壁厚3。2mm(計算按3。0）的鋼管，其它桿最大長度不應超出6m，且每根鋼管的最大質量控制在25kg。腳手架鋼管的表面質量及外形應符合下列要求:1）新鋼管應有產品質量合格證及質量檢驗報告,鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕。鋼管壁厚及外徑偏差不應大于-0.5mm，端面偏差不應大于1。7mm。

地下室頂板施工道路加固方案全文共5頁，當前為第5頁。2）舊鋼管表面銹蝕深度應小于0.5mm,彎曲變形各種桿件鋼管的端部彎曲l≤1.5m時,不應大于5mm。立桿鋼管彎曲當3m〈l≤4m時,不應大于12mm;當4m<l≤6m時，不應大于20mm;水平桿斜桿的彎曲l≤6m，不應大于30mm。地下室頂板施工道路加固方案全文共5頁，當前為第5頁。(2）扣件1）扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等。2）扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》的規(guī)定.扣件與鋼管的貼合面必須完好不變形，扣件扣緊鋼管時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間小于1mm，扣件表面應進行防銹處理。

3）腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時,不得發(fā)生破壞。4）扣件驗收應符合下列規(guī)定：新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查,有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑動的螺栓必須更換；新舊扣件均應進行防銹處理。（3）頂托、木枋頂托螺桿直徑不小于28mm,木枋采用50×70木枋。五、施工方法5.1架體搭設方法（1）、工藝流程

鋪底部墊木→逐根樹立立桿并隨即與第一步橫桿扣緊→裝第一步小橫桿并與立桿扣緊→安第一步大橫桿與各立桿扣緊→安第一步小橫桿→安第二步大橫桿→安第二步小橫桿→第三、四小大橫桿和小橫桿→加設剪刀撐.（2)、構造要求

1)縱橫向水平桿

地下室頂板施工道路加固方案全文共6頁，當前為第6頁?？v向水平桿設置在立桿內側，應連續(xù)設置;縱向水平桿的對接扣件應交錯布置,兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內;不同步或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。

地下室頂板施工道路加固方案全文共6頁，當前為第6頁。2）立桿

每根立桿底部應設置厚度不小于50mm的木墊板。

腳手架立桿必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。鋼管立桿頂部應采可調節(jié)U型托,且其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm，安裝時應保證上下同心。立桿接長必須采用對接扣件連接，不得采用搭接或在水平上錯接.對接應符合下列規(guī)定：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3.

3）剪刀撐與橫向斜撐

地下室頂板施工道路加固方案全文共7頁，當前為第7頁。頂撐加固的架體沿四周剪刀撐跨越立桿5～7根，應連續(xù)設置。每道剪刀撐寬度不應小于4跨,且不應小于6m，不大于9m

.斜桿與地面的傾角宜在45°～60°之間.剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm?？奂?guī)格必須與鋼管外徑相同;螺栓擰緊扭力距不應小于40N·m；且不應大于65N·m；在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm;對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。地下室頂板施工道路加固方案全文共7頁，當前為第7頁。六、施工安全措施1、材質及其使用的安全技術措施（1）扣件的緊固程度40～50Nm，不大于65Nm,對接扣件的抗拉承載力為3kN?？奂下菟ū３诌m當的擰緊程度，對接扣件安裝時其開口應向內，以防雨水進入，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全.（2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm.（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用.（4）禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（5）嚴禁使用非48mm外徑的鋼管。（6）嚴禁吊車支腿進入地下室頂板非回頂區(qū)域。2、搭設的安全技術措施（1）此支撐架體經驗收合格后,地下室頂板道路才能投入使用。(2）搭設過程中,劃出工作標志區(qū)域，且必須在施工梯正下方搭設，禁止行人進入該區(qū)域.（3)腳手架搭設過程中，應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證，達到設計施工要求并驗收合格后掛合格牌(4）扣件的緊固程度控制在40-50Nm，搭設過程中由安全員、架子工班長組織對緊固力進行抽查。（5）每周檢查支撐系統鋼管的變形情況及扣件是否有松動等，如有則及時進行整改,或加支撐鋼管。3、拆除的安全技術措施地下室頂板施工道路加固方案全文共8頁，當前為第8頁。(1）腳手架拆除前,應全面檢查待拆的腳手架，根據檢查結果，擬定作業(yè)計劃，并報批、進行技術交底后方可作業(yè).地下室頂板施工道路加固方案全文共8頁，當前為第8頁。(2)拆除腳手架過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚方可離開。七、施工荷載計算滿堂支撐架計算書計算依據:1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130—20112、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80—913、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-20114、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、架體參數滿堂支撐架的寬度B（m)5滿堂支撐架的長度L(m)36滿堂支撐架的高度H(m）3.35腳手架鋼管類型Ф48×3立桿布置形式單立桿縱橫向水平桿非頂部步距h（m）1。6縱橫向水平桿頂部步距hd(m）1。2立桿縱距l(xiāng)a(m）0。8立桿橫距l(xiāng)b（m）0.8立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.35剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長度系數μ11.494非頂部立桿計算長度系數μ21.656地下室頂板施工道路加固方案全文共9頁，當前為第9頁。二、荷載參數地下室頂板施工道路加固方案全文共9頁，當前為第9頁。每米鋼管自重g1k（kN/m)0。033腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值g2k（kN/m2）0每米立桿承受結構自重標準值gk（kN/m）0.167材料堆放荷載q1k（kN/m2)0施工均布荷載q2k(kN/m2）16。3平臺上的集中力F1（kN）0省份四川地區(qū)成都市基本風壓ω0(kN/m2)0。2風壓高度變化系數μz1風荷載體型系數μs1.04風荷載標準值ωk(kN/m2)0.208三、設計簡圖搭設示意圖：地下室頂板施工道路加固方案全文共10頁，當前為第10頁。平面圖地下室頂板施工道路加固方案全文共10頁，當前為第10頁。側立面圖四、板底縱向支撐次梁驗算次梁增加根數n43材質及類型方木方木寬bf×高hf（mm）50×100次梁抗彎強度設計值f（N/mm2)13次梁截面慣性矩I（cm4)416。667次梁抗剪強度設計值τ(N/mm2)1。4次梁截面抵抗矩W（cm3）83.333次梁彈性模量E(N/mm2)9600次梁自重標準值Nc（kN/m）0。2次梁驗算方式三等跨連續(xù)梁G1k=Nc=0.2kN/m;G2k=g2k×lb/(n4+1）=0×0.8/（3+1）=0kN/m;Q1k=q1k×lb/（n4+1)=0×0.8/(3+1）=0kN/m;Q2k=q2k×lb/(n4+1)=16.3×0.8/（3+1）=3.26kN/m；1、強度驗算地下室頂板施工道路加固方案全文共11頁，當前為第11頁。板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續(xù)梁計算。地下室頂板施工道路加固方案全文共11頁，當前為第11頁。滿堂支撐架平臺上無集中力q1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×(0。2+0）=0。24kN/mq2=1。4×(Q1k+Q2k）=1。4×（0+3.26)=4.564kN/mq=q1+q2=0.24+4.564=4。804kN/m計算簡圖Mmax=0.100qll2+0。117q2l2=0.100×0.24×0.82+0.117×4.564×0.82=0.357kN·mRmax=1。100q1l+1.200q2l=1。100×0。24×0.8+1。200×4。564×0。8=4.593kNVmax=0.6q1la+0。617q2la=0。6×0。24×0.8+0。617×4。564×0.8＝2.368kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2。368×1000/(2×50×100)=0。71N/mm2≤［τ］=1.4N/mm2滿足要求!σ=Mmax/W=0。357×106/(83。333×103)=4.284N/mm2≤［f]=13N/mm2滿足要求！2、撓度驗算滿堂支撐架平臺上無集中力q’1=G1k+G2k=0.2+0=0.2kN/mq'2=Q1k+Q2k=0+3。26=3.26kN/mR'max=1。100q'1l+1.200q’2l=1。100×0。2×0.8+1.200×3.26×0.8=3.306kNνmax=(0.677q’1l4+0。990q’2l4)/（100EI）=（0。677×0.2×（0。8×103)4+0。990×3。26×(0。8×103）4）/(100×0.096×105×416.667×104）=0.344mm≤min{800/150，10}=5。333mm滿足要求！地下室頂板施工道路加固方案全文共12頁，當前為第12頁。五、橫向主梁驗算地下室頂板施工道路加固方案全文共12頁，當前為第12頁。材質及類型鋼管截面類型（mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值f(N/mm2）205主梁截面慣性矩I（cm4)10。78主梁抗剪強度設計值τ(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4。49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁自重標準值Nz(kN/m)0。033主梁驗算方式三等跨連續(xù)梁橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載作用下三等跨連續(xù)梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。滿堂支撐架平臺上無集中力q=1.2×Nz=1.2×0。033=0。0396kN/mq'=Nz=0。033kN/mp=Rmax/2=4.593/2=2.296kNp’=R’max/2=3。306/2=1.653kN計算簡圖彎矩圖（kN·m）Mmax=0。691kN·mσ=Mmax/W=0。691×106/(4.49×103）=153.898N/mm2≤［f］=205N/mm2地下室頂板施工道路加固方案全文共13頁，當前為第13頁。滿足要求！地下室頂板施工道路加固方案全文共13頁，當前為第13頁。剪力圖(kN)Rmaxf=7。784kNVmaxf=4.324kNτmax＝2Vmax/A=2×4。324×1000/424=20。396N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求!變形圖(mm）νmax=1。012mm≤min{800/150，10｝=5.333mm滿足要求!六、可調托座驗算可調托座內主梁根數2可調托座承載力容許值[N]kN30按上節(jié)計算可知，可調托座受力N=2×Rmax+F1=2×7。784+0=15。568kN≤[N］＝30kN滿足要求！地下室頂板施工道路加固方案全文共14頁，當前為第14頁。七、立桿的穩(wěn)定性驗算地下室頂板施工道路加固方案全文共14頁，當前為第14頁。鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2）424立柱截面回轉半徑i(mm）15.9立柱截面抵抗矩W(cm3）4。49抗壓強度設計值[f］(N/mm2)205次梁增加根數n43立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m）0。35剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長度系數μ11.494非頂部立桿計算長度系數μ21.656每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0。167立桿底部荷載：NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×3.35+0。8×3×0.2+0.8×0.033=1.066kN立桿頂部荷載：NG1d=la×n4×Nc+lb×Nz=0。8×3×0。2+0。8×0。033=0。506kNNG2=g2k×la×lb=0×0。8×0。8=0kNl=max｛la,lb}=max{0.8,0。8｝=0。8mNQ1=q1k×la×lb=0×0.8×0。8=0kNNQ2=q2k×la×lb=16.3×0.8×0.8=10。432kNNQ4=F1=0kN考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值：立桿頂部荷載：N頂=1.2（NG1d+NG2）+0。9×1.4（NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(0。506+0)+0。9×1.4×(0+10.432+0)=13.752kN立桿底部荷載：N底=1.2（NG1+NG2)+0。9×1。4（NQ1+NQ2+NQ4）=1。2×(1。066+0)+0。9×1.4×（0+10。432+0)=14.424kN1、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1（hd+2a)=1×1。494×(1200+2×350）=2838。6mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1。656×1600=2649.6mmλ=l0/i=2838。6/15。9=178.528≤[λ]=210滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：l01=kμ1（hd+2a)=1。155×1。494×(1200+2×350)=3278.583mmλ1=l01/i=3278。583/15.9=206.2，查表得，φ1＝0.171地下室頂板施工道路加固方案全文共15頁，當前為第15頁。ωk=μzμsωo=1×1。04×0.2=0.208kN/m2地下室頂板施工道路加固方案全文共15頁，當前為第15頁。Mw=0.9×1.4×ωk×l×hd2/10=0.9×1。4×0.208×0.8×1。22/10=0。054kN·mσ=N頂/φA+Mw/W=