基坑鋼支撐支護(hù)總結(jié)資料講解

收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除基坑鋼支撐支護(hù)總結(jié)基坑鋼支撐支護(hù)總結(jié)基坑支護(hù)是為保證地下結(jié)構(gòu)施工及基坑周邊環(huán)境的安全，對(duì)基坑側(cè)壁及周邊環(huán)境采用的支擋、加固與保護(hù)措施。1、基坑支護(hù)特點(diǎn)基坑支護(hù)工程是個(gè)臨時(shí)工程，設(shè)計(jì)的安全儲(chǔ)備相對(duì)可以小些，但又與地區(qū)性有關(guān)。不同區(qū)域地質(zhì)條件其特點(diǎn)也不相同?；又ёo(hù)工程又是巖土工程、結(jié)構(gòu)工程以及施工技術(shù)互相交叉的學(xué)科，是多種復(fù)雜因素交互影響的系統(tǒng)工程，是理論上尚待發(fā)展的綜合技術(shù)學(xué)科。由于基坑支護(hù)工程造價(jià)高，開(kāi)工數(shù)量多，是各施工單位爭(zhēng)奪的重點(diǎn)，又由于技術(shù)復(fù)雜，涉及范圍廣，變化因素多，事故頻繁，是建筑工程中最具有挑戰(zhàn)性的技術(shù)上的難點(diǎn)，同時(shí)也是降低工程造價(jià)，確保工程質(zhì)量的重點(diǎn)。工程實(shí)踐證明，要做好基坑支護(hù)工程，必須包括整個(gè)開(kāi)挖支護(hù)的全過(guò)程，它包括勘察、設(shè)計(jì)、施工和監(jiān)測(cè)工作等整個(gè)系列，因而強(qiáng)調(diào)要精心做好每個(gè)環(huán)節(jié)的工作?；又ёo(hù)工程包含擋土、支護(hù)、防水、降水、挖土等許多緊密聯(lián)系的環(huán)節(jié)，其中的某一環(huán)節(jié)失效將會(huì)導(dǎo)致整個(gè)工程的失敗。相鄰場(chǎng)地的基坑施工，如打樁、降水、挖土等各項(xiàng)施工環(huán)節(jié)都會(huì)產(chǎn)生相互影響與制約，增加事故誘發(fā)因素。在支護(hù)工程設(shè)計(jì)中應(yīng)包括支護(hù)體系選型、圍護(hù)結(jié)構(gòu)的承載力、變形計(jì)算、場(chǎng)地內(nèi)外土體穩(wěn)定性、降水要求、挖土要求、監(jiān)測(cè)內(nèi)容等，應(yīng)注意避免“工況”和計(jì)算內(nèi)容之間可能出現(xiàn)的“漏項(xiàng)”，從而導(dǎo)致基坑失誤。在施工過(guò)程中，尤其在軟土地區(qū)中施工時(shí)，應(yīng)該認(rèn)真研究合理安排好挖土的方法，以及支撐與挖土的配合，將會(huì)顯著地減少基坑變形和基坑支護(hù)事故的發(fā)生。（7）基坑支護(hù)工程造價(jià)較高，但又是臨時(shí)性工程，一般不愿投入較多資金。可是，一旦出現(xiàn)事故，處理十分困難，造成的經(jīng)濟(jì)損失和社會(huì)影響往往十分嚴(yán)重。（8）基坑支護(hù)工程施工周期長(zhǎng)，從開(kāi)挖到完成地面以下的全部隱蔽工程，常需經(jīng)歷多次降雨、周邊堆載、振動(dòng)、施工不當(dāng)?shù)仍S多不利條件，其安全度的隨機(jī)性較大，事故的發(fā)生往往具有突發(fā)性。2、常見(jiàn)的基坑支護(hù)型式主要有：（1）排樁支護(hù)，樁撐、樁錨、排樁懸臂；（2）地下連續(xù)墻支護(hù)，地連墻+支撐；（3）水泥擋土墻；（4）鋼板樁：型鋼樁橫擋板支護(hù)，鋼板樁支護(hù)；（5）土釘墻（噴錨支護(hù)）；（6）逆作拱墻；（7）原狀土放坡；（8）基坑內(nèi)支撐；（9）樁、墻加支撐系統(tǒng)；（10）簡(jiǎn)單水平支撐；3、石家莊地鐵1號(hào)線(xiàn)北宋站工程概況3、工程概況北宋站位于中山東路與建華大街交口處，沿中山路東西向布置。為1號(hào)線(xiàn)與遠(yuǎn)期4號(hào)線(xiàn)換乘車(chē)站，采用T型換乘方式。車(chē)站起點(diǎn)里程K14+607.530,車(chē)站終點(diǎn)里程K14+835.190,車(chē)站總長(zhǎng)227.66米，標(biāo)準(zhǔn)段寬度22.1米，盾構(gòu)端頭井段寬度25.6米。車(chē)站采用明挖蓋挖結(jié)合方法施工，蓋挖段為北宋站第四施工段，采用半逆作法施工，蓋挖段位于中山東路與建華大街交匯處，起點(diǎn)里程K14+672.513，終點(diǎn)里程為K14+708.513。由于車(chē)站主體屬于深基坑，在施工過(guò)程中為了保證基坑的整體穩(wěn)定，采用圍護(hù)樁與鋼支撐結(jié)合的形式進(jìn)行基坑支護(hù)。其中鋼支撐的使用方法是對(duì)基坑整體穩(wěn)定性的重要影響因素。通過(guò)設(shè)計(jì)計(jì)算，北宋站為三道鋼支撐的設(shè)計(jì)形式，見(jiàn)圖1圖1北宋站主體鋼支撐剖面圖2、工程水文地質(zhì)情況工程地質(zhì)和水文地質(zhì)⑴工程地質(zhì)a.工程地質(zhì)本標(biāo)段北宋站所在地層主要有素填土、粉細(xì)砂、粉質(zhì)粘土、細(xì)中砂。b.不良地質(zhì)作用及特殊性巖土根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘察和區(qū)域資料分析，本標(biāo)段范圍內(nèi)對(duì)工程有不利影響的特殊性巖土除有填土層和濕陷性黃土分布外，未發(fā)現(xiàn)膨脹土、風(fēng)化巖及殘積土等特殊性巖土分布。人工填土：沿線(xiàn)區(qū)域內(nèi)地表普遍分布有人工填土層。填土厚薄變化大，堆積時(shí)間短，結(jié)構(gòu)松散，土質(zhì)很不均勻，力學(xué)性質(zhì)差，穩(wěn)定性較差。新近沉積層：北宋站局部存在新近沉積的粉細(xì)砂、黃土狀粉土，新近沉積層由于沉積時(shí)間較短，因此具有承載力低、變形大、有濕陷性等特點(diǎn)，可能會(huì)產(chǎn)生較大的不均勻沉降，對(duì)北宋站基坑支護(hù)及主體施工有較大的危害。中粗砂（含卵石）及卵石層：勘探過(guò)程中發(fā)現(xiàn)的卵石層最大粒徑為100mm,—般粒徑為20~70mm，粒徑大于20mm的顆粒占10~20%，亞圓形，中粗砂填充，局部含砂質(zhì)膠結(jié)。根據(jù)區(qū)域資料顯示，卵石層中局部可能存在漂石。濕陷性黃土狀土：北宋站沿線(xiàn)平均8m以上普遍分布，經(jīng)判定場(chǎng)地濕陷類(lèi)型為非自重濕陷性黃土場(chǎng)地。地基的濕陷等級(jí)為丨級(jí)，具輕微濕陷性。⑵水文地質(zhì)地表水本標(biāo)段未穿越主要地表水體。地下水根據(jù)收集線(xiàn)路附近地下水位資料,由于地下水開(kāi)采較為嚴(yán)重,擬建石家莊城市軌道交通1號(hào)線(xiàn)一期沿線(xiàn)45m深度范圍內(nèi)地下水類(lèi)型以潛水為主。本標(biāo)段北宋站范圍地下水位埋深約48m，水位標(biāo)高約17m。含水層為含卵石粗砂層。根據(jù)地質(zhì)勘查報(bào)告，本標(biāo)段站體及區(qū)間均未進(jìn)入潛水層，未見(jiàn)上層滯水，施工時(shí)不需降水施工。但由于大氣降水、管道滲漏等原因，沿線(xiàn)不排除局部存在上層滯水的可能性，因此設(shè)計(jì)施工時(shí)須考慮上層滯水對(duì)工程的影響2.2工程地質(zhì)評(píng)價(jià)從區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造特征、新構(gòu)造運(yùn)動(dòng)、歷史地震背景、不良地質(zhì)作用及特殊巖土等分析，擬建場(chǎng)地區(qū)域穩(wěn)定性、場(chǎng)地穩(wěn)定性均良好，適宜修建地鐵。3、設(shè)計(jì)參數(shù)3.1圍護(hù)結(jié)構(gòu)參數(shù)車(chē)站主體結(jié)構(gòu)為兩層三跨矩形框架，總長(zhǎng)227.66m,標(biāo)準(zhǔn)段寬度為20.7m,標(biāo)準(zhǔn)段采用明挖順作法施工，蓋挖段采用半逆做法施工。圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用鉆孔灌注樁+鋼管支撐形式⑴圍護(hù)樁車(chē)站盾構(gòu)端頭井圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用800@1200mm鉆孔灌注樁、標(biāo)準(zhǔn)段圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用800@1300mm鉆孔灌注樁樁頂設(shè)冠梁。⑵鋼支撐基坑豎向設(shè)置三道支撐，第一道鋼支撐采用①609型號(hào)t=12mm的鋼支撐,第二、三道第二、三道鋼支撐采用①630mm、t=16mm的鋼支撐。鋼管支撐分節(jié)制作，管節(jié)間采用法蘭盤(pán)螺栓連接。標(biāo)準(zhǔn)段第一道支撐水平間距6m（圖2）,第二、三道支撐水平間距3m（圖3）。圖2北宋站第一道鋼支撐1■場(chǎng)----=-圖3北宋站第二、三道鋼支撐鋼支撐兩端分為活絡(luò)端與固定端，固定端緊密貼合鋼圍檁，鋼支撐施加壓力時(shí)在活絡(luò)端的活絡(luò)頭上施加壓力，并用鋼楔子緊密楔入。⑶鋼圍檁圍檁采用雙拼工45b型鋼，鋼圍檁應(yīng)連續(xù)封閉、交圈，基坑角處應(yīng)剛性連接；角撐處圍檁背后需增設(shè)抗剪蹬;鋼圍檁和樁應(yīng)密貼。鋼牛腿三角托架采用L80*8角鋼加工焊接制作而成。每個(gè)鋼牛腿采用兩個(gè)脹管螺栓固定于圍護(hù)樁上，每根圍護(hù)樁設(shè)置一個(gè)鋼牛腿。鋼圍檁吊裝就位，并將其與圍護(hù)樁上的預(yù)埋鋼板焊接在一起，焊接強(qiáng)度必須承受橫撐自重荷載兩倍以上。鋼支撐軸力設(shè)計(jì)值鋼支撐的選擇及支撐設(shè)計(jì)軸力見(jiàn)表1，支撐施加預(yù)應(yīng)力值為支撐設(shè)計(jì)軸力的50%。支撐位置第一道鋼支撐第二道鋼支撐第三道鋼支撐預(yù)加軸力設(shè)計(jì)軸力預(yù)加軸力設(shè)計(jì)軸力預(yù)加軸力設(shè)計(jì)軸力西端頭斜撐11022071014208201640精品文檔150013601200精品文檔150013601200收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除標(biāo)準(zhǔn)段直撐1352708501750750蓋挖段直撐8801760680東端頭斜撐1102206601320600表1北宋站鋼支撐設(shè)計(jì)軸力表注：軸力的單位為kN/m，其中m的方向是指鋼支撐水平間距方向，鋼支撐附加豎向施工荷載不得大于0.5KN/m。4、施工工藝流程圖4施工工藝流程圖5、鋼支撐施工中應(yīng)該注意的內(nèi)容:5.1鋼支撐安裝的容許偏差應(yīng)符合下列規(guī)定：精品文檔精品文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系管理員刪除（1）支撐兩端的標(biāo)高差：不大于20mm及支撐長(zhǎng)度的1/600；（2）支撐撓曲度：不大于支撐長(zhǎng)度的1/1000；（3）支撐水平軸線(xiàn)偏差：不大于30mm；（4）支撐中心標(biāo)高及同層支撐頂面的標(biāo)高差：±30mm。5.2鋼支撐施工中應(yīng)該注意的內(nèi)容:1、膨脹螺栓打設(shè)定位前，需進(jìn)行基坑兩側(cè)位置測(cè)量，避免鋼圍檁安裝后兩端高度不同，造成鋼支撐偏心受壓。2、在樁體打設(shè)膨脹螺栓前定位時(shí)，結(jié)合主體中板、底板位置進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，防止中板、底板施工過(guò)程中由于鋼支撐位置造成施工不便。3、安裝三腳架前，將噴射混凝土面進(jìn)行找平，防止出現(xiàn)膨脹螺栓受力不均，三腳架傾斜等情況。4、在鋼圍檁上焊接鋼托架時(shí)根據(jù)鋼支撐固定端及活絡(luò)端高差，決定焊接位置。5、鋼支撐吊裝安放前確定是否有軸力計(jì)，防止遺漏，影響基坑穩(wěn)定性監(jiān)測(cè)。6、鋼支撐安裝前，清掃鋼托架，避免上端有雜物，影響鋼支撐整體受力。7、鋼支撐施加軸力后，將鋼楔子緊密楔入，防止千斤頂卸力后鋼支撐軸力不足。8、鋼支撐應(yīng)加強(qiáng)日常監(jiān)測(cè)，根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果，發(fā)現(xiàn)異常及時(shí)采取補(bǔ)救措施。同時(shí)，監(jiān)管好鋼管支撐的安全，堅(jiān)決杜絕危害支撐安全事件的發(fā)生。9、鋼圍檁上應(yīng)布置放脫落卡口，嚴(yán)防因圍護(hù)變形或施工撞擊而產(chǎn)生脫落事故（一撐二托三懸掛）。10、鋼支撐拆除時(shí)，在對(duì)應(yīng)板層結(jié)構(gòu)混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后才能拆除支撐。用鏈條葫蘆將鋼支撐吊起，在活動(dòng)端設(shè)千斤頂，施加軸力至鋼楔塊松動(dòng)，取出鋼楔塊，逐級(jí)卸載至取完鋼楔，再吊下支撐。避免預(yù)加應(yīng)力瞬間釋放而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)局部變形、開(kāi)裂。鋼支撐分節(jié)拆除后轉(zhuǎn)運(yùn)至指定場(chǎng)地堆放。6、鋼支撐軸力的計(jì)算方法：鋼支撐軸力頻率讀數(shù)的測(cè)量由軸力計(jì)及頻率讀數(shù)儀組成，軸力計(jì)在架設(shè)鋼支撐前安放在鋼支撐固定端與鋼圍檁間。軸力計(jì)的工作原理是：當(dāng)軸力計(jì)受軸向力時(shí)，引起彈性鋼弦的張力變化，改變了鋼弦的振動(dòng)頻率，通過(guò)頻率儀測(cè)得鋼弦的頻率變化，即可測(cè)出所受作用力的大小。一般計(jì)算公式如下：P=KAF+bAT+B式中：P—支撐軸力(kN)K—軸力計(jì)的標(biāo)定系數(shù)(kN/F)F一軸力計(jì)輸出頻率模數(shù)實(shí)時(shí)測(cè)量值相對(duì)于基準(zhǔn)值的變化量(F)b—軸力計(jì)的溫度修正系數(shù)(kN/C。)T一軸力計(jì)的溫度實(shí)時(shí)測(cè)量值相對(duì)于基準(zhǔn)值的變化量(C。)B一軸力計(jì)的計(jì)算修正值(kN)注：頻率模數(shù)F=f2X10-37、各種因素對(duì)鋼支撐軸力變化影響的分析在施工監(jiān)測(cè)過(guò)程中，監(jiān)測(cè)鋼支撐軸力變化的儀器為軸力計(jì)與頻率讀數(shù)儀。軸力計(jì)將鋼支撐所受軸力轉(zhuǎn)換為頻率，通過(guò)頻率讀數(shù)儀來(lái)進(jìn)行讀數(shù)，再通過(guò)頻率帶入方程來(lái)計(jì)算鋼支撐所受軸力。地表沉降則使用電子水準(zhǔn)儀進(jìn)行觀(guān)測(cè)。7.1鋼支撐施加軸力與地表沉降間的關(guān)系由于圍護(hù)樁主要承受來(lái)及基坑邊的土側(cè)向土壓力，在基坑開(kāi)挖過(guò)程中，由于基坑內(nèi)部土被逐步挖走，圍護(hù)樁的受力情況由四周的受力平衡變?yōu)閱蝹?cè)受力。如不及時(shí)進(jìn)行基坑支護(hù)將使基坑兩側(cè)土擠壓圍護(hù)樁導(dǎo)致圍護(hù)樁發(fā)生變形。導(dǎo)致基坑周邊土體沉降，嚴(yán)重影響周?chē)缆芳肮芫€(xiàn)安全。表二為為北宋站部分基坑開(kāi)挖臺(tái)賬。表三為北宋站東區(qū)部分地表沉降觀(guān)測(cè)點(diǎn)情況及鋼支撐施加壓力

時(shí)間，數(shù)據(jù)采集自位于北宋站東區(qū)K14+777.893、K14+788.893的地表沉降觀(guān)測(cè)點(diǎn)DB-13-01、DB-14-01。表二北宋站基坑開(kāi)挖臺(tái)賬里程開(kāi)挖開(kāi)始時(shí)間開(kāi)挖結(jié)束時(shí)間K14+777.8932014年3月6日2014年3月10日K14+788.8932014年3月1日2014年3月9日表三DB-13-01、DB-14-01地表沉降觀(guān)測(cè)點(diǎn)地表沉降情況及鋼支撐加壓時(shí)間日期測(cè)點(diǎn)編號(hào)初始高程(m)本次高程(m)鋼支撐編號(hào)累計(jì)變量(mm)本次變量(mm)變形速率(mm/d)2014年3月1日DB-13-0168.599168.59799/-1.04-1.11-0.07-0.072014年3月2日DB-13-0168.599168.59865Z1-24-1.11-0.450.660.662014年3月3日DB-13-0168.599168.59775Z3-60-0.45-1.35-0.9-0.92014年3月4日DB-13-0168.599168.59764Z2-60-1.35-1.46-0.11-0.112014年3月5日DB-13-0168.599168.59735Z3-58Z3-59-1.46-1.75-0.29-0.292014年3月DB-13-0168.599168.5983-1.75-0.80.950.956日DB-14-0168.5924668.59212Z1-230-0.34-0.34-0.34

2014年3月DB-13-0168.599168.59732-0.8-1.78-0.98-0.987日DB-14-0168.5924668.59167/-0.34-0.79-0.45-0.452014年3月DB-13-0168.599168.59694Z2-58-1.78-2.16-0.38-0.388日DB-14-0168.5924668.59232Z2-59-0.79-0.140.650.652014年3月DB-13-0168.599168.59712Z2-57-2.06-1.980.080.089日DB-14-0168.5924668.59078Z3-57-1.01-1.68-0.67-0.672014年3月DB-13-0168.599168.59637-1.98-2.73-0.75-0.7510日DB-14-0168.5924668.59063Z3-56-1.68-1.83-0.15-0.15由表二中可知北宋站K14+788.893處基坑于2014年3月1日開(kāi)始開(kāi)挖。開(kāi)挖過(guò)程中由于在第一道鋼支撐處的土層為粉質(zhì)粘土，由于土的可塑性較強(qiáng)，結(jié)合性較大，既能夠承受較大的壓力而不會(huì)對(duì)周?chē)乇沓两诞a(chǎn)生影響，所以在表三中2014年3月1日的地表沉降變化較小僅為-0.07mm。當(dāng)2014年3月2日架設(shè)第一層鋼支撐架設(shè)并施加軸力后由于粉質(zhì)粘土的可塑性，基坑周邊的地表沉降穩(wěn)定標(biāo)高略有升高，3月3日基坑開(kāi)始大面積開(kāi)挖，但因?yàn)殚_(kāi)挖施工面已經(jīng)到達(dá)粉細(xì)砂土層，粉細(xì)砂的承載能力、塑性、結(jié)合性遠(yuǎn)不及粉質(zhì)粘土。所以在3月3日地表沉降較大，沉降量為-0.9mm。隨著鋼支撐的大量架設(shè)及施加軸力，沉降觀(guān)測(cè)點(diǎn)高程有所升高，高度為0.95mm。2014年3月6日K14+777.893處基坑開(kāi)挖，3月7日同樣由于開(kāi)挖至粉細(xì)砂，導(dǎo)致地表沉降較大降量為-0.98mm，在3月8日開(kāi)始對(duì)基坑進(jìn)行支護(hù)，基坑周?chē)牡乇碛^(guān)測(cè)點(diǎn)地表沉降速率開(kāi)始降低，直至趨于穩(wěn)定，每日變化量均為0.5mm以?xún)?nèi)。沉降量最大值為-0.98mm高程升高高度最大值為0.95mm。由數(shù)據(jù)分析后得出結(jié)論，由于石家莊地質(zhì)結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，基坑開(kāi)挖至第一道鋼支撐位置，此時(shí)由于開(kāi)挖斷面位置土質(zhì)為粉質(zhì)粘土，土的結(jié)合性較好、承載能力較高，如未及時(shí)架設(shè)鋼支撐，不會(huì)迅速影響基坑周?chē)馏w沉降。當(dāng)基坑開(kāi)挖至二三道鋼支撐時(shí)，由于開(kāi)挖斷面位置土質(zhì)為粉細(xì)砂，土的結(jié)合性較差。承載能力較低，加之圍護(hù)樁埋入土的深度減少，側(cè)向土壓力增大，導(dǎo)致基坑周?chē)恋某两底冃屋^大。必須及時(shí)架設(shè)鋼支撐并按設(shè)計(jì)要求施加軸力以保持基坑周?chē)馏w穩(wěn)定。結(jié)構(gòu)主體澆筑混凝土施工對(duì)鋼支撐軸力頻率的影響第七施工段底板與2014年3月24日開(kāi)始澆筑，3月26日澆筑完成共澆筑C40P8混凝土732立方米，澆筑方式為汽車(chē)泵泵送。圖7.1為澆筑混凝土前后第一道鋼支撐及第二道鋼支撐軸力頻率變化情況。圖7.1由圖7.1可知Z1-24鋼支撐軸力頻率在3月24日至3月26日期間明顯降低，其原因?yàn)槲曳降谄呤┕ざ蔚装寤炷翞榛炷帘密?chē)泵送的澆筑方式，澆筑混凝土?xí)r，混凝土泵車(chē)、混凝土罐車(chē)混同時(shí)停靠在基坑邊緣，對(duì)基坑邊緣的土產(chǎn)生壓力，導(dǎo)致圍護(hù)樁承受的側(cè)向土壓力增大，導(dǎo)致鋼支撐受力增大此時(shí)鋼支撐軸力頻率為1700.8hz――1688.8hz。當(dāng)?shù)装寤炷翝仓瓿珊笥捎诨又車(chē)鷽](méi)有了混凝土泵車(chē)及罐車(chē)的壓力，土壓力回歸正常值，所以鋼支撐軸力頻率變化恢復(fù)至正常值此時(shí)鋼支撐軸力頻率為1729.3hz――1735.3hz，待混凝土養(yǎng)護(hù)到達(dá)7d,混凝土強(qiáng)度達(dá)到75%。軸力頻率開(kāi)始增大，鋼支撐所受壓力減小。由于第七施工段底板強(qiáng)度達(dá)到拆除鋼支撐所需強(qiáng)度要求，即對(duì)第七施工段Z3-60、Z3-61、Z3-62、Z3-63于2014年4月2日進(jìn)行拆除，以便進(jìn)行負(fù)二層側(cè)墻、中板防水及結(jié)構(gòu)施工。從鋼支撐軸力頻率表上可知拆除鋼支撐前頻率穩(wěn)定維持在1828.0hz至1834.5hz之間4月2日鋼支撐拆除后由表可知鋼支撐頻率穩(wěn)定維持在1694.5hz至1699.5間。由此可知主體施工會(huì)使鋼支撐軸力減小。鋼支撐的拆除會(huì)使臨近鋼支撐所受軸力增大。圖7.2為鋼支撐軸力間關(guān)系。圖7.27.3臨近鋼支撐施加軸力對(duì)已施加軸力的鋼支撐軸力頻率的影響圖7.3由表二可知，Z3-58于2014年3月5日架設(shè)并施加軸力，其小里程方向的Z3-57于2014年3月9日架設(shè)并施加軸力。下表為Z3-57號(hào)鋼支撐施加軸力對(duì)Z3-58號(hào)鋼支撐所受頻率及軸力的變化影響情況的前后對(duì)比。由圖7.3可知在3月7日至3月9日期間Z3-58號(hào)鋼支撐受力情況穩(wěn)定，Z3-58鋼支撐軸力頻率為1824.3hz，第二層的Z2-58號(hào)鋼支撐軸力頻率為1710.3hz。當(dāng)3月9日架設(shè)Z3-57完成后的兩天中鋼支撐軸力計(jì)頻率升高并穩(wěn)定保持在1832.0hz至1836.4hz之間，第二層的Z2-58號(hào)鋼支撐軸力頻率也同時(shí)升高并穩(wěn)定保持在1715.4hz至1722.9hz之間。鋼支撐所受軸力降低。—*——*—Z3-53-■~Z2-58600580560540520500480460440420400圖7.4由于鋼支撐的軸力直接施加在鋼圍檁上,鋼圍檁與噴射混凝土面緊密貼合，鋼支撐的軸力最終分散在鋼圍檁與噴射混凝土的接觸面上。由于排樁效應(yīng)，在同一鋼圍檁上受側(cè)向土壓力的鋼支撐數(shù)量增多，所以所受力減小，軸力計(jì)讀數(shù)增大。圖7.4為Z2-58與Z3-57軸力變化關(guān)系圖。7.4溫度對(duì)鋼支撐軸力頻率的影響

Z2-58圖7.5鋼支撐的主要材料為Q235鋼材，鋼的受溫形變量比較大，由于我標(biāo)段位于石家莊地區(qū)，石家莊地區(qū)石家莊市地處中緯度歐亞大陸東緣，屬于暖溫帶大陸性季風(fēng)氣候。太陽(yáng)輻射的季節(jié)性變化顯著，地面的高低氣壓活動(dòng)頻繁，四季分明，寒暑懸殊。尤其是4月份氣溫回升快，早晚溫差較大，在所觀(guān)測(cè)的4月份氣溫中，2014年4月9日溫差最大，最咼氣溫為零上29C。，最低氣溫為零上10C。。所以在4月9日密集監(jiān)測(cè)北宋站Z2-