結(jié)構(gòu)工程師-二級(jí)專業(yè)考試-砌體結(jié)構(gòu)與木結(jié)構(gòu)

結(jié)構(gòu)工程師-二級(jí)專業(yè)考試-砌體結(jié)構(gòu)與木結(jié)構(gòu)[單選題]1.多層砌體剛性方案房屋，在水平風(fēng)荷載作用下對(duì)縱墻進(jìn)行內(nèi)力分析時(shí)，下列論述不可能出現(xiàn)的是（）。A.可按豎向連續(xù)梁分析內(nèi)力B.縱墻上、（江南博哥）下端的彎矩可按兩端固定梁計(jì)算C.滿足規(guī)范的規(guī)定，則可不進(jìn)行風(fēng)力計(jì)算D.在一般剛性方案房屋中，必須考慮墻內(nèi)由風(fēng)荷載引起的彎曲應(yīng)力以及在縱墻內(nèi)產(chǎn)生的附加壓力正確答案：D參考解析：CD兩項(xiàng)，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.6條第2款規(guī)定，當(dāng)剛性方案多層房屋的外墻符合規(guī)范要求時(shí)，靜力計(jì)算可不考慮風(fēng)荷載的影響。A項(xiàng)，根據(jù)第4.2.5條第2款規(guī)定，對(duì)多層房屋，其靜力計(jì)算可按下列規(guī)定進(jìn)行：①在豎向荷載作用下，墻、柱在每層高度范圍內(nèi)，可近似地視作兩端鉸支的豎向構(gòu)件；②在水平荷載作用下，墻、柱可視作豎向連續(xù)梁。B項(xiàng)，根據(jù)第4.2.5條第4款規(guī)定，對(duì)于梁跨度大于9m的墻承重的多層房屋，按上述方法計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮梁端約束彎矩的影響。可按梁兩端固結(jié)計(jì)算梁端彎矩。[單選題]2.關(guān)于砌體房屋靜力計(jì)算方案，下列說法不正確的是（）。A.彈性方案房屋按屋架（大梁）與墻（柱）鉸接的平面排架或框架計(jì)算B.剛彈性方案房屋按屋架（大梁）與墻（柱）鉸接考慮空間工作的平面排架或框架計(jì)算C.剛性方案房屋在豎向荷載作用下，墻（柱）在每層高度范圍內(nèi)可近似看作兩端鉸支的豎向構(gòu)件D.多層剛性方案房屋在水平荷載作用下，墻（柱）可視為豎向連續(xù)梁正確答案：C參考解析：CD兩項(xiàng)，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.5條第2款規(guī)定，對(duì)多層房屋，其靜力計(jì)算可按下列規(guī)定進(jìn)行：①在豎向荷載作用下，墻、柱在每層高度范圍內(nèi)，可近似地視作兩端鉸支的豎向構(gòu)件；②在水平荷載作用下，墻、柱可視作豎向連續(xù)梁。C項(xiàng)僅適用于多層房屋，而不是所有剛性方案房屋。A項(xiàng)，第4.2.3條規(guī)定，彈性方案房屋的靜力計(jì)算，可按屋架或大梁與墻（柱）為鉸接的、不考慮空間工作的平面排架或框架計(jì)算。B項(xiàng)，根據(jù)第4.2.4條規(guī)定，剛彈性方案房屋的靜力計(jì)算，可按屋架、大梁與墻（柱）鉸接并考慮空間工作的平面排架或框架計(jì)算。[單選題]3.某房屋軸心受壓基礎(chǔ)短柱墩，截面尺寸為490mm×490mm，采用MU15燒結(jié)多孔磚（孔洞率為28%）和M10水泥砂漿砌筑，其軸壓承載力（kN）與下列（）項(xiàng)數(shù)值接近。A.469B.499C.521D.555正確答案：C參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-1可知，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f＝2.31MPa。根據(jù)第3.2.3條第1款規(guī)定，A＝0.492＝0.24m2＜0.3m2，則砌體強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)為：γa＝0.7＋A＝0.7＋0.24＝0.94。故砌抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：f＝0.94×2.31＝2.1714MPa。對(duì)軸壓短柱φ＝1.0，根據(jù)式（5.1.1）規(guī)定，該柱的軸壓承載力為：N＝φAf＝1.0×4902×2.1714＝521.35kN。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是521，因此答案選C項(xiàng)。[單選題]4.對(duì)無筋砌體結(jié)構(gòu)受壓構(gòu)件的承載力設(shè)計(jì)表達(dá)式N≤φfA，其中影響系數(shù)φ主要考慮的因素是（）。A.構(gòu)件高厚比β的影響B(tài).綜合考慮構(gòu)件高厚比β和軸向力偏心距e的影響C.施工偏差的影響D.綜合考慮了所有對(duì)砌體受壓承載力的影響因素正確答案：B參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）附錄D第D.0.1條規(guī)定，當(dāng)β≤3時(shí)，無筋砌體矩形截面單向偏心受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)為：φ＝1/[1＋12（e/h）2]；當(dāng)β＞3時(shí)，無筋砌體矩形截面單向偏心受壓構(gòu)承載力的影響系數(shù)為：其中，φ0＝1/（1＋αβ2）。由公式可知，影響系數(shù)φ與高厚比β以及軸向力偏心距e有關(guān)。[單選題]5.某磚拱端部墻體寬度為490mm，墻體厚度為370mm（見圖4-1），采用MU10燒結(jié)普通磚、M5混合砂漿砌筑。由永久荷載產(chǎn)生的窗間墻上部軸向壓力設(shè)計(jì)值Nu＝33kN，由永久荷載和可變荷載產(chǎn)生的磚拱水平推力V＝18.2kN（由永久荷載效應(yīng)組合控制設(shè)計(jì)），該墻體水平受剪承載力驗(yàn)算表達(dá)式接近下列（）項(xiàng)數(shù)值。圖4-1A.18.20kN＜22.25kNB.18.20kN＜23.04kNC.18.20kN＜24.57kND.18.20kN＜25.07kN正確答案：A參考解析：MU10磚、M5混合砂漿，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-1可知，砌體抗壓強(qiáng)度為：f＝1.50N/mm2。M5混合砂漿，根據(jù)第3.2.2條表3.2.2可知，砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fv＝0.11N/mm2。根據(jù)第3.2.3條第1款規(guī)定，A＝0.49×0.37＝0.1813m2＜0.3m2，故砌體強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)為：γa＝0.7＋A＝0.7＋0.1813＝0.8813。則取f＝0.8813×1.5＝1.322N/mm2；fv＝0.8813×0.11＝0.097N/mm2。平均壓應(yīng)力為：σ0＝Nu/A＝33000/181300＝0.182N/mm2。則軸壓比為：σ0/f＝0.182/1.322＝0.138。又永久荷載分項(xiàng)系數(shù)γG＝1.35，則根據(jù)第5.5.1條式（5.5.1-3）規(guī)定，剪壓復(fù)合受力影響系數(shù)為：μ＝0.23－0.065σ0/f＝0.23－0.065×0.182/1.322＝0.221。取α＝0.64，代入式（5.5.1-1），則受剪承載力為：V＝18.2kN＜（fv＋αμσ0）A＝（0.097＋0.64×0.221×0.182）×181300＝22.25kN。[單選題]6.混凝土小型空心砌塊砌體墻長1.6m，厚度為190mm，其上的永久荷載作用的正壓力設(shè)計(jì)值N＝135kN，水平推力設(shè)計(jì)值Y＝25kN，永久荷載起控制作用，砌塊墻采用MU10砌塊，Mb5混合砂漿砌筑。則該墻體的受剪承載力最接近于（）kN。A.49.2B.46.8C.37.1D.35.5正確答案：C參考解析：砌塊墻采用MU10砌塊，Mb5混合砂漿砌筑，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-4及第3.2.2條表3.2.2可知，f＝2.22N/mm2，fv＝0.06N/mm<sup>2；根據(jù)第3.2.3條第2款規(guī)定，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值無需調(diào)整。永久荷載產(chǎn)生的平均壓應(yīng)力：σ0＝N/A＝135000/（1600×190）＝0.444N/mm2。軸壓比為：σ0/f＝0.444/2.22＝0.2＜0.8。因永久荷載起控制作用，取永久荷載分項(xiàng)系數(shù)γG＝1.35。γG＝1.35時(shí)，根據(jù)第5.5.1條式（5.5.1-3）計(jì)算，μ＝0.23－0.065×0.2＝0.22；αμ＝0.66×0.22＝0.15。根據(jù)第5.5.1條式（5.5.1-1）計(jì)算，該墻體的受剪承載力為：（fvg＋αμσ0）A＝（0.06＋0.15×0.444）×1600×190＝38486.4N＝38.486kN選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是37.1，因此答案選C項(xiàng)。[單選題]7.某辦公樓平面布置如圖4-9所示，采用裝配式鋼筋混凝土樓蓋，MU10磚墻承重?？v墻及橫墻厚度均為240mm，砂漿強(qiáng)度等級(jí)M5，底層墻高H＝4.5m（從基礎(chǔ)頂面算起至一層樓板底面），隔墻厚120mm。則下列高厚比驗(yàn)算錯(cuò)誤的是（）。圖4-9A.外縱墻滿足B.承重橫墻滿足C.內(nèi)縱墻滿足D.內(nèi)隔墻不滿足正確答案：D參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.1條表4.2.1可知，橫墻最大間距s＝12m＜32m，其屬于剛性方案。①外縱墻高厚比驗(yàn)算由s＝12m，H＝4.5m，知s＝12m＞2H＝9m；根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，計(jì)算高度為：H0＝1.0H。查第6.1.1條表6.1.1可知，砂漿強(qiáng)度等級(jí)M5時(shí)，墻的允許高厚比為：[β]＝24。根據(jù)式（6.1.4），高厚比修正系數(shù)為：μ2＝1－0.4bs/s＝1－0.4×2/4＝0.8＞0.7。根據(jù)第6.1.1條式（6.1.1），得高厚比為：β＝H0/h＝4.5/0.24＝18.75＜μ2[β]＝0.8×24＝19.2，滿足高厚比要求。②承重橫墻高厚比驗(yàn)算縱墻間距s＝6.2m，則H＝4.5m＜s＜2H＝9m；根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，計(jì)算高度為：H0＝0.4s＋0.2H＝0.4×6.2＋0.2×4.5＝3.38m。由第6.1.1條式（6.1.1），得高厚比為：β＝H0/h＝3380/240＝14.08＜[β]＝24，滿足高厚比要求。③內(nèi)縱墻高厚比驗(yàn)算由于內(nèi)縱墻的厚度、砌筑砂漿、墻體高度均與縱墻相同，洞口寬度小于外墻的洞口寬度，外墻高厚比驗(yàn)算滿足要求，則內(nèi)縱墻也滿足高厚比要求。④隔墻高厚比驗(yàn)算因隔墻上端在砌筑時(shí)，一般用斜放立磚頂住樓板，故可按頂端為不動(dòng)鉸支點(diǎn)考慮。設(shè)隔墻與縱墻咬槎拉結(jié)，則s＝6.2m，2H＝9m＞s＞H＝4.5m。查第5.1.3條表5.1.3，可得H0＝0.4s＋0.2H＝3.38m。由于隔墻是非承重墻，則μ1＝1.2＋（1.5－1.2）/（240－90）×（240－120）＝1.44。根據(jù)第6.1.1條式（6.1.1），得高厚比為：β＝H0/h＝3380/120＝28.16＜μ1[β]＝1.44×24＝34.56，滿足高厚比要求。[單選題]8.墻梁在豎向荷載作用下，其托梁的跨中段和連續(xù)梁的托梁中支座截面分別按何種鋼筋混凝土構(gòu)件進(jìn)行正截面承載力計(jì)算？（）A.托梁跨中按偏拉構(gòu)件，連續(xù)托梁中支座截面按受彎構(gòu)件B.托梁跨中按受彎構(gòu)件，連續(xù)托梁中支座截面按偏壓構(gòu)件C.托梁跨中按偏拉構(gòu)件，連續(xù)托梁中支座截面按偏壓構(gòu)件D.托梁跨中按受彎構(gòu)件，連續(xù)托梁中支座截面按受彎構(gòu)件正確答案：A參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.6條第1款規(guī)定，托梁跨中截面應(yīng)按偏心受拉構(gòu)件計(jì)算，第2款規(guī)定，支座截面應(yīng)按受彎構(gòu)件計(jì)算。根據(jù)條文說明第7.3.6條規(guī)定，試驗(yàn)和有限元分析表明，在墻梁頂面荷載作用下，無洞口簡支墻梁正截面破壞發(fā)生在跨中截面，托梁處于小偏心受拉狀態(tài)；有洞口簡支墻梁正截面破壞發(fā)生在洞口內(nèi)邊緣截面，托梁處于大偏心受拉狀態(tài)，因此托梁跨中按偏拉構(gòu)件計(jì)算。對(duì)于連續(xù)墻梁支座截面，有限元分析表明其為大偏心受壓構(gòu)件，忽略軸壓力按受彎構(gòu)件計(jì)算是偏于安全的。[單選題]9.承重墻梁在頂部荷載作用下，下列破壞形態(tài)不可能發(fā)生的是（）。A.托梁縱向鋼筋屈服而發(fā)生的正截面破壞B.墻體或托梁斜截面抗剪承載力不足而發(fā)生的斜截面破壞C.墻梁上部受壓區(qū)砌體因抗壓強(qiáng)度不足而發(fā)生的正截面破壞D.托梁支座上部砌體被壓碎的局部受壓破壞正確答案：C參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）條文說明第7.3.5條規(guī)定，試驗(yàn)表明，墻梁在頂面荷載作用下主要發(fā)生三種破壞形態(tài)，即：由于跨中或洞口邊緣處縱向鋼筋屈服，以及由于支座上部縱向鋼筋屈服而產(chǎn)生的正截面破壞；墻體或托梁斜截面剪切破壞以及托梁支座上部砌體局部受壓破壞。為保證墻梁安全可靠地工作，必須進(jìn)行本條規(guī)定的各項(xiàng)承載力計(jì)算。計(jì)算分析表明，自承重墻梁可滿足墻體受剪承載力和砌體局部受壓承載力的要求，無需驗(yàn)算。[單選題]10.7度區(qū)配筋砌塊砌體剪力墻房屋，高度25m，剪力墻長4000mm、高2800mm、寬190mm，墻體承受彎矩設(shè)計(jì)值M＝490kN·m、軸力設(shè)計(jì)值N＝600kN、剪力設(shè)計(jì)值V＝175kN，墻體采用MU10砌塊、孔洞率46%、Mb10砂漿、Cb20灌孔混凝土、灌孔率33%，as＝300mm。不考慮水平鋼筋時(shí)，墻體的抗剪承載力最接近于（）kN。A.193B.227C.233D.885正確答案：B參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第10.5.4條式（10.5.4-1）規(guī)定，剪跨比為：λ＝M/（Vh0）＝490×106/（175×103×3700）＝0.757＜1.5，取λ＝1.5。查表3.2.1-4可知，f＝2.79MPa。根據(jù)第3.2.1條式（3.2.1-2）計(jì)算，α＝δρ＝0.46×0.33＝0.1518。根據(jù)第3.2.1條式（3.2.1-1），抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fg＝f＋0.6αfc＝2.79＋0.6×0.1518×9.6＝3.66MPa＜2f＝2×2.79＝5.58MPa。根據(jù)第10.5.4條規(guī)定，軸力設(shè)計(jì)值為：0.2fgbh＝0.2×3.66×190×4000＝556kN＜N＝600kN，取N＝556kN。根據(jù)第3.2.2條式（3.2.2），灌孔砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fvg＝0.2fg0.55＝0.2×3.660.55＝0.408MPa。根據(jù)第10.5.4條式（10.5.4-1）規(guī)定，墻體的抗剪承載力為：[單選題]11.配筋砌塊抗震墻的豎向和水平方向分布鋼筋，下列各項(xiàng)中哪一項(xiàng)不符合規(guī)范要求？（）A.豎向分布筋，最小直徑12mm、最大間距600mmB.豎向分布筋的最小配筋率，一般部位、二級(jí)不應(yīng)小于0.11%C.水平分布筋的最小配筋率不應(yīng)小于0.10%D.水平分布筋的最小配筋率，加強(qiáng)部位、二級(jí)不宜小于0.13%正確答案：B參考解析：B項(xiàng)，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第10.5.9條表10.5.9-2，豎向分布筋的最小配筋率，一般部位、二級(jí)不應(yīng)小于0.13%。[單選題]12.截面尺寸為370mm×490mm的組合磚柱，柱的計(jì)算高度H0＝5.7m，承受的軸向壓力設(shè)計(jì)值N＝720kN，采用MU10燒結(jié)普通磚及M7.5混合砂漿砌筑，采用C20混凝土面層（見圖4-17），鋼筋采用HPB300（fy＝fy′＝270kN/mm2），As＝A_{s′＝615mm2（414）。試確定該柱的承載力驗(yàn)算公式的右端項(xiàng)φcom（fA＋fcAc＋ηsfy′As′）最接近于（）kN。圖4-17A.853.0B.873.4C.885.6D.916.9正確答案：D參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.3條第1款規(guī)定，磚砌體截面面積為：A＝0.25×0.37＝0.0925m2＜0.2m2，需考慮砌體強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)為：γa＝0.8＋0.0925＝0.8925?；炷两孛婷娣e為：Ac＝2×120×370＝88800mm2。根據(jù)表5.1.2可知，高厚比修正系數(shù)為：γβ＝1.0。代入式（5.1.2-1），高厚比為：β＝γβH0/h＝5.7/0.37＝15.41。配筋率為：ρ＝As/（bh）＝615/（370×490）＝0.339%。根據(jù)β＝15.41，ρ＝0.339%，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第8.2.3條表8.2.3，穩(wěn)定系數(shù)為：φcom＝0.79。又fc＝9.6MPa，f＝1.69N/mm2，根據(jù)第8.2.3條式（8.2.3）計(jì)算，該柱的承載力為：N＝?com（fA＋fcAc＋ηsfy′As′）＝0.79×（1.69×0.8925×92500＋9.6×88800＋270×615）＝914.86kN。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是916.9，因此答案選D項(xiàng)。[單選題]13.有一截面為240mm×490mm的組合磚柱（見圖4-18），柱高為3.4m，柱兩端為不動(dòng)鉸支座，組合砌體采用C20混凝土，MU10磚，M7.5混合砂漿，混凝土內(nèi)配4?8HPB300鋼筋。該柱的受壓承載力設(shè)計(jì)值最接近于（）kN。圖4-18A.476.54B.532.14C.542.81D.552.12正確答案：D參考解析：磚砌體面積為：A＝0.24×0.25＝0.06m2；混凝土面積為：Ac＝0.24×0.24＝0.0576m2。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-2可知，MU10磚、M7.5混合砂漿時(shí)，fc＝1.69N/mm2。根據(jù)第3.2.3條第1款規(guī)定，因A＝0.06m2＜0.2m2，應(yīng)對(duì)砌體強(qiáng)度進(jìn)行修正，γa＝0.06＋0.8＝0.86，則γaf＝0.86×1.69＝1.453N/mm2。C20混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fc＝9.6N/mm2；由于組合磚砌體表面是混凝土，ηs＝1.0；受壓鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fy′＝270N/mm2；受壓鋼筋的面積為：As′＝201mm2。構(gòu)件截面配筋率為：ρ′＝As′/（bh）＝210/（240×490）＝0.179%。根據(jù)表5.1.2可知，高厚比修正系數(shù)為：γβ＝1.0。代入式（5.1.2-1），由于柱兩端為不動(dòng)鉸支座，計(jì)算高度H0＝1.0H＝3.4m，柱的高厚比為：β＝γβH0/h＝3.4/0.24＝14.2。根據(jù)第8.2.3條表8.2.3可知，組合砌體穩(wěn)定系數(shù)為：φcom＝0.7955。則該柱的受壓承載力設(shè)計(jì)值為：N＝φcom（fA＋fcAc＋ηsfy′As′）＝0.7955×（1.453×0.06＋9.6×0.0576＋270×2.01×10－4）×103＝552.4kN選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是552.12，因此答案選D項(xiàng)。[單選題]14.用小砌塊砌筑的柱子，截面尺寸390mm×390mm，柱子高度H＝5.0m，砌塊MU10、孔洞率46%，用Mb10砂漿砌筑，Cb20灌孔混凝土，縱筋418、箍筋6@200，施工質(zhì)量B級(jí)。該柱的承載力最接近于（）kN。A.920.4B.902.1C.893.6D.877.0正確答案：D參考解析：砌塊MU10，砂漿Mb10，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-4可知，f＝2.79MPa。根據(jù)第3.2.3條第1款規(guī)定，面積A＝0.39×0.39＝0.1521m2＜0.2m2；砌體強(qiáng)度設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)為：γa＝0.8＋0.39×0.39＝0.9521。則調(diào)整后的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：2.79×0.9521＝2.66MPa。根據(jù)第3.2.1條式（3.2.1-2）規(guī)定，灌孔混凝土面積和砌體毛面積的比值為：α＝δρ＝0.46×1.0＝0.46。根據(jù)第3.2.1條式（3.2.1-1）規(guī)定，灌孔砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fg＝γaf＋0.6αfc＝0.952×2.66＋0.6×0.46×9.6＝5.18MPa。根據(jù)表5.1.2可知，高厚比修正系數(shù)為：γβ＝1.0。代入式（5.1.2-1），高厚比為：β＝γβH0/h＝（5.0＋0.5）/0.39＝14.1。根據(jù)第9.2.2條式（9.2.2-2）計(jì)算，軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)為：φ0g＝1/（1＋0.001β2）＝1/（1＋0.001×14.12）＝0.834。配筋砌塊柱軸心受壓承載力為：N＝φ0g（fgA＋0.8fy′As′）＝0.834×（5.18×390×390＋0.8×300×1017）＝860.65kN選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是877.0，因此答案選D項(xiàng)。[單選題]15.8度區(qū)，多層磚砌體房屋與底部框架多層磚房，最小墻厚均為240mm時(shí)，下列哪一項(xiàng)說法是正確的？（）A.房屋總高度和層數(shù)，多層磚砌體房屋與底部框架多層磚房均相同B.房屋最大高寬比，多層磚砌體房屋小于底部框架多層房屋C.房屋抗震橫墻的最大間距，兩者是相同的D.房屋層高，多層磚砌體房屋與底部框架的多層房屋層高限值相同正確答案：B參考解析：A項(xiàng)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第7.1.2條表7.1.2可知，房屋總高度，多層磚砌體房屋與底部框架多層磚房是不同的。C項(xiàng)，根據(jù)第7.1.5條表7.1.5可知，房屋抗震橫墻的最大間距，磚砌體房屋的底層與底部框架多層磚房不同。D項(xiàng)，根據(jù)第7.1.3條規(guī)定，多層砌體承重房屋的層高不應(yīng)超過3.6m，底部框架—抗震墻房屋的底部層高不應(yīng)超過4.5m。[單選題]16.某燒結(jié)普通磚砌體結(jié)構(gòu)，因特殊需要需設(shè)計(jì)有地下室，如圖4-19所示，房屋的長度為L，寬度為B，抗浮設(shè)計(jì)水位為－1.0m?；A(chǔ)底面標(biāo)高為－4.0m，算至基礎(chǔ)底面的全部恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為g＝50kN/m2，全部活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為p＝10kN/m2，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝0.9。在抗漂浮驗(yàn)算中，關(guān)于漂浮荷載效應(yīng)值γ0S1與抗漂浮荷載效應(yīng)S2之比，下列哪一項(xiàng)是正確的？（）提示：砌體結(jié)構(gòu)按剛體計(jì)算，水浮力按活荷載計(jì)算。圖4-19A.γ0S1/S2＝0.85＞0.8；不滿足漂浮驗(yàn)算B.γ0S1/S2＝0.75＜0.8；滿足漂浮驗(yàn)算C.γ0S1/S2＝0.70＜0.8；滿足漂浮驗(yàn)算D.γ0S1/S2＝0.65＜0.8；滿足漂浮驗(yàn)算正確答案：B參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第4.1.6條規(guī)定，計(jì)算如下：漂浮荷載為水浮力，按活荷載計(jì)算，其荷載效應(yīng)為：γ0S1＝0.9×1.4×（4－1）×10＝37.8kN/m2?？蛊『奢d僅考慮永久荷載，不考慮活荷載，其荷載效應(yīng)為：S2＝50kN/m2。γ0S1/S2＝37.8/50＝0.756＜0.8，滿足漂浮驗(yàn)算。[單選題]17.下列關(guān)于砌體房屋抗震計(jì)算的論述不正確的是（）。A.多層砌體房屋抗震計(jì)算，可采用底部剪力法B.多層砌體房屋，可只選擇承載面積較大或豎向應(yīng)力較小的墻段進(jìn)行截面抗剪驗(yàn)算C.進(jìn)行地震剪力分配和截面驗(yàn)算時(shí)，墻段的層間抗側(cè)力等效剛度可只考慮剪切變形D.各類砌體沿階梯形截面破壞的抗剪強(qiáng)度應(yīng)采用fVE正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第7.2.3條第1款規(guī)定，進(jìn)行地震剪力分配和截面驗(yàn)算時(shí)，砌體墻段的層間等效側(cè)向剛度應(yīng)按下列原則確定：①高寬比小于1時(shí)，可只計(jì)算剪切變形；②高寬比不大于4且不小于1時(shí)，應(yīng)同時(shí)計(jì)算彎曲和剪切變形；③高寬比大于4時(shí)，等效側(cè)向剛度可取0.0。[單選題]18.一幢6層砌體房屋，其平面及剖面圖如圖4-20所示?？拐鹪O(shè)防烈度為8度（0.2g），每層建筑結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值為16kN/m2（包括墻體及樓面結(jié)構(gòu)自重），樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kN/m2，屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2。采用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，由此可算得該房屋的底部總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）圖4-20A.8500B.7692C.7500D.7200正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）具體計(jì)算如下：①各樓層的重力荷載代表值G1～G5及屋頂層重力荷載代表值G6為：根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，各樓層活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的組合值系數(shù)應(yīng)取0.5，屋頂層不計(jì)屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值。故各層的重力值分別為：G1＝G2＝G3＝G4＝G5＝16×14×40＋0.5×2.0×14×40＝9520kN；G6＝16×14×40＝8960kN。②根據(jù)第5.2.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)等效總重力荷載為：Geq＝0.85（G1＋G2＋G3＋G4＋G5＋G6）＝0.85×（9520×5＋8960）＝48076kN。③結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：根據(jù)第5.2.1條規(guī)定，對(duì)多層砌體房屋，有α1＝αmax，根據(jù)第5.1.4條表5.1.4-1可知，8度（0.2g）抗震，αmax＝0.16，則該房屋的底部總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：FEk＝α1Geq＝0.16×48076＝7692.16kN。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是7692，因此答案選B項(xiàng)。[單選題]19.關(guān)于配筋砌塊抗震墻房屋的抗震墻布置，下列說法錯(cuò)誤的是（）。A.為使抗震墻有較好的變形能力，控制每個(gè)墻段的高寬比不宜小于2B.利用分洞將較長的配筋砌塊抗震墻分成若干墻段時(shí)，墻段不宜小于1.0mC.為使地震作用傳遞更直接，房屋的縱、橫兩方向的墻體，沿豎向上下連續(xù)貫通D.為了保證樓、屋蓋傳遞水平地震作用，8度區(qū)、抗震橫墻的最大間距為15m正確答案：D參考解析：配筋砌塊抗震墻是高層砌塊房屋的主要抗側(cè)力構(gòu)件。為了使樓、屋蓋的水平地震作用可靠比傳至配筋砌塊抗震墻，規(guī)定了不同設(shè)防烈度下抗震橫墻的最大間距。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第7.1.5條表7.1.5可知，8度地區(qū)抗震橫墻的最大間距為11m，不是15m。[單選題]20.對(duì)帶壁柱墻的承載力驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算截面的翼緣寬度bf，按下列規(guī)定采用時(shí)，不正確的情況是（）。A.多層房屋無門窗洞口時(shí)，bf取相鄰壁柱間的距離B.多層房屋有門窗洞口時(shí)，bf取窗間墻的寬度C.單層房屋，bf＝b＋2H/3（b為壁柱寬度，H為墻高），但不大于窗間墻寬度和相鄰壁柱間的距離D.計(jì)算帶壁墻的條形基礎(chǔ)時(shí)，bf取相鄰壁柱間的距離正確答案：A參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.8條規(guī)定，帶壁柱墻的計(jì)算截面翼緣寬度bf，可采用的規(guī)定有：①多層房屋，當(dāng)有門窗洞口時(shí)，可取窗間墻寬度，當(dāng)無門窗洞口時(shí)，每側(cè)翼墻寬度可取壁柱高度的1/3；②單層房屋，可取壁柱寬加2/3墻高，但不大于窗間墻寬度和相鄰壁柱間距離；③計(jì)算帶壁柱墻的條形基礎(chǔ)時(shí)，可取相鄰壁柱間的距離。[單選題]21.有吊車的單層單跨磚砌體排架廠房，已知H＝8.5m，Hu＝3.0m，Iu＝0.88×1010mm4，Il＝4.806×1010mm4，設(shè)為剛彈性方案房屋。當(dāng)荷載組合不考慮吊車作用時(shí)，變截面柱上段計(jì)算高度Hu0和變截面柱下段計(jì)算高度Hl0為下列何組數(shù)值？（）A.排架方向：Hu0＝6m，Hl0＝10.2m；垂直排架方向：Hu0＝3.75m，Hl0＝8.5mB.排架方向：Hu0＝7.5m，Hl0＝12.75m；垂直排架方向：Hu0＝3.75m，Hl0＝8.5mC.排架方向：Hu0＝6m，Hl0＝12.7m；垂直排架方向：Hu0＝3.75m，Hl0＝10.58mD.排架方向：Hu0＝6m，Hl0＝8.22m；垂直排架方向：Hu0＝3.75m，Hl0＝6.85m正確答案：C參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.3條表5.1.3可知，對(duì)有吊車廠房，當(dāng)荷載組合不考慮吊車作用時(shí)，變截面柱上段的計(jì)算高度為：排架方向，Hu0＝2.0×Hu＝2.0×3.0＝6.0m；垂直排架方向，Hu0＝1.25Hu＝1.25×3.0＝3.75m。根據(jù)第5.1.4條規(guī)定，變截面柱下段的計(jì)算高度可按下列規(guī)定采用：1/3＜Hu/H＝3.0/8.5＝0.353＜1/2時(shí)，代入式（5.1.4），可得修正系數(shù)為：μ＝1.3－0.3Iu/Il＝1.3－0.3×（0.88/4.806）＝1.245。查表5.1.3可得：排架方向：Hl0＝1.2Hμ＝1.2×8.5×1.245＝12.7m。垂直排架方向：Hl0＝1.0Hμ＝1.245×8.5＝10.58m。[單選題]22.一鋼筋混凝土柱截面尺寸為250mm×250mm，支承在370mm寬的條形磚基礎(chǔ)上，作用位置如圖4-27所示。磚基礎(chǔ)用MU10燒結(jié)普通磚和M5水泥砂漿砌筑，柱傳至基礎(chǔ)上的荷載設(shè)計(jì)值為150kN。要求確定柱下基礎(chǔ)砌體的局部受壓承載力關(guān)系式中右端項(xiàng)γfAl最接近于（）kN。圖4-27A.165.9B.149.3C.140.6D.125.0正確答案：A參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第5.2.2條式（5.2.4-4）規(guī)定，局部受壓面積為：Al＝250×250＝62500mm2。根據(jù)第5.2.3條規(guī)定，局部受壓計(jì)算面積為：A0＝（b＋2h）h＝（250＋2×370）×370＝366300mm2。根據(jù)第5.2.2條式（5.2.2），局部受壓強(qiáng)度提高系數(shù)為：磚基礎(chǔ)用MU10燒結(jié)普通磚和M5水泥砂漿砌筑，根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-1可知，砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：f＝1.5MPa。則砌體局部受壓承載力為：γfAl＝1.77×1.5×62500×10－3＝165.94kN。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是165.9，因此答案選A項(xiàng)。[單選題]23.如圖4-28所示，當(dāng)墻體采用MU15蒸壓灰砂磚及M5水泥砂漿砌筑時(shí)，且施工質(zhì)量控制等級(jí)為C級(jí)。試確定梁下砌體的局部受壓承載力關(guān)系式（ψN0＋Nl≤ηγfAl），左、右端項(xiàng)數(shù)值最接近于（）。圖4-28A.55.0kN＜66.4kNB.55.0kN＜64.1kNC.55.0kN＜59.1kND.55.0kN＞53.2kN正確答案：B參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-3可得，砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：f＝1.83MPa。根據(jù)條文說明第4.1.1～4.1.5條第2款規(guī)定，施工質(zhì)量控制等級(jí)為C級(jí)，γa＝0.89。根據(jù)第5.2.4條式（5.2.4-5）規(guī)定，梁端有效支承長度為：根據(jù)式（5.2.4-4），局部受壓面積為：Al＝a0b＝166.22×200＝33244mm2。根據(jù)第5.2.3條規(guī)定，局部受壓計(jì)算面積為：A0＝（b＋2h）h＝（200＋2×240）×240＝163200mm2。根據(jù)第5.2.2條式（5.2.2）規(guī)定，局部受壓強(qiáng)度提高系數(shù)為：根據(jù)第5.2.4條式（5.2.4-1）規(guī)定，梁端支承處砌體局部受壓承載力計(jì)算公式為：ψN0＋Nl≤ηγfAl。根據(jù)第5.2.4條規(guī)定，梁端底面壓應(yīng)力圖形的完整系數(shù)為：η＝0.7。由A0/Al＝163200/33244＝4.91＞3，ψ＝0，得梁下砌體的局部受壓承載力為：ηγfAl＝0.7×1.69×0.89×1.83×33244×10－3＝64.1kN＞55.0kN[單選題]24.一承受l＝7.8m大梁作用的磚砌體柱，截面尺寸：x方向b＝490mm，y方向h＝620mm，設(shè)兩方向偏心距分別為eb＝50mm，eh＝70mm，如圖4-29所示；計(jì)算高度H0＝4.9m；采用MU15燒結(jié)多孔磚（孔洞率為35%），M10水泥砂漿砌筑。則該柱受壓承載力設(shè)計(jì)值最接近于（）kN。圖4-29A.311.56B.346.17C.384.64D.427.40正確答案：C參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011），具體計(jì)算過程如下：①確定砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-1可知，f＝2.31N/mm2，燒結(jié)多孔磚孔洞率大于30%，γa＝0.9，故f＝2.31×0.9＝2.079N/mm2。②計(jì)算偏心距由題可知，eb/x＝50/245＝0.204＜0.5，eh/y＝70/310＝0.226＜0.5，eb/b＝50/490＝0.102，eb/h＝70/620＝0.113。③計(jì)算高厚比根據(jù)第5.1.2條式（5.1.2-1）規(guī)定，高厚比為：β＝γβH0/h＝4900/490＝10。④計(jì)算附加偏心距根據(jù)附錄D式（D.0.1-1）規(guī)定，承載力影響系數(shù)為：φ0＝1/（1＋αβ2）＝1/（1＋0.0015×102）＝0.87。根據(jù)附錄D式（D.0.3-2）規(guī)定，軸向力在截面重心x軸方向的附加偏心距為：根據(jù)附錄D式（D.0.3-3）計(jì)算，軸向力在截面重心y軸方向的附加偏心距為：⑤計(jì)算柱受壓承載力設(shè)計(jì)值根據(jù)附錄D式（D.0.3-1）計(jì)算，承載力影響系數(shù)為：根據(jù)第5.1.1條式（5.1.1），該柱受壓承載力設(shè)計(jì)值為：φfA＝0.609×2.079×490×620×10－3＝384.64kN。[單選題]25.下列說法不正確的是（）。A.墻、柱高厚比系指墻、柱H0與墻厚或矩形柱邊長h之比B.墻、柱高厚比與墻、柱承載力計(jì)算有關(guān)C.墻、柱高厚比驗(yàn)算是保證砌體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的重要構(gòu)造措施之一D.墻、柱高厚比驗(yàn)算是砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容正確答案：A參考解析：A項(xiàng)，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB5003—2011）第5.1.2條規(guī)定，高厚比應(yīng)為：矩形截面，β＝γβH0/h；T形截面，β＝γβH0/hT。h指墻厚，對(duì)矩形柱指偏心方向邊長，對(duì)軸壓柱指較小邊長。因此A項(xiàng)不適用T形截面，因此說法不正確。B項(xiàng)，根據(jù)第5.1.1條規(guī)定，受壓構(gòu)件承載力為：N≤φfA，φ指高厚比β和偏心距e對(duì)受壓承載力影響系數(shù)，故高厚比與墻、柱承載力計(jì)算有關(guān)。C項(xiàng)，用驗(yàn)算墻柱高厚比的方法對(duì)受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算，是保證砌體結(jié)構(gòu)在施工階段和使用階段穩(wěn)定性的重要構(gòu)造措施。D項(xiàng)，墻、柱高厚比驗(yàn)算是砌體結(jié)構(gòu)房屋靜力計(jì)算方案確定后首先要進(jìn)行的重要內(nèi)容，高厚比不滿足，墻柱的靜力計(jì)算和承載力計(jì)算均無從談起。[單選題]26.如圖4-31所示，設(shè)計(jì)使用年限為50年的方木屋架端節(jié)點(diǎn)，上弦桿軸力設(shè)計(jì)值（基本組合）N＝－128.8kN。該屋架用水曲柳制作。當(dāng)用木材單齒連接受剪承載力公式V/（lvbv）≤φvfv進(jìn)行驗(yàn)算時(shí)，其左、右端及關(guān)系與下列何項(xiàng)數(shù)值相近？（）圖4-31方木屋架端節(jié)點(diǎn)A.V/（lvbv）＝1.073N/mm2＜ψvfv}＝2.0N/mm2B.V/（lvbv）＝0.96N/mm2＜ψvfv</sub>＝1.34N/mm2C.V/（lvbv）＝1.073N/mm2＜ψvfv</sub>＝1.34N/mm2D.V/（lvbv）＝0.96N/mm2＜ψvfv</sub>＝2.0N/mm2正確答案：B參考解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50005—2017）第4.3.1條表4.3.1-2可知，水曲柳強(qiáng)度等級(jí)為TB15。根據(jù)第4.3.1條表4.3.1-3可知，順紋抗剪強(qiáng)度為：fv＝2.0N/mm2。已知剪面計(jì)算長度lv＝600mm，剪面寬度bv＝200mm，則lv/hc＝600/80＝7.5。根據(jù)第6.1.2條表6.1.2可知，強(qiáng)度降低系數(shù)為：ψv＝0.67。作用于剪面上的剪力設(shè)計(jì)值為：V＝Ncosα＝128.8cos（26°34′）＝128.8×0.8944＝115.20kN。根據(jù)第6.1.2條式（6.1.2-2）規(guī)定，木材單齒連接受剪承載力公式為：V/（lvbv）＝115200/（600×200）＝0.96N/mm2＜ψvfv</sub>＝0.67×2＝1.34N/mm2。[單選題]27.某露天環(huán)境下工地采用直徑d＝150mm（小頭）的杉木桿作混凝土梁底模立柱（有切削加工），柱高2.4m，兩端鉸支。試問該立柱能承受施工荷載（主要是活載）的軸壓力（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值接近？（）A.109.0B.130.9C.145.4D.209.9正確答案：B參考解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50005—2017）計(jì)算如下：①材料強(qiáng)度：根據(jù)第4.3.1條表4.3.1-1可知，杉木強(qiáng)度等級(jí)為TC11A；根據(jù)表4.3.1-3可知，順紋抗壓強(qiáng)度為：fc＝10N/mm2。根據(jù)第4.3.2條第1款規(guī)定，當(dāng)采用未經(jīng)切削原木時(shí)，可提高15%，但有切削加工，不應(yīng)考慮。根據(jù)第4.3.9條表4.3.9-1可知，露天環(huán)境下應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)0.9，對(duì)于施工和維修的短暫狀況應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)1.2。根據(jù)表4.3.9-2可知，對(duì)于設(shè)計(jì)使用年限為5年時(shí)，尚應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)1.1。則強(qiáng)度設(shè)計(jì)值修正為：fc＝0.9×1.2×1.1×10＝11.88N/mm2。②根據(jù)第5.1.2條式（5.1.2-1）規(guī)定，承壓力為：小頭截面為：An＝πd2/4＝π×1502/4＝17671.5mm2；N＝f<sub>cA<sub>n＝11.88×17671.5＝209.94kN。③受壓構(gòu)件的計(jì)算面積為：根據(jù)第4.3.18條規(guī)定，驗(yàn)算原木構(gòu)件穩(wěn)定時(shí)，可取構(gòu)件的中央截面；原木構(gòu)件沿其長度的直徑變化率可按每米9mm采用，則：dm＝150＋2.4/2×9＝160.8mm；A0＝πdm2/4＝π×160.82/4＝20307.8mm2。④求穩(wěn)定系數(shù)φ：i＝d/4＝160.8/4＝40.2mm，l0＝l＝2.4m，則λ＝l0/i＝2400/40.2＝59.7。根據(jù)第5.1.4條表5.1.4，ac＝0.95，bc＝1.43，cc＝5.28，β＝1.00，Ek/fck＝300。根據(jù)第5.1.4條式（5.1.4-1）規(guī)定，因?yàn)棣耍鸡薱，根據(jù)第5.1.4條式（5.1.4-4）規(guī)定，軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)為：則軸心受壓物件壓力設(shè)計(jì)值為：N＝φA0fc＝0.543×20307.8×11.88＝131.0kN。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是130.9，因此答案選B項(xiàng)。[單選題]28.在露天環(huán)境下，施工工地用杉木桿作梁底模立柱，杉木桿的小頭直徑d＝160mm，未經(jīng)切削，木材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值相接近？（）A.13.66B.12.41C.11.88D.10.00正確答案：A參考解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50005—2017）第4.3.1條表4.3.1-1可知，杉木強(qiáng)度等級(jí)為TC11A；根據(jù)表4.3.1-3可知，順紋抗壓強(qiáng)度為：fc＝10N/mm2。根據(jù)第4.3.2條第1款規(guī)定，當(dāng)采用未經(jīng)切削原木時(shí)，可提高15%。根據(jù)第4.3.9條表4.3.9-1可知，露天環(huán)境下應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)0.9，對(duì)于施工和維修的短暫狀況應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)1.2。根據(jù)表4.3.9-2可知，對(duì)于設(shè)計(jì)使用年限為5年時(shí)，尚應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)1.1。則強(qiáng)度設(shè)計(jì)值修正為：fc＝0.9×1.2×1.1×1.15×10＝13.66N/mm2。共享題干題某窗間墻尺寸為1200mm×370mm，如圖4-2所示，采用MU10磚和M2.5的混合砂漿砌筑。已知大梁截面尺寸為b×h＝200mm×550mm，跨度5m，支承長度a＝240mm，梁端荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的支承壓力Nl＝240kN，梁底墻體截面處的上部設(shè)計(jì)荷載為N0＝50kN。圖4-2[單選題]1.假定a0＝142.88mm，梁端支承處砌體的局部受壓承載力（kN）與（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.78.87B.63.21C.59.87D.52.8正確答案：D參考解析：MU10磚、M2.5混合砂漿，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-1可知，砌體抗壓強(qiáng)度為：f＝1.3N/mm2。根據(jù)第5.2.1規(guī)定，局部受壓面積為：Al＝a0b＝142.88×200＝28576mm2≈0.029m2。根據(jù)第5.2.2條及第5.2.3條第2款規(guī)定，影響砌體局部抗壓強(qiáng)度的計(jì)算面積為：A0＝（b＋2h）h＝（200＋2×370）×370＝347800mm2≈0.348m2。代入式（5.2.2），可得砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)為：取γ＝2.0。根據(jù)第5.2.4條式（5.2.4-1）規(guī)定，則梁端支承處砌體的局部受壓承載力為：ηγfAl＝0.7×2.0×1.3×29000＝52780N＝52.8kN。[單選題]2.在梁端設(shè)置與梁端現(xiàn)澆成整體的墊塊，其尺寸為ab＝240mm，bb＝620mm，tb＝300mm。已知a0＝81.13mm，試問墊塊下砌體的局部受壓承載力（kN）與（）項(xiàng)數(shù)值接近。A.83.58B.96.8C.119.39D.127.5正確答案：B參考解析：b＋2h＝620＋2×370＝1360mm＞1200mm，因此取b＋2h＝1200mm。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）式（5.2.5-3）規(guī)定，墊塊面積為：Ab＝abbb＝240×620＝148800mm2。根據(jù)第5.2.2條規(guī)定，影響砌體局部抗壓強(qiáng)度的計(jì)算面積為：A0＝（b＋2h）×h＝1200×370＝444000mm2。代入式（5.2.2），可得砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)為：則γ1＝0.8γ＝0.8×1.49＝1.192。上部平均壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值為：σ0＝50000/（1200×370）＝0.113N/mm2。根據(jù)第4.2.5條規(guī)定，el＝ab/2－0.4×81.13＝88mm。墊塊上由上部荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的軸力為：N＝σ0Ab＝0.113×148800＝16.8kN。合力的偏心距為：e＝240×88/（240＋16.8）＝82.2mm。根據(jù)附錄D墊塊上合力的影響系數(shù)為：e/h＝82.2/240＝0.343。則當(dāng)β≤3.0時(shí)，影響系數(shù)φ＝0.42；局部受壓承載力為：φγ1fAb＝0.42×1.192×1.3×148800＝96.8kN。某三層無筋砌體房屋（無吊車），現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓（屋）蓋，剛性方案，墻體采用MU15級(jí)蒸壓灰砂磚，M7.5級(jí)水泥砂漿砌筑，施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)，安全等級(jí)二級(jí)。各層磚柱截面均為370mm×490mm，基礎(chǔ)埋置較深且底層地面設(shè)置剛性地坪，房屋局部剖面示意如圖4-3所示。圖4-3[單選題]3.當(dāng)計(jì)算底層磚柱的軸心受壓承載力時(shí)，試問，其φ0值應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A.0.91B.0.88C.0.83D.0.78正確答案：D參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條表5.1.2可知，蒸壓灰砂磚，γβ＝1.2。查表5.1.3可知，多層剛性方案，根據(jù)注3規(guī)定，獨(dú)立磚柱，H0＝1.0H；根據(jù)第5.1.3條第1款規(guī)定，基礎(chǔ)埋置較深且有剛性地坪時(shí)，H＝3.3＋0.3＋0.5＝4.1m。根據(jù)第5.1.2條式（5.1.2-1）規(guī)定，高厚比β＝γβ×H0/h＝1.2×4100/370＝13.3。根據(jù)附錄D式（D.0.1-3）規(guī)定，M7.5級(jí)砂漿，系數(shù)α＝0.0015，則該軸心受壓磚柱的穩(wěn)定系數(shù)為：φ0＝1/（1＋αβ2）＝1/（1＋0.0015×13.32）＝0.790。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是0.78，因此答案選D項(xiàng)。[單選題]4.若取φ＝0.9，試問，二層磚柱的軸心受壓承載力設(shè)計(jì)值（kN），應(yīng)與下列哪項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A.295B.245C.215D.185正確答案：A參考解析：由于墻體采用MU15級(jí)蒸壓灰砂磚，M7.5級(jí)水泥砂漿砌筑，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-3可知，f＝2.07MPa。因A＝0.37×0.49＝0.1813mm2＜0.3m2，根據(jù)第3.2.3條第1款規(guī)定，強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)為：γα＝0.1813＋0.7＝0.8813。根據(jù)第5.1.1條式（5.1.1）計(jì)算，二層磚柱的軸心受壓承載力設(shè)計(jì)值為：Nu＝φfA＝0.9×0.8813×2.07×370×490＝297.67kN選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是295，因此答案選A項(xiàng)。一淺型矩形水池，池壁高1.2m，采用MU10燒結(jié)普通磚和M10水泥砂漿砌筑，池壁厚490mm。忽略池壁自重產(chǎn)生的垂直壓力（見圖4-4）。圖4-4[單選題]5.試確定池壁的受彎承載力驗(yàn)算公式（M≤ftmW）左、右兩項(xiàng)最接近于（）。A.2.88kN·m＜5.44kN·mB.2.88kN·m＜6.80kN·mC.3.46kN·m＜5.44kN·mD.3.46kN·m＜6.80kN·m正確答案：D參考解析：沿池壁方向取1m寬度的豎向板帶，當(dāng)不考慮池壁自重影響時(shí)，此豎向板帶相當(dāng)于上端自由、下端固定，承受三角形承壓力的懸臂板。池壁固定端的彎矩設(shè)計(jì)值及剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算（水荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2）。由題可知，M＝（1/6）PH2＝（1/6）×1.2×12×1.22＝3.46kN·m；V＝（1/2）·PH＝（1/2）×1.2×12×1.2＝8.64kN。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.2條表3.2.2可知，沿通縫截面的彎曲抗拉強(qiáng)度為0.17N/mm2，不需調(diào)整。根據(jù)第5.4.1條規(guī)定，受彎承載力驗(yàn)算公式為：ftmW＝0.17×（1/6）×1×0.492×103＝6.80kN·m＞M＝3.46kN·m。[單選題]6.試確定池壁的受剪承載力驗(yàn)算公式（Vbzfv）左、右兩項(xiàng)最接近于（）。A.7.2kN＜44.4kNB.8.64kN＜44.4kNC.8.64kN＜49.3kND.8.64kN＜55.5kN正確答案：D參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.2條表3.2.2可知，砌體抗剪強(qiáng)度為0.17N/mm2，不需調(diào)整。根據(jù)第5.4.2條規(guī)定，池壁的受剪承載力驗(yàn)算公式為：bzfv＝1×（2/3）×0.49×0.17×103＝55.53kN＞V＝8.64kN。選項(xiàng)中與結(jié)果最近的是8.64、55.5，因此答案選D項(xiàng)。某房屋中橫墻（見圖4-5），采用混凝土小型空心砌塊MU10（孔洞率45%）、水泥混合砂漿Mb5砌筑，施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)；截面尺寸為5600mm×190mm；由恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生于墻體水平截面上的平均壓應(yīng)力為0.5MPa，作用于墻體的水平剪力設(shè)計(jì)值為200.0kN。圖4-5[單選題]7.該混凝土空心砌塊墻體的受剪承載力最接近于（）kN。A.158.6B.162.1C.168.7D.176.3正確答案：B參考解析：MU10砌塊和Mb5水泥混合砂漿，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-4、第3.2.2條表3.2.2及第3.2.3條可知，砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fv0＝0.06N/mm2，砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：f＝2.22N/mm2，不需調(diào)整。①當(dāng)γG＝1.2時(shí)，σ0＝1.2×0.5＝0.6N/mm2，軸壓比為：σ<sub>0/f＝0.6/2.22＝0.27＜0.8。根據(jù)第5.5.1條式（5.5.1-2）計(jì)算，剪壓復(fù)合受力影響系數(shù)為：μ＝0.26－0.082σ0/f＝0.26－0.082×0.27＝0.24。且αμ＝0.64×0.24＝0.154。根據(jù)第5.5.1條式（5.5.1-1）計(jì)算，截面剪力設(shè)計(jì)值為：（fvg＋αμσ0）A＝（0.06＋0.154×0.6）×5600×190×10－3＝162.15kN＜200.0kN。②當(dāng)γG＝1.35時(shí)，σ0＝1.35×0.5＝0.675N/mm2；σ0sub>/f＝0.675/2.22＝0.3＜0.8。根據(jù)第5.5.1條式（5.5.1-3）計(jì)算，剪壓復(fù)合受力影響系數(shù)為：μ＝0.23－0.065σ0/f＝0.23－0.065×0.3＝0.21。且αμ＝0.66×0.21＝0.14。根據(jù)第5.5.1條式（5.5.1-1）計(jì)算，截面剪力設(shè)計(jì)值為：（fvg＋αμσ0）A＝（0.06＋0.14×0.675）×5600×190×10－3＝164.39kN＜200.0kN。γG＝1.2時(shí)，受剪承載力設(shè)計(jì)值為162.15kN；γG＝1.35時(shí)，受剪承載力設(shè)計(jì)值為164.39kN。因此γG＝1.2時(shí)為最不利情況，故該混凝土空心砌塊墻體的受剪承載力為162.15kN。選項(xiàng)中與結(jié)果最近的是162.1，因此答案選B項(xiàng)。[單選題]8.當(dāng)該混凝土空心砌塊墻體采用Cb20混凝土灌孔，灌孔率為33%時(shí)，該墻體受剪承載力最接近于（）kN。A.483.6B.459.8C.397.4D.306.8正確答案：A參考解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第4.1.4條表4.1.4-1可知，采用Cb20混凝土?xí)r，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fc＝9.6N/mm2。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條第5款第2項(xiàng)規(guī)定，α＝δρ。fg＝f＋0.6αfc＝2.22＋0.6×0.45×0.33×9.6＝3.08N/mm2＜2f。根據(jù)第3.2.2條式（3.2.2）計(jì)算，灌孔砌體的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fvg＝0.2fg0.55＝0.2×3.080.55＝0.37N/mm2。①當(dāng)γG＝1.2時(shí)，σ0/fg＝0.6/3.08＝0.19。根據(jù)第5.5.1條式（5.5.1-2）計(jì)算，剪壓復(fù)合受力影響系數(shù)為：μ＝0.26－0.082×0.19＝0.244；αμ＝0.64×0.244＝0.16。根據(jù)式（5.5.1-1）計(jì)算，受剪承載力為：（fvg＋αμσ0）A＝（0.37＋0.16×0.6）×5600×190×10－3＝495.82kN＞200.0kN。②γG＝1.35時(shí)，σ0/fg＝0.675/3.08＝0.22。根據(jù)式（5.5.1-3）計(jì)算，剪壓復(fù)合受力影響系數(shù)為：μ＝0.23－0.065×0.22＝0.22；αμ＝0.66×0.22＝0.145。根據(jù)式（5.5.1-1）計(jì)算，受剪承載力為：（fvg＋αμσ0）A＝（0.37＋0.145×0.675）××600×190×10－3＝497.82kN＞200.0kN。綜上可知：γG＝1.2時(shí)，受剪承載力為495.82kN；γG＝1.35時(shí)，受剪承載力為497.82kN。因此γG＝1.2時(shí)為最不利情況，故該墻體受剪承載力為495.82kN。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是483.6，因此答案選A項(xiàng)。一軸心受壓磚柱，截面尺寸為370mm×490mm，兩端為不動(dòng)鉸支座，H0＝H＝3.5m，材料強(qiáng)度等級(jí)為燒結(jié)普通磚MU10，砂漿采用混合砂漿，磚砌體自重19kN/m3。若柱頂截面上作用由恒載和活載產(chǎn)生的軸向力設(shè)計(jì)值為200kN，施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。[單選題]9.柱底截面所承受的軸力設(shè)計(jì)值最接近于（）kN。A.200B.214.47C.237.84D.276正確答案：B參考解析：由題可知，柱底截面所承受的軸力設(shè)計(jì)值為：N＝200＋1.2×（0.37×0.49×3.5×19）＝214.47kN。[單選題]10.若混合砂漿的強(qiáng)度等級(jí)為M5，則柱底截面的軸心受壓承載力最接近于（）kN。A.200.2B.211.4C.213.5D.215.6正確答案：B參考解析：混合砂漿強(qiáng)度等級(jí)為M5，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-1可知，f＝1.50N/mm2，A＝0.37×0.49＝0.181m2＜0.3m2。根據(jù)第3.2.3條第1款規(guī)定，調(diào)整系數(shù)γα＝0.7＋0.181＝0.881。則調(diào)整后，f＝0.881×1.50＝1.322N/mm2。根據(jù)第5.1.2條表5.1.2可知，γβ＝1.0，H0＝3.5m，h取尺寸較小者，即h＝0.37m。根據(jù)式（5.1.2-1），構(gòu)件高厚比為：β＝1.0×3.5/0.37＝9.46。由附錄D式（D.0.1-3）計(jì)算，其中，α＝0.0015，則軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)為：φ0＝1/（1＋αβ2）＝1/（1＋0.0015×9.462）＝0.882根據(jù)第5.1.1條式（5.1.1）規(guī)定，無筋砌體的軸心受壓承載力應(yīng)滿足：N＝φ0fA＝0.882×1.322×181300＝211.40kN。某三層商住樓，底層局部采用兩跨連續(xù)墻梁結(jié)構(gòu)。局部平面圖及剖面如圖4-6所示。開間為3.3m，底層層高3.9m，其余兩層為3.0m，墻厚為190mm。托梁下均設(shè)有壁柱（每邊凸出墻面200mm×590mm）。墻體采用MU10混凝土砌塊和Mb10混合漿砌筑（f＝2.79MPa）。樓蓋及屋蓋采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚120mm。托梁混凝土采用C30（fc＝14.3N/mm2），縱向鋼筋為HRB400（fy＝360N/mm2），箍筋采用HPB235（f＝210N/mm2）。屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4.8kN/m2，屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2，樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.8kN/m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kN/m2，墻體自重標(biāo)準(zhǔn)值（包括雙面粉刷）為2.61kN/m2，梁支座下設(shè)190mm×190mm上下貫通鋼筋混凝土構(gòu)造柱。托梁的截面尺寸bb×hb＝250mm×600mm（石灰水粉刷）。各層墻頂均設(shè)截面為190mm×190mm的鋼筋混凝土圈梁。圖4-6[單選題]11.墻梁的計(jì)算跨度l0（mm）及計(jì)算高度H0（m）最接近下列（）組數(shù)值。A.4810；3.11B.4900；3.30C.5300；3.00D.5300；3.30正確答案：D參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.3條第1款規(guī)定，支座中心線距離為：l0＝5400－200/2＝5300mm；又1.1ln＝1.1×4810＝5291mm，簡支墻梁取兩者較小值，即計(jì)算跨度取為l0＝5291mm。截面尺寸為：（1/10）l0＝（1/10）×5291＝529.1mm＜600mm。故取hb＝600mm；bb＝250mm，hb0＝600－35＝565mm。墻體計(jì)算高度為：hw＝3.00m；則墻梁計(jì)算高度為：H0＝hw＋hb/2＝3.00＋0.60/2＝3.30m。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是5300、3.30，因此答案選D項(xiàng)。[單選題]12.確定使用階段托梁頂面作用的恒荷載設(shè)計(jì)值Q1g（kN/m）和活荷載設(shè)計(jì)值Q1p（kN/m）與下列（）組數(shù)值最為接近。A.19.60；9.24B.16.30；9.24C.19.60；6.6D.16.30；6.6正確答案：A參考解析：托梁頂面作用的恒荷載設(shè)計(jì)值為：Q1g＝1.2×25×0.25×0.6＋1.2×3.8×3.3＝19.548kN/m。托梁頂面作用活荷載設(shè)計(jì)值為：Q1p＝1.4×2.0×3.3＝9.24kN/m。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是19.60、9.24，因此答案選A項(xiàng)。[單選題]13.確定使用階段墻梁頂面作用的恒荷載設(shè)計(jì)值Q2g（kN/m）和活荷載設(shè)計(jì)值Q2P（kN/m）與下列（）組數(shù)值最接近。A.44.04；9.9B.44.04；11.05C.52.85；9.9D.52.85；11.55正確答案：D參考解析：墻梁頂面作用的恒荷載設(shè)計(jì)值為：Q2g＝1.2×（2.61×3.0×2＋3.8×3.3＋4.8×3.3）＝52.85kN/m。墻梁頂面作用的活荷載設(shè)計(jì)值為：Q2p＝1.4×3.3×（2.0＋0.5）＝11.55kN/m。[單選題]14.確定使用階段墻梁在其恒荷載設(shè)計(jì)值和活荷載設(shè)計(jì)值最不利布置下托梁跨中彎矩Mb1及軸力Nb1、支座B的負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值MbB與下列（）組數(shù)值最為接近。A.Mb1＝94.55kN·m；Nb1＝94.62kN；MbB＝－193.00kN·mB.Mb1＝105.34kN·m；Nb1＝98.65kN；MbB＝－235.63kN·mC.Mb1＝108.34kN·m；Nb1＝98.65kN；MbB＝－269.85kN·mD.Mb1＝151.89kN·m；Nb1＝94.62kN；MbB＝－269.85kN·m正確答案：A參考解析：托梁在其頂面恒荷載及活荷載量不利布置作用下跨中彎矩（近似計(jì)算）為：M1＝α1Q1gl02＋α2Q1pl<sub>02＝0.07×19.548×5.302＋0.096×9.24×5.302＝63.35kN·m式中，α1、α2為連續(xù)梁彎矩系數(shù)；近似取恒荷載及活荷載分別作用下的跨中最大彎矩。中間支座最大彎矩為：M1B＝－0.125×（19.548＋9.24）×5.302＝－101.08kN·m。求墻梁頂面荷載作用下連續(xù)梁跨中及支座最大彎矩M2、M2B為：M2＝0.07×52.85×5.302＋0.096×12.47×5.302＝137.55kN·mM2B＝－0.125Q2l02＝－0.125×（52.85＋12.47）×5.302＝－229.35kN·m考慮墻梁組合作用的托梁跨中彎矩系數(shù)為：αM＝ψM（2.7hb/l0－0.08）＝1.0×（2.7×0.6/5.3－0.08）＝0.226考慮墻梁組合作用的托梁跨中軸力系數(shù)為：ηN＝0.8＋2.6hw/l0＝0.8＋2.6×3.00/5.30＝2.27。托梁跨中截面彎矩Mb1、Mb2和軸力Nb1、Nb2為：Mb1＝Mb2＝M＋αMM2＝63.35＋0.226×137.55＝94.45kN·m；Nb1＝Nb2＝ηNM2/H0＝2.27×137.55/3.3＝94.62kN。αM＝0.4（無洞口），托梁中間支座截面彎矩為：MbB＝M1B＋αMM2B＝－101.08－0.4×229.35＝－192.82kN·m。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是94.55、94.62、－193.00，因此答案選A項(xiàng)。[單選題]15.確定使用階段墻梁在其恒荷載設(shè)計(jì)值VbA（kN）和活荷載設(shè)計(jì)值最不利布置下托梁支座的剪力設(shè)計(jì)值VbB（kN）與下列（）組數(shù)值最接近。A.140.71；246.99B.133.921；246.99C.140.71；216.99D.133.921；216.37正確答案：A參考解析：按連續(xù)梁分析A支座由托梁頂面荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的最不利剪力為：V1＝0.375×19.548×5.30＋0.437×9.24×5.30＝60.25kN。墻梁頂面荷載設(shè)計(jì)值在支座A產(chǎn)生的最不利剪力為：V2＝0.375×52.85×5.30＋0.437×12.47×5.30＝133.92kN?？紤]墻梁組合作用的支座A最不利剪力為：VbA＝V1＋βvV2＝60.25＋0.6×133.92＝140.60kN。按連續(xù)梁分析B支座在托梁頂面荷載作用下最不利剪力為：V1＝0.625Q1l0＝0.625×（19.548＋9.24）×5.30＝95.36kN。墻梁頂面荷載作用下B支座最不利剪力為：V2＝0.625Q2l0＝0.625×（52.85＋12.47）×5.30＝216.37kN。B支座的剪力設(shè)計(jì)值為：VbB＝V1＋βvV2＝95.36＋0.7×216.37＝246.82kN。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是140.71、246.99，因此答案選A項(xiàng)。已知柱間基礎(chǔ)梁上墻體高15m，雙面抹灰，墻厚240mm，采用MU10燒結(jié)普通磚、M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如圖4-7所示，柱距6m，基礎(chǔ)梁長5.45m，伸入支座0.3m；混凝土為C30，縱筋為HRB335級(jí)，箍筋為HPB300級(jí)。圖4-7[單選題]16.墻梁承受的荷載及計(jì)算簡圖如圖4-7所示，則使用階段托梁正截面承載力驗(yàn)算時(shí)，軸向拉力的偏心距e0最接近于（）m。A.0.567B.0.596C.0.608D.0.623正確答案：C參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.6條規(guī)定，M2＝Q2l02/8＝94.88×5.152/8＝314.56kN·m。根據(jù)式（7.3.6-4），洞口對(duì)托梁彎矩的影響系數(shù)為：ψM＝4.5－10a/l0＝4.5－10×1.07/5.15＝2.422。Hb/l0＝450/5150＝0.087＜1/10，為自承重墻梁。根據(jù)式（7.3.6-3），考慮墻梁組合作用的托梁跨中彎矩系數(shù)為：αM＝0.8ψM（1.7hb/l0－0.03）＝0.8×2.422×（1.7×0.45/5.15－0.03）＝0.23。根據(jù)式（7.3.6-5），考慮墻梁組合作用的托梁跨中軸力系數(shù)為：ηN＝0.8×（0.44＋2.1hw/l0）＝0.8×（0.44＋2.1×5.15/5.15）＝2.032。則最大彎矩設(shè)計(jì)值為：Mb＝αMM2＝0.23×314.56＝72.35kN·m。軸心拉力設(shè)計(jì)值為：Nbt＝ηNM2/H0＝2.032×314.56/5.375＝118.92kN。故軸向拉力的偏心距為：e0＝Mb/Nbt＝72.35/118.92＝0.608m。[單選題]17.使用階段托梁斜截面受剪承載力驗(yàn)算時(shí)，箍筋A(yù)sv/s最接近于（）。A.0.13B.0.1599C.0.167D.0.183正確答案：A參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.8條規(guī)定，剪力設(shè)計(jì)值為：Vb＝βvV2＝0.5×94.88×4.85/2＝115.04kN；0.25fcbhb0＝0.25×14.3×240×405＝347.49kN＞Vb，截面尺寸滿足要求。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）（2015年版）第6.3.7條式（6.3.7）規(guī)定，0.7ftbhb0＝0.7×1.43×240×405＝97.3kN＜Vb，應(yīng)按計(jì)算配置箍筋。根據(jù)《混規(guī)》第6.3.4條式（6.3.4-2），Asv/s＝（Vb－0.7ftbhb0）/（1.25hb0fyv）＝（115040－97300）/（1.25×405×270）＝0.13。承重墻梁，各部分尺寸見圖4-8及表4-1，托梁混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20，縱向受力鋼筋采用HRB335，磚強(qiáng)度為MU10，水泥砂漿強(qiáng)度等級(jí)采用M5，荷載設(shè)計(jì)值Q1＝23.8kN/m，Q2＝116kN/m。[單選題]18.已知墻梁的計(jì)算跨度L0＝6.05m，墻體計(jì)算高度hw＝2.85m，則該構(gòu)件可以按墻梁計(jì)算的洞口高度hh和寬度bh的限制值最接近于（）。A.bh＜1.550m；hh＜2.375mB.bh＜1.750m；hh＜2.375mC.bh＜1.750m；hh＜2.450mD.bh＜1.815m；hh＜2.450m正確答案：D參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.2條及表7.3.2規(guī)定，計(jì)算如下：洞寬應(yīng)滿足：bh＜0.3×l0＝0.3×6.05＝1.815m；洞高應(yīng)滿足：hh＜5hw/6＝5×2.85/6＝2.375m，又同時(shí)滿足：hh＜hw－0.4＝2.85－0.4＝2.45m。[單選題]19.計(jì)算彎矩系數(shù)αM與計(jì)算軸力系數(shù)ηN與下列（）組數(shù)據(jù)最為接近。A.αM＝0.406；ηN＝1.430B.αM＝0.432；ηN＝1.430C.αM＝0.450；ηN＝1.250D.αM＝0.485；ηN＝1.336正確答案：B參考解析：由圖4-8可知，設(shè)墻梁為簡支墻梁。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.6條規(guī)定，hb/l0＝0.75/6.05＝0.124＜1/6＝0.167，取hb/l0＝0.124。根據(jù)式（7.3.6-4），洞口對(duì)托梁彎矩的影響系數(shù)為：ψM＝4.5－10a/l0＝4.5－10×1.275/6.05＝2.39。根據(jù)式（7.3.6-3），彎矩系數(shù)為：αM＝ψM（1.7hb/l0－0.03）＝2.39×（1.7×0.124－0.03）＝0.432。由于hw/l0＝2.85/6.05＝0.471＜1，取hw/l0＝0.471。根據(jù)式（7.3.6-5），截面軸力系數(shù)為：ηN＝0.44＋2.1hw/l0＝0.44＋2.1×0.471＝1.43[單選題]20.計(jì)算彎矩系數(shù)αM＝0.450，計(jì)算軸力系數(shù)ηN＝1.450，則托梁跨中截面的彎矩Mb和軸心拉力Nb與下列（）組數(shù)據(jù)最為接近。A.347.7kN·m；238.6kNB.354.27kN·m；239.7kNC.365kN·m；245.6kND.372.35kN·m；318.92kN正確答案：A參考解析：由題可知，M1＝Q1l02/8＝23.8×6.052/8＝108.89kN·m；M<sub>2＝Q<sub>2l02/8＝116×6.052/8＝530.74kN·m。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.6條式（7.3.6-1）規(guī)定，托梁跨中截面的彎矩為：Mb＝M1＋αMM2＝108.89＋0.450×530.74＝347.72kN·m根據(jù)第7.3.6條式（7.3.6-2）計(jì)算，軸心拉力為：Nb＝ηNM2/H0＝1.45×530.74/3.225＝238.63kN。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是347.7；238.6，因此答案選A項(xiàng)。[單選題]21.該墻梁的墻體受剪承載力最接近于（）kN。A.139.8B.145.6C.150.5D.179.5正確答案：D參考解析：計(jì)算受剪承載力：f＝0.9×1.5＝1.35N/mm2。取h＝240mm，bf1＝1500mm，bf2＝1650mm，圈梁截面高度ht＝0。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.9條規(guī)定，單層有洞口墻梁，故翼墻影響系數(shù)ξ1＝1.0，洞口影響系數(shù)ξ2＝0.6。根據(jù)7.3.9條式（7.3.9）計(jì)算，該墻梁的墻體受剪承載力為：選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是179.5，因此答案選D項(xiàng)。某鋼筋混凝土挑梁如圖4-10所示，l＝1.5m，l1＝2.8m，b＝240mm，hb＝300mm。挑出截面高度150mm，挑梁上墻體高度2.8m，墻厚h＝240mm。墻端設(shè)有構(gòu)造柱240mm×240mm，距墻邊1.6m處開門洞，bh＝900mm，hh＝2100mm，樓板傳給挑梁的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：梁端集中作用的恒載Fk＝4.5kN，作用在挑梁挑出部分和埋入墻內(nèi)部分的恒載g1k＝17.75kN/m，g2k＝10kN/m，作用在挑出部分的活載q1k＝8.52kN/m，埋入墻內(nèi)部分的活載q2k＝4.95kN/m，挑梁挑出部分自重1.56kN/m，挑梁埋在墻內(nèi)部分自重1.98kN/m，墻體自重19kN/m3。圖4-10[單選題]22.樓層的傾覆力矩最接近于（）kN。A.50.24B.54.4C.58.25D.62.7正確答案：A參考解析：挑梁埋在墻體的長度l1＝2.8m＞2.2hb＝2.2×0.3＝0.66m。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.4.2條第1款式（7.4.2-1）規(guī)定，挑梁計(jì)算傾覆點(diǎn)到墻外邊緣的距離為：x0＝0.3×0.3＝0.09m＜0.13l1＝0.13×2.8＝0.364m。根據(jù)第7.4.2條第3款規(guī)定，挑梁下有構(gòu)造柱時(shí)，計(jì)算傾覆點(diǎn)到墻外邊緣的距離x0取一半，即x0＝0.045m。樓層傾覆力矩為：Mov＝1.2×4.5×（1.5＋0.045）＋[1.4×8.52＋1.2×（1.56＋17.75）]×（1.5＋0.045）2/2＝50.24kN·m[單選題]23.樓層的抗傾覆力矩最接近于（）kN·m。A.57.15B.75.50C.80.68D.88.25正確答案：A參考解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.4.3條及圖7.4.3可知，洞口右側(cè)到梁端頭的距離為300mm＜370mm，不考慮挑梁層端上部45°擴(kuò)展角范圍的墻重，只能考慮直接位于挑梁上部的墻體重量。則墻體的抗傾覆力矩為：Mr1＝0.8×0.24×19×[2.8×（2.8－0.3）×（1.4－0.045）－0.9×2.1×（1.6＋0.9/2－0.045）]＝20.78kN·m。樓板的抗傾覆力矩為：Mr2＝0.8×（10