快速凝固al-si合金組織性能的研究進展

快速凝固al-si合金組織性能的研究進展

1金納米晶圓al-si合金是最常用的鑄造鋁。它具有低密度、低熱膨脹系數(shù)、良好的耐候性等優(yōu)點。此外，這些優(yōu)點尤其體現(xiàn)在添加si含量方面。但Si含量過高,尤其是超過共晶點時會形成粗大針狀或片狀多角形Si相,嚴重損害合金的力學性能。盡管采用變質處理、合金化以及精密鑄造等工藝對改善合金的性能有一定的作用,但不能從根本上改變其組織粗大的缺點,因此其應用受到一定程度的限制。利用快速凝固技術制備Al-Si合金,其冷卻速度達102～106℃/s,可顯著改善合金的顯微組織、減少偏析、提高合金固溶度等,使合金性能得以大幅度提高,擴大其應用范圍。2噴射沉積法s/pm和噴射沉積法sf快速凝固Al-Si合金的制備方法主要有快速凝固粉末冶金法(RS/PM)和噴射沉積法(SF)兩種,RS/PM一般工藝流程為粉末制備→粉末預壓→真空除氣→粉末固結→熱處理→機加工→成品,SF一般工藝流程為沉積制壞→坯料致密→熱處理→機加工→成品。2.1粉末固結成形這種方法的關鍵工序是粉末的制備和粉末固結成形?？焖倌藺l-Si合金粉末的制備方法主要有水霧化法、普通氣體霧化法、超音速氣體霧化法、離心霧化法以及由這些方法組合而成的多級霧化法等。表1比較了采用不同方法制備Al-Si合金粉末尺寸、形狀及冷卻速度。生產(chǎn)中最常用的方法主要是超音速氣體霧化法,它是利用一種特殊的噴嘴產(chǎn)生高速高頻脈沖氣流沖擊金屬液流,使金屬液流粉碎成細小均勻液滴,經(jīng)強制對流氣體冷卻,而凝固成細小粉末。其特點是:冷卻速度高、粉末顆粒細小均勻、形狀相對規(guī)則、呈近似球形、粉末收得率高。熱擠壓和熱鍛是最常用的粉末固結技術,它的最基本要求就是在粉末固結過程中盡可能保證其組織不發(fā)生對性能不利的轉變。例如,要保證合金中的Si相不至于過分長大,亞穩(wěn)相不發(fā)生有害的穩(wěn)定化轉變。因此在粉末固結成形加工時,要把快速凝固產(chǎn)品對成形加工的特殊要求和粉末冶金成形加工的一般要求結合起來,既要求粉末間牢固結合,又要求不損害其獨特的組織特征。一般在較低的溫度、大的壓力和擠壓比下,既能破碎顆粒間界面,保證粉末間牢固的結合,又不引起組織發(fā)生不利變化。即使需要高溫固結,也要盡可能縮短加熱時間。2.2超細噴射沉積法噴射沉積是在傳統(tǒng)粉末冶金技術基礎上發(fā)展起來的,它是把霧化后的金屬熔滴直接噴射到金屬基底,在基底沉積形成半凝固沉積層,依靠金屬基底的熱傳導使沉積層不斷地凝固形成較致密的預制坯料,預制坯料經(jīng)熱擠壓或熱鍛等致密化工藝,則形成高致密度的金屬實體。噴射沉積除具有快速凝固的一般特征外,還具有把霧化制粉過程與粉末固結工藝結合起來,簡化生產(chǎn)工藝,降低生產(chǎn)成本,而且解決了RS/PM法中粉末表面氧化的問題,減輕了原始顆粒界面(PPB)對合金性能的不利影響。但是噴射沉積法相對于快速凝固粉末冶金法,合金冷卻速度較低,組織較為粗大,因此強度相對較低。此外,用于制備快速凝固Al-Si合金的方法還有平面流鑄造法、熔體旋淬法、等離子表面噴涂沉積法等。3增強al-20%si-5fe的織構及織物組織快速凝固Al-Si合金組織主要取決于合金的成分、凝固速度、熱擠壓及后續(xù)熱處理等因素。一般認為合金具有超細化顯微組織、形成亞穩(wěn)相和過飽和固溶體以及高密度位錯等組織特征。快速凝固二元Al-Si合金的組織較為簡單、主要由α-Al相或(α-Al+Si)相組成,基體α-Al一般為細小等軸晶粒或微胞結構,而Si相呈微細顆粒(初晶)或纖維狀(共晶)均勻分布于基體[1,2,3,4,5,6,7,8,9,10]。文獻對Al-(7.1～23.7)%Si的水霧化快速凝固粉末及擠壓態(tài)合金研究發(fā)現(xiàn),粉末中Si含量小于16%時,組織中不形成初晶Si相,但此時引起很大的晶格畸變,說明Si過飽和固溶于基體;Si含量在16%～19%時也很難辨認初晶Si相;只有Si含量超過19%時,才可觀察到尺寸約為1μm的初晶Si相,隨Si含量的增加,Si相體積分數(shù)也增加。粉末經(jīng)熱擠壓有Si相析出并有長大趨勢,其尺寸取決于擠壓溫度。文獻也對Al-(14～44)%Si霧化粉末組織觀察發(fā)現(xiàn),Si含量為14%時,組織中無初晶Si形成;Si含量為28.87%時,形成只有幾微米的初晶Si。文獻研究了熔體溫度對快速凝固Al-Si過共晶合金組織和相的影響認為,一定范圍內(nèi)提高熔體溫度有利于合金組織的均勻和細化、均勻共晶組織的形成及共晶Si各向同性生長。在二元快速凝固Al-Si合金中加第三組元會引起合金組織的一些變化,通常加入的第三組元主要有Cu、Mg、Fe、Ni、Co、Sr、P等[3,11,12,13,14,15]。文獻對Al-12%Si中添加Cu、Mg、Ni、Co、Sr等離心霧化合金組織研究發(fā)現(xiàn),添加Cu、Mg和Ni后組織中除α-Al和Si相外,分別形成Al2Cu(θ)、Mg2Si和Al3Ni等金屬間化合物;添加Co、Sr不會形成金屬間化合物,組織仍由α-Al和Si相組成,但添加Sr會使Si相細化和球化。文獻在快速凝固過共晶Al-Si合金中加P發(fā)現(xiàn):P具有細化和球化初晶Si的作用。文獻分別用霧化和噴射沉積制備Al-20%Si-5Fe合金,相比之下用霧化制備的組織更為細小。兩種方法制備的合金組織中都形成亞穩(wěn)δ(Al、Si、Fe)相。經(jīng)擠壓后部分δ(Al、Si、Fe)相會轉變成穩(wěn)定的β(Al、Si、Fe)相。文獻對噴射沉積Al-20%Si-5Fe合金在沉積態(tài)、擠壓態(tài)及高溫熱暴露條件下的組織進行了系統(tǒng)的研究。結果表明,沉積態(tài)合金中形成一種獨具特色的圓形集群組織特征,集群內(nèi)部組織較外部更為細小,這種集群組織的形成可能與噴射沉積過程中先凝固的熔滴有關。沉積態(tài)組織由α-Al基體、Si相和亞穩(wěn)片狀δ-Al4FeSi相組成,α-Al基體中并無過飽和固溶Si原子,這可能與噴射沉積冷卻速度相對較低及大范圍δ-Al4FeSi相的形成有關。沉積坯經(jīng)熱擠壓后集群組織特征消失,片狀δ-Al4FeSi被破碎成短棒狀,而且部分δ-Al4FeSi相轉變成穩(wěn)定的β-Al5FeSi相。擠壓態(tài)合金高溫熱暴露會導致再結晶組織的形成,再結晶組織受Si相和金屬間化合物的阻礙,從而抑制其長大。但高溫長期暴露會加速δ-Al4FeSi相向穩(wěn)定組織轉變及相的粗化傾向。四元快速凝固Al-Si合金研究較多的有Al-Si-Cu-Mg[16,17,18,19,2,2,2,2,2,2]、Al-Si-Fe-Ni、Al-Si-Fe-Cu、Al-Si-Ni-Mn、Al-Si-Ni-Ce等。文獻對噴射沉積Al-18%Si-4.5%Cu-0.6%Mg合金研究發(fā)現(xiàn),其組織由體積分數(shù)為19.7%細小Si顆粒、平均直徑為12.5μm的等軸晶以及少量金屬間化合物組成,金屬間化合物為Al2Cu和Al2CuMg。沉積坯經(jīng)熱擠壓,Si顆粒變得更為細小,而且組織不會發(fā)生再結晶。但擠壓態(tài)組織在高溫加熱時Si相和等軸晶都發(fā)生粗化。關于Al-Si-Cu-Mg合金的這些組織特征,文獻對Al-18.6%Si-4.34%Cu-0.6%Mg和Al-20%Si-1.3%Cu-1%Mg快速凝固粉末冶金合金研究中也發(fā)現(xiàn)了相似的情況。而文獻對Al-20%Si-3%Cu-1%Mg霧化顆粒組織研究卻發(fā)現(xiàn),金屬間化合物為Al2Cu和Mg2Si。同時文獻對含Cu、Mg的Al-30%Si合金水霧化粉末組織研究認為形成了Al4CuMg和Al2CuMg的金屬間化合物。因此Al-Si-Cu-Mg快速凝固合金的組織除基體和Si相外,依不同的成分和加工方法會形成不同組成的金屬間化合物。文獻對Al-20%Si-5%Fe-2%Ni霧化粉末進行研究表明,其組織中會形成棒狀FeSiAl5、FeSiAl3以及不規(guī)則粒狀FeNiAl9金屬間化合物。文獻在對含微量Zr的Al-12%Si-7%Ni-5%Mn的快速凝固合金組織研究認為,其組織由α-Al(Ni、Mn)Si、Al6(Mn、Ni、Zr)3Si2、α-Al(Mn、Ni)Si、Al3Ni、Si相及基體相組成,經(jīng)熱擠壓組織變得更為細小,其顆粒體積分數(shù)占50%左右。文獻研究了Al-Si-Ni-Ce粉末冶金合金的組織,結果表明,添加Ni、Ce后可提高Si在Al基體中的固溶度,形成含Si、Ni、Ce的過飽和固溶體,同時有細小圓形Al3Ni和Al3Ce金屬間化合物形成。目前對五元及五元以上快速凝固Al-Si合金的研究基本上是以Al-Si-Cu-Mg為基礎通過添加其它組元來進行的。典型的合金種類主要有Al-Si-Cu-Mg-Fe和Al-Si-Cu-Mg-Ni等。研究表明,Al-Si-Cu-Mg快速凝固合金中添加Fe、Ni可以形成復雜的金屬間化合物,能夠檢定的金屬間化合物主要有Cu2FeAl7、CuFeAl6、FeMg3Si6Al8、δ(Al、Si、Fe)、β(Al、Si、Fe)以及Al3(Ni、Cu)2、Al7Cu4Ni等。這些金屬間化合物顯著的特點是熱穩(wěn)定性特別好,無論是在高溫擠壓,還是高溫加熱既不發(fā)生溶解,也不粗化,而且能夠阻礙Si相和基體晶粒的長大,使合金在常溫和高溫都能保持細小的組織特征。此外,目前還對快速凝固Al-Si合金基復合材料進行了廣泛的研究。所添加的增強相主要有SiC、Al2O3、SiO2、鋯砂顆粒、短纖維及晶須等。研究表明,若增強相加入量合適、采用生產(chǎn)工藝合理,則可獲得增強相分布均勻、與基體界面接合良好的組織,否則將造成增強相分布不均、與基體界面結合不良、形成空洞及開裂等組織缺陷。4拉伸斷裂規(guī)律快速凝固Al-Si合金的斷裂從宏觀看呈脆性斷裂,但從微觀上看卻具有韌窩型的韌性斷裂特征,與顆粒增強金屬基復合材料有相似的斷裂行為。文獻對噴射沉積Al-20%Si-5%Fe和2024-20%Si-5%Fe合金的斷裂行為進行的研究認為,擠壓態(tài)裂紋主要來源于大塊初晶Si顆粒的脆性斷裂,也有部分來源于Si相與基體結合處,斷裂以穿晶方式發(fā)生的,其斷口凹凸不平,并有大量由小解離平臺組成的韌窩和杯錐狀突起。2024-20%Si-5%Fe經(jīng)T6處理(470℃,1.5h固溶處理,水淬,自然時效4天后,120℃,24h人工時效)后斷裂過程基本與擠壓態(tài)相同,但裂紋主要起源于Si相與基體結合處,因而不是完全的脆性裂紋。文獻分別對噴射沉積Al-17%Si-4.5%Cu-0.6%Mg合金和粉末冶金Al-18.8%Si-4.34%Cu-0.66%Mg合金的斷裂行為進行研究,結論與文獻相同,即認為快速凝固Al-Si合金的斷裂屬韌窩型穿晶斷裂。文獻研究了快速凝固粉末冶金Al-20%Si-3%Cu-1%Mg合金的室溫和高溫斷裂行為,結果表明:室溫時擠壓態(tài)合金裂紋主要來源于三個方面:初晶Si開裂、原始顆粒界面開裂以及Si相與基體界面開裂。斷口有小解離面和韌窩特征,表明斷裂是一種韌性和脆性共存的混合斷裂方式。T6處理后由于加強了原始顆粒界面的結合,因此裂紋主要來源于初晶Si與基體界面的開裂;高溫時斷裂主要由初晶Si與基體分離以及原始顆粒界面分離造成的,斷口具有較大韌窩特征,表明此時合金的斷裂呈韌性斷裂特征。文獻研究了噴射沉積Al-14%Si-3%Fe合金斷裂情況表明:裂紋首先在尺寸較大的Si顆粒上萌生,隨著塑性變形的繼續(xù),更多的Si顆粒開裂,而原來的裂紋變寬,最后Si顆粒引起的裂紋在應力作用下沿晶界通過塑性剪切而連接起來,導致合金的整體斷裂。其斷裂方式是沿晶斷裂,這一點與文獻報道有矛盾之處,有待進一步研究。同時該文獻給出了合金發(fā)生斷裂時的臨界應力滿足如下關系式:σr=239/ε1/6式中σr為臨界