高層腳手架計算書

7、落地式腳手架（扣件式）計算書7.1、計算根據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-3、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-4、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50017-7.2、腳手架參數(shù)腳手架設(shè)計類型構(gòu)造腳手架，裝修腳手架腳手板設(shè)計荷載(kN/m2)3，2同時施工作業(yè)層數(shù)1，1卸荷設(shè)立無腳手架搭設(shè)方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3.2腳手架架體高度H(m)11.6腳手架沿縱向搭設(shè)長度L(m)83立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.9橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.15內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.25雙立桿計算辦法不設(shè)立雙立桿7.3、荷載設(shè)計腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重原則值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設(shè)方式2步1設(shè)密目式安全立網(wǎng)自重原則值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重原則值Gkdb(kN/m)0.14擋腳板鋪設(shè)方式2步1設(shè)每米立桿承受構(gòu)造自重原則值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式6跨1設(shè)構(gòu)造腳手架作業(yè)層數(shù)njj1構(gòu)造腳手架荷載原則值Gkjj(kN/m2)3裝修腳手架作業(yè)層數(shù)nzj1裝修腳手架荷載原則值Gkzj(kN/m2)2地區(qū)安全網(wǎng)設(shè)立全封閉基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.25風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.254風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1，1風(fēng)荷載原則值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.314，0.314計算簡圖：立面圖側(cè)面圖7.4、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù)n3橫桿抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)113600橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4730縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.2×(0.035+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.035+0.35×1.5/(3+1))+1.4×3×1.5/(3+1)=1.775kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.035+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.035+0.35×1.5/(3+1))+3×1.5/(3+1)=1.292kN/m計算簡圖以下：1、抗彎驗算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.775×0.92/8，1.775×0.152/2]=0.18kN·mσ=Mmax/W=0.18×106/4730=37.995N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.292×9004/(384×206000×113600)，1.292×1504/(8×206000×113600)]=0.472mmνmax＝0.472mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm滿足規(guī)定！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.775×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.087kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.292×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.791kN7.5、縱向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=1.087kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=0.791kNq'=0.035kN/m1、抗彎驗算計算簡圖以下：彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.621×106/4730=131.266N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算計算簡圖以下：變形圖(mm)νmax＝3.068mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足規(guī)定！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=3.738kN7.6、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85扣件抗滑承載力驗算：橫向水平桿：Rmax=1.087kN≤Rc=0.85×8=6.8kN縱向水平桿：Rmax=3.738kN≤Rc=0.85×8=6.8kN滿足規(guī)定！7.7、荷載計算腳手架架體高度H11.6腳手架鋼管類型Ф48×3.2每米立桿承受構(gòu)造自重原則值gk(kN/m)0.129立桿靜荷載計算1、立桿承受的構(gòu)造自重原則值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.035/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×3/2×0.035/1.8)×11.6=1.856kN單內(nèi)立桿：NG1k=1.856kN2、腳手板的自重原則值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(11.6/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=1.026kN1/2表達(dá)腳手板2步1設(shè)單內(nèi)立桿：NG2k1=1.026kN3、欄桿與擋腳板自重原則值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(11.6/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.782kN1/2表達(dá)擋腳板2步1設(shè)4、圍護材料的自重原則值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×11.6=0.174kN構(gòu)配件自重原則值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.026+0.782+0.174=1.982kN單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1=1.026kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3+1×2)/2=3.938kN內(nèi)立桿：NQ1k=3.938kN組合風(fēng)荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.856+1.982)+0.9×1.4×3.938=9.566kN單內(nèi)立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.856+1.026)+0.9×1.4×3.938=8.419kN7.8、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架架體高度H11.6立桿計算長度系數(shù)μ1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4730立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)450連墻件布置方式一層兩跨1、立桿長細(xì)比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m長細(xì)比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m長細(xì)比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132查《規(guī)范》表A得，φ=0.188滿足規(guī)定！2、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風(fēng)荷載作用單立桿的軸心壓力設(shè)計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(1.856+1.982)+1.4×3.938=10.117kNσ=N/(φA)=10117.277/(0.188×450)=119.59N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！組合風(fēng)荷載作用單立桿的軸心壓力設(shè)計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.856+1.982)+0.9×1.4×3.938=9.566kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.314×1.5×1.82/10=0.192kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=9566.027/(0.188×450)+192281.04/4730=153.725N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！7.9、腳手架架體高度驗算不組合風(fēng)荷載作用Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×450×205×10-3-(1.2×1.982+1.4×3.938))×11.6/(1.2×1.856)=49.24m組合風(fēng)荷載作用Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+MwkφA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+MwφA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×450×205×10-3-(1.2×1.982+0.9×1.4×3.938+0.192×1000×0.188×450/4730))×11.6/(1.2×1.856)=34.197mHs=34.197m>H=11.6m滿足規(guī)定！7.10、連墻件承載力驗算連墻件布置方式一層兩跨、層層拉結(jié)連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)1350連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3.2連墻件截面面積Ac(mm2)450連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.314×2×2.9×1.5=3.825kN長細(xì)比λ=l0/i=1350/15.9=84.906，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.698(Nlw+N0)/(φAc)=(3.825+3)×103/(0.698×450)=21.729N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足規(guī)定！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=3.825+3=6.825kN≤0.85×12=10.2kN滿足規(guī)定！7.11、立桿地基承載力驗算地基土類型粘性土地基承載力特性值fg(kPa)160地基承載力調(diào)節(jié)系數(shù)mf1墊板底面積A(m2)0.25單立桿的軸心壓力原則值N=NG1k+NG2k+NQ1k=1.856+1.982+3.938=7.775kN立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝7.775/(1×0.25)＝31.099kPa≤fg＝160kPa滿足規(guī)定！7.12、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數(shù)量計算公式用量(m)備注立桿2×H×(L/la+1)1299.2縱向水平桿(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L1494防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿(H/h+1)×((1+n)×L/la+1)×(lb+a1)1631.7橫向斜撐(H/h+1)×(L/la+1)×1/6×(h2+lb2)0.5131.4816跨1設(shè)連墻件LH/(2la×2h)891層2跨，單位(根)安全網(wǎng)LH962.8單位(㎡)腳手板(H/h+1)×1/2×L×(lb+a1)305.0252步1設(shè)，單位(㎡)擋腳板(H/h+1)×1/2×L290.52步1設(shè)直角扣件(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×(L/la+1)+2×(H/h+1)*(L/la+1)1938單位(個)對接扣件(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5431每根鋼管長6.5m，單位(個)旋轉(zhuǎn)扣件0.3×(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5130單位(個)型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書8.1、計算根據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-3、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-4、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50017-8.2、腳手架參數(shù)腳手架設(shè)計類型構(gòu)造腳手架腳手板設(shè)計荷載(kN/m2)3同時施工作業(yè)層數(shù)1卸荷設(shè)立無腳手架搭設(shè)方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3.2腳手架架體高度H(m)14.5腳手架沿縱向搭設(shè)長度L(m)83立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.9橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.15內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.25雙立桿計算辦法不設(shè)立雙立桿8.3、荷載設(shè)計腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重原則值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設(shè)方式2步1設(shè)密目式安全立網(wǎng)自重原則值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重原則值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設(shè)方式2步1設(shè)每米立桿承受構(gòu)造自重原則值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設(shè)構(gòu)造腳手架作業(yè)層數(shù)njj1構(gòu)造腳手架荷載原則值Gkjj(kN/m2)3地區(qū)江西九江安全網(wǎng)設(shè)立全封閉基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.25風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.128風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.5，1.5風(fēng)荷載原則值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.423，0.423計算簡圖：立面圖側(cè)面圖8.4、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù)n3橫桿抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)113600橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4730縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.2×(0.035+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.035+0.35×1.5/(3+1))+1.4×3×1.5/(3+1)=1.775kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.035+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.035+0.35×1.5/(3+1))+3×1.5/(3+1)=1.292kN/m計算簡圖以下：1、抗彎驗算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.775×0.92/8，1.775×0.152/2]=0.18kN·mσ=Mmax/W=0.18×106/4730=37.995N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.292×9004/(384×206000×113600)，1.292×1504/(8×206000×113600)]=0.472mmνmax＝0.472mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm滿足規(guī)定！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.775×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.087kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.292×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.791kN8.5、縱向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=1.087kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=0.791kNq'=0.035kN/m1、抗彎驗算計算簡圖以下：彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.621×106/4730=131.266N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算計算簡圖以下：變形圖(mm)νmax＝3.068mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足規(guī)定！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=3.738kN8.6、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.9扣件抗滑承載力驗算：橫向水平桿：Rmax=1.087kN≤Rc=0.9×8=7.2kN縱向水平桿：Rmax=3.738kN≤Rc=0.9×8=7.2kN滿足規(guī)定！8.7、荷載計算腳手架架體高度H14.5腳手架鋼管類型Ф48×3.2每米立桿承受構(gòu)造自重原則值gk(kN/m)0.12立桿靜荷載計算1、立桿承受的構(gòu)造自重原則值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.035/h)×H=(0.12+(0.9+0.15)×3/2×0.035/1.8)×14.5=2.189kN單內(nèi)立桿：NG1k=2.189kN2、腳手板的自重原則值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14.5/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=1.248kN1/2表達(dá)腳手板2步1設(shè)單內(nèi)立桿：NG2k1=1.248kN3、欄桿與擋腳板自重原則值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14.5/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.155kN1/2表達(dá)擋腳板2步1設(shè)4、圍護材料的自重原則值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×14.5=0.218kN構(gòu)配件自重原則值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.248+1.155+0.218=2.62kN單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1=1.248kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3)/2=2.362kN內(nèi)立桿：NQ1k=2.362kN組合風(fēng)荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.189+2.62)+0.9×1.4×2.362=8.748kN單內(nèi)立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.189+1.248)+0.9×1.4×2.362=7.101kN8.8、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架架體高度H14.5立桿計算長度系數(shù)μ1.8立桿截面抵抗矩W(mm3)4730立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)450連墻件布置方式一層一跨、層層拉結(jié)1、立桿長細(xì)比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.8×1.8=3.24m長細(xì)比λ=l0/i=3.24×103/15.9=203.774≤210軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度l0=kμh=1.155×1.8×1.8=3.742m長細(xì)比λ=l0/i=3.742×103/15.9=235.358查《規(guī)范》表A得，φ=0.132滿足規(guī)定！2、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風(fēng)荷載作用單立桿的軸心壓力原則值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.189+2.62+2.362=7.172kN單立桿的軸心壓力設(shè)計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.189+2.62)+1.4×2.362=9.079kNσ=N/(φA)=9078.528/(0.132×450)=152.837N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！組合風(fēng)荷載作用單立桿的軸心壓力原則值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.189+2.62+2.362=7.172kN單立桿的軸心壓力設(shè)計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.189+2.62)+0.9×1.4×2.362=8.748kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.423×1.5×1.82/10=0.259kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=8747.778/(0.132×450)+259028.28/4730=202.032N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！8.9、連墻件承載力驗算連墻件布置方式一層一跨層層拉結(jié)連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)1350連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3.2連墻件截面面積Ac(mm2)450連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.9Nlw=1.4×ωk×1×h×1×la=1.4×0.423×1×2.9×1.5=2.576kN長細(xì)比λ=l0/i=1350/15.9=84.906，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.698(Nlw+N0)/(φAc)=(2.576+3)×103/(0.698×450)=17.752N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足規(guī)定！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=2.576+3=5.576kN≤0.9×12=10.8kN滿足規(guī)定！8.10、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數(shù)量計算公式用量(m)備注立桿2×H×(L/la+1)1624縱向水平桿(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L1660防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿(H/h+1)×((1+n)×L/la+1)×(lb+a1)2097.9橫向斜撐(H/h+1)×(L/la+1)×1/6×(h2+lb2)0.5169.0476跨1設(shè)連墻件LH/(1la×2h)2232步1跨，單位(根)安全網(wǎng)LH1203.5單位(㎡)腳手板(H/h+1)×1/2×L×(lb+a1)392.1752步1設(shè)，單位(㎡)擋腳板(H/h+1)×1/2×L373.52步1設(shè)直角扣件(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×(L/la+1)+2×(H/h+1)*(L/la+1)2280單位(個)對接扣件(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5507每根鋼管長6.5m，單位(個)旋轉(zhuǎn)扣件0.3×(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5153單位(個)8.11、懸挑梁驗算8.11.1、基本參數(shù)主梁離地高度(m)15懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設(shè)立方式壓環(huán)鋼筋壓環(huán)鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1350主梁外錨固點到建筑物邊沿的距離a(mm)100主梁建筑物內(nèi)錨固長度Lm(mm)2700梁/樓板混凝土強度等級C258.11.2、荷載布置參數(shù)作用點號各排立桿傳至梁上荷載原則值F'(kN)各排立桿傳至梁上荷載設(shè)計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mm)17.179.08350150027.179.0812501500附圖以下：平面圖立面圖8.11.3、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數(shù)nz1主梁材料規(guī)格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重原則值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/250荷載原則值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=7.17/1=7.17kN第2排：F'2=F2'/nz=7.17/1=7.17kN荷載設(shè)計值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nz=9.08/1=9.08kN第2排：F2=F2/nz=9.08/1=9.08kN1、強度驗算彎矩圖(kN·m)σmax=Mmax/W=14.75×106/141000=104.609N/mm2≤[f]=215N/mm2符合規(guī)定！2、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=18.492×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=21.854N/mm2τmax=21.854N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合規(guī)定！3、撓度驗算變形圖(mm)νmax=8.493mm≤[ν]=2×lx/250=2×1350/250=10.8mm符合規(guī)定！4、支座反力計算R1=-5.131kN,R2=24.287kN8.11.4、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算主梁軸向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN壓彎構(gòu)件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=14.75×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=99.628N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性發(fā)展系數(shù)γ符合規(guī)定！受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-)得，φb=2由于φb不不大于0.6，根據(jù)《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-)附表B，得到φb值為0.93。σ=Mmax/(φbWx)=14.75×106/(0.929×141×103)=112.604N/mm2≤[f]=215N/mm2符合規(guī)定！8.11.4、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設(shè)立方式壓環(huán)鋼筋壓環(huán)鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物內(nèi)錨固長度Lm(mm)2700梁/樓板混凝土強度等級C25壓環(huán)鋼筋1壓環(huán)鋼筋2錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=2.565kN壓環(huán)鋼筋驗算：σ=N/(4A)=N/πd2=5.131×103/(3.14×162)=6.38N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》9.7.6每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)不不大于65N/mm2水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要確保兩側(cè)30cm以上搭接長度符合規(guī)定！型鋼懸挑腳手架(陽角A)計算書9.1、計算根據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-3、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50017-9.2、參數(shù)信息9.2.1、參數(shù)信息1、荷載參數(shù)腳手架聯(lián)梁傳遞支座力F(kN)122、陽角型鋼構(gòu)造參數(shù)型鋼支撐形式兩根支桿立桿橫向間距或排距Lb(m)0.9內(nèi)排架距離墻長度a(m)0.25陽角型鋼長度L(m)4.3點M到Q點的距離D1(m)2.86O點到Q點的距離D2(m)1.25支點P到建筑物角點O的距離D3(m)1.843、陽角型鋼材料參數(shù)型鋼型號18號工字鋼支桿類型12.6號槽鋼9.2.2、陽角型鋼計算水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接，計算條件為一端固支的持續(xù)梁。型鋼截面慣性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面積A=30.6cm2。平面圖側(cè)面圖1、型鋼受力計算腳手架聯(lián)梁傳遞支座力F=12kN;水平鋼梁自重荷載q=1.2×24.1×9.8×10-3=0.283kN/m通過持續(xù)梁的計算得到剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)型鋼支點的支撐力為RA=12.132kN;型鋼固接處的支撐力為RB=13.085kN;型鋼最大彎矩Mmax=4.052kN·m;圖中距離|MP|=(D1×D1+D2×D2+D3×D3+1.414×D2×D3)1/2=(2.86×2.86+1.25×1.25+1.84×1.84+1.4142×1.25×1.84)1/2=4.05m圖中角度<MPQ=arcsin(2.860/4.047)=44.964°圖中角度<OPQ=arctan(0.707×1.250/(1.840+0.707×1.250))=17.976°每根支桿的壓力T=12.132/2/sin(44.964°)=8.584kN水平型鋼的軸向力N=2×8.584×cos(44.964°)×cos(34.19°)=10.048kN型鋼最大應(yīng)力計算值σ=Mmax/(1.05W)+N/A=4.052×106/(1.05×185×103)+10.048×103/(30.6×102)=24.141N/mm2型鋼的最大應(yīng)力計算值σ=24.141N/mm2≤[f]=215N/mm2，滿足規(guī)定！2、型鋼整體穩(wěn)定性計算水平型鋼采用18號工字鋼φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-)附錄B得到：φb=2由于φb不不大于0.6，查《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-)，得到φb'=1.07-0.282/φb=1.07-0.282/2=0.929。通過計算得到最大應(yīng)力σ=Mmax/(φbWx)=4.052×106/(0.929×185×103)=23.574N/mm2型鋼的最大應(yīng)力計算值σ=23.574N/mm2≤[f]=215N/mm2，滿足規(guī)定！3、支桿的強度計算斜壓桿的允許壓力按照下式計算：σ=N/φA≤[f]其中N--受壓斜桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.584kN；A--受壓斜桿凈截面面積，A=15.69cm2；i--計算受壓斜桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=4.953cm；l--受最大壓力斜桿計算長度，l=4.047m；λ--桿件長細(xì)比，λ=4.047×102/4.953=82φ--軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l/i查表得到φ=0.707；σ--受壓斜桿受壓應(yīng)力計算值，經(jīng)計算得到成果是7.738N/mm2；[f]--受壓斜桿抗壓強度設(shè)計值，f=215N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算σ<[f]，滿足規(guī)定！斜撐支桿采用焊接方式與墻體預(yù)埋件連接，對接焊縫強度計算公式以下σ=N/lwt≤fc或ft其中N為斜撐支桿的軸向力，N=8.584kN；lw為斜撐支桿件的周長，取227mm；t為斜撐支桿焊縫的厚度，t=5.5mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取ft=185.00N/mm2,fc=215.00N/mm2通過計算得到焊縫最大應(yīng)力σ=8.584×103/(227×5.5)=6.875N/mm2。對接焊縫的最大應(yīng)力σ=6.875N/mm2不大于185N/mm2，滿足規(guī)定！4、型鋼與建筑物連接的計算水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算以下：對接焊縫在正應(yīng)力與剪應(yīng)力作用計算公式為σ=N/Af=F/A(σ2+3f2)1/2≤1.1ft其中N--對接焊縫軸向力,N=10.048kN;F--對接焊縫切向力，F(xiàn)=13.085kN；A--水平鋼梁滿焊的截面積，A=30.6cm2；ft--對接焊縫的抗拉強度，ft=185N/mm2；fv--對接焊縫的抗剪強度，fv=125N/mm2；通過計算得到焊縫正應(yīng)力σ=N/A=10.048×103/(30.600×102)=3.284N/mm2；焊縫剪應(yīng)力f=F/A=13.085×103/(30.600×102)=4.276N/mm2；對接焊縫的折算應(yīng)力(3.284×3.284+3×4.276×4.276)0.5=8.102N/mm2；對接焊縫的正應(yīng)力σ=3.284N/mm2不大于焊縫的抗拉強度185.000N/mm2，滿足規(guī)定；對接焊縫的剪應(yīng)力f=4.276N/mm2不大于焊縫的抗剪強度125.000N/mm2，滿足規(guī)定；對接焊縫的折算應(yīng)力8.102N/mm2不大于1.1×ft=203.500N/mm2，滿足規(guī)定！10、型鋼懸挑腳手架(陽角B)計算書10.1、計算根據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-3、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50017-10.2、基本參數(shù)1、基本參數(shù)陽角處主梁懸挑方式聯(lián)梁懸挑主梁離地高度(m)15建筑物陽角處角度β90立桿縱距l(xiāng)a(m)2.4梁/樓板混凝土強度等級C252、立桿荷載參數(shù)第幾排立桿離墻距離a(m)荷載原則值F'(kN)荷載設(shè)計值F(kN)10.25810.921.15810.910.3、主梁布置及錨固參數(shù)1、主梁布置參數(shù)主梁號內(nèi)錨固點坐標(biāo)x(m).y(m)角度α(度)主梁自內(nèi)錨固點伸出長度L(m)主梁錨固方式11.7,-1.71354.2壓環(huán)鋼筋21.9,-1.71163.3壓環(huán)鋼筋32.15,-1.75903壓環(huán)鋼筋平面圖2、主梁錨固參數(shù)主梁外錨固點離建筑物距離b(mm)100壓環(huán)鋼筋直徑d1(mm)16主梁1錨固圖主梁2錨固圖主梁3錨固圖10.4、聯(lián)梁驗算聯(lián)梁材料類型工字鋼聯(lián)梁材料規(guī)格16號工字鋼聯(lián)梁截面積A(cm2)26.1聯(lián)梁截面慣性矩Ix(cm4)1130聯(lián)梁截面抵抗矩Wx(cm3)141聯(lián)梁自重原則值gk(kN/m)0.205聯(lián)梁材料抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205聯(lián)梁材料抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125聯(lián)梁彈性模量E(N/mm2)2060001、第一排立桿處的聯(lián)梁計算計算簡圖以下：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/mq'=gk=0.205kN/mR=F1=10.9kNR'=F1'=8kN1）抗彎驗算σ=Mmax/W=0.131×106/(141×103)=0.929N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2）抗剪驗算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=0.35×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=0.414N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足規(guī)定！3）撓度驗算νmax=0.027mm≤[ν]＝la/250=2400/250=9.6mm滿足規(guī)定！4）支座反力計算正常使用極限狀態(tài)下：R'1A=8.115kN；R'1B=0.171kN；R'1C=8.497kN；R'1D=8.201kN；承載能力極限狀態(tài)下：R1A=11.038kN；R1B=0.205kN；R1C=11.497kN；R1D=11.141kN；2、第二排立桿處的聯(lián)梁計算計算簡圖以下：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/mq'=gk=0.205kN/mR=F1=10.9kNR'=F1'=8kN1）抗彎驗算σ=Mmax/W=3.553×106/(141×103)=25.199N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2）抗剪驗算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.248×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=8.566N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足規(guī)定！3）撓度驗算νmax=0.24mm≤[ν]＝la/250=2400/250=9.6mm滿足規(guī)定！4）支座反力計算正常使用極限狀態(tài)下：R'2A=10.997kN；R'2B=6.46kN；R'2C=7.396kN；R'2D=8.315kN；承載能力極限狀態(tài)下：R2A=14.96kN；R2B=8.749kN；R2C=9.996kN；R2D=11.297kN；10.5、一號主梁驗算1、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規(guī)格22a號工字鋼主梁截面積A(cm2)42主梁截面慣性矩Ix(cm4)3400主梁截面抵抗矩Wx(cm3)309主梁自重原則值gk(kN/m)0.33主梁材料抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁材料抗剪強度設(shè)計值τ(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/360荷載原則值：q'=gk=0.33kN/m第一排立桿處：P1'=2(R'1A-F1')+F1'=2×(8.115-8)+8=8.23kN；第二排立桿處：P2'=2(R'2A-F2')+F2'=2×(10.997-8)+8=13.994kN；荷載設(shè)計值：q=1.2×gk=1.2×0.33=0.396kN/m第一排立桿處：P1=2(R1A-F1)+F1=2×(11.038-10.9)+10.9=11.176kN；第二排立桿處：P2=2(R2A-F2)+F2=2×(14.96-10.9)+10.9=19.02kN；計算簡圖以下：1）抗彎驗算σ=Mmax/W=39.921×106/(309×103)=129.194N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2）抗剪驗算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=30.963×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)=19.856N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足規(guī)定！3）撓度驗算νmax=10.629mm≤[ν]＝2l/360=2×1937/360=10.761mm滿足規(guī)定！4）支座反力計算R1=-17.193kN；R2=49.052kN；2、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算主梁軸向力：N=0kN壓彎構(gòu)件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=39.921×106/(1.05×309000)+0/4200=123.042N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-)得，φb=1.6由于φb不不大于0.6，根據(jù)《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-)附表B，得到φb值為0.894。σ=Mmax/(φbWx)=39.921×106/(0.894×309×103)=144.512N/mm2≤[f]=205N/mm2符合規(guī)定！3、錨固段與樓板連接的計算主梁外錨固點離建筑物距離b(mm)100壓環(huán)鋼筋直徑d1(mm)16梁/樓板混凝土強度等級C25壓環(huán)鋼筋1壓環(huán)鋼筋2錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=8.596kN壓環(huán)鋼筋驗算：σ=N/(4A)=N/πd2=17.193×103/(3.14×162)=21.378N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》9.7.6每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)不不大于65N/mm2水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要確保兩側(cè)30cm以上搭接長度符合規(guī)定！10.6、二號主梁驗算1、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規(guī)格22a號工字鋼主梁截面積A(cm2)42主梁截面慣性矩Ix(cm4)3400主梁截面抵抗矩Wx(cm3)309主梁自重原則值gk(kN/m)0.33主梁材料抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁材料抗剪強度設(shè)計值τ(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/360荷載原則值：q'=gk=0.33kN/m第一排立桿處：P1'=R'1B=0.171kN；第二排立桿處：P2'=R'2B=6.46kN；荷載設(shè)計值：q=1.2×gk=1.2×0.33=0.396kN/m第一排立桿處：P1=R1B=0.205kN；第二排立桿處：P2=R2B=8.749kN；計算簡圖以下：1）抗彎驗算σ=Mmax/W=12.705×106/(309×103)=41.117N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2）抗剪驗算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.556×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)=6.128N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足規(guī)定！3）撓度驗算νmax=2.166mm≤[ν]＝2l/360=2×1520/360=8.444mm滿足規(guī)定！4）支座反力計算R1=-6.785kN；R2=17.046kN；2、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算主梁軸向力：N=0kN壓彎構(gòu)件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=12.705×106/(1.05×309000)+0/4200=39.159N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-)得，φb=1.6由于φb不不大于0.6，根據(jù)《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-)附表B，得到φb值為0.894。σ=Mmax/(φbWx)=12.705×106/(0.894×309×103)=45.992N/mm2≤[f]=205N/mm2符合規(guī)定！3、錨固段與樓板連接的計算主梁外錨固點離建筑物距離b(mm)100壓環(huán)鋼筋直徑d1(mm)16梁/樓板混凝土強度等級C25壓環(huán)鋼筋1壓環(huán)鋼筋2錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=3.392kN壓環(huán)鋼筋驗算：σ=N/(4A)=N/πd2=6.785×103/(3.14×162)=8.436N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》9.7.6每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)不不大于65N/mm2水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要確保兩側(cè)30cm以上搭接長度符合規(guī)定！10.7、三號主梁驗算1、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規(guī)格22a號工字鋼主梁截面積A(cm2)42主梁截面慣性矩Ix(cm4)3400主梁截面抵抗矩Wx(cm3)309主梁自重原則值gk(kN/m)0.33主梁材料抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁材料抗剪強度設(shè)計值τ(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/360荷載原則值：q'=gk=0.33kN/m第一排立桿處：P1'=R'1C=8.497kN；第二排立桿處：P2'=R'2C=7.396kN；荷載設(shè)計值：q=1.2×gk=1.2×0.33=0.396kN/m第一排立桿處：P1=R1C=11.497kN；第二排立桿處：P2=R2C=9.996kN；計算簡圖以下：1）抗彎驗算σ=Mmax/W=16.877×106/(309×103)=54.618N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2）抗剪驗算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=22.028×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)=14.126N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足規(guī)定！3）撓度驗算νmax=2.191mm≤[ν]＝2l/360=2×1350/360=7.5mm滿足規(guī)定！4）支座反力計算R1=-9.902kN；R2=32.583kN；2、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算主梁軸向力：N=0kN壓彎構(gòu)件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=16.877×106/(1.05×309000)+0/4200=52.017N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-)得，φb=2.8由于φb不不大于0.6，根據(jù)《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-)附表B，得到φb值為0.969。σ=Mmax/(φbWx)=16.877×106/(0.969×309×103)=56.365N/mm2≤[f]=205N/mm2符合規(guī)定！3、錨固段與樓板連接的計算主梁外錨固點離建筑物距離b(mm)100壓環(huán)鋼筋直徑d1(mm)16梁/樓板混凝土強度等級C25壓環(huán)鋼筋1壓環(huán)鋼筋2錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=4.951kN壓環(huán)鋼筋驗算：σ=N/(4A)=N/πd2=9.902×103/(3.14×162)=12.312N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》9.7.6每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)不不大于65N/mm2水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要確保兩側(cè)30cm以上搭接長度符合規(guī)定！型鋼懸挑卸料平臺計算書11.1、計算根據(jù)1、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-912、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50017-11.2、構(gòu)造參數(shù)卸料平臺名稱X#樓卸料平臺卸料平臺類型類型一：主梁垂直建筑外墻平臺長度A(m)4平臺寬度B(m)3卸料平臺與主體構(gòu)造連接方式U形鋼筋主梁間距L1(m)3次梁間距s(m)0.6次梁外伸長度m(m)0內(nèi)側(cè)次梁離墻水平距離a(m)0.1外側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a1(m)3.5外側(cè)鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1(m)2.8內(nèi)側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a2(m)1.7內(nèi)側(cè)鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直距離h2(m)2.8鋼絲繩夾個數(shù)411.3、荷載參數(shù)面板自重Gk1(kN/m2)0.01次梁自重Gk2(kN/m)0.1212主梁自重Gk3(kN/m)0.欄桿、擋腳板類型欄桿、覆面木膠合板擋板欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m)0.15安全網(wǎng)設(shè)立設(shè)立密目安全網(wǎng)安全網(wǎng)自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷載Qk1(kN/m2)2堆放荷載Pk(kN)5堆放荷載作用面積S(m2)2施工活荷載動力系數(shù)1.311.4、設(shè)計簡圖型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖型鋼懸挑式_卸料平臺側(cè)立面圖節(jié)點一11.5、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度t(mm)18截面抵抗矩W(cm3)54抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板受力簡圖以下：計算簡圖(kN)取單位寬度1m進(jìn)行驗算q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.01×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.152kN/m抗彎驗算：Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.152×0.62=0.257kN·mσ=Mmax/W=0.257×106/(54×103)=4.768N/mm2<[f]=15N/mm2面板強度滿足規(guī)定！11.6、次梁驗算次梁類型槽鋼次梁型鋼型號12.6號槽鋼截面慣性矩Ix(cm4)391.47截面抵抗矩Wx(cm3)62.14抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000次梁內(nèi)力按以兩側(cè)主梁為支承點的簡支梁計算：承載能力極限狀態(tài)：q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.01+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1212=2.337kN/mp1=1.4×Pk=1.4×5=7kN正常使用極限狀態(tài)：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.01+2)×0.6+0.1212=1.327kN/mp2=Pk=5kN1、抗彎強度計算簡圖(kN)Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.337(32/8-02/2)+7×3/4=7.879kN.mσ=Mmax/(γxWX)=7.879×106/(1.05×62.14×103)=120.753N/mm2<[f]=205N/mm2次梁強度滿足規(guī)定！2、撓度驗算計算簡圖(kN)νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.327×30004/(384×206000×391.47×104)×(5-24(0/3)2)+5×30003/(48×206000×391.47×104)=1.739mm<[ν]=L1/250=3000/250=12mm次梁撓度滿足規(guī)定！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)：R1=q1×B/2=2.337×3/2=3.505kN正常使用極限狀態(tài)：R2=q2×B/2=1.327×3/2=1.991kN11.7、主梁驗算主梁類型工字鋼主梁型鋼型號16號工字鋼截面面積A(cm2)26.1截面回轉(zhuǎn)半徑ix(cm)6.58截面慣性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000根據(jù)《建筑施工高處高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-91），主梁內(nèi)力按照外側(cè)鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內(nèi)側(cè)鋼絲繩支點作用）：承載能力極限狀態(tài)：q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.201+0.150+0.010)=0.433kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kNR1=3.505kN正常使用極限狀態(tài)：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.150+0.010=0.361kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=1.991kN1、強度驗算計算簡圖(kN)彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)R左=15.959KNMmax=11.848kN·mN=R左/tanα=R左/(h1/a1)=15.959/(2.800/3.500)=19.949kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=11.848×106/(1.05×141.000×103)+19.949×103/26.10×102=87.667N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁強度滿足規(guī)定！2、撓度驗算計算簡圖(kN)變形圖(kN·m)νmax=3.745mm<[ν]=a1/250=3500.00/250=14.000mm主梁撓度滿足規(guī)定！3、支座反力計算剪力圖(kN)R左=15.959KN11.8、鋼絲繩驗算鋼絲繩型號6×19(b)鋼絲繩直徑22鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN)332.892抗拉強度為(N/mm2)1570(鋼芯)不均勻系數(shù)α0.82安全系數(shù)K9花籃螺栓T外=R左/sinα=15.959/0.625=25.547kN[Fg]=aFg/K=0.820×332.892/9.000=30.330kN>T外=25.547kN鋼絲繩強度滿足規(guī)定！11.9、拉環(huán)驗算拉環(huán)直徑d(mm)18抗拉強度(N/mm2)65節(jié)點二σ=T外/(2A)=25.547×103/[2×3.14×(18/2)2]=50.223N/mm2<[f]=65N/mm2拉環(huán)強度滿足規(guī)定！施工升降機進(jìn)料平臺施工方案及腳手架計算書12.1、安全防護方案選擇：根據(jù)《建筑施工安全檢查原則》，施工升降機與在建工程各層間應(yīng)搭設(shè)進(jìn)料平臺通道，進(jìn)料平臺通道的安全直接影響施工升降機進(jìn)出口處安全和后來通道處外裝飾施工人員的安全。落地式腳手架進(jìn)料平臺搭設(shè)高度至11.6m處，懸挑式腳手架進(jìn)料平臺搭設(shè)高度與懸挑層相似（14.5m）。在與擬建工程間搭設(shè)鋼管進(jìn)料平臺，作為人貨進(jìn)出通道及此后外墻裝修架。進(jìn)料平臺自成體系，不得與外架、人貨電梯、物料提高機扶手立桿相連。12.2、進(jìn)料平臺腳手架施工技術(shù)及規(guī)定：本工程（X#樓）至屋面總高度為52.5m-96m，層高2.9m，其施工技術(shù)以下：12.2.1、【扣件式腳手架】技術(shù)參數(shù)腳手架排數(shù)雙排腳手架縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上搭設(shè)高度(m)11.6鋼管類型Ф48×3.2立桿縱距(m)1.4立桿橫距(m)0.9立桿步距(m)1.5雙立桿計算辦法不設(shè)立雙立桿擋腳板2步1設(shè)腳手板2步1設(shè)橫向斜撐0跨0設(shè)連墻件布置方式一層兩跨連墻件連接方式扣件連接地區(qū)X基本風(fēng)壓(kN/m2)0.25安全網(wǎng)全封閉12.2.2、【型鋼懸挑腳手架(扣件式)】技術(shù)參數(shù)腳手架排數(shù)雙排腳手架縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上搭設(shè)高度(m)14.5鋼管類型Ф48×3.2立桿縱距(m)1.4立桿橫距(m)0.9立桿步距(m)1.5雙立桿計算辦法不設(shè)立雙立桿擋腳板2步1設(shè)腳手板2步1設(shè)橫向斜撐0跨0設(shè)連墻件布置方式一層兩跨連墻件連接方式扣件連接地區(qū)X基本風(fēng)壓(kN/m2)0.25安全網(wǎng)全封閉懸挑方式普通主梁懸挑錨固點設(shè)立方式壓環(huán)鋼筋壓環(huán)鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1350主梁外錨固點到建筑物邊沿的距離a(mm)100主梁建筑物內(nèi)錨固長度Lx(mm)梁/樓板混凝土強度等級C25主梁材料規(guī)格16號工字鋼主梁合并根數(shù)nz11、大橫桿：每層大橫桿三根，上密鋪厚18覆面木膠合板；2、小橫桿：位于大橫桿下方，二端外伸立桿100；3、連墻桿：本文所指連墻桿是指位于每層高3m處；4、扣件、欄桿、立網(wǎng)、腳手板等以及全部搭設(shè)構(gòu)造應(yīng)按JGJ130-《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》進(jìn)行；5、連墻桿：本計算系數(shù)根據(jù)采用一層兩跨連墻件布置；6、橫向斜撐：進(jìn)料平臺為一字型架，因此在平臺架二端和平臺外側(cè)中跨應(yīng)設(shè)橫向斜撐，為之字型由一層至頂步層。12.3、施工過程安全注意事項：1、落地式地基應(yīng)扎實并澆筑100mm厚素混凝土；2、立桿總高度垂直偏差不大于±100m，每10米高度垂直度偏差不大于±20mm，每層(3m)垂直度偏差不大于±7mm，每次搭設(shè)高度不應(yīng)超出相鄰墻件以上二步；3、步距、縱橫立桿間距允許偏差±20mm；4、全部立桿對接采用對接扣件，相鄰二根立桿接頭應(yīng)互相錯開，錯開距離不不大于500；各桿件伸出扣件蓋板邊長度不不大于100m；5、腳手架搭設(shè)人員應(yīng)持證上崗，戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；遇六級以上大風(fēng)應(yīng)停止施工；搭拆腳手架時地面應(yīng)設(shè)圍護和警戒標(biāo)志，派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)；6、平臺短邊二側(cè)應(yīng)設(shè)欄桿，上欄桿上皮高度應(yīng)為1.2m高，中欄桿居中，外掛密目安全立網(wǎng)，腳手板采用18厚覆面木膠合板滿鋪；7、進(jìn)料平臺搭設(shè)后由搭設(shè)隊伍自檢簽名并經(jīng)工程負(fù)責(zé)人驗收合格后方可使用；8、拆除平臺必須經(jīng)工程負(fù)責(zé)人同意并交底后進(jìn)行，拆除作業(yè)必須由上而下逐級進(jìn)行，嚴(yán)禁上下同時作業(yè)；連墻件必須隨平臺架逐級拆除；嚴(yán)禁先拆連墻件后拆平臺架；分段拆除高差不應(yīng)不不大于2步；嚴(yán)禁將各構(gòu)配件拋擲至地面；9、其它平臺架檢查、驗收及安全管理按JGJ130-第6章、第7章、第8章、第9章執(zhí)行；10、平臺與人貨電梯應(yīng)掛設(shè)鋼管安全門，安全門設(shè)立應(yīng)按升降機進(jìn)料平臺有關(guān)規(guī)定設(shè)立；11、進(jìn)料平臺改作裝修外架時，人貨電梯停止使用，外側(cè)四周加設(shè)豎向間距不大于500的欄桿，且張掛密目安全網(wǎng)。接料平臺門及安全防護示意圖12、防護欄桿腳手架外側(cè)使用建設(shè)主管部門認(rèn)證的合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿內(nèi)側(cè)。選用18#鉛絲張掛安全網(wǎng)，規(guī)定嚴(yán)密、平整。腳手架外側(cè)施工作業(yè)層必須在0.6m、1.2m高位置設(shè)立2道防護欄桿和18cm高擋腳板，欄桿和擋腳板均應(yīng)搭設(shè)在外立桿的內(nèi)側(cè)。在腳手架內(nèi)側(cè)在0.6m、1.2m高位置設(shè)立2道防護欄桿和18cm高擋腳板。(5)腳手架上出入口構(gòu)造示意圖：13、其它均同本方案第3、第4、第5、第6規(guī)定。12.4、進(jìn)出平臺落地式腳手架計算書計算根據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-3、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-4、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50017-一、腳手架參數(shù)腳手架設(shè)計類型裝修腳手架，其它用途腳手架腳手板設(shè)計荷載(kN/m2)2，1同時施工作業(yè)層數(shù)1，1卸荷設(shè)立無腳手架搭設(shè)方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3.2腳手架架體高度H(m)11.6腳手架沿縱向搭設(shè)長度L(m)243立桿步距h(m)1.5立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.4立桿橫距l(xiāng)b(m)0.9內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.25雙立桿計算辦法不設(shè)立雙立桿二、荷載設(shè)計腳手板類型木腳手板腳手板自重原則值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設(shè)方式2步1設(shè)密目式安全立網(wǎng)自重原則值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重原則值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設(shè)方式2步1設(shè)每米立桿承受構(gòu)造自重原則值gk(kN/m)0.129裝修腳手架作業(yè)層數(shù)nzj1裝修腳手架荷載原則值Gkzj(kN/m2)2其它用途腳手架作業(yè)層數(shù)nqj1其它用途腳手架荷載原則值Gkqj(kN/m2)1地區(qū)江西九江安全網(wǎng)設(shè)立半封閉基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.25風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.254風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1，1風(fēng)荷載原則值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.314，0.314計算簡圖：立面圖側(cè)面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)113600橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4730縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.2×(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.035+0.35×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=1.008kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.035+0.35×0.9/(2+1))+2×0.9/(2+1)=0.74kN/m計算簡圖以下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×1.008×1.42=0.198kN·mσ=Mmax/W=0.198×106/4730=41.789N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.74×14004/(100×206000×113600)=0.823mmνmax＝0.823mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.333mm滿足規(guī)定！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.1qla=1.1×1.008×1.4=1.553kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1.1×0.74×1.4=1.14kN四、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=1.553kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=1.14kNq'=0.035kN/m1、抗彎驗算計算簡圖以下：彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.47×106/4730=99.299N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算計算簡圖以下：變形圖(mm)νmax＝1.272mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm滿足規(guī)定！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.572kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1.553/2=0.777kN≤Rc=0.85×8=6.8kN橫向水平桿：Rmax=1.572kN≤Rc=0.85×8=6.8kN滿足規(guī)定！六、荷載計算腳手架架體高度H11.6腳手架鋼管類型Ф48×3.2每米立桿承受構(gòu)造自重原則值gk(kN/m)0.129立桿靜荷載計算1、立桿承受的構(gòu)造自重原則值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.4×2/2×0.035/1.5)×11.6=1.88kN單內(nèi)立桿：NG1k=1.88kN2、腳手板的自重原則值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(11.6/1.5+1)×1.4×0.9×0.35×1/2/2=0.963kN1/2表達(dá)腳手板2步1設(shè)單內(nèi)立桿：NG2k1=0.963kN3、欄桿與擋腳板自重原則值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(11.6/1.5+1)×1.4×0.17×1/2=1.039kN1/2表達(dá)擋腳板2步1設(shè)4、圍護材料的自重原則值NG2k3單外立桿