電機學填空題

1.電機和變壓器常用的鐵心材料為 軟磁材料2.鐵磁材料的磁導率—遠大于 非鐵磁材料的磁導率。在磁路中與電路中的電勢源作用相同的物理量是 磁動勢 。一臺額定頻率為50Hz的電力變壓器接于60Hz，電壓為此變壓器的6/5倍額定電壓的電網(wǎng)上運行，此時變壓器磁路飽和程度―不變 ，勵磁電流―不變 ，勵磁電抗―增大 ，漏電抗―增大 。如將變壓器誤接到等電壓的直流電源上時，由于E=_!L，U=IR ，空載電流將很大，空載損耗將—很^_o變壓器空載運行時功率因數(shù)很低，其原因為激磁回路的無功損耗比有功損耗大很多，空載時主要由激磁回路消耗功率。一臺變壓器，原設計的頻率為50Hz，現(xiàn)將它接到60Hz的電網(wǎng)上運行，額定電壓不變，勵磁電流將―減^_，鐵耗將減小。變壓器的副端是通過 磁動勢平衡和電磁感應作用 對原端進行作用的。TOC\o"1-5"\h\z引起變壓器電壓變化率變化的原因是 。聯(lián)接組號不同的變壓器不能并聯(lián)運行，是因為 若連接，將在變壓器之間構成的回路中引起極大的環(huán)流，把變壓器燒毀—。三相變壓器組不宜采用Y,y聯(lián)接組，主要是為了避免―電壓波形畸變 。變壓器副邊的額定電壓指 原邊為額定電壓時副邊的空載電壓 。通過空載和短路 實驗可求取變壓器的參數(shù)。在采用標幺制計算時.額定值的標幺值為 1 。既和原邊繞組交鏈又和副邊繞組交鏈的磁通為一主磁通 ，僅和一側繞組交鏈的磁通為—漏磁通 。變壓器的一次和二次繞組中有一部分是公共繞組的變壓器是_自耦變壓器 。并聯(lián)運行的變壓器應滿足(1)各變壓器的額定電壓與電壓比應相等，(2)各變壓器的聯(lián)結組號應相同，(3)

各變壓器的短路陽抗的標幺值要相等，陽抗角要相同的要求。一臺50Hz的三相電機通以60Hz的三相對稱電流，并保持電流有效值不變，此時三相基波合成旋轉磁勢的幅值大小不變 ，轉速 變大 ，極數(shù) 不變。單相繞組的基波磁勢是 脈振磁勢 它可以分解成大小 相等，轉向 相反，轉速 的兩個旋轉磁勢。有一個三相雙層疊繞組，2p=4,Q=36,支路數(shù)a=1，那么極距，=_槽，每極每相槽數(shù)q=_—，槽距角a=20 ，分布因數(shù)kd1= 0.96 ，^廣8，節(jié)距因數(shù)七］=0.98 ,繞組因數(shù)、=0.94—。若消除相電勢中v次諧波，在采用短距方法中，節(jié)距y1=Vy1T。三相對稱繞組通過三相對稱電流，順時針相序(a-b-c-a)，其中以=10sin°'，當Ia=10A時，三相基波合成磁勢的幅值應位于 —；當Ia=-5A時，其幅值位于 —。將一臺三相交流電機的三相繞組串聯(lián)起來，通交流電，則合成磁勢為脈振磁勢。對稱交流繞組通以正弦交流電時，u次諧波磁勢的轉速為—'—。V如果感應電動機運行時轉差率為s，則電磁功率、機械功率和轉子銅耗之間的比例是P:P:p=1:(1-s):s。當三相感應電動機定子繞組接于50Hz的電源上作電動機運行時，定子電流的頻率為50Hz，定子繞組感應電勢的頻率為 50Hz ，如轉差率為S，此時轉子繞組感應電勢的頻率 50Hz，轉子電流的頻率為50Hz三相感應電動機，如使起動轉矩到達最大，此時sm=—，轉子總電阻值約28.感應電動機起動時，轉差率s28.感應電動機起動時，轉差率s=1，此時轉子電流12的值很大，cos中2 很小主磁通比，正常運行時要 小一些主磁通比，正常運行時要 小一些，因此起動轉矩 不大 一臺三相八極感應電動機的電網(wǎng)頻率50Hz，空載運行時轉速為735轉/分，此時轉差率為_00^，轉子電勢的頻率為1Hz。當轉差率為0.04時，轉子的轉速為720r\min ，轉子的電勢頻率為一2Hz_三相感應電動機空載時運行時，電機內(nèi)損耗包括 ， 機械損耗和附加損耗 ，電動機空載輸入功率P0與這些損耗相平衡。三相感應電機轉速為n，定子旋轉磁場的轉速為n1，當nV七時為 電動機_運行狀態(tài)；當n＞七時為一發(fā)電機 運行狀態(tài)；當n與n1反向時為―電磁制動 運行狀態(tài)。增加繞線式異步電動機起動轉矩方法有 轉子串頻敏變阻器 。從異步電機和同步電機的理論分析可知，同步電機的空的應比異步電機的空氣空要 大 ，其原因是同步電機為雙邊勵磁一臺頻率為/=60Hz1的三相感應電動機，用在頻率為50Hz的電源上(電壓不變)，電動機的最大轉矩為原來的，起動轉矩變?yōu)樵瓉淼?5.感應電動機最大轉矩公式原來的，起動轉矩變?yōu)樵瓉淼?5.感應電動機最大轉矩公式Tmaxm.pU2一臺三相異步電動機的額定功率PN是指額定運行時的 輸出的機械功率功率，如果撤換其定子繞組，將每相匝數(shù)減小了，在電源電壓不變的條件下，氣隙中的每極磁通將 減小，若感應電動機的漏抗增大，則其起動轉矩 減小 ，其最大轉矩—減小 。鐵心飽和程度增加，則感應電機的激磁電抗Xm 減小 。深槽和雙籠型感應電動機是利用 集膚效應 原理來改善電動機的起動性能的，但其正常運行時功率因數(shù) 較差。繞線型感應電動機轉子串入適當?shù)碾娮?會使起動電流 減小 ，起動轉矩 增大。在同步電機中，只有存在—交軸 電樞反應才能實現(xiàn)機電能量轉換。同步發(fā)電機并網(wǎng)的條件是：(1) —;(2)發(fā)電機頻率和電網(wǎng)頻率要相同 ;(3) 發(fā)電機電壓和電網(wǎng)電壓大小要相等.相位要一致。同步電機的功角b有雙重含義，一是 主極軸線 和 氣隙合成磁場軸線_之間的夾角；二是勵磁電動勢和—電壓 空間夾角。TOC\o"1-5"\h\z凸極同步電機轉子勵磁匝數(shù)增加使Xq和Xd將 增加 。凸極同步電機氣隙增加使Xq和Xd將 減小 。凸極同步發(fā)電機與電網(wǎng)并聯(lián)，如將發(fā)電機勵磁電流減為零，此時發(fā)電機電磁轉矩為mU2(^―- )sin25X X「 。直流電機的電樞繞組的元件中的電動勢和電流是—交流的 。一臺四極直流發(fā)電機采用單疊繞組，若取下一支或相鄰的兩支電刷，其電流和功率— ，而電刷電壓 不變—。一臺并勵直流電動機拖動恒定的負載轉矩，做額定運行時，如果將電源電壓降低了20%，則穩(wěn)定后電機的電流為1.25 倍的額定電流(假設磁路不飽和)b并勵直流電動機，當電源反接時，其中七的方向_反，向 ，轉速方向—不變—。直流發(fā)電機的電磁轉矩是—制動 轉矩，直流電動機的電磁轉矩是—驅動 轉矩。電樞反應對并勵電動機轉速特性和轉矩特性有一定的影響，當電樞電流七增加時，轉速n將下降，轉矩"^將—增加 。直流電動機電刷放置的原則是： 空載時正、負電刷之間獲得最大的電動勢.這時被電刷短路的元件的電動勢為零—。直流電動機調速時，在勵磁回路中增加調節(jié)電阻，可使轉速—升高 ，而在電樞回路中增加調節(jié)電阻，可使轉速― 。電磁功率與輸入功率之差，對于直流發(fā)電機包括空載損耗功率 損耗；對于直流電動機包括繞組銅損耗—損耗。串勵直流電動機在電源反接時，電樞電流方向—反向，磁通方向_反向，轉速n的方向—不變—。當保持并勵直流電動機的負載轉矩不變，在電樞回路中串入電阻后，則電機的轉速將—下降 。并勵直流發(fā)電機的勵磁回路電阻和轉速同時增大一倍，則其空載電壓 不變 。直流電機若想實現(xiàn)機電能量轉換.靠交軸 電樞磁勢的作用。直流發(fā)電機，電刷順電樞旋轉方向移動一角度，直軸電樞反應—去磁的—；若為電動機，則直軸電樞反應是 增磁的。二、選擇填空若硅鋼片的疊片接縫增大，則其磁阻 。A:增加 B:減小C:基本不變在電機和變壓器鐵心材料周圍的氣隙中A磁場。A:存在 B:不存在 C:不好確定磁路計算時如果存在多個磁動勢，則對 —磁路可應用疊加原理。A:線形 B:非線性 C:所有的鐵心疊片越厚，其損耗 —。A:越大B:越小C:不變?nèi)嚯娏ψ儔浩鲙щ娮桦姼行载撦d運行時，負載電流相同的條件下，cos 越高，則D。a:副邊電壓變化率△u越大，效率n越高，b:副邊電壓變化率^11越大，效率n越低，c:副邊電壓變化率乙11越大，效率n越低，d:副邊電壓變化率△u越小，效率n越高。一臺三相電力變壓器SN=560kVA，U1N：：U2N=10000/400(v),D,y接法，負載時忽略勵磁電流，低壓邊相電流為808.3A時,則高壓邊的相電流為C。A:808.3A，B:56A， C:18.67A， D:32.33A。一臺變比為k=1。的變壓器，從低壓側作空載實驗，求得副邊的勵磁阻抗標幺值為16,那末原邊的勵磁阻抗標幺值是 。

A:16,B:1600,C:0.16A:16,B:1600,C:0.16o變壓器的其它條件不變，外加電壓增加10%,則原邊漏抗X],副邊漏抗X2和勵磁電抗X^將AoA:不變，B:增加10%,C:減少10%。（分析時假設磁路不飽和）壓與頻率都增加5%時，穿過鐵芯線圈的主磁通_^。A增加 B減少 C基本不變升壓變壓器，一次繞組的每匝電勢—A一二次繞組的每匝電勢。A等于 B大于 C小于三相變壓器二次側的額定電壓是指原邊加額定電壓時二次側的一電壓。A空載線 B空載相 C額定負載時的線單相變壓器通入正弦激磁電流，二次側的空載電壓波形為—。A正弦波 B尖頂波 C平頂波如將額定電壓為220/110V的變壓器的低壓邊誤接到220V電壓，則激磁電流將—C，變壓器將―F一。A:不變；B:增大一倍；C:增加很多倍;D:正常工作;E:發(fā)熱但無損壞危險；F:嚴重發(fā)熱有燒壞危險聯(lián)接組號不同的變壓器不能并聯(lián)運行，是因為B。A:電壓變化率太大； B:空載環(huán)流太大； C:負載時激磁電流太大； D:不同聯(lián)接組號的變壓器變比不同。三相變壓器組不宜采用Y,y聯(lián)接組，主要是為了避免 B—。A:線電勢波形放生畸變；B:相電勢波形放生畸變；C:損耗增大 D:有效材料的消耗增大。變壓器原邊匝數(shù)增加5%，副邊匝數(shù)下降5%，激磁電抗將 _。A:不變 B:增加約10%C:減小約10%三相變壓器的變比是指 一之比。A:原副邊相電勢 B:原副邊線電勢 C:原副邊線電壓變壓器鐵耗與銅耗相等時效率最大，設計電力變壓器時應使鐵耗一銅耗。A:大于B:小于C:等于兩臺變壓器并聯(lián)運行時，其負荷與短路阻抗―L分配。A:大小成反比 B:標么值成反比 C：標么值成正比一臺Y/*-12和一臺Y/*-8的三相變壓器，變比相等，能否經(jīng)過改接后作并聯(lián)運行。A.能 B.不能C.不一定D.不改接也能一臺50Hz的變壓器接到60Hz的電網(wǎng)上，外時電壓的大小不變，激磁電流將_B—。A,增加 B,減小 C，不變.變壓器負載呈容性，負載增加時，副邊電壓C。A,呈上升趨勢； B,不變， C,可能上升或下降TOC\o"1-5"\h\z單相變壓器鐵心疊片接縫增大，其他條件不變，則空載電流 —。A,增大； B，減小；C,不變。一臺單相變壓器額定電壓為220/110V。Y/y-12接法，在高壓側作短路實驗，測得的短路阻抗標幺值為0.06，若在低壓側作短路實驗.測得短路阻抗標幺值為 A。A:0.06， B:0.03， C:0.12， D:0.24。當采用繞組短距的方式同時削弱定子繞組中五次和七次諧波磁勢時，應選繞組節(jié)距為 _。A:T B:4T/5 C:5T/6三相對稱交流繞組的合成基波空間磁勢幅值為F1,繞組系數(shù)為kw1，3次諧波繞組系數(shù)為瞄，則3次空間磁勢波的合成幅值為_AA：o：R:一Fk/k；c：Fk/k31w3 w1 1w3 w1三相四極36槽交流繞組，若希望盡可能削弱5次空間磁勢諧波，繞組節(jié)距取—。A:七=7 B:七=8 C:七=9交流繞組的繞組系數(shù)通常為一。A:<1;B:>0;C:=1三相對稱交流繞組的基波電勢幅值為E1,繞組系數(shù)為kw1,3次諧波繞組系數(shù)為瞄，則3次諧波電勢幅值為A—。1A；。；B:3"疽kw1；C:E1kw3/七單相繞組的蛆波磁勢是 B。A:恒定磁勢； B:脈振磁勢； C:旋轉磁勢。交流電機定、轉子的極對數(shù)要求—B 。A:不等； B:相等； C:不可確定。交流繞組采用短距與分布后，蛆波電勢與諧波電勢一^^。A:都減??； B:不變； C:蛆波電勢不變，諧波電勢減小。三相合成磁動勢中的五次空間磁勢諧波，在氣隙空間以 C 蛆波旋轉磁動勢的轉速旋轉。A:5倍； B:相等； C:1/5倍。繞線式三相感應電動機，轉子串電阻起動時_^_。A起動轉矩增大，起動電流增大； B 起動轉矩增大，起動電流減??；一臺50Hz三相感應電動機的轉速為n720r/min，核電機的級數(shù)和同步轉速為（C卜

A4極，1500r/min；b6極，1000r/min；c8極，750r/min；d10極，600r/min籠型三相感應電動機的額定狀態(tài)轉速下降10%，該電機轉子電流產(chǎn)生的旋轉磁動勢相對于定子的轉速_DA上升10%A上升10%；B下降10%c上升1/(1+10%)；D不變。37.國產(chǎn)額定轉速為1450r/min的三相感應電動機為極電機。37.D8。38.一臺三相感應電動機拖動額定恒轉矩負載運行時若電源電壓下降10%此時電機的電磁轉矩（A ）,38.AAT=TANBT=0.8氣；CT=0.9Tn39.A增大；B39.A增大；B減??；C不變；D不能確定。三相異步電動機氣隙增大，其他條件不變，則空載電流一A40.三相感應電動機等效電路中的附加電阻（1丁R上所消耗的電功率應等于40.A輸出功率PA輸出功率P2；B輸入功率P1；C電磁功率Pem；D總機械功率Pq。41.A由于R2增大，增大了損耗；由于X2減小，使無功電流增大；42.43.C由于X2的增加，使cos中41.A由于R2增大，增大了損耗；由于X2減小，使無功電流增大；42.43.C由于X2的增加，使cos中2下降；D適當增加三相繞線式感應電動機轉子電阻r2時A1戲減少，Tst增加，Tmax不變，sm增加；由于R2減少，使輸出功率減少。電動機的一AB1戲增加，Tst增加，Tmax不變,C七減少，Tst增加，Tmax增大，sm增加；DI,增加，T減少，八…不變,ststmax三相繞線式感應電動機拖動恒轉矩負載運行時sm增加;sm增加。采用轉子回路串入電阻調速，運行時在不同轉速上時，其轉子與普通三相感應電動機相比，深槽、雙籠型三相感應電動機正常工作時，性能差一些，主要是工回路電流的大小—BA與轉差率反比；BA與轉差率反比；B與轉差率無關；C與轉差率正比；D與轉差率成某種函數(shù)關系。三相感應電動機電磁轉矩的大小和一成正比A電磁功率；BA電磁功率；B輸出功率；C輸入功率；D全機械功率。設計在f1=50Hz電源上運行的三相感應電動機現(xiàn)改為在電壓相同頻率為60Hz的電網(wǎng)上，其電動機的C_。A TA T學減小，T^ax減小，I增大；BT學減小，氣獲增大，1戲減小;CTCTst減小，Tmax減小"戲減??；dt增大，T^ax增大，1st增大。46.一臺繞線式感應電動機，在恒定負載下以轉差率S運行，當轉子邊串入電阻R=2R46.一臺繞線式感應電動機，在恒定負載下（R已折算到定子邊）（B）。A等于原先的轉差率s；B三倍于原先的轉差率sC兩倍于原先的轉差率s；D無法確定。國產(chǎn)額定轉速為960r/min的感應電動機為c電機。A2極；B4極；C6極；D8極。如果有一臺三相感應電動機運行在轉差率為s=0,25，此時通過氣隙傳遞的功率有—。A25%的轉子銅耗； B75%是轉子銅耗C75%是輸出功率； d75%是全機械功率。同步發(fā)電機的額定功率指 D。A轉軸上輸入的機械功率；B轉軸上輸出的機械功率；C電樞端口輸入的電功率；D電樞端口輸出的電功率。同步發(fā)電機穩(wěn)態(tài)運行時，若所帶負載為感性c°S中=0.8，則其電樞反應的性質為 —。A交軸電樞反應；B直軸去磁電樞反應；C直軸去磁與交軸電樞反應； D直軸增磁與交軸電樞反應。同步發(fā)電機穩(wěn)定短路電流不很大的原因。A漏阻抗較大；B短路電流產(chǎn)生去磁作用較強；C電樞反應產(chǎn)生增磁作用； D同步電抗較大。對稱負載運行時，凸極同步發(fā)電機阻抗大小順序排列為―D—。

AX疽X.d>Xd>X疽Xq； BX”>Xd>x疽Xq>X。；CXq>X疽Xd>Xg>X。； DXd>Xg>Xq〉X疽X。。同步補償機的作用是 B。A補償電網(wǎng)電力不足B改善電網(wǎng)功率因數(shù)；C作為用戶的備用電源；D作為同步發(fā)電機的勵磁電源。一臺串勵直流電動機，若電刷順轉向偏離幾何中性線一個角度，設電機的電樞電流保持不變，此時電動機轉速A：降低， B：保持不變， C：升高。一臺直流發(fā)電機，由額定運行狀態(tài)轉速下降為原來的30%，而勵磁電流及電樞電流不變，則一。A：Ea下降30%，B:T下降30%，C:Ea和T都下降30%，D：端電壓下降30%。一臺并勵直流發(fā)電機希望改變電樞兩端正負極性，采用的方法是―C—。A：改變原動機的轉向，B：改變勵磁繞組的接法，C：改變原動機的轉向或改變勵磁繞組的接法。把直流發(fā)電機的轉速升高20%，他勵方式運行空載電壓為U0]，并勵方式空載電壓為U02，則 B。A：U0]=U02，B：U0]<U02，C：U0]>U02。一臺并勵直流電動機，在保持轉矩不變時，如果電源電壓U降為0.5UN，忽略電樞反應和磁路飽和的影響，此時電機的轉速 。A：不變， B：轉速降低到原來轉速的0.5倍 ，C：轉速下降， D：無法判定。在直流電機中，公式氣=Ce饑0和T=Ct①匕中的①指的是A。A:每極合成磁通，B:所有磁極的總磁通，C：主磁通每極磁通， D：以上都不是。直流電動機在串電阻調速過程中，若負載轉矩保持不變，則_保持不變。A:輸入功率， B:輸出功率， C：電磁功率， D：電機的效率。起動直流電動機時，磁路回路應 B 電源。入；與電樞回路同時接入，B:比電樞回路先接入C入；與電樞回路同時接入，B:比電樞回路先接入C:比電樞回路后接入。一臺并勵直流電動機將單疊繞組改接為單波繞組，保持其支路電流不變，電磁轉矩將―。A:變大， B：不變， C：變小。TOC\o"1-5"\h\z一臺并勵直流電動機運行時勵磁繞組突然斷開，則— 。A:電機轉速升到危險的高速， B:保險絲熔斷 C：上面情況都不會發(fā)生。直流電動機的電刷逆轉向移動一個小角度，電樞反應性質為 一。A：去磁與交磁B：增磁與交磁 C：純?nèi)ゴ?D：純增磁在直流電機中，右行單疊繞組的合成節(jié)距J=Jc^C—。A:QJ2P, B:~p±￡, C:1,D:2.直流發(fā)電機的電刷逆轉向移動一個小角度，電樞反應性質為 —。A:去磁與交磁， B:增磁與交磁， C:去磁.并勵直流電動機在運行時勵磁繞組斷開了，電機將_^_。A:飛車， B:停轉，C:可能飛車，也可能停轉.若并勵直流發(fā)電機轉速上升20%，則空載時發(fā)電機的端電壓血將。A:升高20%, B:升高大于20%, C:升高小于20%, D:不變.直流電動機的額定功率指―B—。A:轉軸上吸收的機械功率，B:轉軸上輸出的機械功率，C:電樞端口吸收的電功率， D:電樞端口輸出的電功率。欲使電動機能順利起動達到額定轉速，要求_A_電磁轉矩大于負載轉矩。A:平均,A:平均,B:瞬時,C:額定.三、判斷TOC\o"1-5"\h\z電機和變壓器常用的鐵心材料為軟磁材料。 （T）鐵磁材料的磁導率小于非鐵磁材料的磁導率。 （F）在磁路中與電路中的電流作用相同的物理量是磁通密度。 （T）若硅鋼片的接縫增大，則其磁阻增加。 （T）在電機和變壓器鐵心材料周圍的氣隙中存在少量磁場。 （T）恒壓交流鐵心磁路，則空氣氣隙增大時磁通不變。 （T）磁通磁路計算時如果存在多個磁動勢，可應用疊加原理。 （F）鐵心疊片越厚，其損耗越大。 （T）變壓器負載運行時副邊電壓變化率隨著負載電流增加而增加。 （T）電源電壓和頻率不變時，制成的變壓器的主磁通基本為常數(shù)，因此負載和空載時感應電勢 E1為常數(shù)。（F）變壓器空載運行時，電源輸入的功率只是無功功率。 （F）變壓器頻率增加，激磁電抗增加，漏電抗不變。 （F）變壓器負載運行時，原邊和副邊電流標幺值相等。 （F）變壓器空載運行時原邊加額定電壓，由于繞組電阻"很小，因此電流很大。 （F）只要使變壓器的一、二次繞組匝數(shù)不同，就可達到變壓的目的。 （T）不管變壓器飽和與否，其參數(shù)都是保持不變的。 （F）一臺Y/*-12和一臺Y/*-8的三相變壓器，變比相等，能經(jīng)過改接后作并聯(lián)運行。（T）一臺50HZ的變壓器接到60HZ的電網(wǎng)上，外時電壓的大小不變，激磁電流將減小。（T）變壓器負載成容性，負載增加時，副邊電壓將降低。 （F）聯(lián)接組號不同的變壓器不能并聯(lián)運行，是因為電壓變化率太大。 （F）采用分布短距的方法，可以削弱交流繞組中的u次諧波電勢。 （T）三相對稱交流繞組中無三及三的倍數(shù)次諧波電勢。 （F）交流繞組的繞組系數(shù)均小于1。 （T）五次諧波旋轉磁勢的轉向與基波旋轉磁勢轉向相同。 （F）單相繞組的脈振磁勢不可分解。 （F）交流電機與變壓器一樣通以交流電，所以他們的感應電勢計算公式相同。 （F）要想得到最理想的電勢，交流繞組應采用整距繞組。 （F ）極相組A的電動勢與極相組X的電動勢方向相反，電流方向也相反。 （T ）交流電機勵磁繞組中的電流為交流量。 （F）交流繞組采用短距與分布后，基波電勢與諧波電勢都減小了。 （ T ）交流繞組連接時，應使它所形成的定、轉子磁場極數(shù)相等。 （T ）電角度為p倍的機械角度。 （T ）交流繞組常用整距繞組。 （F）三相感應電動機轉子為任意轉數(shù)時，定、轉子合成基波磁勢轉速不變。 （T）三相繞線式感應電動機在轉子回路中串電阻可增大起動轉矩，所串電阻越