人工挖孔樁樁基疑難

目錄

一、人工挖孔嵌巖樁

1、概述

2、豎向受壓承載力性狀

3、工程樁檢測(cè)

4、某工程案例解析

二、預(yù)應(yīng)力混凝土管樁

三、后注漿灌注樁

四、地下水與抗浮設(shè)計(jì)

五、兩類共同作用與變剛度調(diào)平設(shè)計(jì)

六、樁基礎(chǔ)的抗震設(shè)計(jì)（液化土中的樁基設(shè)計(jì)）

七、常見(jiàn)問(wèn)題釋疑

人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第1頁(yè)。1、概述（1）.人工挖孔嵌巖樁適用及不適用范圍每種樁型都有其適用條件，沒(méi)有一種萬(wàn)能的樁型可以供工程師使用。判斷人工挖孔嵌巖樁是否合適，可以參考以下幾個(gè)方面：1）地質(zhì)土層分布：上覆土層較淺；有完整性較好及強(qiáng)度較高的基巖；回填土最好應(yīng)壓實(shí)以避免施工中護(hù)壁脫落；巖溶發(fā)育地區(qū)應(yīng)謹(jǐn)慎嵌巖；2）水文地質(zhì)條件：如果是粉、砂類土，地下水埋藏應(yīng)較深以保證施工安全；3）上部結(jié)構(gòu)荷載：?jiǎn)螛冻休d力高，適合于荷載大的高層，以達(dá)到較高的經(jīng)濟(jì)性；如果荷載較小，那么會(huì)造成浪費(fèi)；4）施工設(shè)備條件：沒(méi)有水源的山區(qū)，制備泥漿困難；落后地區(qū)或國(guó)家（非洲），沒(méi)有先進(jìn)設(shè)備……5）在地下水位較高，有承壓水的砂土層、滯水層、厚度較大的流塑狀淤泥、淤泥質(zhì)土層中，不得選用。一、人工挖孔嵌巖樁人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第2頁(yè)。

如何理解執(zhí)行“傾斜度大于30%的中風(fēng)化巖，宜根據(jù)傾斜度及巖石完整性適當(dāng)加大嵌巖深度”？地面附近基巖由于風(fēng)化情況復(fù)雜，常常在一棟建筑物范圍內(nèi)形成坡度急劇變化的巖面，如圖，當(dāng)樁基礎(chǔ)必須嵌巖時(shí)，應(yīng)合理設(shè)置嵌巖深度，并注意以下要點(diǎn)：（1）嵌巖深度應(yīng)從巖面下端起算。（2）嵌入平整、完整的堅(jiān)硬巖和較硬巖的深度不宜小于0.2d，且不應(yīng)小于0.2m。（3）對(duì)于嵌入傾斜度不大于30%的完整和較完整巖的全斷面深度不宜小于0.4d且不小于0.5m。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第3頁(yè)。2、豎向受壓承載力性狀（1）豎向受壓的極限破壞模式；上覆土層段的破壞可能在兩個(gè)界面上，1）樁芯與護(hù)壁界面；2）護(hù)壁與土體界面。實(shí)際總是在第2）界面破壞。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第4頁(yè)。實(shí)測(cè)樁側(cè)阻力分布模式（1）如圖，為美國(guó)L.C.Reese等在1969年發(fā)表的一根埋設(shè)測(cè)量元件的嵌巖樁的樁頂荷載隨深度傳遞的實(shí)測(cè)曲線。上覆堅(jiān)硬黏土層5.5m，嵌入黏土頁(yè)巖3.2m，d=0.76m，l/d=11.7，l/h=4.2。端阻比例系數(shù)15%~25%。嵌巖段阻力系數(shù)約80%。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第5頁(yè)。實(shí)測(cè)樁側(cè)阻力分布模式（2）不管樁端是強(qiáng)風(fēng)化還是微風(fēng)化，樁端阻力都很小。嵌巖段提供了主要的側(cè)阻力和總阻力，上覆土層提供的阻力約20%。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第6頁(yè)。嵌巖長(zhǎng)樁和非嵌巖長(zhǎng)樁的實(shí)測(cè)比較：上覆土層為黏性土和砂土二者豎向荷載下的樁身應(yīng)力一致，說(shuō)明長(zhǎng)樁承載力性狀與樁端持力層關(guān)系不大。上覆土層提供了主要的側(cè)摩阻力。A3嵌入中風(fēng)化泥巖2.2m60mA1未嵌巖55m人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第7頁(yè)。端阻比例系數(shù)5%~20%。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第8頁(yè)。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第9頁(yè)。<地基規(guī)范>8.5.5-3，當(dāng)樁端嵌入完整及較完整的硬質(zhì)巖中，可按下式估算單樁豎向承載力特征值：為樁端巖石承載力特征值。完整巖較完整巖較破碎巖0.50.2~0.50.1~0.2折減系數(shù)此公式基于天然地基破壞模式，未考慮樁阻力傳遞機(jī)理，故僅適用于埋藏極淺，置于巖體表面的（qpa試驗(yàn)即是置于巖體表面）情況。多數(shù)工程中采用的淺層擴(kuò)底基礎(chǔ)屬于這類情況。一般的，有一定埋深、嵌入巖體一定深度的樁基礎(chǔ)，均不宜用此公式。否則計(jì)算承載力極低，將導(dǎo)致樁端直徑增大或者樁數(shù)增多。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第10頁(yè)。釋疑：（1）人工挖孔嵌巖樁≠端承（型）樁從上述表格中的數(shù)據(jù)來(lái)看，當(dāng)樁稍長(zhǎng)一些，則嵌巖樁也是摩擦型樁。因此不應(yīng)當(dāng)作端承樁僅計(jì)算端阻力。但配筋時(shí)宜全長(zhǎng)配筋。（2）基樁有沒(méi)有最短長(zhǎng)度或最小長(zhǎng)徑比的要求？ 有人認(rèn)為基樁長(zhǎng)徑比很小的情況下，樁側(cè)阻力就可以不用考慮。下圖是美國(guó)費(fèi)城自由廣場(chǎng)一號(hào)塔樓下的一根嵌巖樁的長(zhǎng)期觀測(cè)資料。樁長(zhǎng)8.8m，樁身上段直徑3.0m，嵌巖段直徑2.6m。觀測(cè)數(shù)據(jù)表明始終有60%以上的荷載由樁側(cè)承擔(dān)。可見(jiàn)用最小長(zhǎng)徑比的概念來(lái)控制樁長(zhǎng)并無(wú)意義。右圖為某工程中長(zhǎng)度為3m的樁，嵌巖段長(zhǎng)2m，此樁按嵌巖樁設(shè)計(jì)而非端承樁，計(jì)入嵌巖段側(cè)阻力是必要的。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第11頁(yè)。（3）計(jì)算公式令則為嵌巖段側(cè)阻和端阻綜合系數(shù)。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第12頁(yè)。釋疑：（1）嵌巖0.5米的樁按端承還是按嵌巖樁考慮？

應(yīng)按嵌巖樁考慮。從試驗(yàn)來(lái)看，嵌巖段樁側(cè)阻力占比較大，不宜忽略。

（2）樁端進(jìn)入較破碎巖時(shí)能否按嵌巖樁計(jì)算單樁豎向極限承載力？

答：宜按碎石類土提供參數(shù)并計(jì)算。

（3）利用frk計(jì)算的單樁豎向極限承載力極高以至當(dāng)?shù)貨](méi)有條件進(jìn)行靜載荷試驗(yàn)時(shí)，能否用檢測(cè)frk來(lái)代替單樁靜載荷試驗(yàn)？

答：不能。

（4）嵌巖樁通過(guò)直徑為0.3m巖基平板載荷試驗(yàn)確定極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值Quk，與采用飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值frk計(jì)算的結(jié)果差異較大時(shí)，用哪個(gè)結(jié)果更為合理？

宜以巖基平板載荷試驗(yàn)數(shù)據(jù)為主（計(jì)算樁承載力安全系數(shù)取2，計(jì)算地基承載力安全系數(shù)取3）。但此時(shí)承載力極高，故可參考frk進(jìn)行綜合經(jīng)驗(yàn)選取。從工程經(jīng)驗(yàn)來(lái)看取用任何一個(gè)參數(shù)，結(jié)果均是以樁身強(qiáng)度控制。

（5）巖石單軸飽和抗壓強(qiáng)度f(wàn)rk與混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值有何對(duì)應(yīng)關(guān)系？

巖樣為圓柱體Φ50X100mm，混凝土立方體為150mm3，

一般的圓柱體Φ150X300mm的fcu1=0.8fcu

Φ50X100mm的frk對(duì)Φ150X300mmfrk1，尺寸效應(yīng)系數(shù)約為1.15

那么frk=1.15fcu1=1.15x0.8fcu=fcu人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第13頁(yè)。frk與fcu，不同的工程意義，這是因?yàn)椋?/p>

（1）frk要根據(jù)結(jié)構(gòu)面開(kāi)展情況（即完整程度），折減一定的系數(shù)（0.1~0.5）才能使用；而混凝土是不開(kāi)裂的，故沒(méi)有折減系數(shù)。

（2）當(dāng)前frk僅用于抗壓，并且要除以2后使用，其對(duì)應(yīng)的荷載效應(yīng)是標(biāo)準(zhǔn)值。

混凝土強(qiáng)度則有多項(xiàng)指標(biāo)。

（3）巖石受壓后，同時(shí)是三向巨大側(cè)限（圍壓）下工作；而混凝土的側(cè)限是有限的。鋼筋混凝土試件的抗壓試驗(yàn)表明，圍壓能極大提高混凝土強(qiáng)度；而基巖應(yīng)當(dāng)同樣如此，但目前的設(shè)計(jì)方法中還沒(méi)有考慮此有利因素。當(dāng)前的試驗(yàn)成果發(fā)現(xiàn)：基巖受壓很難破壞，總是以變形控制為主。因此樁身強(qiáng)度常常成為控制因素。

載荷板試驗(yàn)，等同于在半無(wú)限空間中的測(cè)試，有類似局壓的效果，因此可以推測(cè)的是，其承載力要提高。這大概是載荷板試驗(yàn)數(shù)據(jù)偏高的原因?；炷辆謮簭?qiáng)度人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第14頁(yè)。完整巖試驗(yàn)巖體結(jié)構(gòu)面

吳其芳等通過(guò)孔底載荷板（d=0.3m）試驗(yàn)得到增大系數(shù)1.38～4.50，相應(yīng)的巖石frk=1.2～5.2MPa，載荷板在巖石中埋深0.5～4m。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第15頁(yè)。與《94規(guī)范》的比較第i層土的側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)，當(dāng)樁的長(zhǎng)徑比不大(l/d<30)，樁端置于新鮮或微風(fēng)化硬質(zhì)巖中且樁底無(wú)沉渣時(shí)，對(duì)于黏性土、粉土取0.8；對(duì)于砂類土及碎石類土取0.7；其他情況取1.0。08規(guī)范取消此參數(shù)，主要是考慮到基巖剛度愈大，側(cè)摩阻力應(yīng)發(fā)揮愈高，故側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)應(yīng)>1.0，偏于保守的取1.0。（1）取消側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第16頁(yè)。（2）調(diào)高嵌巖承載力綜合系數(shù)，尤其是極軟巖、軟巖frk<15MPahr/d00.51234≥5側(cè)阻修正系數(shù)0.0000.0250.0550.0700.0650.0620.050端阻修正系數(shù)0.5000.5000.4000.3000.2000.1000.000綜合修正系數(shù)0.5000.5500.6200.8600.9801.0921.000hr/d00.51.02.03.04.05.06.07.08.0極軟巖軟巖0.00.0520.0560.0560.0540.0510.0480.0450.0420.040.600.700.730.730.700.660.610.550.480.420.600.800.951.181.351.481.571.631.661.70較硬巖堅(jiān)硬巖0.00.0500.0520.0500.0450.0400.450.550.600.500.460.400.450.650.810.901.001.04綜合系數(shù)：清底干凈的人工挖孔嵌巖樁，還應(yīng)乘以增大系數(shù)1.2。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第17頁(yè)。嵌巖承載力綜合系數(shù)比較hr/d00.51234≥594規(guī)范綜合修正系數(shù)0.5000.5500.6200.8600.9801.0921.000《港口工程灌注樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程》綜合修正系數(shù)1.0001.3081.4761.5081.52008規(guī)范極軟巖、軟巖0.600.800.951.181.351.481.57較硬巖、堅(jiān)硬巖0.450.650.810.901.001.04《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD63-2007完整、較完整較破碎破碎、極破碎0.100.080.061.201.00.8《地基規(guī)范》GB50007-2002完整較完整較破碎1.00.4~1.00.2~0.408規(guī)范的嵌巖段綜合系數(shù)較94規(guī)范有所提高，但總體相對(duì)偏于安全。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第18頁(yè)。（3）對(duì)于泥巖，不能用飽和單軸抗壓強(qiáng)度，應(yīng)取用天然濕度下的單軸抗壓強(qiáng)度。（4）《94規(guī)范》以微風(fēng)化、中風(fēng)化對(duì)巖體分類；

《08規(guī)范》以完整、較完整對(duì)巖石分類。結(jié)構(gòu)面愈密，強(qiáng)度愈低。（實(shí)際應(yīng)為“微風(fēng)化、中風(fēng)化”的完整巖、較完整巖）（5）《08規(guī)范》：清底干凈的人工挖孔嵌巖樁，還應(yīng)乘以增大系數(shù)1.2。

《94規(guī)范》：無(wú)。（6）《94規(guī)范》：當(dāng)嵌巖段為中風(fēng)化巖時(shí)，表中數(shù)字乘以0.9折減。

《08規(guī)范》：無(wú)。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第19頁(yè)。人工挖孔大直徑樁（d≥800mm）極限側(cè)阻和端阻的尺寸效應(yīng)

（1）人工挖孔樁上覆土層端，在樁成孔后產(chǎn)生應(yīng)力釋放，孔壁出現(xiàn)松弛變形，導(dǎo)致側(cè)阻力有所降低，側(cè)阻力隨樁徑增大呈雙曲線型減?。℉.Brand1.1988）。本規(guī)范建議采用如下表達(dá)式進(jìn)行側(cè)阻尺寸效應(yīng)計(jì)算。式中

d—樁身直徑；

m—經(jīng)驗(yàn)指數(shù)，對(duì)于粘性土、粉土，m=1/5；對(duì)于砂土、碎石土，m=1/3。對(duì)于嵌巖段側(cè)阻，不需要考慮折減。（2）端阻在基巖上，也不需考慮端阻的尺寸效應(yīng)系數(shù)。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第20頁(yè)。人工挖孔嵌巖樁擴(kuò)大頭

擴(kuò)底樁變截面以上2d長(zhǎng)度范圍內(nèi)不計(jì)側(cè)阻力。原因有二：（1）施工中土壁應(yīng)力松弛；（2）受荷后擴(kuò)大頭下沉導(dǎo)致與斜壁托空，使得斜壁附近土體應(yīng)力松弛。實(shí)測(cè)結(jié)果表明，按94規(guī)范計(jì)算的擴(kuò)底樁承載力偏高。人工挖孔嵌巖擴(kuò)底樁承載力，幾乎不會(huì)在樁端土發(fā)生整體剪切破壞?？偸且宰冃慰刂?。

人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第21頁(yè)。人工挖孔樁的樁身強(qiáng)度：1）因假定護(hù)壁不連續(xù)，故不考慮護(hù)壁強(qiáng)度，僅計(jì)算樁芯面積。2）因護(hù)壁施工可見(jiàn)，樁基質(zhì)量能有效控制，故成樁工藝系數(shù)較其他樁型高，取0.9。3）人工挖孔嵌巖樁通常全長(zhǎng)配筋，當(dāng)樁較短且粗時(shí)，箍筋加密區(qū)未設(shè)置5d，故就不利用縱筋強(qiáng)度；釋疑：（1）JGJ94-2008第6.6.6條護(hù)壁配筋直徑不應(yīng)小于Φ8，是否可據(jù)土質(zhì)情況好壞酌減？可以。比如北京地區(qū)一般土質(zhì)較好，最小直徑取6mm。《北京地標(biāo)》箍筋加密區(qū)5d時(shí)：人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第22頁(yè)。（2）護(hù)壁砼標(biāo)號(hào)與樁填心同一標(biāo)號(hào)，護(hù)壁施工每段進(jìn)行振搗密度變困難，且形成大量施工縫，按施工縫處理達(dá)不到要求，不能整體起共同作用，是否不考慮護(hù)壁參加計(jì)算，即可降低護(hù)壁砼標(biāo)號(hào)?

樁身承載力計(jì)算取內(nèi)徑而不包括護(hù)壁厚度，那么設(shè)計(jì)可要求護(hù)壁混凝土按C30~C40配料，施工后護(hù)壁混凝土取芯強(qiáng)度達(dá)到C15也是允許的。（供參考）（3）為何豎向承載力計(jì)算時(shí)有時(shí)用樁身直徑，有時(shí)用護(hù)壁外直徑？

計(jì)算樁身強(qiáng)度用樁芯直徑；計(jì)算土對(duì)樁的支撐力用護(hù)壁外直徑。（4）《地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》中樁身強(qiáng)度計(jì)算，工作條件系數(shù)灌注樁取0.6~0.7，是強(qiáng)規(guī)；《樁基》中5.8.2條，灌注樁取0.9，應(yīng)按哪條取值？按《樁基》取值。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第23頁(yè)。人工挖孔嵌巖樁的檢測(cè)

（1）工程樁應(yīng)進(jìn)行承載力和樁身質(zhì)量檢驗(yàn)。

當(dāng)豎向承載力過(guò)大時(shí)，并不適合做靜載荷試驗(yàn)（堆載平衡或錨樁平衡）。（2）單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值、極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值和極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下列規(guī)定確定：1）對(duì)于大直徑端承型樁（樁端為非基巖時(shí)，如卵石層），也可通過(guò)深層平板（平板直徑應(yīng)與孔徑一致）載荷試驗(yàn)確定極限端阻力；某些情況下，平板直徑可能不與孔徑一致，其實(shí)測(cè)值較實(shí)際值偏低，等于說(shuō)偏于安全。2）對(duì)于嵌巖樁，當(dāng)樁端置于基巖頂面時(shí)，可通過(guò)直徑為0.3m巖基平板載荷試驗(yàn)確定極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（qpk）；當(dāng)樁端進(jìn)入巖層一定深度時(shí)，宜通過(guò)直徑為0.3m嵌巖短墩載荷試驗(yàn)確定嵌巖段極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值和極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值；（見(jiàn)《地基規(guī)范》附錄H），對(duì)應(yīng)的設(shè)計(jì)方法應(yīng)為：3）用其他方法（如自平衡法）測(cè)得樁側(cè)摩阻力。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第24頁(yè)。1、工程概況 貴州某住宅樓，26981m2，為1+30~1+32層，采用框支剪力墻結(jié)構(gòu)，柱網(wǎng)間距7.6x8.5m，主樓單柱最大軸力為30000KN/柱（設(shè)計(jì)值），裙樓單柱最大軸力為4500KN/柱（設(shè)計(jì)值）。

注：如果該設(shè)計(jì)值取自SETWE“底層柱墻內(nèi)力”，則應(yīng)/1.25，作為與樁基承載力特征值Ra對(duì)應(yīng)的荷載參數(shù)。2、場(chǎng)地特性 該項(xiàng)目場(chǎng)地由于受附近斷層活動(dòng)影響，巖體差異變化較大，所在地塊同時(shí)存在中風(fēng)化泥巖（fak=1200Kpa）、強(qiáng)風(fēng)化泥巖(fak=500Kpa)和中風(fēng)化灰?guī)r(fak=5000Kpa)幾種承載力差異較大的巖體。通過(guò)自平衡法在泥質(zhì)單元進(jìn)行基樁靜荷載試驗(yàn)，得出各項(xiàng)力學(xué)指標(biāo)：強(qiáng)風(fēng)化泥巖端阻力特征值795Kpa,側(cè)阻力特征值335Kpa，變形模量43.2Mpa;中風(fēng)化泥巖端阻力特征值1650Kpa,側(cè)阻力特征值225Kpa，變形模量79.7Mpa。

工程案例

貴州某住宅樓挖孔樁設(shè)計(jì)

剖析人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第25頁(yè)。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第26頁(yè)。3、承載力計(jì)算（剖析）對(duì)樁芯直徑2m和1.5m的樁（護(hù)壁150mm）進(jìn)行計(jì)算。2m單樁承載力特征值，按非嵌巖樁公式計(jì)算：說(shuō)明（1）上述方法為按護(hù)壁外側(cè)計(jì)算樁側(cè)摩阻力，應(yīng)改為計(jì)算承載力至少應(yīng)提高50%。（2）是按干作業(yè)鉆孔工藝提供的參數(shù)（有沉渣）實(shí)際宜按“預(yù)制樁”提供參數(shù)或者通過(guò)載荷板試驗(yàn)確定。如果人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第27頁(yè)。土名稱狀態(tài)黏性土0.25<IL≤0.750<IL≤0.25IL≤0800～18001800～24002400～3000粉土0.75≤e≤0.9e<0.751000～15001500～2000砂土碎石類土稍密中密密實(shí)粉砂500～700800～11001200～2000細(xì)砂700～11001200～18002000～2500中砂1000～20002200～32003500～5000粗砂1200～22002500～35004000～5500礫砂1400～24002600～40005000～7000圓礫、角礫1600～30003200～50006000～9000卵石、碎石2000～30003300～50007000～11000干作業(yè)挖孔樁（清底干凈，D=800mm）極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值

缺軟質(zhì)巖參數(shù)，可參考表5.3.5-2“混凝土預(yù)制樁”參數(shù)。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第28頁(yè)。1.5m單樁承載力特征值，按非嵌巖樁公式計(jì)算：說(shuō)明（1）上述方法為按護(hù)壁外側(cè)計(jì)算樁側(cè)摩阻力，應(yīng)改為計(jì)算承載力至少應(yīng)提高15%。因不是按嵌巖樁公式計(jì)算，故不能乘以清底系數(shù)1.2。計(jì)算承載力至少應(yīng)提高46%。如果（2）是按干作業(yè)鉆孔工藝提供的參數(shù)（有沉渣）實(shí)際宜按“預(yù)制樁”提供參數(shù)或者通過(guò)載荷板試驗(yàn)確定。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第29頁(yè)。4、樁基布置（1）見(jiàn)樁基平面布置圖（2）見(jiàn)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)平面圖優(yōu)化建議：鑒于嵌巖樁承載力潛力較高，變形極小，建議提高樁基承載力，使得樁基在柱下、墻下布置，那么承臺(tái)高度可以降低，或者承臺(tái)取消。理論上講，人工挖孔嵌巖樁，總是可以做到柱下、墻下布樁。這是因?yàn)椋荷喜拷Y(jié)構(gòu)柱截面由軸壓比控制，Ns傳遞到樁頂，作用到樁身，那么 一般而言，只要（1）樁基承載力由樁身強(qiáng)度控制；（2）人工挖孔嵌巖樁的樁芯面積大于柱截面面積（一般都很容易滿足，抗震等級(jí)高的構(gòu)件，樁芯面積要求大一些），那么一柱一樁就夠了。人工挖孔樁樁基疑難全文共34頁(yè)，當(dāng)前為第30頁(yè)。所以問(wèn)題的關(guān)鍵在于：如何使得樁基承載力由樁身強(qiáng)度控制？這就要求：（1）充分發(fā)揮上覆土層的側(cè)摩阻力，計(jì)算時(shí)應(yīng)取護(hù)壁外徑；（2）充分發(fā)揮嵌巖端側(cè)摩阻力。嵌巖深徑比，較硬巖、堅(jiān)硬巖在1.0左右經(jīng)濟(jì)效益比較好；對(duì)于較軟巖則在1~3左右，極軟巖、軟巖則可能在4左右較為經(jīng)濟(jì)。當(dāng)承載力需要時(shí)，也可加深