支架預(yù)拱度詳細(xì)計算說明

南平市跨江大橋支架施工預(yù)拱度計算說明書武漢理工大學(xué)南平跨江大橋監(jiān)控項目部2008年12月南平跨江大橋主橋支架預(yù)拱度計算說明書一、主橋支架施工系統(tǒng)說明福建省南平市跨江大橋主橋采用跨徑組合為38+126+76米的自錨式獨塔懸索—斜拉協(xié)作體系橋，全長240米。跨江大橋的主梁采取箱型混合梁，中跨中部采用鋼箱梁，其余部分為預(yù)應(yīng)力混凝土梁，主梁采用支架施工。從2號墩開始沿縱向方向共設(shè)置有17個臨支墩，即LI—L17，見圖1,每排臨支墩由6根外徑為1000~1200mm的鋼管樁并聯(lián)而成，臨時墩管柱上橫向分配梁采用4~6根I56b工字鋼支撐于鋼管樁頂部，臨支墩之間以沿橫橋向共17根雙排單層加強型的貝雷片相連接，見圖2。圖1.主橋支架縱橋向設(shè)置WTIEHit4J>I圖2.圖1.主橋支架縱橋向設(shè)置WTIEHit4J>I圖2.主橋支架橫橋向設(shè)置二、主橋支架預(yù)拱度計算㈠荷載計算1、主梁自重（縱向分布）市區(qū)側(cè)砼梁段自重九峰側(cè)砼梁段自重鋼箱梁段自重鋼箱梁段：共1450T,85m長30m寬（底寬），平均5.69kN/m2。2、 貝雷支架及其上分配梁，模板：5kN/m23、 振搗砼時產(chǎn)生的荷載：對垂直面模板為4kN/m24、傾倒砼時產(chǎn)生的荷載：取2kN/m25、塔豎轉(zhuǎn)施工前位于4號墩靠九峰側(cè)砼段處拼裝，塔的自重塔：共573.74T，680斜面內(nèi)頂點到橋面的垂線長度為55.262m，平均10.382tonf/m㈡支架在荷載作用下的撓度計算根據(jù)支架施工圖紙?zhí)峁┑慕Y(jié)構(gòu)圖，支承分布情況，將結(jié)構(gòu)離散，建立有限元模型，采用有限元程序MIDAS/CIVIL進(jìn)行計算。又考慮到貝雷片不能貫穿3號墩和4號墩，故將全橋支架分為3部分進(jìn)行計算。1、2號墩到3號墩之間支架2號墩到3號墩之間的支架有限元模型，見圖3。有限元模型共有851個節(jié)點和891個單元，單元采用空間梁單元。模型單元材料采用Q235，材料物理參數(shù)為：彈性模量：E=2.06x1011Pa泊松比：PRXY=0.3密度：P=7.85x103Kg/m3圖3.2#墩到3#墩之間支架有限元模型荷載工況考慮荷載包括：1.1倍市區(qū)側(cè)砼梁自重+貝雷支架及其分配梁和模板+振搗與傾倒砼時產(chǎn)生的荷載。荷載作用下，支架的豎向變形MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR.DISPLACEMENTMAX:162MIN:27文件；支親全■析15嶷槪單也；m日期；1己|'14圧匚1匸舊CB:1；：：：：-□,4S3 Z?:-0,837Z:0.259NMIDAS/CivilPOST-PROCESSOR.DISPLACEMENTMAX:162MIN:27文件；支親全■析15嶷槪單也；m日期；1己|'14圧匚1匸舊CB:1；：：：：-□,4S3 Z?:-0,837Z:0.259N和O.OOOOOe+OOO-2.798S3e-003-5.59707e-003-8.39560e-003-1.119416-002-1.39927e-002-1.67912e-002-l.-35897e-002-2.23883e-002-2.518&8e-002-2.79853e-002-3.0783-3e-002系數(shù)=6.1721E+001圖3.12圖3.12號墩-3號墩之間支架的豎向變形示意圖2號墩-3號墩支架豎向撓度1015202530354010152025303540節(jié)點到2號墩軸線的距離(m)2、3號墩到4號墩之間的支架3號墩到4號墩之間的支架有限元模型，見圖3。有限元模型共有1981個節(jié)點和2074個單元，單元采用空間梁單元。模型單元材料采用Q235，材料物理參數(shù)為：彈性模量：E=2.06xlOliPa泊松比：PRXY=0.3密度：p=7.85x103Kg/m3圖4.3#墩到4#墩之間支架有限元模型荷載工況考慮荷載包括：L5-市區(qū)側(cè)鋼混結(jié)合段：1.1倍市區(qū)側(cè)砼梁自重+貝雷支架及其分配梁和模板+振搗與傾倒砼時產(chǎn)生的荷載。市區(qū)側(cè)鋼混結(jié)合段-九峰側(cè)鋼混結(jié)合段：1.1倍鋼箱梁自重+貝雷支架及其分配梁和模板。九峰側(cè)鋼混結(jié)合段-L10：1.1倍九峰側(cè)砼梁自重+貝雷支架及其分配梁和模板+振搗與傾倒砼時產(chǎn)生的荷載。荷載作用下，支架的豎向變形MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR.DISPLACEMENTMAX:4600MIN:32文件；支親全■析15嶷槪單也；mm日期；1己|'14圧匚I匸舊CB:1；：：：：-□,4S3 Z?:-0,837Z:0.259N和MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR.DISPLACEMENTMAX:4600MIN:32文件；支親全■析15嶷槪單也；mm日期；1己|'14圧匚I匸舊CB:1；：：：：-□,4S3 Z?:-0,837Z:0.259N和1.200556+001斗,M口斗59e+000□.00000e+000-1.10973e+001-1.87982e+001-2.64991e+001-3.42001e+001-4.19010e+001-4.96019e+001-5.73028e+001-6.50038e+001-7.27047e+001系數(shù)=8.2-388E+001圖4.13圖4.13號墩-4號墩之間支架的豎向變形示意圖3號墩-4號墩支架豎向撓度一一-UQ一一-UQ3ooooooooooo2112345678節(jié)點到2號墩軸線的距離(m)3、4號墩到5號墩之間的支架4號墩到5號墩之間的支架有限元模型，見圖3。有限元模型共有1912個節(jié)點和2064個單元，單元采用空間梁單元。模型單元材料采用Q235，材料物理參數(shù)為：彈性模量：E=2.06xlOliPa泊松比：PRXY=0.3密度：p=7.85x103Kg/m3圖5.4#墩到5#墩之間支架有限元模型荷載工況考慮荷載包括：1.1倍九峰側(cè)砼梁自重+貝雷支架及其分配梁和模板+振搗與傾倒砼時產(chǎn)生的荷載+主塔自重（主塔豎轉(zhuǎn)前平置于梁上）。荷載作用下，支架的豎向變形MIDAS/CivilPCET-PRD匚ES2QF：DISPLACEMENT0.000005+000-2.21398e+000-4.427966+000-6.64194e+000-8.8E593e4-000MIDAS/CivilPCET-PRD匚ES2QF：DISPLACEMENT0.000005+000-2.21398e+000-4.427966+000-6.64194e+000-8.8E593e4-000-1.10699e+001-1.32839e4-001-1.54979e+001-1.771196+001-1.99258e4-001-2.21398e+001-2.43538e+001系數(shù)=1.4475E+002MAX1斗匸舊MINi7丈件；單也：mm12.i'15.i,2008CE：:1Xi-0.483圖5.14圖5.14號墩-5號墩之間支架的豎向變形示意圖4號-5號墩支架豎向撓度圖5.24號墩-5號墩之間支架的豎向變形曲線圖附說明：1、計算書給出了撓曲線，但是沒有給出詳細(xì)的點的預(yù)拱度設(shè)置，這個是需要施工方提出所要求的點。2、由于實際施工的貝雷片的連續(xù)問題，只能等到由施工方提供那些位置貝雷片是斷開的才可。暫時是在3號墩