新莊小橋報告(動靜載試驗報告)

報告編號：HR/QL-2015-068G326線湄潭至小河公路改擴建工程新莊小橋橋梁荷載試驗檢測報告委托單位：貴州茅臺酒股份公司習水片區(qū)改擴建項目征地拆遷工作領導小組辦公室檢測項目：橋梁荷載試驗陜西海嶸工程試驗檢測有限公司二零一五年十二月注意事項尊敬的用戶:當您收到該報告后，請務必注意：本報告出現(xiàn)下述情況時，將會導致報告無效：報告首頁未同時加蓋本公司報告專用章、資質(zhì)專用章和計量認證標志章；報告出現(xiàn)空白簽字欄；報告數(shù)據(jù)有手寫或涂改現(xiàn)象；報告為非完整的復印件。圖文傳真或電話記錄，不具備法律效力。對本報告有異議時，請于收到報告后十五日內(nèi)向我公司提出，逾期不予受理。聯(lián)系方式：地址：西安市雁塔區(qū)魚化光電電子科技產(chǎn)業(yè)園3號樓A區(qū)郵編：710086電話：（029）88851791傳真：（029）86520458電子郵箱：hrsyjc@163.com報告編號：HR/QL-2015-068G326線湄潭至小河公路改擴建工程新莊小橋橋梁荷載試驗檢測報告批準年月日審核年月日報告編制年月日陜西海嶸工程試驗檢測有限公司二零一五年十二月陜西海嶸工程試驗檢測有限公司報告編號：HR/QL-2015-068檢測人員一覽表姓名本項目擔任的職務職稱資格證書號魏煒技術負責人副教授(公路)檢師0710456Q王海燕項目負責人高級工程師(公路)檢師0705559CGQA劉鵬華現(xiàn)場檢測工程師(公路)檢師0605481QCG黃彥森現(xiàn)場檢測工程師黔(公路)檢員090645Q梁波現(xiàn)場檢測助理工程師黔(公路)檢員140042Q梁臻現(xiàn)場檢測助理工程師黔(公路)檢員092283S張樹園現(xiàn)場檢測助理工程師黔(公路)檢員103838S無無無無目錄TOC\o"1-3"\h\u1概述 頁共28頁1概述1.1工程概況新莊小橋橋梁起點樁號為K1+104.000，終點樁號為K1+136.000。橋跨組成為1×16m，橋面全寬為11.75m。橋面位于1.5%縱坡上，雙向3.5%~4%的橫坡，平面位于R=100的圓曲線上。橫坡采用墊石不等高或橋面鋪裝設橫坡調(diào)整。上部結(jié)構采用預應力混凝土空心板梁，橫橋向為九片主梁，主梁間距1.25米，梁高0.8米，中梁預制寬度為1.24米，邊梁預制寬度為1.495mm。頂板厚0.12米，底板厚0.12m。兩岸橋臺各設置1道伸縮縫。橋孔平面布置時，均以橋孔處的路線設計線控制標準跨徑，各梁板中心線以此標準跨徑對應的弦線為基準平行布設。圖1.2為橋梁總體布置及典型截面圖。主要技術指標如下：1、設計汽車荷載：公路—Ⅰ級。2、設計安全等級：二級。3、抗震指標：根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2001），場區(qū)地震動峰值加速度值小于0.05g，地震動反應譜特征周期為0.35s，場區(qū)地震基本烈度小于Ⅵ度。據(jù)此采用簡易設防。4、設計使用年限為100年。5、橋梁寬度：凈0.5m+10.7m（行車道）+0.5m=11.75m。6、本段跨越河流無通航要求。圖1.1新莊小橋現(xiàn)狀圖1.1新莊小橋總體布置及典型截面圖（cm）1.2設計標準橋名新莊小橋設計荷載汽車：公路-I級設計車速40km/h橋型結(jié)構1×16m預應力混凝土空心板梁橋面組成凈-0.5m（欄桿）+10.75m（行車道）+0.5m（欄桿）,全寬11.75m橋梁全長32.0m混凝土C50混凝土：主梁C40混凝土：支座墊石C30混凝土：臺帽C25混凝土：臺身、基礎鋼筋HRB400鋼筋、HPB300鋼筋、d=15.2mmII級松弛鋼絞線抗震烈度按6度設防，動峰值加速度小于0.05g設計洪水頻率1/50設計基準期100年設計安全等級二級2檢測目的及內(nèi)容2.1檢測目的通過對橋梁進行檢測，以求達到以下目的：（1）通過對橋梁的表觀缺陷和損傷進行全面細致的檢測，查明缺陷和損傷（既存或潛在）的性質(zhì)、部位、嚴重程度及發(fā)展趨勢，確定橋梁的技術狀況，對橋梁出現(xiàn)的病害提出相應的處理意見。（2）通過靜載試驗測定橋跨結(jié)構在試驗荷載作用下控制截面的應力和撓度，并與理論計算值比較，以對實際結(jié)構使用性能和工作狀態(tài)作出評價。（3）通過動載試驗測定結(jié)構的動態(tài)響應及在試驗荷載作用下的動應變，以評估實際結(jié)構的動力性能。（4）通過試驗取得關鍵部位的受載應力（應變）、變位等重要數(shù)據(jù)后，經(jīng)過綜合分析，全面評估結(jié)構性能及使用功能是否滿足設計要求，為橋梁運營的安全性提供技術依據(jù)，并為今后橋梁維護、管理提供原始資料。2.2檢測內(nèi)容2.2.1外觀檢測結(jié)構外觀檢測主要以目測為主，并輔助一定的檢測工具（回彈儀、裂縫測寬儀、鋼卷尺等），主要內(nèi)容包括：（1）部分混凝土構件混凝土強度無損檢測，部分構件鋼筋保護層厚度檢測；（2）橋梁上部結(jié)構：主要查看橋梁上部結(jié)構空心板梁是否變形、局部是否破損、露筋，空心板梁幾何尺寸抽查；（3）橋梁下部結(jié)構：主要內(nèi)容包括支座、墩臺有無風化、剝落、凍脹和露筋等病害，墩臺頂面是否清潔和是否漏水等病害；（4）附屬結(jié)構體系檢查：主要包括橋面鋪裝、伸縮縫、護欄、排水系統(tǒng)的檢查。2.2.2靜載試驗根據(jù)新莊小橋的結(jié)構特點，通過結(jié)構分析軟件進行橋梁結(jié)構受力分析，選取1-1截面（跨中最大正彎矩截面）進行荷載試驗檢測，具體試驗控制截面和測試內(nèi)容如表2-1所示，試驗控制截面示意圖如圖2.1所示。表2-1橋梁控制截面和試驗內(nèi)容結(jié)構形式控制截面試驗內(nèi)容1×16m預應力混凝土空心板梁1-1截面（跨中最大正彎矩截面）應變、撓度1-11-1圖2.1橋梁荷載試驗控制截面示意圖（尺寸單位：cm）2.2.3動載試驗動載試驗是為了測定橋梁結(jié)構的自振特性和在動力荷載作用下的受迫振動特性，通過動載試驗評定該橋梁的行車性能以及行車安全和舒適度，本次主要測試內(nèi)容有：（1）橋梁的動力性能：基頻；（2）汽車荷載作用下的跑車試驗：動應變和沖擊系數(shù)；3檢測依據(jù)（1）新莊小橋施工圖、竣工圖等；（2）《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》（JTG/TJ21-2011）；（3）《城市橋梁設計荷載標準》（CJJ77-98）；（4）《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTGD62-2004）；（5）《公路工程技術標準》（JTGB01-2003）；（6）《城市橋涵養(yǎng)護規(guī)范》（CJJ99-2003）；（7）《大跨徑混凝土橋梁的試驗方法》（YC4—4/1982）；（8）《回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程》（JGJ/T23-2011）；（9）《混凝土中鋼筋檢測技術規(guī)程》（JGJ/T152-2008）；（10）《工程測量規(guī)范》（GB50026—2007）；（11）《公路工程質(zhì)量檢驗評定標準》（JTGF80/1-2004）；（12）《混凝土結(jié)構工程施工驗收規(guī)范》（GB50204-2002<2011年版>）；（13）《公路工程竣（交）工驗收辦法實施細則》（交公路發(fā)﹝2010﹞65號）；（14）《關于進一步明確貴州省公路工程竣（交）工驗收橋梁荷載試驗工作的通知》（黔交質(zhì)監(jiān)﹝2012﹞11號）。4主要檢測儀器及設備本次投入該項目的主要試驗儀器和設備如表4-1所示。表4-1主要試驗儀器和設備用表序號儀器名稱儀器型號數(shù)量用途儀器編號1無線靜態(tài)應變儀JM38122臺荷載試驗HRYQ108-1～22無線動態(tài)測試儀JM38401臺荷載試驗HRYQ1093拾振器V0012個荷載試驗HRYQ110-1～24精密自動安平水準儀DSZ22臺荷載試驗HRYQ130-1～25光學平板測微器ZF-CWQ2臺荷載試驗HRYQ113-1～26應變片BX120-100AA若干荷載試驗/7裂縫測寬儀PST-C201臺外觀檢測、荷載試驗HRYQ0258混凝土回彈儀HT225-A1臺外觀檢測HRYQ095-1～29鋼筋位置測定儀KON-RBL（D）1臺外觀檢測HRYQ098-110經(jīng)緯儀DT-02L1臺外觀檢測/11鋼卷尺5m、30m2把外觀檢測、荷載試驗HRYQ171-1～212發(fā)電機WM3.0GF·11臺荷載試驗HRYQ45-1～213照相機尼康1臺外觀檢測HRYQ152-1～214對講機/6臺荷載試驗HRYQ183-1～1015筆記本電腦華碩2臺荷載試驗/16載重汽車/6輛荷載試驗/17公務車/2輛//5檢測方法5.1外觀檢測（1）外觀檢查以目測為主，附檢查照片及病害統(tǒng)計表；（2）采用裂縫測寬儀進行裂縫檢測；（3）采用回彈法對橋梁主要受力構件進行強度檢測；（4）采用鋼筋位置測定儀進行鋼筋保護層厚度檢測；（5）采用鋼卷尺進行結(jié)構尺寸檢測。5.2靜載試驗5.2.1計算模型本橋為1×16m預應力混凝土空心板梁，橋型布置圖如圖5.1所示。本次計算采用結(jié)構分析軟件對該橋梁試驗橋跨進行結(jié)構分析，其計算模型如圖5.2所示。圖5.1橋型布置圖（尺寸單位：cm）圖5.2橋梁計算模型5.2.2靜載試驗原則（1）靜力試驗荷載可按控制內(nèi)力、應力或變位等效原則確定，靜力荷載試驗效率宜介于0.95～1.05之間。式中：——靜力試驗荷載作用下，某一加載試驗項目對應的加載控制截面內(nèi)力、應力或變位的最大計算效應值；——檢算荷載產(chǎn)生的同一加載控制截面內(nèi)力、應力或變位的最不利效應計算值；——按規(guī)范取用的沖擊系數(shù)值（詳見報告第6.3條，）；——靜力試驗荷載效率。（2）為了獲取結(jié)構試驗荷載與變位的相關數(shù)據(jù)，以及防止結(jié)構意外損傷，試驗加載采用分級加載的方式，共分2級加載，1次性卸載。每次加載或卸載要求在前一荷載階段內(nèi)結(jié)構變位相對穩(wěn)定后，才能進入下一個荷載階段。一般是選定一個敏感的測點在加載后進行觀測，達到穩(wěn)定后方可進入下一級加載。（3）卸載過程中，禁止多輛加載車同時啟動。5.2.3試驗加載方案（1）加載車參數(shù)試驗加載采用約34t重車，根據(jù)理論模型，用加載車布載，使控制截面的彎矩與設計彎矩之比達到試驗荷載效率的要求。表5-1加載車輛重量表序號車牌號前輪距（m）后輪距（m）前軸至后軸（m）中軸至后軸（m）前軸重量（t）后軸重量（t）車輛總重（t）1貴CC17232.001.905.201.337.3727.3034.672貴CB01812.001.905.201.336.827.3334.133貴CA97422.001.905.201.337.2827.334.584貴CB55822.001.905.201.337.1927.834.99（2）測點布置1-11-1圖5.3試驗控制截面示意圖（尺寸單位：cm）圖5.4空心板梁1-1截面應變測點布置圖圖5.5空心板梁1-1截面撓度測點布置圖（3）加載方式新莊小橋試驗截面設計最大彎矩及試驗荷載效應如表5-2所示，試驗中根據(jù)試驗項目的不同要求，試驗車輛橫橋向布置為對稱、偏載兩種布置，對稱加載分二級加載，偏載為一級加載。詳細載位布置如圖5.6～5.8所示。表5-2截面設計控制彎矩及試驗荷載效應測試截面控制項目截面控制內(nèi)力值（kN·m)截面加載內(nèi)力值（kN·m)效率系數(shù)（ηq）1-1截面最大正彎矩295028020.95圖5.61-1截面加載車縱向布置示意圖（尺寸單位：cm）圖5.71-1截面橫向?qū)ΨQ加載布置示意圖（尺寸單位：cm）圖5.81-1截面橫向偏載布置示意圖（尺寸單位：cm）5.2.4試驗加載安全監(jiān)測試驗加載安全監(jiān)測是為了防止試驗荷載對橋梁造成損傷，發(fā)生下列情況應中途終止加載：（1）控制測點應變值已達到或超過理論計算的控制應變值時；（2）控制測點變位（或撓度）超過規(guī)范允許值時；（3）由于加載，使結(jié)構裂縫的長度，縫寬急劇增加，新裂縫大量出現(xiàn)，縫寬超過允許值的裂縫大量增多，對結(jié)構使用壽命造成較大的影響時。5.2.5靜載試驗加載程序控制本橋試驗加載基本程序如下：（1）在進行正式加載試驗前，用2輛試驗加載車對試驗橋跨測試位置進行預加載，并持續(xù)一定的時間，以消除結(jié)構可能殘留的間隙，降低測試誤差。（2）將預加荷載卸至零，一段時間后再進行正式加載。正式加載時按照計算的輪位逐級加載，在卸載完成且結(jié)構完全穩(wěn)定后才能進行下一工況的加載。5.2.6觀測方法（1）裂縫觀測：在加載過程中對可能開裂的部位進行監(jiān)測，并記錄開裂荷載（將開裂時車輛位置及重量換算為截面彎矩），特別是滿載和卸載時注意監(jiān)測裂縫的狀況。（2）應變觀測：在混凝土表面粘貼應變片，采用自補償方式，以靜態(tài)電阻應變儀自動掃描觀測混凝土表面應變。（3）撓度觀測：在橋跨的跨中截面處設置觀測點，采用百分表進行撓度測量。5.2.7分析方法（1）對試驗測試結(jié)果進行修正：測值修正（根據(jù)各類儀表的標定結(jié)果進行測試數(shù)據(jù)的修正）；溫度影響修正（由于溫度對測試的影響比較復雜，通常采取縮短加載時間，選擇溫度穩(wěn)定性較好的時間進行試驗等辦法，盡量減小溫度對測試精度的影響）。（2）各測點變位（撓度、位移）與應變的計算：①總變位（或總應變）：；②彈性變位（或彈性應變）：；③殘余變位（或殘余應變）：。式中：——加載前測值；——加載達到穩(wěn)定時測值；——卸載后達到穩(wěn)定時測值。（3）校驗系數(shù)計算對加載試驗的主要測點（即控制測點或加載試驗效率最大部位測點），可按下式計算校驗系數(shù)ζ：式中：——試驗荷載作用下量測的彈性變位（或應變）值；——試驗荷載作用下的理論計算變位（或應變）值。（4）相對殘余變位（或應變）計算：式中：、意義同前。5.3動載試驗5.3.1動載試驗工況（1）動載工況根據(jù)驗收動載試驗的目的及現(xiàn)場具體情況，采用大地脈動激振方法及跑車試驗進行動力特性測試，跑車各工況時均采用單輛約34t重車沿車行道中線行駛進行。跑車時最大車速達到40km/h，能夠模擬實際運營狀態(tài)工況，基本達到動力響應觀測的目的。表5-3動載試驗工況說明表工況編號工況內(nèi)容D1基頻D2單車10km/h跑車時速對稱于中線勻速通過全橋D3單車20km/h跑車時速對稱于中線勻速通過全橋D4單車30km/h跑車時速對稱于中線勻速通過全橋D5單車40km/h跑車時速對稱于中線勻速通過全橋（2）測點布置1-11-1圖5.9動載試驗控制截面示意圖（尺寸單位：cm）圖5.10空心板梁1-1截面動應變測點布置圖5.3.2觀測的方法（1）沖擊系數(shù)觀測：采用實測動應變時程曲線計算得出；（2）振動速度觀測：采用拾振器、信號采集分析儀進行觀測。5.3.3分析方法（1）試驗資料進行整理時應消除系統(tǒng)誤差，舍棄因過失誤差產(chǎn)生的可疑數(shù)據(jù)，對時域波形應先預檢，去掉奇異項、修正零線飄移、趨勢項等誤差，以確保數(shù)據(jù)分析的準確性和真實性。（2）結(jié)構自振頻率，主要根據(jù)脈動試驗測記的測點隨機振動響應信號分析而得。（3）橋梁結(jié)構實測沖擊系數(shù)根據(jù)動力荷載引起檢測部位的實測最大動力應力（變）值與最大靜力應力（變）值比值計算得到：式中：——動力荷載引起檢測部位的實測最大動變形或力值（即最大波峰值）;——與相應的最小值，即同一周期的波谷值。——＝（+）/2，相當于試驗荷載引起同一檢測部位的實測最大靜力變形或力值。6檢測結(jié)果我公司檢測人員于2015年11月10日進入現(xiàn)場勘察，2015年11月11日至11月13日主要進行橋梁外觀檢查、混凝土強度檢測、鋼筋保護層厚度檢測以及橋梁荷載試驗的準備工作，2015年11月14日進行橋梁結(jié)構荷載試驗。6.1外觀檢測結(jié)果根據(jù)橋梁結(jié)構形式按路線前進方向?qū)π虑f小橋墩臺依次進行編號，即：0#臺、1#臺；按照路線前進方向從左至右對空心板依次進行編號，即：1#板、2#板……9#板。6.1.1主要構件幾何尺寸測量現(xiàn)場采用鋼卷尺等測量工具對橋梁主要控制截面結(jié)構尺寸進行測量。在本次結(jié)構尺寸檢查中，結(jié)構尺寸偏差數(shù)值在規(guī)范允許偏差范圍內(nèi)，滿足規(guī)范要求。幾何尺寸檢測結(jié)果如表6-1所示。表6-1結(jié)構尺寸檢測結(jié)果表構件部位測點平均值設計值123456789空心板.2外觀質(zhì)量檢查經(jīng)現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)該橋梁存在一些外觀缺陷，具體病害統(tǒng)計情況如表6-2所示，具體病害照片如圖6.1-6.5所示。表6-2新莊小橋病害情況統(tǒng)計表序號構件名稱病害描述圖片編號10#臺、1#臺橋臺多處施工鋼筋頭外露銹蝕圖6.12空心板梁空心板梁底面、鉸縫施工脫模較差，表面木板、油毛氈覆蓋圖6.23橋面系有一處橋面泄水孔堵塞伸縮縫中雜物填塞伸縮縫兩側(cè)混凝土開裂圖6.3圖6.4圖6.5圖6.10#臺、1#臺多處施工鋼筋頭銹蝕圖6.2主梁底面脫模較差圖6.3橋面有一處泄水孔堵塞圖6.4橋面伸縮縫雜物填塞圖6.5伸縮縫兩側(cè)混凝土開裂6.1.3混凝土強度測試結(jié)果本次混凝土強度檢測根據(jù)橋梁結(jié)構的形式，選取該橋0#臺、1#臺、主梁進行混凝土強度測定，各構件均勻選取10個測區(qū)，每個測區(qū)選取16個測點測定混凝土強度，并用碳化深度儀測試測區(qū)混凝土的碳化深度值。混凝土強度檢測結(jié)果如表6-3所示。新莊小橋混凝土空心板梁設計混凝土等級為C50，臺帽設計混凝土等級為C30。檢測結(jié)果顯示，新莊小橋空心板梁實測混凝土強度推定值為58.1MPa，橋臺實測混凝土強度推定值介于46.9MPa～47.7MPa之間，均滿足設計要求。陜西海嶸工程試驗檢測有限公司報告編號：HR/QL-2015-068表6-3橋梁混凝土構件強度檢測結(jié)果表橋梁名稱新莊小橋測試儀器回彈儀型號HT225-A構件類型臺帽、主梁儀器編號HRYQ095-3～４序號構件名稱設計混凝土強度等級碳化深度值(mm)測區(qū)強度換算值(MPa)平均值(MPa)標準差(MPa)極小值(MPa)推定強度(MPa)1234567891010#臺臺帽C300.547.948.947.949.252.047.448.649.249.949.649.11.3047.446.921#臺臺帽C300.548.149.648.447.949.250.149.950.151.149.449.41.0247.947.73空心板梁C500.359.759.059.459.659.458.658.058.858.958.659.00.5358.058.1檢測依據(jù)《回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程》（JGJ／T23-2011）陜西海嶸工程試驗檢測有限公司報告編號：HR/QL-2015-0686.1.4鋼筋保護層厚度檢測現(xiàn)場檢測結(jié)果表明，新莊小橋上部構造鋼筋保護層厚度檢測結(jié)果判定為合格，下部構造鋼筋保護層厚度檢測結(jié)果判定為合格。保護層厚度檢測結(jié)果如表6-4所示。表6-4鋼筋保護層厚度檢測結(jié)果表序號測試對象設計厚度（mm）實測厚度（mm）允許偏差(mm)1空心板梁5043485153524748484749±530#臺5054474955474852475249±541#臺5041534749534747535052±5檢驗結(jié)果統(tǒng)計上部構造共檢驗點數(shù)10合格點數(shù)9最大偏差值7合格率（%）90.0%下部構造2019995.0%6.2靜載試驗結(jié)果根據(jù)橋梁結(jié)構形式按路線前進方向?qū)π虑f小橋墩臺依次進行編號，即：0#臺、1#臺；按照路線前進方向從左至右對應變測點依次進行編號，即：1#測點、2#測點……9#測點；按照路線前進方向從左至右對撓度測點依次進行編號，即：D1、D2、……D6。6.2.1撓度測試結(jié)果在最大試驗荷載作用下各控制截面撓度觀測結(jié)果如表6-5～6-6所示。撓度符號向下為“+”，向上為“-”，撓度單位為mm。表6-5撓度測試結(jié)果及校驗系數(shù)表1測點D1D2D3D4D5D61-1截面正載理論計算極限值（mm）6.06.05.8一級加載實測值（mm）1.01.01.3二級加載實測值（mm）卸載（mm）0.00.00.00.10.00.0校驗系數(shù)0.280.290.300.300.350.31殘余變形0.00.00.00.10.00.0相對殘余（%）0.000.000.005.490.000.00表6-6撓度測試結(jié)果及校驗系數(shù)表2測點D1D2D3D4D5D61-1截面偏載理論計算極限值（mm）滿載加載實測值（mm）卸載（mm）0.00.00.0校驗系數(shù)90.360.330.23殘余變形0.00.00.0相對殘余（%）0.000.006.994.810.000.00在最大試驗荷載作用下，新莊小橋1-1截面（跨中最大正彎矩截面）、實測撓度值小于其對應的理論計算值，1-1截面撓度校驗系數(shù)范圍為0.22～0.36，卸載后的相對殘余變位范圍為4.81%～6.99%，均滿足《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》（JTG/TJ21-2011）第8.3.1條規(guī)定：校驗系數(shù)不大于1，相對殘余變位不超過20%。6.2.2應變測試結(jié)果在最大試驗荷載作用下各控制截面應變觀測結(jié)果如表6-7～6-8所示。應變符號受拉為“+”，受壓為“-”，應變單位為με。表6-7應變測試結(jié)果及校驗系數(shù)表1測點1#2#3#4#5#6#7#8#9#1-1截面正載理論計算值(με)747278798079787274一級加載值(με)303334333633332828二級加載值(με)364040414543424341殘余應變(με)020112201校驗系數(shù)0.490.550.520.510.560.540.540.590.55殘余應變（%）0.005.040.002.462.214.664.730.002.44表6-8應變測試結(jié)果及校驗系數(shù)表2測點1#2#3#4#5#6#7#8#9#1-1截面偏載理論計算值(με)4848546577889699111滿載加載值(με)242430304447545052殘余應變(με)021331242校驗系數(shù)0.490.520.560.460.570.540.570.510.47殘余應變（%）0.008.173.3210.116.792.113.687.993.85在最大試驗荷載作用下，新莊小橋1-1截面（跨中最大正彎矩截面）實測應變值均小于其對應的理論計算值，1-1截面應變校驗系數(shù)范圍為0.46～0.57，卸載后的相對殘余應變?yōu)?.00～10.11%，均滿足《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》（JTG/TJ21-2011）第8.3.1條規(guī)定：校驗系數(shù)不大于1，相對殘余應變不超過20%。6.3動載試驗結(jié)果根據(jù)橋梁結(jié)構形式按路線前進方向?qū)π虑f小橋墩臺依次進行編號，即：0#臺、1#臺；按照路線前進方向從左至右對動應變測點依次進行編號，即：1#測點、2#測點。6.3.1脈動測試結(jié)果使用結(jié)構分析軟件對該橋梁進行特征值分析計算，得到該橋第一階豎彎固有頻率為6.26Hz，如圖6.6所示。圖6.6橋梁一階固有頻率計算結(jié)果（6.26Hz）理論計算沖擊系數(shù)可按下式計算：當時，當時，當時，式中——結(jié)構基頻（Hz）。新莊小橋?qū)崪y頻率為一階豎彎頻率，故該橋梁理論沖擊系數(shù)采用一階理論基頻進行計算，橋梁理論沖擊系數(shù)為。根據(jù)《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》(JTG/TJ21-2011)中第5.9.2條的相關規(guī)定，宜根據(jù)實測自振頻率fmi與理論自振頻率fdi的比值來確定自振頻率評定標度，具體評定標度如表6-9所示。表6-9橋梁自振頻率評定標準上部結(jié)構下部結(jié)構評定標度fmi/fdifmi/fdi≥1.1≥1.21[1.00,1.10﹚[1.00,1.20﹚2[0.90,1.00﹚[0﹚3[0.75,0.90﹚[0.80,0.95﹚4＜0.75＜0.805新莊小橋橋梁脈動實測時程曲線和實測自振頻率如圖6.7～6.8所示。圖6.7橋梁1-1截面脈動實測時程曲線圖6.8橋梁1-1截面實測1階豎向自振頻率（8.21Hz）該橋梁1-1截面（跨中截面）實測1階豎向自振頻率為9.20Hz，實測自振頻率fmi與理論自振頻率fdi的比值為1.31，因此確定該橋梁橋梁自振頻率評定標度為1。6.3.2跑車測試結(jié)果新莊小橋試驗橋跨跑車試驗是在無任何障礙的情況下，用1輛載重汽車(約34t重)分別以10km/h、20km/h、30km/h、40km/h的速度勻速通過橋梁橋跨結(jié)構最不利截面，采用動態(tài)應變測試分析系統(tǒng)采集和分析試驗數(shù)據(jù)，測定橋跨結(jié)構在載重車輛勻速行駛作用下的動態(tài)反應，并計算其沖擊系數(shù)。跑車試驗的實測動態(tài)應變時程曲線如圖6.9～6.12所示。圖6.91-1截面10km/h跑車時1#測點的動態(tài)應變時程曲線圖6.101-1截面20km/h跑車時1#測點的動態(tài)應變時程曲線圖6.111-1截面30km/h跑車時1#測點的動態(tài)應變時程曲線圖6.121-1截面40km/h跑車時1#測點的動態(tài)應變時程曲線根據(jù)新莊小橋跑車的動態(tài)應變時程曲線計算該橋最不利截面所在橋跨結(jié)構在不同車速條件下的沖擊系數(shù)，其計算結(jié)果如下表。表6-10跑車沖擊系數(shù)計算結(jié)果表動載工況測試對象10km/h20km/h30km/h40km/h最不利截面0.040.080.100.08新莊小橋最不利截面在不同車速條件下跑車試驗的沖擊系數(shù)值在0.04～0.10之間，均小于理論沖擊系數(shù)0.308，實測沖擊系數(shù)均滿足規(guī)范要求，在各跑車試驗工況中，拾振器實測時程曲線未見異常。7檢測結(jié)論7.1外觀檢測7.1.1主要構件幾何尺寸測量根據(jù)現(xiàn)場檢測結(jié)果，新莊小橋主要構件幾何尺寸滿足設計要求。7.1.2外觀質(zhì)量檢查經(jīng)現(xiàn)場檢查，新莊小橋主要存在如下外觀質(zhì)量病害：（1）0#臺、1#臺身多處施工鋼筋頭外露銹蝕；（2）空