高速公路連接道工程-南泉立交匝道C線橋C0~C3軸現(xiàn)澆箱梁上部結(jié)構(gòu)計(jì)算橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算書

PAGE19高速公路連接道工程-南泉立交匝道C線橋橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算書匝道C線橋C0~C3軸現(xiàn)澆箱梁上部結(jié)構(gòu)計(jì)算1、設(shè)計(jì)概況1.1、箱梁為單箱單室截面，箱梁頂寬7.8m，底寬4.8m，懸臂1.5m，梁高2.0m；跨中腹板厚0.5m，端部加厚到0.9m；跨中頂板厚0.25m，底板厚0.22m，端部分別加厚至0.50和0.47m。箱梁混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，橋梁縱向施加預(yù)應(yīng)力體系，按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計(jì)。1.2、預(yù)應(yīng)力鋼束采用GB/T5224-2014標(biāo)準(zhǔn)低松馳鋼絞線，公稱直徑15.2mm，公稱面積139mm2，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpk=1860Mpa，彈性模量E=1.95×105Mpa。1.3、施工方法采用現(xiàn)場(chǎng)支架現(xiàn)澆。2、采用規(guī)范《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11-2011）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2018）3、采用分析程序介紹本橋采用橋梁博士程序進(jìn)行計(jì)算分析。4、橋梁靜力計(jì)算主要參數(shù)4.1、計(jì)算跨徑：37+37+36m連續(xù)三跨；4.2、支座布置：支座設(shè)置見圖；4.3、容重：γ＝26KN/m3，橫梁自重在施工階段中以集中力的形式輸入；4.4、二期荷載：橋面鋪裝=(0.08×24+0.08×26)×7=28KN/m車行防撞墩及護(hù)欄=2×8.5=17KN/m合計(jì)=45KN/m4.5、設(shè)計(jì)活載：汽車荷載為城-A級(jí)；4.6、橋面板局部升降溫：按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60－2015）第4.3.12條梯度溫度效應(yīng)計(jì)算。升溫：T1=16.4C，T2=5.98C，降溫：T1=-8.2C，T2=-2.94C；4.7、均勻溫差：依據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）4.3.12第2條，對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的均勻溫度引起的效應(yīng)進(jìn)行考慮，取升溫溫差25℃，降溫溫差20℃計(jì)算；4.8、預(yù)應(yīng)力參數(shù)：按施工圖鋼束輸入，張拉控制應(yīng)力1339MPa，摩阻系數(shù)＝0.17，偏差系數(shù)＝0.0015，錨具變形＝6mm；4.9、主要材料混凝土：預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁砼：C50混凝土；普通鋼筋：采用HPB300鋼筋，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為300MPa；采用HRB400鋼筋，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為400MPa。5、橋梁靜力計(jì)算圖式計(jì)算采用橋梁通用軟件橋梁博士，計(jì)算圖式見圖：空間計(jì)算模型采用空間桿系將全橋離散為111個(gè)節(jié)點(diǎn)，110個(gè)單元。計(jì)算采用橋梁博士V3.30。荷載組合及驗(yàn)算內(nèi)容一律按《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。6、主要計(jì)算結(jié)果6.1承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算（一）基本組合極限彎矩（最大）（單位kN·m）（二）基本組合極限彎矩（最小）（單位kN·m）最大抗力及對(duì)應(yīng)內(nèi)力最小抗力及對(duì)應(yīng)內(nèi)力從結(jié)果中可以看出，承載能力極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。6.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算（一）抗裂驗(yàn)算（單位MPa）①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果表明，構(gòu)件為部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件。短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長(zhǎng)期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20186.3.1第一及第二條，構(gòu)件為部分預(yù)應(yīng)力砼。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下=0.7×-2.65＝-1.855MPa（C50）但在長(zhǎng)期效應(yīng)組合下短期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力長(zhǎng)期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力從結(jié)果中可以看出，短期組合及長(zhǎng)期效應(yīng)下上下緣未出現(xiàn)拉應(yīng)力，符合A類構(gòu)件的要求。（二）斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件

由圖中可以看出，最大主拉應(yīng)力為0.78Pa<0.5*2.65=1.325Mpa短期效應(yīng)組合構(gòu)件斜截面上下緣最大主拉應(yīng)力（三）撓度驗(yàn)算按照橋規(guī)JTGD62-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。下表所列為消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的撓度后主梁撓度最大值。由表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。撓度驗(yàn)算表節(jié)點(diǎn)號(hào)位置長(zhǎng)期撓度（mm）消除結(jié)構(gòu)自重允許值（mm）是否滿足19第一跨跨中10.261.7是56第二跨跨中7.961.7是93第三跨跨中9.460.0是6.3持久狀況預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算（一）持久狀況砼截面上下緣最大正應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）持久狀況混凝土截面上下緣最大壓應(yīng)力橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.5

12.8Pa<0.5＝16.2MPa滿足要求（二）持久狀況砼截面最大主壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）持久狀況混凝土截面上下緣最大主壓應(yīng)力

橋規(guī)JTGD62-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.6

12.8Pa<0.6＝19.44MPa滿足要求（三）持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號(hào)最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足1-1122-1.21E+03是2-1153-1.21E+03是3-1174-1.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計(jì)算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。6.4支座反力計(jì)算具體計(jì)算結(jié)果見下圖:支座節(jié)點(diǎn)號(hào)標(biāo)準(zhǔn)組合(KN)230903869307567901103010計(jì)算結(jié)果表明，在最不利車道加載情況下，橋梁支座未出現(xiàn)脫空現(xiàn)象。7、總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算是按《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2018）進(jìn)行的。計(jì)算結(jié)果是通過對(duì)橋梁施工過程及運(yùn)營(yíng)階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計(jì)計(jì)算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計(jì)算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型?？傮w上對(duì)本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計(jì)算及驗(yàn)算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項(xiàng)驗(yàn)算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗(yàn)算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計(jì)算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗(yàn)算均滿足規(guī)范要求。

匝道C線橋C1軸墩頂橫隔梁結(jié)構(gòu)計(jì)算1、設(shè)計(jì)概況1.1、中橫梁寬3.0m，高2.2m，箱梁混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，采用縱向預(yù)應(yīng)力體系。1.2、預(yù)應(yīng)力鋼束采用GB/T5224-2014標(biāo)準(zhǔn)低松馳鋼絞線，公稱直徑15.2mm，公稱面積139mm2，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpk=1860Mpa，彈性模量E=1.95×105Mpa，鋼束規(guī)格為15-16，鋼束布置見圖。1.3、施工方法采用滿堂支架，在縱向束張拉前，橫隔梁先張拉3N1+3N2+3N3橫向鋼束，縱向束張拉完成后再?gòu)埨?N1+3N2+3N3橫向鋼束，所有鋼束張拉均應(yīng)對(duì)稱進(jìn)行。2、采用規(guī)范《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11-2011）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2018）3、采用分析程序介紹本橋采用橋梁博士程序進(jìn)行計(jì)算分析。4、橋梁靜力計(jì)算主要參數(shù)4.1、計(jì)算跨徑：37+37+36m連續(xù)三跨；4.2、容重：γ＝26KN/m3，箱梁按實(shí)際斷面計(jì)取重量。4.3、設(shè)計(jì)荷載：上部恒載30%模擬為均布力，70%模擬為集中力，加載于腹板中心線位置。汽車荷載由縱向結(jié)構(gòu)計(jì)算活載最大反力計(jì)算得，進(jìn)行橫向加載計(jì)算。4.4、主要材料混凝土：預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁砼：C50混凝土；普通鋼筋：采用HPB300鋼筋，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為300MPa；采用HRB400鋼筋，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為400MPa。5、橋梁靜力計(jì)算圖式計(jì)算采用橋梁通用軟件橋梁博士，計(jì)算圖式見圖計(jì)算模型采用平面桿系將全橋離散為47個(gè)節(jié)點(diǎn)，46個(gè)單元。計(jì)算采用橋梁博士V3.30。荷載組合及驗(yàn)算內(nèi)容一律按《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。6、主要計(jì)算結(jié)果6.1承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算（一）基本組合極限彎矩（最大）（單位kN·m）（二）基本組合極限彎矩（最?。▎挝籯N·m）最大抗力及對(duì)應(yīng)內(nèi)力最小抗力及對(duì)應(yīng)內(nèi)力從結(jié)果中可以看出，承載能力極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。6.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算（一）抗裂驗(yàn)算（單位MPa）①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長(zhǎng)期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20186.3.1第一及第二條，構(gòu)件為部分預(yù)應(yīng)力砼。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下但在長(zhǎng)期效應(yīng)組合下短期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力長(zhǎng)期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力從結(jié)果中可以看出，長(zhǎng)期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未超限值，符合A類構(gòu)件的要求。（二）斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件

由圖中可以看出，最小主拉應(yīng)力為0.11MPa<0.5*2.65=1.325MPa短期效應(yīng)組合構(gòu)件斜截面上下緣最大主拉應(yīng)力6.3持久狀況預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算（一）持久狀況砼截面上下緣最大正應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）持久狀況混凝土截面上下緣最大壓應(yīng)力橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.5

9.1MPa<0.5＝16.2MPa滿足要求（二）持久狀況砼截面最大主壓應(yīng)力持久狀況混凝土截面上下緣最大主壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）

橋規(guī)JTGD62-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.6

9.1MPa<0.6＝19.44MPa滿足要求（三）持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號(hào)最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足1-1080-1.21E+03是2-1101-1.21E+03是3-1120-1.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計(jì)算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。6.4短暫狀況預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算（一）在縱向束張拉前，橫隔梁先張拉3N1+3N2+3N3鋼束，構(gòu)件應(yīng)力；橋規(guī)JTGD62-20187.2.8受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.7

8.2MPa<0.7＝22.68MPa滿足要求預(yù)拉區(qū)按規(guī)范配置相應(yīng)的普通鋼筋。（二）縱向束張拉完成后；橋規(guī)JTGD62-20187.2.8受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.7

6.7MPa<0.7＝22.68MPa預(yù)拉區(qū)按規(guī)范配置相應(yīng)的普通鋼筋。（三）張拉3N1+3N2+3N3橫向鋼束后構(gòu)件應(yīng)力；橋規(guī)JTGD62-20187.2.8受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.7

11.0MPa<0.7＝22.68MPa未出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足要求7、總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算是按《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2018）進(jìn)行的。計(jì)算結(jié)果是通過對(duì)橋梁施工過程及運(yùn)營(yíng)階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計(jì)計(jì)算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計(jì)算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型?？傮w上對(duì)本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計(jì)算及驗(yàn)算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項(xiàng)驗(yàn)算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗(yàn)算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計(jì)算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗(yàn)算均滿足規(guī)范要求。短暫狀況應(yīng)力計(jì)算，正截面混凝土壓應(yīng)力滿足要求。匝道橋梁下部結(jié)構(gòu)計(jì)算1、設(shè)計(jì)資料1.上部結(jié)構(gòu)荷載支反力匝道C線橋?qū)挒?m，橋墩尺寸為1.6×1.6m，2.0×1.6m。取最不利的1號(hào)軸橋墩（1.6×1.6m固結(jié)墩，最高12m）、4號(hào)軸橋墩（2.0×1.6m固結(jié)墩，最高12m）進(jìn)行計(jì)算。上部結(jié)構(gòu)荷載支反力摘抄于上部結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果，如下表。C線橋支承反力表橋梁號(hào)墩臺(tái)號(hào)承載力極限組合正常使用狀態(tài)組合匝道C線橋C172534835C4105777224計(jì)算模型： 詳見橋梁墩臺(tái)一般構(gòu)造圖、箱梁一般構(gòu)造圖橋面寬度： 詳橋梁墩臺(tái)一般構(gòu)造圖車輛荷載： 城－A級(jí)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)： 1.12.下部結(jié)構(gòu)：支座：采用GPZ（Ⅱ）型及JPZ（Ⅱ）型盆式橡膠支座，盆式橡膠支座應(yīng)滿足交通部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋梁盆式橡膠支座》JTT663-2006的要求。材料：混凝土：C40混凝土普通鋼筋：采用符合GB1499－2007的規(guī)定國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的相關(guān)規(guī)定，除特殊注明外，直徑≥12mm者采用HRB400熱軋帶肋鋼筋；直徑＜12mm者采用HPB300熱軋圓鋼筋。3、地震根據(jù)國(guó)家地震局現(xiàn)行《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）及《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015）知：本區(qū)抗震設(shè)防烈度小于6度，設(shè)計(jì)基本地震動(dòng)峰值加速度小于0.05g。下部結(jié)構(gòu)都不做抗震設(shè)計(jì)，僅做構(gòu)造設(shè)防。2、計(jì)算依據(jù)1、《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）2、《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）3、《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11-2011）4、《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)劃》（CJJ166-2011）5、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）3、計(jì)算說明1、計(jì)算原則下部橋墩與上部蓋梁固結(jié)。橋梁整體計(jì)算考慮采用上、下部結(jié)構(gòu)分離計(jì)算，將上部結(jié)構(gòu)的恒載與活載反力作用在蓋梁上，然后采用杠桿法將上部結(jié)構(gòu)的活載反力橫向分配到每個(gè)橋墩墩柱，而對(duì)于上部結(jié)構(gòu)的恒載反力基本上采用平均分配到每個(gè)橋墩墩柱進(jìn)行計(jì)算。考慮最不利工況，汽車制動(dòng)力全部由計(jì)算橋墩承擔(dān)。2、配筋原則截面配筋取用強(qiáng)度配筋、裂縫配筋、以及構(gòu)造配筋三種配筋最多的一種。強(qiáng)度配筋采用荷載基本組合；裂縫配筋采用荷載短期效應(yīng)，要求裂縫寬度≤0.2mm。3、強(qiáng)度復(fù)核對(duì)設(shè)計(jì)采用的截面配筋進(jìn)行強(qiáng)度復(fù)核，檢查能否滿足設(shè)計(jì)規(guī)范的要求。4、外力計(jì)算1、制動(dòng)力計(jì)算《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.3.5條汽車制動(dòng)力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1一個(gè)設(shè)計(jì)車道的制動(dòng)力可按下列要求取值（1）當(dāng)采用公路－Ⅰ級(jí)汽車荷載設(shè)計(jì)時(shí)，制動(dòng)力應(yīng)采用165KN或10%車道荷載，并取兩者中的較大值，但不包括沖擊力。（2）當(dāng)采用公路－Ⅱ級(jí)汽車荷載設(shè)計(jì)時(shí)，制動(dòng)力應(yīng)采用90KN或10%車道荷載，并取兩者中的較大值，但不包括沖擊力。當(dāng)計(jì)算的加載車道為2條或2條以上時(shí)，應(yīng)以考慮車道折減。2制動(dòng)力的縱向作用點(diǎn)在設(shè)計(jì)車道橋面上方1.2m處，在計(jì)算墩臺(tái)時(shí)，可移到支座中心（鉸或滾軸中心）或滑動(dòng)支座，橡膠支座，擺動(dòng)支座的底座面上，計(jì)算剛構(gòu)橋，拱橋時(shí)，可移至橋面，但不計(jì)由此引起的豎向力和力矩。2、恒載與活載反力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算結(jié)果：恒載與活載反力標(biāo)準(zhǔn)值（加上蓋梁自重）匯總表表4.1.1。表4.1.1恒載與活載反力標(biāo)準(zhǔn)值恒載+活載摩阻力（Kn）C線橋1#軸48350C線橋4#軸72240匝道橋支座摩阻力系數(shù)（Kn）μ=0.06。制動(dòng)力計(jì)算均小于165KN，一個(gè)車道制動(dòng)力取值T=165KN。3、橋墩內(nèi)力組合計(jì)算結(jié)果C線橋梁1#橋墩由2根墩柱組成、4#橋墩由1根墩柱組成。墩底軸力為墩身自重加上支反力。橋墩墩身最不利內(nèi)力如下（單位：KN，m）：墩臺(tái)號(hào)軸力縱向彎矩剪力C線橋1#軸標(biāo)準(zhǔn)值56343960330承載能力86766098508C線橋4#軸標(biāo)準(zhǔn)值82223960330承載能力1266260985085、橋墩計(jì)算1、C線橋1#軸橋墩墩身計(jì)算1.1正截面抗彎承載力計(jì)算根據(jù)橋墩內(nèi)力組合結(jié)果：承載能力極限狀態(tài)下彎矩M=6098KN/m，軸力N=8676KN；橋墩尺寸1600*1600mm,墩高12m,橋墩墩身配筋：10D28+13D28鋼筋；正截面抗彎承載力計(jì)算：N=8676KN＜NR=18300KN，正截面強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。1.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算根據(jù)模型計(jì)算結(jié)果：正常使用極限狀態(tài)下彎矩M=3960KN/m，軸力N=5634KN；橋墩尺寸1600*1600mm,墩高12m,橋墩墩身配筋：10D28+13D28鋼筋；根據(jù)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）第6.4.3條計(jì)算得：δfmax=0.127≤0.20mm，正截面裂縫寬度滿足規(guī)范要求。2、C線橋4#軸橋墩墩身計(jì)算2.1正截面抗彎承載力計(jì)算根據(jù)橋墩內(nèi)力組合結(jié)果：承載能力極限狀態(tài)下彎矩M=6098KN/m，軸力N=12662KN；橋墩尺寸2000*1600mm,墩高12m,橋墩墩身配筋：14D28+17D28鋼筋；正截面抗彎承載力計(jì)算：N=12662KN＜NR=30100KN，正截面強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。2.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算根據(jù)模型計(jì)算結(jié)果：正常使用極限狀態(tài)下彎矩M=3960KN/m，軸力N=8222KN；橋墩尺寸2000*1600mm,墩高12m,橋墩墩身配筋：14D28+17D28鋼筋；根據(jù)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）第6.4.3條計(jì)算得：δfmax=0.083≤0.20mm，正截面裂縫寬度滿足規(guī)范要求。6、橋墩樁基計(jì)算1、C線橋1#軸橋墩樁基計(jì)算（1）豎向承載力計(jì)算根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD63-2007）第5.3.4條計(jì)算各樁基嵌巖深度如下：獨(dú)樁嵌入中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖（取1#軸右側(cè)墩樁）：設(shè)計(jì)豎向力11233KN適用于D2.5m圓樁鉆孔號(hào)土層編號(hào)土層深度土層側(cè)阻力側(cè)阻力系數(shù)周長(zhǎng)承載力16.3400.57.85494.8側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)為0.5土層合計(jì)494.8巖層編號(hào)巖層深度巖石強(qiáng)度系數(shù)c2周長(zhǎng)承載力17.7m90000.047.8516328.4巖層合計(jì)16328.4