IWE動(dòng)載焊接結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度及其設(shè)計(jì)(工程師-2)解析

2焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度IWS-3/3.9-5/18三、影響焊接接頭疲乏強(qiáng)度的因素影響根本金屬疲乏強(qiáng)度的因素〔如應(yīng)力集中、截面尺寸、外表狀態(tài)、加載狀況、介質(zhì)等因素〕，同樣對(duì)焊接構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度有影響。除此之外焊接構(gòu)造本身的一些特點(diǎn)，例如焊接構(gòu)造的應(yīng)力集中，接頭部位近縫區(qū)性能的轉(zhuǎn)變，焊接剩余應(yīng)力等也可能對(duì)焊接構(gòu)造疲乏強(qiáng)度發(fā)生影響，下面探討這些因素的影響。

2焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度〔一〕應(yīng)力集中的影響焊接構(gòu)造中，不同的焊接接頭形式和外形，由于在接頭部位具有不同的應(yīng)力集中，對(duì)接頭的疲乏強(qiáng)度發(fā)生程度不同的不利影響。1、對(duì)接接頭由于外形變化不大，因此其應(yīng)力集中比其他形式接頭要小，只是焊縫加強(qiáng)高和過(guò)渡角處會(huì)使接頭疲乏強(qiáng)度下降。2、丁字和十字接頭，由于在焊縫向根本金屬過(guò)渡處有明顯的截面變化，其應(yīng)力集中系數(shù)比對(duì)接接頭的高，因此其疲乏強(qiáng)度遠(yuǎn)低于對(duì)接接頭，未開(kāi)坡口的角焊縫的十字接頭，當(dāng)焊縫傳遞工作應(yīng)力時(shí)，其疲乏斷裂發(fā)生母材與焊縫趾端交界處和焊縫上的薄弱環(huán)節(jié)上。IWS-3/3.9-5/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度圖13為兩種鋼材十字接頭疲乏強(qiáng)度圖，實(shí)線代表疲乏強(qiáng)度是按斷裂在母材計(jì)算的，虛線是按斷裂在焊縫計(jì)算的。由圖可看出合金鋼對(duì)應(yīng)力集中比較敏感，在這種狀況下，承受低合金鋼對(duì)疲乏強(qiáng)度并沒(méi)有優(yōu)越性，此外增加焊縫尺寸對(duì)提高疲乏強(qiáng)度僅僅在確定范圍內(nèi)才有效。IWS-3/3.9-5/183焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度圖14為開(kāi)坡口焊縫的低碳鋼十字接頭疲乏強(qiáng)度圖，其疲乏強(qiáng)度有較大提高。

IWS-3/3.9-5/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度圖15為焊縫不承受工作應(yīng)力的低碳鋼丁字和十字接頭的疲乏強(qiáng)度。丁字接頭和經(jīng)過(guò)機(jī)械加工的接頭具有較高的疲乏強(qiáng)度。

IWS-3/3.9-5/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度3、搭接接頭的疲乏強(qiáng)度是很低的

IWS-3/3.9-6/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度僅有側(cè)面焊縫的搭接接頭〔a〕，其疲乏強(qiáng)度最低，只到達(dá)根本金屬的34%。正面焊縫的搭接接頭的焊腳從1:1、1:2、1:3.8其疲乏強(qiáng)度從40%(b)，49%(c),51%(d外表加工)和100%〔e外表加工〕。承受所謂加強(qiáng)蓋板的對(duì)接接頭是極不合理的。由圖16(f)試驗(yàn)結(jié)果說(shuō)明，原來(lái)疲乏強(qiáng)度較高的對(duì)接接頭被大大減弱了，只有其一半。

IWS-3/3.9-6/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度〔二〕近縫區(qū)金屬性能變化的影響試驗(yàn)爭(zhēng)論說(shuō)明，在常用的線能量下，低碳鋼焊縫、熱影響區(qū)和根本金屬的疲乏強(qiáng)度相當(dāng)接近，其近縫區(qū)金屬機(jī)械性能變化對(duì)對(duì)接接頭的疲乏強(qiáng)度影響較小。低合金鋼的狀況比較簡(jiǎn)潔的，在熱循環(huán)作用下，熱影響區(qū)的機(jī)械性能變化比低碳鋼大，但在有應(yīng)力集中或無(wú)應(yīng)力集中時(shí)都對(duì)疲乏強(qiáng)度影響不大，試驗(yàn)還說(shuō)明，材料的性能對(duì)疲乏裂紋擴(kuò)展速率有確定的影響，但不太大。在實(shí)際焊接構(gòu)造中，假設(shè)熱影響區(qū)的尺寸不大，就不會(huì)降低焊接接頭的疲乏強(qiáng)度。IWS-3/3.9-6/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度〔三〕剩余應(yīng)力的影響內(nèi)應(yīng)力對(duì)疲乏強(qiáng)度的影響，從理論上可以看出，當(dāng)有內(nèi)應(yīng)力時(shí)，當(dāng)應(yīng)力盾環(huán)中最大應(yīng)力σmax到達(dá)σs時(shí)，內(nèi)應(yīng)力將因應(yīng)力全面到達(dá)屈服而消退，所以當(dāng)σm到達(dá)確定數(shù)值時(shí)〔即σm+σa=σs〕，內(nèi)應(yīng)力對(duì)疲乏強(qiáng)度將沒(méi)有影響，當(dāng)σm小于此值時(shí)，則σm越小，內(nèi)應(yīng)力的影響愈顯著。從焊接接頭的疲乏強(qiáng)度結(jié)果說(shuō)明焊接應(yīng)力對(duì)疲乏強(qiáng)度的影響與應(yīng)力盾環(huán)特征系數(shù)γ有關(guān)，γ越小〔負(fù)數(shù)〕，使疲乏強(qiáng)度降低，影響疲乏強(qiáng)度越嚴(yán)峻，此外應(yīng)力集中越嚴(yán)峻處其內(nèi)應(yīng)力的影響也更為突出。IWS-3/3.9-7/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度〔四〕缺陷的影響焊接缺陷對(duì)疲乏強(qiáng)度的影響大小與缺陷的種類(lèi)、尺寸、方向和位置有關(guān)。1、缺陷外形：片狀缺陷〔如裂縫、未熔合、未焊透〕比帶圓角的缺陷〔如氣孔等〕影響大。2、缺陷位置：外表缺陷比內(nèi)部缺陷影響大。3、缺陷受力方向與作用力方向垂直的片狀缺陷的影響比其它方向的大。

IWS-3/3.9-7/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度4、位于剩余拉應(yīng)力區(qū)內(nèi)的缺陷的影響比在剩余壓應(yīng)力區(qū)的大。5、位于應(yīng)力集中區(qū)的缺陷〔如焊趾部裂紋〕的影響比在均勻應(yīng)力場(chǎng)中同樣缺陷影響大。6、材料影響，缺陷對(duì)缺口敏感性強(qiáng)的疲乏強(qiáng)度的影響比一般缺口敏感材料疲乏強(qiáng)度影響要大，所以高強(qiáng)鋼強(qiáng)度高而實(shí)際其疲乏強(qiáng)度并沒(méi)有提高很多。

IWS-3/3.9-7/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度四、提高焊接構(gòu)造疲乏強(qiáng)度措施〔一〕降低構(gòu)件中的應(yīng)力集中系數(shù)構(gòu)造中的應(yīng)力集中是降低焊接構(gòu)造疲乏強(qiáng)度的最主要的因素，在構(gòu)造設(shè)計(jì)中削減應(yīng)力集中甚至比確定疲乏設(shè)計(jì)應(yīng)力還重要。只有當(dāng)焊接接頭和構(gòu)造設(shè)計(jì)合理，焊接工藝完善，焊縫金屬質(zhì)量良好時(shí)，才能保證焊接接頭和構(gòu)造具有較高的疲乏強(qiáng)度，一般可以實(shí)行以下措施：IWS-3/3.9-7/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度1、承受合理的構(gòu)件構(gòu)造形式，削減應(yīng)力集中，以提高疲乏強(qiáng)度；2、合理地選擇接頭形式，盡量承受應(yīng)力集中系數(shù)小的對(duì)接接頭，焊縫外形過(guò)平緩，承受連續(xù)焊縫比斷續(xù)焊縫有利，盡量少承受角焊縫；3、當(dāng)承受角焊縫時(shí)〔不行避開(kāi)〕須實(shí)行綜合措施；機(jī)械加工焊縫端部，合理選擇角接板外形，保證焊縫根部焊透等；4、用外表機(jī)械加工的方法消退焊縫及其四周的各種刻槽，來(lái)降低接頭應(yīng)力集中程度。IWS-3/3.9-7/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度〔二〕提高焊接構(gòu)造疲乏強(qiáng)度的工藝措施1、在工藝上應(yīng)正確選擇焊接標(biāo)準(zhǔn)，保證焊縫良好成形和內(nèi)、外部沒(méi)有缺陷；2、TIG電弧整形，可以大幅度提高焊接接頭的疲乏強(qiáng)度；3、調(diào)整剩余應(yīng)力場(chǎng)，消退接頭的應(yīng)力集中處的剩余壓應(yīng)力均可以提高接頭的疲乏強(qiáng)度，其方法可以分為兩類(lèi)：〔1〕構(gòu)造和元件的整體處理，包括整體退火或超載予拉伸法；IWS-3/3.9-5/182焊接接頭和構(gòu)造的疲乏強(qiáng)度IWE-T/3.3-11/29〔2〕對(duì)接頭部位局部處理，即在接頭某部位承受加熱、輾壓、局部爆炸等方法，使接頭應(yīng)力集中處產(chǎn)生剩余壓應(yīng)力。4、改善材料的機(jī)械性能外表強(qiáng)化處理，用小輪擠壓或鍾輕打焊縫外表及過(guò)渡區(qū)，或用小鋼丸噴射焊縫區(qū)都可提高接頭的疲乏強(qiáng)度?！踩程厥馓巯Т胧┮凰苄酝繉映惺芴厥獾乃芰贤繉痈纳坪附咏悠７π阅苁且环N新技術(shù)，其效果較顯著，正在進(jìn)一步爭(zhēng)論予以應(yīng)用。IWS-3/3.9-7/183動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)一、焊接構(gòu)造疲乏強(qiáng)度設(shè)計(jì)的一般原則依據(jù)焊接構(gòu)造的特點(diǎn)和大量實(shí)際焊接構(gòu)造設(shè)計(jì)的實(shí)踐閱歷，得出在焊接構(gòu)造疲乏強(qiáng)度設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予以考慮的準(zhǔn)則：1.承受拉伸、彎曲和扭轉(zhuǎn)的構(gòu)件應(yīng)承受長(zhǎng)而圓滑的過(guò)渡構(gòu)造以削減剛度的突然變化；2.優(yōu)先選用對(duì)接焊縫，盡可能少用角焊縫；3.承受角焊縫時(shí)最好用雙面角焊縫，避開(kāi)使用單面焊縫；IWS-3/3.9-7/183動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)4.承受帶有搭接蓋板的搭接接頭，盡可能不用偏心搭接；5.使焊縫〔特殊是焊趾、焊縫根部和焊縫端部〕位于低應(yīng)力區(qū)〔例如彎曲時(shí)中性帶、承受小彎矩的局部區(qū)域、孔邊緣上使缺口應(yīng)力為零的地方、過(guò)渡段和轉(zhuǎn)角以外的部位〕，使各因素引起的缺口效應(yīng)分散而避開(kāi)使其疊加；6.在焊趾缺口、焊縫根部缺口和焊縫端部缺口之前或之后〔處于力流之中〕設(shè)置一些緩沖缺口以消退或降低上述缺口部位的應(yīng)力；IWS-3/3.9-8/183動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)7.承受橫向彎曲的構(gòu)件應(yīng)縮短支承間距以削減彎矩；8.橫向力應(yīng)作用于剪切中心之上，以削減扭矩；9.承受拉伸與彎曲的構(gòu)件如需加強(qiáng)，則加強(qiáng)件長(zhǎng)度應(yīng)小。以減小加強(qiáng)對(duì)于構(gòu)件變形的拘束；10.在薄板范圍內(nèi)合理部位布置焊縫，以減輕彎曲變形；避開(kāi)能擾亂力流的開(kāi)口，但與力流垂直的加強(qiáng)筋板角部應(yīng)切除〔加強(qiáng)筋板切角〕；11.在特殊危急的部位以螺栓接頭或鉚接接頭、鍛造連接件代替焊接接頭〔又可便于裝配〕等IWS-3/3.9-8/183動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)二、焊接鋼構(gòu)造疲乏強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算〔一〕我國(guó)鋼構(gòu)造的標(biāo)準(zhǔn)我國(guó)現(xiàn)行鋼構(gòu)造的標(biāo)準(zhǔn)GB-17-88與原設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)TL17-74相比，在鋼構(gòu)造疲乏強(qiáng)度計(jì)算中作了一些改動(dòng)，在原設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中，根本金屬和連接的疲乏計(jì)算承受疲乏許用應(yīng)力法進(jìn)展。在GB-17-18的疲乏計(jì)算中承受容許應(yīng)力范圍方法；應(yīng)力按彈性狀態(tài)計(jì)算。容許應(yīng)力范圍按構(gòu)件和連接類(lèi)別以及應(yīng)力循環(huán)次數(shù)確定。如表1所示(見(jiàn)資料〕。IWS-3/3.9-8/183動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)同時(shí)還規(guī)定：〔1〕在應(yīng)力循環(huán)中不消逝拉應(yīng)力的部位可不計(jì)算疲乏強(qiáng)度；〔2〕本計(jì)算不適用于特殊條件〔如構(gòu)件外表溫度高于150℃，構(gòu)件處于海水腐蝕環(huán)境，焊后熱處理消退焊接剩余應(yīng)力以及低周高應(yīng)變疲乏條件等〕的構(gòu)造元件及其連接的疲乏計(jì)算。IWS-3/3.9-8/183動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定對(duì)常幅疲乏〔全部應(yīng)力循環(huán)內(nèi)的應(yīng)力范圍保持常量〕，應(yīng)按下式進(jìn)展計(jì)算：△σ≤[△σ]式中：△σ--對(duì)焊接部位為應(yīng)力范圍對(duì)非焊接部位為折算應(yīng)力范圍[△σ]--常幅疲乏的容許應(yīng)力范圍〔Mpa〕應(yīng)按下式計(jì)算：式中：n--應(yīng)力循環(huán)次數(shù)；c、β-常數(shù)，依據(jù)表1中的類(lèi)別按表2計(jì)算。IWS-3/3.9-8/184動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-13/29對(duì)于重級(jí)工作制吊車(chē)梁和重級(jí)、中級(jí)工作制吊車(chē)桁架的疲乏，可作為常幅疲乏按下式計(jì)算：

式中：af—欠載效應(yīng)的等效系數(shù)〔按表3承受〕---循環(huán)次數(shù)n為2×106次的容許應(yīng)力范圍〔按表4承受〕IWS-3/3.9-5/184動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-13/29

對(duì)變幅疲乏〔按應(yīng)力循環(huán)內(nèi)的應(yīng)力范圍隨機(jī)變化〕，假設(shè)能測(cè)出構(gòu)造在使用壽命期間各種載荷的頻率分布、應(yīng)力范圍水平以及頻次分布總和所構(gòu)成設(shè)計(jì)應(yīng)力譜，則可將其折算為等效常幅疲乏，并按下式進(jìn)展計(jì)算：式中：△σe---變幅疲乏的等效應(yīng)力范圍，IWS-3/3.9-5/184動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-13/29△σe按下式確定：[Δσ]i—第i級(jí)應(yīng)力范圍；—以應(yīng)力循環(huán)次數(shù)表示的構(gòu)造預(yù)期使用壽命；ni—預(yù)期壽命內(nèi)應(yīng)力范圍水平到達(dá)[Δσ]i的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。IWS-3/3.9-5/183動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-9/29〔二〕歐洲鋼構(gòu)造協(xié)會(huì)〔ECCS〕的鋼構(gòu)造疲乏設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)本標(biāo)準(zhǔn)為承受疲乏載荷鋼構(gòu)造的評(píng)估、制造、檢查和修理，供給了系統(tǒng)的原理和方法，該文稿受到在相關(guān)領(lǐng)域工作的大多數(shù)國(guó)際組織的審核，并已作為“第三本歐洲標(biāo)準(zhǔn)”“Eurocode3”鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)一書(shū)第九章“疲乏”的根本資料。構(gòu)造可以承受應(yīng)力循環(huán)次數(shù)取決于：公稱應(yīng)力范圍及特定構(gòu)造構(gòu)件的細(xì)節(jié)類(lèi)型。具體地講可以解析地以下式表示：〔用于強(qiáng)度低于700Mpa的材料〕IWS-3/3.9-11/183動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)

式中：ΔσR---本標(biāo)準(zhǔn)中給出的在給定應(yīng)力循環(huán)次數(shù)下，以應(yīng)力范圍定義的疲乏強(qiáng)度〔如圖18所示〕。rm和rs分別為考慮疲乏強(qiáng)度和載荷的安全系數(shù)。對(duì)疲乏強(qiáng)度ΔσR選取的安全系數(shù)rm，應(yīng)反映由于局部應(yīng)力集中、細(xì)節(jié)尺寸、冶金效應(yīng)、剩余應(yīng)力、裂紋外形和焊接工序變化等而造成的給定構(gòu)造細(xì)節(jié)的疲乏強(qiáng)度不穩(wěn)定性。rs與構(gòu)件設(shè)計(jì)中所選用的載荷大小、應(yīng)力循環(huán)次數(shù)、設(shè)計(jì)應(yīng)力譜的等效常幅化有關(guān)。該二系數(shù)rm、rs適用于在設(shè)計(jì)中依據(jù)構(gòu)造特性取值，但不應(yīng)小于1。IWS-3/3.9-12/183動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWS-3/3.9-12/183動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-9/29該圖中在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)上繪出一平行等距直線表示的不同接頭類(lèi)型的疲乏強(qiáng)度，即把縱坐標(biāo)刻度分為20級(jí)〔在100－1000Mpa之間〕，每一級(jí)大約有12％的疲乏強(qiáng)度區(qū)分。具體可用下式表達(dá)：

式中的ΔσR可由表５查出。IWS-3/3.9-12/183動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-9/29要說(shuō)明的是：第一：表中的細(xì)節(jié)類(lèi)型號(hào)〔如160,140…〕是壽命為N=2×106次應(yīng)力循環(huán)時(shí)ΔσR的值。它與表4-6的細(xì)節(jié)類(lèi)型號(hào)相照顧；另外把圖１８中的常幅疲乏極限定義為壽命為5×106次應(yīng)力循環(huán)時(shí)的疲乏強(qiáng)度，當(dāng)構(gòu)件全部應(yīng)力范圍低于該常幅疲乏強(qiáng)度時(shí)。無(wú)需進(jìn)展疲乏計(jì)算。其次：截止限定義壽命為10８次應(yīng)力循環(huán)時(shí)的疲乏強(qiáng)度，全部低于截止限的應(yīng)力范圍?？陕匀ゲ挥?jì)。

IWS-3/3.9-12/184動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-9/29第三：圖中各疲乏強(qiáng)度的平行線。其m值為３。另外，圖中疲乏強(qiáng)度曲線是以板厚為１５mm的式樣試驗(yàn)獲得的。當(dāng)板厚超過(guò)２５mm時(shí)。可用下式估算強(qiáng)度。

式中:ΔσRc---細(xì)節(jié)校正后的疲乏強(qiáng)度；ΔσR――未經(jīng)校正過(guò)的的疲乏強(qiáng)度。B--板厚〔mm〕。IWS-3/3.9-5/184動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-9/29第四，切應(yīng)力疲乏強(qiáng)度曲線，通常此種疲乏失效時(shí)裂紋擴(kuò)展是沿角焊縫截面〔最大高度。截面〕進(jìn)展的，此時(shí)m取為５，截止限仍為108次應(yīng)力循環(huán)，但沒(méi)有常幅疲乏限，如圖19所示。表11為切應(yīng)力疲乏強(qiáng)度ΔτR的數(shù)值IWS-3/3.9-5/184動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-9/29設(shè)計(jì)應(yīng)力范圍Δσe,可承受Miner的累加法則計(jì)算式中：K—為應(yīng)力譜中不同應(yīng)力范圍的總數(shù)；ni—對(duì)應(yīng)于應(yīng)力范圍的Δσi應(yīng)力循環(huán)次數(shù)；N—設(shè)計(jì)壽命期間內(nèi)全部應(yīng)力范圍下的循環(huán)數(shù)的總和；Δσi—第i級(jí)應(yīng)力范圍值。IWS-3/3.9-5/184動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-9/29留意本標(biāo)準(zhǔn)只適用于屈服點(diǎn)低于700Mpa的各種等級(jí)的構(gòu)造鋼，標(biāo)準(zhǔn)不適用于低周-高應(yīng)變疲乏；即任一標(biāo)稱應(yīng)力范圍超過(guò)屈服點(diǎn)σS的1.5倍時(shí)，不能承受本疲乏評(píng)估程序。另外本標(biāo)準(zhǔn)沒(méi)有考慮由于腐蝕而引起的疲乏強(qiáng)度降低，服役溫度高于150℃的構(gòu)造也不能承受本標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)展疲乏評(píng)估。IWS-3/3.9-5/184動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-9/29〔三〕國(guó)際焊接學(xué)會(huì)的循環(huán)加載焊接鋼構(gòu)造的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)(IIW.Doc639-81)該疲乏強(qiáng)度設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)適用于焊態(tài)的屈服點(diǎn)低于700Mpa的碳鋼、碳錳鋼和細(xì)晶粒鋼調(diào)質(zhì)鋼材的焊接接頭。它不針對(duì)某一具體產(chǎn)品，也不適用在嚴(yán)峻腐蝕介質(zhì)下工作的焊接構(gòu)件。該標(biāo)準(zhǔn)的動(dòng)身點(diǎn)是焊接構(gòu)造的疲乏壽命依靠于構(gòu)造內(nèi)各焊接接頭的疲乏強(qiáng)度，而焊接接頭的疲乏強(qiáng)度主要準(zhǔn)備于施加的應(yīng)力范圍和接頭類(lèi)別所準(zhǔn)備的應(yīng)力集中狀況。IWS-3/3.9-5/184動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-9/291、疲乏強(qiáng)度評(píng)定程序首先依據(jù)載荷的歷程編制構(gòu)造工作狀態(tài)的各個(gè)接頭的應(yīng)力譜，再依據(jù)本標(biāo)準(zhǔn)供給的相關(guān)曲線，承受適當(dāng)?shù)膿p傷累積理論方法計(jì)算在此工作應(yīng)力譜下各個(gè)接頭的疲乏壽命，則可以考慮承受本接頭形式、類(lèi)別。應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)于應(yīng)力范圍保持不變的常幅載荷，作為特例其計(jì)算程序?yàn)榘驯緲?biāo)準(zhǔn)的各有關(guān)S-N曲線所給定的壽命與需求的壽命直接進(jìn)展比較。推斷接頭接納與否的程序流程為：IWS-3/3.9-5/184動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-9/29IWS-3/3.9-5/184動(dòng)載焊接構(gòu)造的設(shè)計(jì)IWE-T/3.3-9/2912、程序中主要內(nèi)容〔1〕應(yīng)力計(jì)算:接頭中的應(yīng)力一般就為法向應(yīng)力，在焊縫四周如有開(kāi)孔、拐角應(yīng)力集中因素時(shí)，計(jì)算中應(yīng)予考慮。這是由于在本標(biāo)準(zhǔn)的接頭內(nèi)型中未考慮這一因素。〔2〕S-N曲線:本疲乏設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的數(shù)據(jù)是建立在焊接試樣的常幅疲乏試驗(yàn)根底上的，S-N曲線一雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)表示，其關(guān)系