房架空層區(qū)域板驗(yàn)算

房架空層區(qū)域板驗(yàn)算本計(jì)算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。板段：B2。模板支撐體系剖面圖鋼管排列平面示意圖一、參數(shù)信息1.模板構(gòu)造及支撐參數(shù)(一)構(gòu)造參數(shù)樓層高度H：10m；混凝土樓板厚度：150mm；結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏；立桿縱向間距或跨距l(xiāng)a：1m；立桿橫向間距或排距l(xiāng)b：1m；立桿步距h：1.8m；橫桿與立桿的的連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)：0.8；(二)支撐參數(shù)板底采用的支撐鋼管類型為：Ф48×3.5mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f：205N/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325N/mm2；2.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷載的模板單塊寬度：1000mm；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k：計(jì)算模板和直接支承模板的小梁時(shí)取2.5kN/m2；計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí)取1.5kN/m2；計(jì)算支架立柱等支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)取1kN/m2；3.板底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：2層梁扣件承重；(一)面板參數(shù)面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木膠合板；厚度：15mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm：30N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二)第一層支撐梁參數(shù)材料：1根100×100矩形木楞；間距：300mm；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：15N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：1.6N/mm2；二、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡(jiǎn)支跨計(jì)算。這里取面板的計(jì)算寬度為1.000m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=1000×153/12=2.813×105mm4；W=1000×152/6=3.750×104mm3；1.荷載計(jì)算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.3×1.000=0.300kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=24×1.000×0.15=3.600kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.1×1.000×0.15=0.165kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=0.300+3.600+0.165=4.065kN/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=2.5×1.000=2.500kN/m；計(jì)算模板面板時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算P=2.5kN；(1)計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=4.065kN/m；(2)計(jì)算彎矩采用基本組合：A永久荷載和均布活荷載組合q=max（q1，q2）=7.540kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×(1.2×4.065+1.4×2.500)=7.540kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×(1.35×4.065+1.4×0.7×2.500)=7.144kN/m；B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×1.2×4.065=4.390kN/m；P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×1.35×4.065=4.939kN/m；P2=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；2.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=3.750×104mm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.286kN·m；Ma=0.125q×l2=0.125×7.540×0.32=0.085kN·m；Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×4.390×0.32+0.25×3.150×0.3=0.286kN·m；Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.125×4.939×0.32+0.25×2.205×0.3=0.221N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=0.286×106/3.750×104=7.617N/mm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=7.617N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=30N/mm2，滿足要求！2.面板撓度驗(yàn)算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的壓力線荷載:q=4.065kN/m；l-面板計(jì)算跨度:l=300mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=11500N/mm2；I--截面慣性矩:I=2.813×105mm4；[ν]-容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=5×4.065×3004/(384×11500×2.813×105)=0.133mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值:ν=0.133mm小于最大允許撓度值:[ν]=1.200mm，滿足要求！三、板底支撐梁的計(jì)算1.第一層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根100×100矩形木楞，間距300mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×833.33×104=8.333×106mm4；W=1×166.67×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；(一)荷載計(jì)算及組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.3×0.3=0.090kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=24×0.3×0.15=1.080kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.1×0.3×0.15=0.050kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=0.090+1.080+0.050=1.220kN/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=2.5×0.3=0.750kN/m；計(jì)算第一層支撐梁時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算P=2.5kN；(1)計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合(考慮支撐梁自重)：q=1.220+0.06=1.2795kN/m；(2)計(jì)算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重)：A永久荷載和均布活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×1.2×(1.220+0.06)=1.382kN/m；q2=0.9×1.4×0.750=0.945kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×1.35×(1.220+0.06)=1.555kN/m；q2=0.9×1.4×0.7×0.750=0.662kN/m；B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.9×1.2×(1.220+0.06)=1.382kN/m；P=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.9×1.35×(1.220+0.06)=1.555kN/m；P=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；(二)荷載效應(yīng)計(jì)算支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計(jì)算受力，把永久荷載和活荷載分開計(jì)算效應(yīng)值，查《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》附錄C表C.1-2確定內(nèi)力系數(shù)。(1)最大彎矩M計(jì)算最大彎矩M=max（Ma，Mb）=0.781kN·m；A永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2=0.100×1.382×12+0.117×0.945×12=0.249kN·m；B永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l=0.080×1.382×12+0.213×3.150×1=0.781kN·m；(2)最大剪力V計(jì)算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.955kN；A永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l=0.600×1.382×1+0.617×0.945×1=1.412kN；B永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Vb=0.600×q×l+0.675×P=0.600×1.382×1+0.675×3.150=2.955kN；(3)最大變形ν計(jì)算ν=0.677ql4/100EI=0.677×1.2795×10004/(100×10000×8.333×106)=0.104mm(三)支撐梁驗(yàn)算(1)支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.781×106/1.667×105=4.689N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=4.689N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！(2)支撐梁抗剪計(jì)算τ=VS0/Ib=2.955×1000×125000/(8.333×106×100)=0.443N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值0.443N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.600N/mm2，滿足要求！(3)支撐梁撓度計(jì)算最大撓度：ν=0.104mm；[ν]-容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=4.000mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值:ν=0.104mm小于最大允許撓度值:[ν]=4.000mm，滿足要求！2.第二層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根Ф48×3.5鋼管為一組，間距1000mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=12.19×104=1.219×105mm4；W=5.08×103=5.080×103mm3；E=206000N/mm2；(一)荷載計(jì)算及組合(1)第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》規(guī)定：當(dāng)計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí)，均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.5kN/m2。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=1.5×0.3=0.450kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=1.382kN/m；q2=0.9×1.4×0.450=0.567kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=1.555kN/m；q2=0.9×1.4×0.7×0.450=0.397kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×1.382×1+1.200×0.567×1=2.200kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×1.555×1+1.200×0.397×1=2.186kN；A第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F(xiàn)2）=2.200kN；B第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計(jì)算第二層支撐梁變形采用）：F=1.100×q×l=1.100×1.2795×1=1.407kN；(2)第二層支撐梁自重A計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q=0.081kN/m；B計(jì)算第二層支撐梁變形采用：q=0.060kN/m；(二)荷載效應(yīng)計(jì)算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。根據(jù)上面計(jì)算的荷載進(jìn)行電算，得到計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計(jì)算簡(jiǎn)圖變形圖(mm)計(jì)算得到：最大彎矩：M=0.749kN.m最大剪力：V=4.750kN最大變形：ν=1.222mm最大支座反力：F=8.091kN(三)支撐梁驗(yàn)算(1)支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=0.749×106/5.080×103=147.396N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ=147.396N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)支撐梁抗剪計(jì)算τ=VS0/Itw=4.750×1000×3473/(1.219×105×3.5)=38.666N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值38.666N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=120.000N/mm2，滿足要求！(3)支撐梁撓度計(jì)算[ν]-容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為1.222mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.137mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第3跨最大撓度為1.222mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值，滿足要求！3.扣件抗滑力的計(jì)算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.8，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.8kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.8kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值，取8.091kN；R≤12.8kN，雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1.立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值N=N1+N2=7.463+1.372=8.835kN；(一)第二層支撐梁傳遞的支座反力N1《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》規(guī)定：當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)，均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.0kN/m2。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁，通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔(dān)荷載的面積（立柱縱距l(xiāng)a×立柱橫距l(xiāng)b）來計(jì)算荷載效應(yīng)是不精確的（這樣計(jì)算的荷載效應(yīng)值比實(shí)際值?。Ｋ?，我們采用“力傳遞法”進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算的方法完全同“2.第二層支撐梁的計(jì)算”中計(jì)算最大支座反力的步驟和方法，注意：作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計(jì)算：施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=1×0.3=0.300kN/m；通過以上方法計(jì)算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力N1=7.463kN；(二)垂直支撐系統(tǒng)自重N2腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.116×(10-0.15)=1.372kN；2.立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=8.835kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查《模板規(guī)范JGJ162-2008》附錄D得到φ=0.470；立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo=1.8m；計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i=1.58cm；A--立桿凈截面面積：A=4.89cm2；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；鋼管立桿長(zhǎng)細(xì)比λ計(jì)算值：λ=lo/i=1.8×100/1.580=113.924鋼管立桿長(zhǎng)細(xì)比λ=113.924小于鋼管立桿允許長(zhǎng)細(xì)比[λ]=150，滿足要求！鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值：σ=8.835×103/(0.470×4.890×102)=38.410N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=38.410N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！五、樓蓋承載力計(jì)算樓板承載力驗(yàn)算依據(jù)《混凝土工程模板與支架技術(shù)》杜榮軍編、《工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》曹雙寅主編、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)等規(guī)范編制。(一)模板支架參數(shù)信息設(shè)本工程當(dāng)前層現(xiàn)澆樓蓋正在施工（施工層），施工層下面搭設(shè)3層支架。樓蓋為雙向板，板單元計(jì)算長(zhǎng)度BL=4m；板單元寬度BC=3m。1.施工層下1層樓蓋模板（簡(jiǎn)稱：下1層）支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h1=180mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C30，已澆筑10天，混凝土強(qiáng)度fc1=10.010MPa，混凝土彈性模量Ec1=25500.000MPa；2.施工層下2層樓蓋模板（簡(jiǎn)稱：下2層）支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h2=180mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C30，已澆筑20天，混凝土強(qiáng)度fc2=12.656MPa，混凝土彈性模量Ec2=29100.000MPa；3.施工層下3層樓蓋模板（簡(jiǎn)稱：下3層）支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h3=180mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C30，已澆筑30天，混凝土強(qiáng)度fc3=14.300MPa，混凝土彈性模量Ec3=30000.000MPa；結(jié)構(gòu)模型立面圖結(jié)構(gòu)模型平面圖(二)荷載計(jì)算1.下1層荷載計(jì)算立桿傳遞荷載組合值：P=8.835kN；樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g1=180/1000×25=4.500kN/m2；板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1=P/(La×Lb)=8.835/(1×1)=8.835kN/m2；2.下2層荷載計(jì)算樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g2=180/1000×25=4.500kN/m2；板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2=0.750kN/m2；3.下3層荷載計(jì)算樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g3=180/1000×25=4.500kN/m2；板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=0.750kN/m2；4.樓層荷載分配假設(shè)層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)...則有：Pi'=(Eihi3∑Pi)/(∑(Eihi3))；根據(jù)此假設(shè)，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設(shè)計(jì)值為：Ec1h13=25500.000×0.183=148.7160Ec2h23=29100.000×0.183=169.7112Ec3h33=30000.000×0.183=174.9600G1=1.2×(148.7160/493.3872)×13.500=4.883kN/m2G2=1.2×(169.7112/493.3872)×13.500=5.572kN/m2G3=1.2×(174.9600/493.3872)×13.500=5.745kN/m2Q1=1.4×(148.7160/493.3872)×10.335=4.361kN/m2Q2=1.4×(169.7112/493.3872)×10.335=4.977kN/m2Q3=1.4×(174.9600/493.3872)×10.335=5.131kN/m2(三)板單元彎矩計(jì)算四邊固定：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mx=0.02960，my=0.01300，mx'=-0.07010，my'=-0.05650；四邊簡(jiǎn)支：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mqx=0.06200，mqy=0.03170；1.下1層板單元內(nèi)力計(jì)算因?yàn)橛?jì)算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計(jì)算本層折算荷載組合設(shè)計(jì)值：G1'=G1+Q1/2=7.064kN/m2；Gq=G1+Q1=9.244kN/m2；Q1'=Q1/2=2.181kN/m2；Mx=(mx+υ×my)×G1'×Bc2+(mqx+υ×mqy)×Q1'×Bc2=3.388kN/m2；My=(my+υ×mx)×G1'×Bc2+(mqy+υ×mqx)×Q1'×Bc2=2.068kN/m2；Mx'=mx'×Gq×Bc2=-5.832kN/m2；My'=my'×Gq×Bc2=-4.701kN/m2；根據(jù)以上彎矩，在《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)（第三版）》中查表得到樓蓋板理論配筋：鋼筋位置彎矩計(jì)算值（kN/m2）理論鋼筋面積（mm2）樓蓋X向正筋3.388ASX=105（HPB235）樓蓋Y向正筋2.068ASY=64（HPB235）樓蓋X向負(fù)筋-5.832ASX'=127（HRB335）樓蓋Y向負(fù)筋-4.701ASY'=102（HRB335）樓蓋板實(shí)際配筋：鋼筋位置配筋量及等級(jí)鋼筋面積（mm2）樓蓋X向正筋HPB23510@100ASX=785樓蓋Y向正筋HPB23510@150ASY=524樓蓋X向負(fù)筋HRB33512@100ASX'=1131樓蓋Y向負(fù)筋HRB33512@150ASY'=754下1層樓蓋實(shí)際配筋面積≥理論配筋面積，現(xiàn)澆樓蓋板滿足承載能力要求。2.下2層板單元內(nèi)力計(jì)算因?yàn)橛?jì)算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計(jì)算本層折算荷載組合設(shè)計(jì)值：G2'=G2+Q2/2=8.061kN/m2；Gq=G2+Q2=10.549kN/m2；Q2'=Q2/2=2.488kN/m2；Mx=(mx+υ×my)×G2'×Bc2+(mqx+υ×mqy)×Q2'×Bc2=3.867kN/m2；My=(my+υ×mx)×G2'×Bc2+(mqy+υ×mqx)×Q2'×Bc2=2.360kN/m2；Mx'=mx'×Gq×Bc2=-6.655kN/m2；My'=my'×Gq×Bc2=-5.364kN/m2；根據(jù)以上彎矩，在《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)（第三版）》中查表得到樓蓋板理論配筋：鋼筋位置彎矩計(jì)算值（kN/m2）理論鋼筋面積（mm2）樓蓋X向正筋3.867ASX=120（HPB235）樓蓋Y向正筋2.360ASY=73（HPB235）樓蓋X向負(fù)筋-6.655ASX'=145（HRB335）樓蓋Y向負(fù)筋-5.364ASY'=116（HRB335）樓蓋板實(shí)際配筋：鋼筋位置配筋量及等級(jí)鋼筋面積（m