施工過程模擬分析

第頁共797頁施工過程模擬分析施工步驟的劃分根據(jù)施工總進度計劃及主體結(jié)構(gòu)施工方案，將結(jié)構(gòu)施工過程劃分為10個步驟來進行施工模擬分析。將整個Ⅰ標(biāo)段的主體鋼結(jié)構(gòu)分成5個結(jié)構(gòu)單元，首先安裝樹形柱和東側(cè)展望橋核心筒部分，然后安裝展望橋上部結(jié)構(gòu)（包括上面的屋面網(wǎng)殼）和西側(cè)大樹廣場花籃，之后花籃上部的網(wǎng)殼外擴，體育場上部網(wǎng)殼以東西軸線為對稱軸南北兩側(cè)自西向東同時施工。施工步驟具體如下表所示：施工步驟步驟簡述Stage1樹形柱和展望橋核心筒Stage2展望橋上部結(jié)構(gòu)網(wǎng)殼、大樹廣場花籃Stage3花籃上部結(jié)構(gòu)外擴、體育場西側(cè)頂部網(wǎng)殼Stage4花籃上部結(jié)構(gòu)和體育場西側(cè)頂部網(wǎng)殼外擴Stage5花籃上部結(jié)構(gòu)繼續(xù)外擴，開始施工體育場南北兩側(cè)網(wǎng)殼Stage6花籃上部結(jié)構(gòu)繼續(xù)外擴，體育場南北兩側(cè)網(wǎng)殼繼續(xù)安裝Stage7花籃上部結(jié)構(gòu)繼續(xù)外擴，體育場南北兩側(cè)網(wǎng)殼繼續(xù)安裝Stage8大樹廣場網(wǎng)殼和體育場南北兩側(cè)網(wǎng)殼完成施工Stage9體育場上部網(wǎng)殼之間合龍Stage10體育場網(wǎng)殼和大樹廣場上部結(jié)構(gòu)之間合龍計算內(nèi)容及原因計算各施工階段結(jié)構(gòu)變形及應(yīng)力的變化和發(fā)展過程。由于施工順序和加載條件不同，實際施工的結(jié)構(gòu)的受力情況與建立整個模型后進行結(jié)構(gòu)分析的分析結(jié)果是不同的。導(dǎo)致產(chǎn)生這些誤差的原因可大致分為兩點：1）對整個結(jié)構(gòu)的模型同時施加荷載時，所施加的荷載會被傳遞到還未施工的主體結(jié)構(gòu)上，這與實際施工條件不同，因此會產(chǎn)生誤差。2）在各施工階段的荷載會導(dǎo)致豎向構(gòu)件的不同收縮。因此必須進行施工階段的變形和應(yīng)力分析，確保施工階段的安全。算法及荷載概述根據(jù)施工順序，我們采用MIDAS/GEN進行施工階段模擬分析，計算模型為一整體模型，按照施工步驟將結(jié)構(gòu)構(gòu)件、支座約束、荷載工況分別劃分為10個組，按照施工步驟、工期進度進行施工階段定義，程序按照控制數(shù)據(jù)進行分析。在分析某一施工步驟時，程序?qū)鼋Y(jié)該施工步驟后期的所有構(gòu)件及后期需要加載的荷載工況，僅允許該步驟之前完成的構(gòu)件參與運算，例如第一步驟的計算模型，程序凍結(jié)了該步驟之后的所有構(gòu)件，僅顯示第一步驟完成的構(gòu)件，參與運算的也只有這一階段的構(gòu)件，計算完成顯示計算結(jié)果時，同樣按照每一步驟完成情況進行顯示。計算過程采用考慮時間依從效果（累加模型）的方式進行分析，得到每一階段完成狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形，在下一階段程序會根據(jù)新的變形對模型進行調(diào)整，從而可以真實地模擬施工的動態(tài)過程。計算模型完全按照結(jié)構(gòu)招標(biāo)圖建立，所有構(gòu)件的截面、材質(zhì)與招標(biāo)圖完全一致，計算荷載主要考慮結(jié)構(gòu)自重，并考慮溫度荷載和風(fēng)荷載的影響。計算變形時采用的是各荷載工況的標(biāo)準(zhǔn)值組合，計算應(yīng)力時采用的是各荷載工況的設(shè)計值組合。具體的荷載組合如下表所示：荷載組合恒(CD)活(CL)γ0/γRESLCB1(CD控)1.350.98γ0=1.1SLCB2(變形)1.01.0γ0=1.1SLCB3(CL控)1.21.4γ0=1.1另外將整個安裝步驟分成十大部分，分別在stage1、stage5、stage9和stage10階段計算溫度以及風(fēng)荷載作用對施工過程中結(jié)構(gòu)的影響，具體的荷載組合如下表所示：荷載組合恒(CD)活(CL)風(fēng)荷載(WL)溫度(TL)γ0/γRESLCB4(WL)//1.0/γ0=1.1SLCB5(TL)///1.0γ0=1.1SLCB61.21.40.840.7γ0=1.1SLCB71.0/1.4/γ0=1.1溫度荷載根據(jù)《中國建筑熱環(huán)境分析專用氣象數(shù)據(jù)集》（中國氣象局氣象信息中心氣象資料室及清華大學(xué)建筑技術(shù)科學(xué)系聯(lián)合編著出版）提供的深圳地區(qū)氣象資料結(jié)合施工進度施加。施工過程分析依據(jù)的相關(guān)規(guī)范如下所示：建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001（2006版）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范GB50018-2002建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)程JGJ81-2002鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50205-2001建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB50011-2006風(fēng)荷載基本風(fēng)壓為0.75KPa，地面粗糙度類別為B，其余荷載按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》取值。結(jié)構(gòu)計算模型（整體圖）各施工步驟計算簡圖STAGE1(樹形柱和展望橋核心筒)STAGE2(展望橋上部結(jié)構(gòu)網(wǎng)殼、大樹廣場花籃結(jié)構(gòu))STAGE3(花籃結(jié)構(gòu)外擴、施工體育場西側(cè)頂部網(wǎng)殼)STAGE4(大樹廣場和體育場西側(cè)頂部網(wǎng)殼外擴)STAGE5(大樹結(jié)構(gòu)繼續(xù)外擴，體育場南北兩側(cè)網(wǎng)殼同時安裝)STAGE6(體育場南北兩側(cè)網(wǎng)殼與大樹廣場繼續(xù)安裝)STAGE7(體育場南北兩側(cè)網(wǎng)殼與大樹廣場繼續(xù)安裝)STAGE8(體育場南北兩側(cè)網(wǎng)殼與大樹廣場安裝完成)STAGE9(體育場上部網(wǎng)殼之間合龍)STAGE10(體育場網(wǎng)殼和大樹廣場上部結(jié)構(gòu)之間合龍)施工過程模擬分析每一施工過程中的分項工程，其中包括X、Y、Z三個主軸方向上的位移值（DX，DY，DZ），結(jié)構(gòu)的最不利應(yīng)力以及主要構(gòu)件應(yīng)力比將以圖解形式詳細描述。STAGE1【第一階段】變形分析STAGE1X-方向位移圖（DX）STAGE1Y-方向位移圖（DY）STAGE1Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為128.10mm；Y方向最大變形DY為155.42mm；Z方向最大變形DZ為-246.45mm，主要是樹形支撐的豎向位移，可見此階段變形比較小。應(yīng)力分析STAGE1單元應(yīng)力圖單元的應(yīng)力最大值為-192.24MPa，出現(xiàn)在樹形柱處，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比此值還低許多，可見此階段構(gòu)件的應(yīng)力是比較小的。承載力分析STAGE1結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE1構(gòu)件應(yīng)力比圖整個結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比最大為0.78，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比要比此值低很多，滿足應(yīng)力比的要求。STAGE2【第二階段】變形分析STAGE2X-方向位移圖（DX）STAGE2Y-方向位移圖（DY）STAGE2Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為128.10mm；Y方向最大變形DY為155.42mm；Z方向最大變形DZ為-246.45mm，可見此階段變形不大。應(yīng)力分析STAGE2單元應(yīng)力圖單元的應(yīng)力最大值為-192.24MPa，出現(xiàn)在樹形柱的節(jié)點處，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比此值還低許多，可見此階段構(gòu)件的應(yīng)力是比較小的。承載力分析STAGE2結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE2構(gòu)件應(yīng)力比圖整個結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比最大為0.78而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比要比此值低很多，滿足應(yīng)力比的要求。STAGE3【第三階段】變形分析STAGE3X-方向位移圖（DX）STAGE3Y-方向位移圖（DY）STAGE3Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為128.10mm；Y方向最大變形DY為155.42mm；Z方向最大變形DZ為-246.45mm，主要是結(jié)構(gòu)的豎向變形，可見此階段總體變形還是比較小的。應(yīng)力分析STAGE3單元應(yīng)力圖單元的應(yīng)力最大值為-192.24MPa，樹形柱的節(jié)點處，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比此值還低許多，可見此階段構(gòu)件的應(yīng)力總體來說是比較小的。承載力分析STAGE3結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE3構(gòu)件應(yīng)力比圖整個結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比中只有一根最大為0.78，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比要比此值低很多，滿足應(yīng)力比的要求。STAGE4【第四階段】應(yīng)力分析STAGE4X-方向位移圖（DX）STAGE4Y-方向位移圖（DY）STAGE4Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為129.57mm；Y方向最大變形DY為155.20mm；Z方向最大變形DZ為-246.37mm，主要是主體結(jié)構(gòu)的豎向變形，可見此階段總體變形還是比較小的。應(yīng)力分析STAGE4單元應(yīng)力圖梁單元的等效應(yīng)力最大值為-191.53MPa，出現(xiàn)在樹形柱的節(jié)點處，這些應(yīng)力集中處只出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的某幾個點，可見此階段構(gòu)件的應(yīng)力總體來說是比較小的。承載力分析STAGE4結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE4構(gòu)件應(yīng)力比圖整個結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比中只有一根最大為0.78，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比要比此值低很多，集中在0.1—0.3左右，滿足應(yīng)力比的要求。STAGE5【第五階段】變形分析STAGE5X-方向位移圖（DX）STAGE5Y-方向位移圖（DY）STAGE5Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為129.57mm；Y方向最大變形DY為155.20mm；Z方向最大變形DZ為-246.37mm，主要是主體結(jié)構(gòu)的豎向變形，其他主體部分和胎架的變形不大，可見此階段總體變形還是比較小的。應(yīng)力分析STAGE5單元應(yīng)力圖單元的應(yīng)力最大值為-191.52MPa，出現(xiàn)在樹形柱的下端柱處，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比此值還低許多，可見此階段構(gòu)件的應(yīng)力總體來說是比較小的。承載力分析STAGE5結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE5構(gòu)件應(yīng)力比圖整個結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比中只有一根最大為0.78，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比要比此值低很多，集中在0.1—0.3左右，滿足應(yīng)力比的要求。STAGE6【第六階段】變形分析STAGE6X-方向位移圖（DX）STAGE6Y-方向位移圖（DY）STAGE6Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為129.57mm；Y方向最大變形DY為155.20mm；Z方向最大變形DZ為-246.37mm，主要是主體結(jié)構(gòu)的豎向變形，其他主體部分和胎架的變形不大，可見此階段總體變形還是比較小的。應(yīng)力分析STAGE6單元應(yīng)力圖單元的應(yīng)力最大值為-191.53MPa，而結(jié)構(gòu)大部分地方的應(yīng)力云圖呈現(xiàn)綠色，說明大部分構(gòu)件的應(yīng)力比此值低許多，可見此階段構(gòu)件的應(yīng)力總體來說是比較小的。承載力分析STAGE6結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE6構(gòu)件應(yīng)力比圖整個結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比中只有幾根比較大，其中最大為0.78，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比要比此值低很多，集中在0.1—0.3左右，滿足應(yīng)力比的要求。STAGE7【第七階段】變形分析STAGE7X-方向位移圖（DX）STAGE7Y-方向位移圖（DY）STAGE7Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為129.57mm；Y方向最大變形DY為155.20mm；Z方向最大變形DZ為-246.37mm，主要是主體結(jié)構(gòu)的豎向變形，其他主體部分的變形不大，可見此階段總體變形還是比較小的。應(yīng)力分析STAGE7單元應(yīng)力圖單元的應(yīng)力最大值為-191.53MPa，這些應(yīng)力集中處只出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的某幾個點，而結(jié)構(gòu)大部分地方的應(yīng)力云圖呈現(xiàn)綠色，說明大部分構(gòu)件的應(yīng)力比此值低許多，可見此階段構(gòu)件的應(yīng)力總體來說是比較小的。承載力分析STAGE7結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE7構(gòu)件應(yīng)力比圖整個結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比中只有幾根比較大，其中最大為0.78，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比要比此值低很多，集中在0.1—0.3左右，滿足應(yīng)力比的要求。STAGE8【第八階段】變形分析STAGE8X-方向位移圖（DX）STAGE8Y-方向位移圖（DY）STAGE8Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為129.57mm；Y方向最大變形DY為155.20mm；Z方向最大變形DZ為-246.37mm，主要是主體結(jié)構(gòu)的豎向變形，可見此階段總體變形還是比較小的。應(yīng)力分析STAGE8單元應(yīng)力圖單元的應(yīng)力最大值為-191.53MPa，這些應(yīng)力集中處只出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的某幾個點，而結(jié)構(gòu)大部分地方的應(yīng)力云圖呈現(xiàn)綠色，大部分構(gòu)件的應(yīng)力比此值低許多，可見此階段構(gòu)件的應(yīng)力總體來說是比較小的。承載力分析STAGE8梁單元應(yīng)力圖STAGE8構(gòu)件應(yīng)力比圖整個結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比中只有幾根比較大，其中最大為0.78，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比要比此值低很多，集中在0.1—0.3左右，滿足應(yīng)力比的要求。STAGE9【第九階段—體育場網(wǎng)殼合龍】變形分析STAGE9X-方向位移圖（DX）STAGE9Y-方向位移圖（DY）STAGE9Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為129.61mm；Y方向最大變形DY為155.25mm；Z方向最大變形DZ為-246.39mm，此時結(jié)構(gòu)將要合龍，形成一些拱效應(yīng)，因此主體結(jié)構(gòu)向外側(cè)的位移也開始增長了，但主要還是主體結(jié)構(gòu)的豎向變形，可見此階段總體變形還是比較小的。應(yīng)力分析STAGE9單元應(yīng)力圖單元的應(yīng)力最大值為-191.39MPa，這些應(yīng)力集中處只出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的某幾個點，而結(jié)構(gòu)大部分應(yīng)力都不大，可見此階段構(gòu)件的應(yīng)力總體來說是比較小的。承載力分析STAGE9結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE9構(gòu)件應(yīng)力比圖整個結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比中只有幾根比較大，其中最大為0.78，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比要比此值低很多，集中在0.1—0.3左右，滿足應(yīng)力比的要求。STAGE10【第十步——大樹廣場結(jié)構(gòu)合龍】變形分析STAGE10X-方向位移圖（DX）STAGE10Y-方向位移圖（DY）STAGE10Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為129.60mm；Y方向最大變形DY為155.25mm；Z方向最大變形DZ為-246.39mm，此時結(jié)構(gòu)已合龍，拱效應(yīng)已形成，主要是主體結(jié)構(gòu)的豎向變形起主導(dǎo)作用，可見此階段總體變形還是比較小的。應(yīng)力分析STAGE10單元應(yīng)力圖單元的應(yīng)力最大值為-191.40MPa，這些應(yīng)力集中處只出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的某幾個點，而結(jié)構(gòu)大部分應(yīng)力都不大，可見此階段構(gòu)件的應(yīng)力總體來說是比較小的。承載力分析STAGE10結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE10構(gòu)件應(yīng)力比圖整個結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比中只有幾根比較大，其中最大為0.78，而大部分構(gòu)件的應(yīng)力比要比此值低很多，集中在0.1—0.3之間，滿足應(yīng)力比的要求。結(jié)論本結(jié)構(gòu)由于其設(shè)計狀態(tài)結(jié)構(gòu)的閉合整體性和施工狀態(tài)下結(jié)構(gòu)的開放分散性，造成了其結(jié)構(gòu)的受力和變形在設(shè)計狀態(tài)和施工狀態(tài)下必然存在著較大的差異。通過施工方案的選擇和設(shè)計上的調(diào)整盡量將這種差異降至最低，以保證結(jié)構(gòu)在施工過程中的安全性，以及建成后滿足設(shè)計使用的要求。由以上施工過程分析可見，以上這種施工方法，結(jié)構(gòu)的變形趨勢接近設(shè)計狀態(tài)；結(jié)構(gòu)的應(yīng)力水平整體上說也是接近設(shè)計狀態(tài)的，因此可以保證施工過程中的安全性。溫度和風(fēng)荷載對施工過程中結(jié)構(gòu)的影響溫度對施工過程中結(jié)構(gòu)的影響溫度是合龍分析中最重要的因素，由于本結(jié)構(gòu)的體系為大跨度鋼結(jié)構(gòu)體系，溫度作用下合龍構(gòu)件兩端節(jié)點會發(fā)生變形，對合龍構(gòu)件的長度、周圍構(gòu)件應(yīng)力等的影響需要重點考慮。自由構(gòu)件在溫度變化時只產(chǎn)生變形而不受約束力作用。在結(jié)構(gòu)合龍前，合龍構(gòu)件兩側(cè)自由變形，溫度應(yīng)力單獨存在于兩邊結(jié)構(gòu)中。構(gòu)件合龍后，兩邊結(jié)構(gòu)在溫度、風(fēng)等荷載作用下，其合龍構(gòu)件兩端產(chǎn)生的變形差開始在合龍構(gòu)件中產(chǎn)生內(nèi)力，由于結(jié)構(gòu)尚未完全成型，合龍構(gòu)件可能處于較高的應(yīng)力水平，是合龍分析的重要環(huán)節(jié)。溫度作用按其對結(jié)構(gòu)影響的不同，又可分為均勻溫度變化作用和不均勻溫度變化作用（主要是日照在鋼結(jié)構(gòu)表面產(chǎn)生局部升溫的情況），在確定合龍方案時重點考慮均勻溫度變化作用。合龍預(yù)計在1～2天內(nèi)完成，所以考慮合龍過程中溫度變化影響時，只需考慮較短時間內(nèi)的溫差變化。綜合考慮各種因素，取±20℃均勻溫差變化值。事實上，考慮±20℃的均勻溫差變化是較為偏于安全的，主要是防止萬一合龍過程時間較長而采取的較保守的參數(shù)。如果合龍較為順利，很可能從合龍當(dāng)天的早晨起在一天之內(nèi)完成，則溫度變化考慮±10℃一般來說就足夠了。下述分析將基于與溫度作用對施工過程的影響類似，風(fēng)荷載也是影響結(jié)構(gòu)施工的重要因素之一。由于本結(jié)構(gòu)的體系為大跨度鋼結(jié)構(gòu)體系，它的影響重點在局部連接以及連接之后。尤其在局部連接過程中，胎架以及主體結(jié)構(gòu)還沒有形成完整的合龍體系，整體穩(wěn)定性能較差，所以是風(fēng)荷載分析的重要環(huán)節(jié)。由于合龍過程持續(xù)時間較短，偏于安全考慮50年一遇風(fēng)荷載，參照現(xiàn)有荷載規(guī)范，廣東地區(qū)50年一遇風(fēng)荷載基本風(fēng)壓為0.75KN/m2。根據(jù)以上原理，現(xiàn)將整個施工步驟分成四大部分，分別在stage1、stage5、stage9和stage10階段計算施工過程中風(fēng)荷載對結(jié)構(gòu)的影響，并按照相關(guān)規(guī)范進行驗算。STAGE1【第一階段】溫度荷載作用下的變形分析STAGE1溫度荷載下X-方向位移圖（DX）STAGE1溫度荷載下Y-方向位移圖（DY）STAGE1溫度荷載下Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為-11.28mm；Y方向最大變形DY為15.53mm；Z方向最大變形DZ為8.47mm，最大變形出現(xiàn)在現(xiàn)階段結(jié)構(gòu)展望橋柱的頂部，測量定位時應(yīng)考慮其影響。總結(jié)表格數(shù)據(jù)如下：WD_DX(mm)WD_DY(mm)WD_DZ(mm)單元等效應(yīng)力Max(MPa)DXmaxDXminDYmaxDYminDZmaxDZmin9.18-11.2815.53-12.008.470-42.26風(fēng)荷載作用下的變形分析X方向風(fēng)荷載：STAGE1X方向風(fēng)荷載下X-方向位移圖（WINDDX_DX）STAGE1X方向風(fēng)荷載下Y-方向位移圖（WINDDX_DY）STAGE1X方向風(fēng)荷載下Z-方向位移圖（WINDDX_DZ）X方向最大變形DX為10.15mm；Y方向最大變形DY為-2.77mm；Z方向最大變形DZ為-3.75mm，最大變形出現(xiàn)在樹形柱的頂部，可見此階段總體變形還是比較小的。總結(jié)表格數(shù)據(jù)如下：WINDDX_DX(mm)WINDDX_DY(mm)WINDDX_DZ(mm)DXmaxDXminDYmaxDYminDZmaxDZmin10.1502.40-2.772.40-3.75Y方向風(fēng)荷載：STAGE1Y方向風(fēng)荷載下X-方向位移圖（WINDDY_DX）STAGE1Y方向風(fēng)荷載下Y-方向位移圖（WINDDY_DY）STAGE1Y方向風(fēng)荷載下Z-方向位移圖（WINDDY_DZ）X方向最大變形DX為-3.76mm；Y方向最大變形DY為8.89mm；Z方向最大變形DZ為4.00mm，詳細結(jié)果見下表。總結(jié)表格數(shù)據(jù)如下：WINDDY_DX(mm)WINDDY_DY(mm)WINDDY_DZ(mm)DXmaxDXminDYmaxDYminDZmaxDZmin2.30-2.768.8904.00-2.97組合承載力驗算（考慮風(fēng)荷載、溫度荷載和施工恒載的組合作用）STAGE1結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE1構(gòu)件應(yīng)力比圖由以上分析可見溫度和風(fēng)荷載對此施工階段的影響很小。STAGE5【第五階段】溫度作用下的變形分析STAGE5溫度荷載下X-方向位移圖（DX）STAGE5溫度荷載下Y-方向位移圖（DY）STAGE5溫度荷載下Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為-44.03mm；Y方向最大變形DY為21.60mm；Z方向最大變形DZ為11.23mm，最大變形出現(xiàn)在現(xiàn)階段結(jié)構(gòu)上部，測量定位時應(yīng)考慮其影響?？偨Y(jié)表格數(shù)據(jù)如下：WD_DX(mm)WD_DY(mm)WD_DZ(mm)DXmaxDXminDYmaxDYminDZmaxDZmin9.18-11.2815.53-12.008.470風(fēng)荷載作用下的變形分析X方向風(fēng)荷載：STAGE5X方向風(fēng)荷載下X-方向位移圖（WINDDX_DX）STAGE5X方向風(fēng)荷載下Y-方向位移圖（WINDDX_DY）STAGE5X方向風(fēng)荷載下Z-方向位移圖（WINDDX_DZ）X方向最大變形DX為7.98mm；Y方向最大變形DY為-7.24mm；Z方向最大變形DZ為2.40mm，最大變形出現(xiàn)在樹形柱的頂部，可見此階段總體變形還是比較小的?？偨Y(jié)表格數(shù)據(jù)如下：WINDDX_DX(mm)WINDDX_DY(mm)WINDDX_DZ(mm)DXmaxDXminDYmaxDYminDZmaxDZmin7.98-2.285.61-7.242.40-2.11Y方向風(fēng)荷載：STAGE5Y方向風(fēng)荷載下X-方向位移圖（WINDDY_DX）STAGE5Y方向風(fēng)荷載下Y-方向位移圖（WINDDY_DY）STAGE5Y方向風(fēng)荷載下Z-方向位移圖（WINDDY_DZ）X方向最大變形DX為-3.60mm；Y方向最大變形DY為5.59mm；Z方向最大變形DZ為-2.41mm，詳細結(jié)果見下表。總結(jié)表格數(shù)據(jù)如下：WINDDY_DX(mm)WINDDY_DY(mm)WINDDY_DZ(mm)DXmaxDXminDYmaxDYminDZmaxDZmin2.07-3.605.59-0.251.81-2.41組合承載力驗算（考慮風(fēng)荷載、溫度荷載和施工恒載的組合作用）STAGE5結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE5構(gòu)件應(yīng)力比圖由以上分析可見溫度和風(fēng)荷載對此施工階段的影響很小。STAGE9【第九階段】溫度影響下的變形分析STAGE9溫度荷載下X-方向位移圖（DX）STAGE9溫度荷載下Y-方向位移圖（DY）STAGE9溫度荷載下Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為-24.64mm；Y方向最大變形DY為-40.77mm；Z方向最大變形DZ為29.61mm，最大變形出現(xiàn)在現(xiàn)階段結(jié)構(gòu)上部和側(cè)面，測量定位時應(yīng)考慮其影響?？偨Y(jié)表格數(shù)據(jù)如下：WD_DX(mm)WD_DY(mm)WD_DZ(mm)DXmaxDXminDYmaxDYminDZmaxDZmin21.11-24.6438.90-40.7729.61-8.65風(fēng)荷載影響下的變形分析X方向風(fēng)荷載：STAGE9X方向風(fēng)荷載下X-方向位移圖（WINDDX_DX）STAGE9X方向風(fēng)荷載下Y-方向位移圖（WINDDX_DY）STAGE9X方向風(fēng)荷載下Z-方向位移圖（WINDDX_DZ）X方向最大變形DX為2.19mm；Y方向最大變形DY為-0.70mm；Z方向最大變形DZ為0.86mm，最大變形出現(xiàn)在樹形柱的頂部，可見此階段總體變形還是比較小的?？偨Y(jié)表格數(shù)據(jù)如下：WINDDX_DX(mm)WINDDX_DY(mm)WINDDX_DZ(mm)DXmaxDXminDYmaxDYminDZmaxDZmin2.19-0.090.59-0.700.86-0.73Y方向風(fēng)荷載：STAGE9Y方向風(fēng)荷載下X-方向位移圖（WINDDY_DX）STAGE9Y方向風(fēng)荷載下Y-方向位移圖（WINDDY_DY）STAGE9Y方向風(fēng)荷載下Z-方向位移圖（WINDDY_DZ）X方向最大變形DX為-0.99mm；Y方向最大變形DY為2.70mm；Z方向最大變形DZ為0.87，詳細結(jié)果見下表?？偨Y(jié)表格數(shù)據(jù)如下：WINDDY_DX(mm)WINDDY_DY(mm)WINDDY_DZ(mm)DXmaxDXminDYmaxDYminDZmaxDZmin0.95-0.992.70-0.040.87-0.86組合承載力分析（考慮風(fēng)荷載、溫度荷載和施工恒載的組合作用）STAGE9結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力分布圖STAGE9構(gòu)件應(yīng)力比圖由以上分析可見溫度和風(fēng)荷載對此施工階段的影響很小。STAGE10【第十階段】溫度作用下的變形分析STAGE10溫度荷載下X-方向位移圖（DX）STAGE10溫度荷載下Y-方向位移圖（DY）STAGE10溫度荷載下Z-方向位移圖（DZ）X方向最大變形DX為-25.61mm；Y方向最大變形DY為-40.69mm；Z方向最大變形DZ為30.92mm，最大變形出現(xiàn)在現(xiàn)階