橋梁工程課程設(shè)計(t型簡支梁的計算)

裝配式鋼筋混凝土簡支T梁橋計算-.基本設(shè)計資料（一） ?？缍燃皹蛎鎸挾榷壒费b配式簡支梁橋，雙車道，計算跨徑為13m，橋面寬度為凈7。0+2x2+2x0。5=12m，主梁為鋼筋混凝土簡支T梁，橋面由7片T梁組成，主梁之間的橋面板為鉸接，沿梁長設(shè)置3道橫隔梁。（二） 。技術(shù)標準設(shè)計荷載：公路一II級，人群荷載3。0KN/m。汽車荷載提高系數(shù)1。3（三） .主要材料鋼筋：主筋用HRB335級鋼筋，其他用R235級鋼筋.混凝土：C50，容重26kN/m3;橋面鋪裝采用瀝青混凝土；容重23kN/m3;（四） 。設(shè)計依據(jù)（1） 《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTJD60-2004）（2） 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTJD62-2004）;（五） ,參考資料⑴結(jié)構(gòu)設(shè)計原理:葉見曙，人民交通出版社；⑵橋梁工程：姚玲森，人民交通出版社；⑶混凝土公路橋設(shè)計：⑷橋梁計算示例叢書《混凝土簡支梁（板）橋》（第三版）易建國主編。人民交通出版社（5）《鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋結(jié)構(gòu)設(shè)計》閆志剛主編.機械工業(yè)出版社（六）?構(gòu)造形式及截面尺寸1。 主梁截面尺寸：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2004）,梁的高跨比的經(jīng)濟范圍在1/11到1/16之間，此設(shè)計中計算跨徑為13m,擬定采用的梁高為1.0m,翼板寬2.0m。腹板寬0。18m.主梁間距和主梁片數(shù)：橋面凈寬：7。0+2X2+2x0o5=12m，采用7片T型主梁標準設(shè)計，主梁間距為2.0m。全斷面7片主梁，設(shè)3道橫隔梁，橫隔板厚0.15m,高度取主梁高的34,即0.75m。路拱橫坡為雙向2%,由C50瀝青混凝土墊層控制，斷面構(gòu)造形式及截面尺寸如圖所示。二。主梁的計算（一）.主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算1。跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按G—M法）（1）主梁的抗彎及抗扭慣矩和求主梁界面的的重心位置（圖2）：平均板厚：主梁截面的重心位置：主梁抗彎慣矩：主梁抗扭慣矩：對于翼板：查表得對于肋板： 由線性內(nèi)插單位寬度抗彎及抗扭慣矩：（2） 橫梁的抗彎及抗扭慣矩翼板有效寬度入的計算,計算圖3所示橫梁長度取兩邊主梁的軸線間距，即：查表得當時則橫隔梁界面重心位置：橫隔梁抗彎慣矩：橫隔梁的抗扭慣矩：由,故，由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨立寬扁板的一半，可取.，查表得。則單位長度抗彎及抗扭慣矩：（3） 計算抗彎參數(shù)。和抗扭參數(shù)a則

計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標已知，查G——M圖表，可得表1中的數(shù)據(jù).用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標值如圖所示。影響系數(shù)和值表1梁位 荷載位置b3b/4 b/2 b/4 0 -b/4 —b/2 — -b校核3b/4K0 0。420.590。92 1.42 1。78 1.42 0.92 0.59 0。428。061 b/4 0。86 1.09 1.50 1。77 1.42 0.92 0.51 0.32 0。208.06b/2 1.54 1。80 1.93 1.50 0。91 0.54 0。310。220.14 8.053b/42。572。59 1.76 1。06 0.58 0。320.23 0.14 0.05 7。99b40262。70 1.53 0.80 0。39 0.23 0。180。11 0.04 8.09K0 -0。760.170。96 1.96 2.62 1。960.960。17 — 8。040 0.76b/4 —0。 0。781。86 2.66 1.93 1.04 0.34 —0。 — 7。9439 22 0.51b/2 1.12 2.02 2.58 1。85 0。970。31 — — -0.267。970.03 0.163b/4 4。263.462。00 0。75 0.08 —0。 -0。14 — 0.02 8。0115 0.13B8.90 4.51 1。00 -0.39 -0。74-0.50—0。 一0。 0.18 8。1031 01各主梁橫向分布影響線坐標值表2梁“. 荷載位置算式號 b 3b/4 b/2 b/4 0 b/4 b/2 3b/4b0。 0。 0。1 3.294 2。6371.661 0.281 0.1270.046949 449 209

0。3080。064—0.019—0。221-0。121—0.0190。0530.1400.1810.1341.0211。8542.3230。2390.1310.049-0.010—0.0420。0190。1460。2650.3320.2390.1310.049—0.010—0.04240.4200.5900。9201。4201.7801。4200.9200.5900.420—0。7600。1700.9601.9602.6201.9600。9600。170-0。7601。18/00.420-0.040-0。540—0。840—0.540—0。0400.4201。1800.3210.114—0。011-0。147-0。228—0.147-0.0110。1140。321—0。4390。2840.9491。8132。3931。8130.9490。284—0.439-0。0630。0410。1360。2590.3420.2590.1360。041—0.063圖6荷載橫向分布系數(shù)計算（cm）列表計算各梁的橫向分布影響線坐標值n表2.繪制橫向分布影響線（圖6）求橫向分布系數(shù)按照《橋規(guī)》規(guī)定，汽車荷載距人行道邊緣不小于0。5m，人群荷載取。各梁橫向分布系數(shù)：公路II級：人群荷載：人行道板：梁段剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）公路11級（圖6）人群荷載：

（二）作用效應(yīng)計算永久作用效應(yīng)（1）永久荷載假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計算結(jié)果見表3。鋼筋混凝土T形橋梁永久荷載計算表表3構(gòu)件名構(gòu)件尺寸/cm構(gòu)件單位長度體積/重度/（）每延米重（）主梁0。3802269。8852中橫梁0.0217260。5642邊橫梁0.0108260.2808橋面鋪裝瀝青混凝土（厚4cm）0.08231.84混凝土墊層（取平均厚度9cm）。0.18244.32E6。16欄桿及人行道部分6按人行道板橫向分布系數(shù)分攤到各梁的板重為:1號，7號梁:2號，6號梁:3號，5號梁:4號梁：

各梁的永久荷載匯總與表4.各梁的永久荷載（單位KN/m）表4梁號主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計1(7)9。8850。28085.376。1621.6962（6）9.8850。28081.506。1617.8263(5)9。8850.28080.686。1617.00649。8850。2808-1.376。1614.956影響線面積計算見表5。影響線面積計算表表5永久作用計算見表6永久作用計算表表6梁號1（7）21。69619。531423。74521.69614。648317.80321。6966。25135。6002(6)17.82619。531348.16017。82614.648261。11517。8266。25114。4133（5）17。00619。531332。14417。00614.648249。10417。0066.25106。288414。95619.531292.10614。95614.648219.07514.9566.2593。4752.可變作用效應(yīng)(1)汽車荷載沖擊系數(shù)簡支梁自振頻率計算：由于介于1.5Hz至14Hz之間，按《橋規(guī)》4.2.3規(guī)定沖擊系數(shù)則(2)公路II級均布荷載，集中荷載及其影響線面積(表7)公路II級車道荷載按照公路I級的0。75倍取用，即：計算彎矩時計算剪力時公路II級及其影響線面積表表7項目頂點位置1/2處7.875157.519。5311/4處7。875157。514。648支點處7.875157.56。251/2處7。875157.51.563可變作用人群荷載(每延米)：(3)可變作用效應(yīng)彎矩計算(表8?表10)公路一一II級車道荷載產(chǎn)生的彎矩計算表表8梁號內(nèi)力(1)(2)(3)(4)(5)(6)彎矩效應(yīng)(1)X(2)X[(3X(4)+(5)X(6)]10。6981.36247.87519.531157.53.125614。3110.69814。6482.344460.76920.74719.5313。125657。4360。74714.6482.344493.115340.69819.5313.125614.3110.69814。6482.344460。769

人群荷載產(chǎn)生的彎矩表9梁號內(nèi)力10.893619。531104。6470.89314.64878。48420。25919。53130。3510。25914。64822.76330。15519。53118.1640.15514。64813。6234—0.11419。53113.359-0.11414.64810。019永久作用設(shè)計值與可變作用設(shè)計值的分項系數(shù)為:0。0。7130.71319。5313.125627。51314。6482。344470。671永久荷載作用分項系數(shù):汽車荷載作用分項系數(shù):人群荷載作用分項系數(shù):基本組合公式為彎矩基本組合計算表（單位：）表10梁號內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩基本組合值1423。745104.647614.3111142。703317.80378。484460.769857。0562348。16030.351657.4361035.947261。11522。763493。115776。9933332。14418.164614。311946.6194249。10613.623460.769723。498192。10613。359627。513832。978219。07510.019470。671699.765

（4）可變作用效應(yīng)剪力計算計算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計入橫向分布系數(shù)n延橋跨變化的影響。通常按如下方法處理,先按跨中的n有等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)，再由支點剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點至為直線變化來計算支點剪力效應(yīng)。公路II級產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN）B.支點剪力的計算A.跨中剪力的計算（表11和表公路II級產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN）B.支點剪力的計算表11計算支點剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為:a。 支點處按杠桿法計算l/4~3l/4按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)支點~l/4處支點剪力效應(yīng)計算式為：人群均布荷載產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)計算式為:表12在和之間按照直線變化表12人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表梁號內(nèi)力剪力效應(yīng)/kN10。89361。5638。37520。2592。42930.1551。4544—0.114-1。069梁段剪力效應(yīng)計算：汽車荷載作用下如圖7所示，計算結(jié)果及過程如下。1號梁：

2號梁：3號梁：表134號梁：表13粱號內(nèi)力永久荷載汽車荷載（由標準荷載乘以沖擊系數(shù)）基本組合值1135.600557.912943.7970161.347225。8862114.413264.541507.6530172。816241。9423106.288486.374808.4960161.347225。88693。475487。129343.1010164。951230。931剪力效應(yīng)組合表（單位：kN）由上表可以看出，剪力效應(yīng)以1號粱控制設(shè)計.（三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計，配筋與驗算1。配置主筋由彎矩基本組合表10可知，1號梁值最大，考慮到設(shè)計施工方便，并留有一定的安全儲備，故按1號梁計算彎矩進行配筋。設(shè)鋼筋凈保護層為30mm，鋼筋重心至底邊距離為a=3+0。07X100=10cm，則主梁有效高度為二h-a=（100T8）cm=82cm.已知1號梁跨中彎矩，下面判別主梁為第一類T形截面或第二類T形截面:若滿足：,則受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一類T形截面，否則位于腹板內(nèi)，為第二類丁形截面.式中為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1。0;為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，本設(shè)計為C50混凝土，故；HRB335級鋼筋抗拉強度設(shè)計值為T形截面受壓翼緣的有效寬度，取值為110mm。為T形截面受壓翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值計算跨徑的1/3://3=1300cm/3=433cm相鄰兩粱的平均間距；d=200cm，此處,b為粱腹板寬度，其值為18cm，為承托長度，其值為0，為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值為11cm。故取為150cm。判別式左邊：由判別式可得：受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類T形截面，應(yīng)按寬度為的矩形截面進行正截面抗彎承載力設(shè)計計算.設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為，則有求受拉鋼筋面積：將各已知值及代入得：選用2根直徑36mm和4根直徑32mm的HRB335級鋼筋，則鋼筋的布置如圖9所示。9鋼筋布置圖（單位：cm）鋼筋重心位置：含筋率：故截面配筋率P及截面受壓區(qū)高度均符合規(guī)范要求.持久狀況截面承載力極限狀態(tài)驗算：按截面實際配筋值計算受壓區(qū)高度x為：截面抗彎極限承載力為：抗彎承載力滿足規(guī)范要求.3。 斜截面抗剪承載力計算：由表12可知，支點剪力以1號粱最大，考慮安全因素，一律采用1號粱剪力值進行抗剪計算，跨中剪力效應(yīng)以2號粱最大，一律以2號粱剪力值進行計算.假定下排2根鋼筋沒有彎起而通過支點，則有驗算抗剪截面尺寸：端部抗剪截面尺寸不滿足要求；故可在粱跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置鋼筋，其余區(qū)段應(yīng)按計算配置鋼筋。驗算是否需要進行斜截面抗剪強度計算：跨中段截面：支點截面：因故應(yīng)進行持久狀況斜截面抗剪承載力驗算。（1）。斜截面配筋計算圖式最大剪力取用距支座中心h/2（粱高一半）處截面的數(shù)值，其中混泥土與箍筋共同承擔(dān)的剪力不小于，彎起鋼筋（按45°）承擔(dān)的剪力不大于。計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。計算第一排彎起鋼筋后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計算圖示（如圖9所示）由內(nèi)插得，距支座中心h/2處得剪力效應(yīng)為：相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值見表13彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值計算表 表13鋼筋排次彎起點距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值鋼筋排次彎起點距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值10。839219。80632.434107.85121。646186。68843。22230。871（2）。各排彎起鋼筋的計算：與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計算:此處:，，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋面積按下式計算：計算得每排彎起鋼筋面積見表14彎起排次每排彎起鋼筋面積彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實際面積11497。4781568.521256.5661568.53725。927981.74207。788402.1靠近跨中處，增設(shè)的輔助斜筋,。（3）.主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時,由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。為簡化計算,可用同一數(shù)值，影響不會很大.鋼筋的抵抗彎矩為：鋼筋抵抗彎矩為：跨中截面鋼筋抵抗矩為：全粱抗彎承載力校核見圖10所示：第一排鋼筋彎起處正截面承載力為：第二排鋼筋彎起處正截面承載力為：第三排鋼筋彎起處正截面承載力為：第四排鋼筋彎起處正截面承載力為：箍筋設(shè)計選用2①10雙肢箍筋，則其面積；距支座中心處的主筋為，有效高度，則;最大剪力值；為異號彎矩影響系數(shù)，此處取1.0;為受壓翼緣影響系數(shù),此處取1.1;將以上數(shù)據(jù)代入下式，得箍筋間距；考慮《公路橋規(guī)》的構(gòu)造要求，選用，在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高（100cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為100cm.有由上述計算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置2610雙肢箍筋，在支座中心至距支點1.646m段，箍筋間距可取100mm，其他粱段箍筋間距取150mm。箍筋配筋率： 時，時，均滿足最小配箍率R235鋼筋不小于0。18%的要求。（五）斜截面抗剪承載力驗算斜截面抗剪強度驗算位置為：1） 距支座中心h/2（梁高一半）處截面。2） 受拉取彎起鋼筋彎起點處截面。3） 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。4） 箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。5） 構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，本設(shè)計要進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括（見圖13）1） 距支點h/2處截面1—1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=455.2217KNM=227.6490KN-m

d2） 距支點0。926處截面2—2,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=437。2630KNM=374。0170KN-m

d3） 距支點1。776處截面3-3,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為=396.533KNdM=676。800KN-md4） 距支點2.5505處截面4-4,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為=359.233KNdM=918。579KN-m

d驗算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力匕和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩Md。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度C值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為式中 一斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（KN）；-與斜截面征繳的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（KN）;-斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm2）；一異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取1.0；一受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1；-箍筋的配筋率，。計算斜截面水平投影長度C為C=0。6mh

0式中 m一斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，m=M/(Vdh0),當m〉3。0時，取m=3.0;Vd一通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值(KN)；M—相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值(KN?m);dh"通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離(mm)。為了簡化計算可近似取C值為c^h0(h0可采用平均值)，則C=(1052+945.774)/2=998。887mm由C值可內(nèi)插求得各個截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1—1：斜截面內(nèi)有2①36的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為P=100p=100X=15^(100x180)=0。872%則Vcs1=1。0x1.1x0。45x10—3x180x998.887x=443.779KN斜截面截割2組彎起鋼筋2①32+2①32,故Vsb1=0。75x10-3x280x(1609+1609)xsin45°=477.849KNVcs1+Vsb1=(443.779+477。849)KN>455。222KN斜截面2-2：斜截面內(nèi)有2①36的縱向鋼筋,則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：P=100p==15%(100x180)=0.872%則斜截面截割2組彎起鋼筋2①32+2①32，故Vb2=0.75X10-3X280X(1609X2)Xsin45°=477。849KN由圖12可以看出，斜截面2—2實際共截割3排彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點靠近受壓區(qū)，實際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況參照此法處理。V+V=443。779+477.849=921.678KN>437。263KN斜截面3-3：斜截面內(nèi)有2①36+2①32的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為P=100P=10Ox=2。027=15%(250x180)=0.349%則斜截面截割2組彎起鋼筋2①32+2①32,故Vsb3=0。75x10-3x280x(16092)xsin45°=477.849KN吮3+Vsb3=355。967+477.849=833。816KN>396.533KN斜截面4-4：斜截面內(nèi)有2①36+2①32的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為P=100P=10Ox>2.5取P=2。5=15^(250x180)=0。349%則斜截面截割2組彎起鋼筋2①32+2①16，故Vsb4=0.75x10-3x280x(1609+402)xsin45°=291。54KN婦+Vsb4=378.059+298。618=676。6770〉359。233KN所以斜截面抗剪承載力符合要求。(六)持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋的錨固不好或彎起鋼筋位置不當造成，故當受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足構(gòu)造要求時，可不進行斜截面抗彎承載力計算.持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算最大裂縫寬度按下式計算式中C1—鋼筋表面形狀系數(shù)，取C1=1.O；C—作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時,C=1+0。5N/N,N和N分別為按2 2 lsl s作用長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計算的內(nèi)力值；C3—與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取C3=1。0；d一縱向受拉鋼筋直徑，當用不同直徑的鋼筋時，改用換算直徑de,本設(shè)計中；P一縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當P>0。02時，取p=0.02；當p<0.006時，取P=0。006;%一鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，Es=2。0X105MP」bf-構(gòu)件受拉翼緣寬度；hf-構(gòu)件受拉翼緣厚度；一受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，即；M一按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩值；sA一受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積.s根據(jù)前文計算，取1號梁的跨中彎矩效應(yīng)進行組合：短期效應(yīng)組合二646.345+0.7x552。7128/1。2846+1.0x101.3456二1048.891kN。m式中M一汽車荷載效應(yīng)(不含沖擊)的標準值；Q1kM性一人群荷載效應(yīng)的標準值。長期效應(yīng)組合二646.354+0。4X552。7128/1.2846+0.4X101.3546=859.000KN-m受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合下的應(yīng)力為MPa把以上數(shù)據(jù)代入wfk的計算公式得Wfk=1.0x1.409x1。0xx()=0.175mm<0。20mm裂縫寬度滿足要求，同時在梁腹高的兩側(cè)應(yīng)設(shè)置直徑為6?8mm的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫.用668，則二301.8mm2，可得，介于0。001~0。002之間，滿足要求。四。持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算。起抗彎剛度可用下式計算：式中B0一全截面抗彎剛度，Bo=0.95EcIo；B一開裂截面的抗彎剛度，B=EI;cr crccrMcr一開裂彎矩；一構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)；I。一全截面換算截面慣性矩；Icr一開裂截面換算慣性矩；ftk-混凝土軸心抗拉強度標準值，對C50混凝土,ftk=2。65MPa；S一全截面換算截面重心軸以下（或以上）部分對重心軸的面積矩；0W。-換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。n一鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，為換算截面中性軸距T梁頂面的距離按下式計算：代入后：解方程得：計算全截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩S0全截面對中性軸的慣性矩全截面抗裂邊緣彈性抵抗矩為開裂截面的慣性矩：則根據(jù)上述計算結(jié)果,結(jié)構(gòu)跨中由自重產(chǎn)生的彎矩MG=646.354KN?m,公路-II級可變車道荷載qk=7.875KN/m,Pj166.5KN,跨中橫向分布系數(shù)n=0.54,人群荷載q人=4。5KN/m,跨中橫向分布系數(shù)二0.75。永久作用：可變作用（汽車）：=7。648mm可變作用（人群）：式中、一作用短期效應(yīng)組合值系數(shù),對汽車、二0。7,對人群、二1.0。當采用C50混凝土?xí)r，撓度長期增長系數(shù)=1.42，施工中科通過設(shè)置預(yù)拱度來消除永久作用撓度，則在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后主梁的最大撓度處不應(yīng)超過計算跨徑

的1/600。撓度值滿足要求.判別是否需要設(shè)置預(yù)拱度=1。425x(17.374+7.648+3.006)=39.901mm〉1/1600=9。69mm故應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，跨中預(yù)拱度為=1.425x[17。374+0.5x(7.648+3.006)]=32。349mm，支點=0，預(yù)拱度沿順橋向做成平順的曲線。五。行車道板的計算(一)永久荷載效應(yīng)計算由于主梁翼緣板在接縫處沿全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板計算，如圖13所示..每延米板上的恒載g.每延米板上的恒載gg=0.04X1X23=0.92KN/mC50混凝土墊層:g=0。C50混凝土墊層:g=0。09X1X24=2.16KN/mT形梁翼緣板自重:g=0.11X1X26=2。86KN/m每延米跨寬板的恒載總計:g==0。92+2.16+2。86=5。94KN/m每延米跨寬板的恒載總計:.永久荷載效應(yīng)計算彎矩:剪力:圖14行車道板計算圖式(單位：cm).可變荷載效應(yīng)公路一II級：以重車后輪作用于鉸縫軸線上為最不利布置，此時兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載，如圖15所示。車輛荷載后輪著地寬度b及長度a分別為a=0。2mb°=0.6m沿著行車方向輪壓分布寬度為a1=a2+2H=0。2+2x(0.04+0。09)=0.46m垂直行車方向輪壓分布寬度為b1=b2+2H=0.6+2x（0。04+0。09）=0。86m荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度a=a1+d+2l0=0o46+1.4+1。82=3。68m單輪時：=a1+2l0=0.46+1.82=2。28m局部加載沖擊系數(shù)取1。3,則作用于每米寬板條上的彎矩為=-17.186KN-m單個車輪時：=-13。870KN-m取兩者中最不利情況，則Mp=—17。186KN-m作用于每米寬板條上的剪力為.作用效應(yīng)基本組合根據(jù)作用效應(yīng)組合的規(guī)定，基本組合計算如下：恒載+汽車荷載：彎矩：1.2Mg+1。4Mp=—（1.2x2.459+1。4x17.186）=-27。011KN-m剪力:UV^1。4Vp=1.2x5.405+1.4x24.728=41。105KN故行車道板的設(shè)計作用效應(yīng)為：（二）截面設(shè)計，配筋與強度驗算懸臂板跟