車庫結構計算書

結構計算書工程名稱：日照國際商貿中心-車庫工程編號：2011021設計階段：施工圖設計專業(yè)：結構審核人校對人設計人：青島易境工程咨詢有限公司計算書目錄一、 工程概況二、 結構設計采用規(guī)范三、 結構計算采用軟件四、 活荷載標準值選用五、 地下室擋土墻計算六、 總體抗浮驗算七、 樓梯計算八、 計算結果輸出九、 防水板計算

工程概況結構類型商務辦公部分框架-剪力墻結構；車庫，框架結構工程地段：日照市海濱二路東側、上海路北側本工程±0.000相當于絕對標高5.500mo主要材料混凝土：基礎、擋墻為C40;柱、剪力墻為C40,梁、板為C40;墊層為C20瀝青混凝土鋼筋：HPB300,HRB400砌體： 非承重墻為加氣混凝土砌塊結構層數(shù)地下兩層，地上一層；局部中庭露空結構特點：商務辦公部分框架-剪力墻結構；車庫，框架結構；主樓樓蓋采用鋼筋混凝土結構，車庫樓蓋采用蜂巢芯結構；建筑類別：丙類；結構安全等級：二級；抗震設防烈度：7度(0.10g),設計地震分組：第三組；抗震等級：框架、剪力墻均為二級，建筑場地類別：II類?；A形式地基基礎設計等級：甲級；基礎形式為獨立基礎加防水板。備注：抗浮設計水位標高為0.77米人防布置詳見車庫 變形縫 詳基礎平面圖二、結構設計釆用規(guī)范：《建筑地基基礎設計規(guī)范》 (GB50007-2002)

《建筑結構荷載規(guī)范》《建筑抗震設計規(guī)范》《混凝土結構設計規(guī)范》《砌體結構設計規(guī)范》《建筑抗震設防分類標準》《砌體工程施工質量驗收規(guī)范》《地基與基礎工程施工質量驗收規(guī)范》《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》其他設計依據(jù)：(GB50009-2001)(2006年版)(GB50011-2010)(GB50010-2010)(GB50003-2001)(GB50223-2008)(GB50203-2002)(GB50202-2002)(JGJ3-2002)1、 日照市城鄉(xiāng)建設勘察測繪院有限公司提供的《日照國際商貿中心巖土工程勘察報告》（工程編號：yt2011-041）;勘察階段：詳細勘察。2、 建設單位（業(yè)主）提供的《設計任務書》。三、結構計算釆用軟件：采用PKPM（2010年版）系列，SATWE、JCCAD、PMSAP結構軟件計算。樓板、柱、梁配筋采用軟件計算結果,并進行人工干預調整歸并。四、活荷載標準值選用（kN/m2）類別樓梯間門廳走廊廚房、停車庫餐廳咖啡廳衛(wèi)生間不上人屋面上人屋面標準值(kN/m2)3.54.02.52.00.52.0備注：樓梯、看臺、陽臺和上人屋面等的欄桿頂部水平荷載取0.5kN/mo除消防車通道外，地下車庫頂活載（包括施工堆載）不大于5KN/H12。五、地下室擋土墻計算（一）DQ1計算書：條件：

1、土質參數(shù)：容重Y=18kN/mm,浮容重yx=HkN/mm,靜止土壓力系數(shù)Ko=0.50,設防水位標高H3=-4.73mm;（在負一層）2、 地下室參數(shù)：詳計算3、 材料參數(shù)：混凝土強度等級為C40,fc=19.1N/mm,鋼筋抗拉強度為fy=360N/mm;幾何數(shù)據(jù)及計算參數(shù)300X6005.600m300X6005.600m5.100m構件編號：LL-1混凝土：C40主筋：HRB400箍筋：HRB400保護層厚度as（mm）:50.00 指定主筋強度：無跨中彎矩調整系數(shù)：1.00 支座彎矩調整系數(shù)：1.00（說明：彎矩調整系數(shù)只影響配筋）自動計算梁自重：否恒載系數(shù)：1.00活載系數(shù)：1.00—- 匕口一、 荷載數(shù)據(jù)荷載工況1（恒載）：80.HITTTTP甘肖皆*皆■卜卜卜卜444JJJJJ1JI|-|'■|-|11mil荷載工況2（恒載）:59.70Hl/ni0.0(WB/ni一?三、 內力及配筋彎矩圖2.剪力圖Ye截面內力及配筋0支座：正彎矩 0.00kN*m,負彎矩 0.00kN*m,剪力26.08kN,上鋼筋：2fl6, 實際面積：402.12mm2,計算面積：360.00mm2下鋼筋：2f16, 實際面積：402.12mm^,計算面積：360.00mm^1跨中:彎彎力度縫山欽剪撓瓢*

kN-152.1跨中:彎彎力度縫山欽剪撓瓢*

kN-152.08kN,.#Rmm(I),0.05mm跨中上鋼筋：2fl6,上鋼筋：2fl6,實際面積:下鋼筋：2fl6,實際面積:箍筋：f6@110,實際面積:1支座：正彎矩 0.00kN*m,負彎矩 166.39kN*m,剪力左 T52.08kN,剪力右 203.41kN, 位岸上鋼筋：4fl8,實際面積:402.12mm,計算面積：360.00mm402.12mm^,計算面積：360.00mm^514.08mm^/m,計算面積：477.14mm位置：0.00m位置：0.00m位置：5.10ml: 0.00m1017.88mm^,計算面積：865.67mm^下鋼筋：2f16, 實際面積：402.12mm^,計算面積：360.00mm^2跨中：正彎矩 140.82kN^m, 位置：2.75m負彎矩 0.00kN*m, 位置：0.00m剪力-333.71kN, 位置： 5.60m撓度4.61mm(!), 位置：跨中裂縫0.41mm上鋼筋：2fl6, 實際面積：402.12mm2,計算面積：360.00mm2下鋼筋：4f16, 實際面積：804.25mm^,計算面積：725.83mm^箍筋：f6@30,實際面積：1884.96mm^/m,計算面積：1768.77mm^/m2支座：正彎矩0.00kN*m,負彎矩304.14kN*m,剪力-333.71kN,上鋼筋：6f20, 實際面積：1884.96mm2,計算面積：1673.31mm2下鋼筋：4f14, 實際面積：615.75mm^,計算面積：501.99mm^、示意圖三、 依據(jù)規(guī)范《建筑結構荷載規(guī)范》 GB50009-2001《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002四、 計算信息幾何參數(shù)計算跨度：Lx=4500mm;Ly=4500mm板厚：h=600mm材料信息混凝土等級：C40 fc=19.lN/mm^ft=l.YlN/mm^ftk=2.39N/mm2Ec=3.25XlO^N/mm^鋼筋種類：HRB400fy=360N/mm2Es=2.0X105N/mm2最小配筋率：p=0.214%縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離：as=63mm保護層厚度：c=50mm荷載信息（均布荷載）永久荷載分項系數(shù)：YG=1.000可變荷載分項系數(shù)：yQ=0.000準永久值系數(shù)：屮q=0.500永久荷載標準值：qgk二293.OOOkN/腫可變荷載標準值：qqk二0.OOOkN/腫計算方法:彈性板邊界條件(上端/下端/左端/右端)：固定/固定/固定/固定設計參數(shù)結構重要性系數(shù)：yo=1.00泊松比：|J=0.200五、 計算參數(shù)：計算板的跨度：Lo=4500mm計算板的有效高度：ho=h-as二600-63二537mm六、 配筋計算(lx/ly=4500/4500=l.000<2,000所以按雙向板計算)：X向底板鋼筋確定X向板底彎矩Mx=表中系數(shù)(yG*qgk+yQ*qqk)^Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=125.310kN*m確定計算系數(shù)as=yo*Mx/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*125.310X106/(1.00*19.1*1000*537*537)=0.023計算相對受壓區(qū)高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.023)=0.023計算受拉鋼筋面積As=a1*fc*b*ho*^/fy=1.000*19.1*1000*537*0.023/360=656mm2驗算最小配筋率p=As/(b*h)=656/(1000*600)=0.109%p<pmin=0.214%不滿足最小配筋要求所以取面積為As=pmin*b*h=0.214%*1000*600=1284mm2采取方案dl6@150,實配面積1340mm2Y向底板鋼筋確定Y向板底彎矩My=表中系數(shù)(yG*qgk+yQ*qqk)^Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=125.310kN*m確定計算系數(shù)as=yo*Mx/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*125.310X106/(1.00^19.1*1000*537*537)=0.023計算相對受壓區(qū)高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.023)=0.023計算受拉鋼筋面積As=a1*fc*b*hoVy=1.000*19.1*1000*537*0.023/360=656mm2驗算最小配筋率p=As/(b*h)=656/(1000*600)=0.109%p<pmin=0.214%不滿足最小配筋要求所以取面積為As=pmin*b*h=0.214%*1000*600=1284mm2采取方案dl6@150,實配面積1340mm2X向支座左邊鋼筋確定左邊支座彎矩M°x=表中系數(shù)(yG*qgk+yQ*qqk)^Lo2=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=304.376kN*m確定計算系數(shù)as=yo*M°x/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*304.376X106/(1.00^19.1*1000*537*537)=0.055計算相對受壓區(qū)高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057計算受拉鋼筋面積As=a1*fc*b*hoVy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360=1621mm2驗算最小配筋率p=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%p^pmin=0.214% 滿足最小配筋要求采取方案d22@100,實配面積3801mm2X向支座右邊鋼筋確定右邊支座彎矩M°x=表中系數(shù)(yG*qgk+yQ*qqk)^Lo2=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=304.376kN*m確定計算系數(shù)as=yo*M°x/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*304.376X106/(1.00^19.1*1000*537*537)=0.055計算相對受壓區(qū)高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057計算受拉鋼筋面積As=a1*fc*b*ho*^/fy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360=1621mm2驗算最小配筋率p=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%p^pmin=0.214% 滿足最小配筋要求采取方案d22@100,實配面積3801mm2Y向上邊支座鋼筋確定上邊支座彎矩M°y=表中系數(shù)(yG*qgk+yQ*qqk)^Lo2=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=304.376kN*m確定計算系數(shù)as=yo*M°x/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*304.376X106/(1.00^19.1*1000*537*537)=0.055計算相對受壓區(qū)高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057計算受拉鋼筋面積As=a1*fc*b*ho*^/fy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360=1621mm2驗算最小配筋率p=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%p^pmin=0.214% 滿足最小配筋要求采取方案d22@100,實配面積3801mm2Y向下邊支座鋼筋確定下邊支座彎矩M°y=表中系數(shù)(yG*Qgk+yQ*qqk)^Lo2=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=304.376kN*m確定計算系數(shù)as=yo*M°x/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*304.376X106/(1.00^19.1*1000*537*537)=0.055計算相對受壓區(qū)高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057計算受拉鋼筋面積As=a1*fc*b*hoVy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360=1621mm2驗算最小配筋率p=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%p^pmin=0.214%滿足最小配筋要求采取方案d22@100,實配面積3801mm2七、跨中撓度計算：Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值計算荷載效應Mk=Mgk+Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52=125.310kN*mMq=Mgk+ipq*Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.500*0.000)*4.52=125.310kN*m計算受彎構件的短期剛度Bs計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3-3)=125.310X1()6/(0.87*537*1340)=200.165N/mm計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積：Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600SOOOOOmm^pte=As/Ate (混凝土規(guī)范式8.1.2—4)=1340/300000=0.447%計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)屮屮二1.1-0.65*ftk/(pte*ask) (混凝土規(guī)范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.39/(0.447%*200.165)=-0.638因為屮不能小于最小值0.2,所以取屮=0.2計算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aEaE=Es/Ec=2.0X105/3.25X104=6.154計算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值Yf矩形截面，Yf=0計算縱向受拉鋼筋配筋率pp=As/(b*ho)=1340/(1000*537)=0.250%計算受彎構件的短期剛度BsBs=Es*As*ho2/[l.15屮+0.2+6*aE*p心+3.5丫竹](混凝土規(guī)范式8.2.3—1)=2.0X1()5*1340*5372/[1.15*0.200+0.2+6*6.154*0.250%/(1+3.5*0.0)]=1.480X105kN*/計算受彎構件的長期剛度B確定考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù)8當p'=0時，0=2.0(混凝土規(guī)范第8.2.5條)計算受彎構件的長期剛度BB=Mk/(Mq^(0-1)+Mk)*Bs(混凝土規(guī)范式8.2.2)=125.310/(125.310*(2.0-1)+125.310)*1.480X105=7.401X104kN*/計算受彎構件撓度fmax=f*(qgk+qqk)*Lo^/B=0.00127*(293.000+0.000)*4.54/7.401X104=2.062mm驗算撓度撓度限值fo=Lo/200=4500/200=22.500mmfmax=2.062mm^fo=22.500mm,滿足規(guī)范要求！八、裂縫寬度驗算：1?跨中X方向裂縫計算荷載效應Mx=表中系數(shù)(qgk+qqk)*Lo?=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52=125.310kN*m帶肋鋼筋，所以取值vi二1.0因為C>65,所以取C=65計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3-3)=125.310X1()6/(0.87*537*1340)=200.165N/mm計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)=1340/300000=0.0045因為pte=0.0045<0.01>以讓pte=O.O1計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土規(guī)范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0100*200.165)=0.324計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/150=6計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(Eni*di?)/(Eni*vi*di)二6*16*16/(6*1.0*16)二16計算最大裂縫寬度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)=2.1*0.324*200.165/2.0X10%(1.9*50+0.08*16/0.0100)=0.1518mmW0.30,滿足規(guī)范要求跨中Y方向裂縫計算荷載效應My=表中系數(shù)(qgk+qqk)*Lo?=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52=125.310kN*m帶肋鋼筋，所以取值vi二1.0因為C>65,所以取C=65計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3-3)=125.310X106/(0.87*537*1340)=200.165N/mm計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)=1340/300000=0.0045因為pte=0.0045<0.01>以讓pte=O.O1計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土規(guī)范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0100*200.165)=0.324計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/150=6計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(Eni*di?)/(Eni*vi*di)二6*16*16/(6*1.0*16)二16計算最大裂縫寬度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)=2.1*0.324*200.165/2.0X10%(1.9*50+0.08*16/0.0100)=0.1518mmW0.30,滿足規(guī)范要求支座上方向裂縫計算荷載效應M°y=表中系數(shù)((qgk+qqk)*Lo?)=0.0513*(293.000+0.000)*4.52=304.376kN*m帶肋鋼筋，所以取值vi二1.0因為C>65,所以取C=65計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3-3)=304.376X106/(0.87*537*3801)=171.403N/mm計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)=3801/300000=0.0127計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土規(guī)范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.385計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/100=10計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(Eni*di?)/(Eni*vi*di)二10*22*22/(10*1.0*22)二22計算最大裂縫寬度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)=2.1*0.385*171.403/2.0X10%(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mmW0.30,滿足規(guī)范要求支座下方向裂縫計算荷載效應M°y=表中系數(shù)(qgk+qqk)*Lo?=0.0513*(293.000+0.000)*4.52=304.376kN*m帶肋鋼筋，所以取值vi二1.0因為C>65,所以取C=65計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3-3)=304.376X1()6/(0.87*537*3801)=171.403N/mm計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)=3801/300000=0.0127計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土規(guī)范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.385計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/100=10計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(Eni*di?)/(工ni*vi*di)二10*22*22/(10*1.0*22)二22計算最大裂縫寬度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)=2.1*0.385*171.403/2.0X10%(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mmW0.30,滿足規(guī)范要求支座左方向裂縫計算荷載效應M°x=表中系數(shù)(qgk+qqk)*Lo?=0.0513*(293.000+0.000)*4.52=304.376kN*m帶肋鋼筋，所以取值vi二1.0因為C>65,所以取C=65計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3-3)=304.376X1()6/(0.87*537*3801)=171.403N/mm計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)=3801/300000=0.0127計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土規(guī)范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.385計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/100=10計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(Eni*di?)/(Eni*vi*di)二10*22*22/(10*1.0*22)二22計算最大裂縫寬度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)=2.1*0.385*171.403/2.0X10%(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mmW0.30,滿足規(guī)范要求支座右方向裂縫計算荷載效應M°x=表中系數(shù)(qgk+qqk)*Lo?=0.0513*(293.000+0.000)*4.52=304.376kN*m帶肋鋼筋，所以取值vi二1.0因為C>65,所以取C=65計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3-3)=304.376X106/(0.87*537*3801)=171.403N/mm計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.2—4)=3801/300000=0.0127計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土規(guī)范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.385計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/dist=1000/100=10計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(Eni*di?)/(Eni*vi*di)二10*22*22/(10*1.0*22)二22計算最大裂縫寬度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)=2.1*0.385*171.403/2.0X10%(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mmW0.30,滿足規(guī)范要求六、車庫整體抗浮驗算基礎底板按400mm厚度計算。底板上覆土500mm。本工程0.00=5.50；根據(jù)地質報告車庫抗浮設計水位按照0.77m(-4.73m)計算，車庫基礎底板墊層底-11.20m(-5.70m),水頭：11.2-4.43=6.47m水壓力：6.47xl0=64.7KPa1、局部中庭處：兩層樓板，根據(jù)蜂巢芯折算板厚負一層頂400mm厚，自重8.8KN/m2;負二層頂285mm厚，自重6.5KN/m2沖庭屋頂300mm厚覆土及建筑面層做法；框架柱的折算荷載；梁格84x8.4,柱600x60025x0.6x0.6x(5.1+5.1-0.5-0.4)/8.1x8.1=1.186總重：8.8+0.05x20+6.5+0.05x20+0.3x20+0.4x25+0.5x20+1.186=44.486v64.7,該范圍整體抗浮不滿足要求；根據(jù)甲方要求采取增加配重方式解決；基礎底板及屋頂板上回填材料，容重不小于50KN/m32、南側入口大臺階處：負一負二層頂同中庭部位，采取蜂巢芯頂板，一層斜頂為普通梁板結構；該層頂板厚h=250mm,其上有大于1.0米的覆土，該范圍折算荷載：0.25x25+0.425=6.675KN/m2覆土：1.0x20=20KN/m2兩層蜂巢芯重度=42.186KN/m2合計：69.461x0.9=62.62KN/m2<64.7KN/m2,不滿足整體抗浮要求。該部位的回填土需采用容重不小于25KN/m3的材料回填。3、普通三層結構部位（A樓南側）：覆土400mm兩層蜂巢芯折算厚度285mm,自重6.5KN/m2,—層頂折算厚度400mm,自重8.8KN/m2,總重：8.8+0.05x20+6.5x2+0.05x20x2+0.4x20+0.4x25+0.5x20+1.186=53.986v64.7,該范圍整體抗浮不滿足要求；根據(jù)甲方要求采取增加配重方式解決；基礎底板上回填材料,容重不小于60KN/m3.4、普通三層結構部位（除以上部位外）：覆土1000mm處基礎底板上回填材料容重不小于30KN/m3總重：8.8+0.05x20+6.5x2+0.05x20x2+1x20+0.4x25+0.5x30+1.186=70.986x0.9=64.8>64.7,該范圍整體抗浮滿足要求；七、樓梯計算板式樓梯計算書項目名稱 日期 設計者 校對者 一、構件編號:LT-11.依據(jù)規(guī)范：《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2002）幾何參數(shù)：樓梯凈跨：乂=1820mm 樓梯高度：H=1275mm梯板厚：t二120mm 踏步數(shù)：n二7（階）上平臺樓梯梁寬度：b=200mm下平臺樓梯梁寬度：b=200下平臺樓梯梁寬度：b=200mm2下平臺寬：L2=350mm荷載標準值：2可變荷載：q二3.50kN/m2欄桿荷載：q二0.20kN/mf永久荷載分項系數(shù)：Y二1.20?G準永久值系數(shù)：屮二0.50材料信息： "混凝土強度等級：C40f=1.71N/mm2tf=2.39N/mm2鋼筋強度等級：HRB400E=3.60X10sN/mm2傑護層厚度：c=20.0mm受拉區(qū)縱向鋼筋類別：光面鋼筋上平臺寬：L=350mm3面層荷載：q二1.70kN/m2111可變荷載分項系數(shù)：Y二1.40f=19.10N/mm2R=25.0kN/msE=3.25XIChN/mm2f=360N/mm2yR=20kN/ms梯段板縱筋合力點至近邊距離：a=25.00mm支座負筋系數(shù)：a=0.25S四、計算過程：樓梯幾何參數(shù)：踏步高度：h=0.1821m踏步寬度：b=0.3033m計算跨度：L=L+L+L+(b+b)/2=1.82+0.35+0.35+(0.20+0.20)/2=2.72m0 12 3 1 2梯段板與水平方向夾角余弦值：cosa=0.857(1)梯段板：面層：g自重抹灰.恒荷標準值：(1)梯段板：面層：g自重抹灰.恒荷標準值：P恒荷控制：kmgktg.Rs(B+B*h/b)*q=(1+1*0.18/0.30)*1.70kmgktg.RsmR*B*(t/cosa+h/2)=25*1*(0.12/0.857+0.18/2)=5.78kN/mR*B*c/cosa=20*1*0.02/0.857=0.47kN/ms=g+g+g+q=2.72+5.78+0.47+0.20=9.16kN/m15.80kN/m15.90kN/m15.80kN/m15.90kN/mPjG)=1.35*P+y*0.7*B*q=1.35*9.16+1.40*0.7*1*3.50潔荷控制：P(l5=V*P+Y*B*q=1.20*9.16+1.40*1*3.50n Gk Q荷載設計值：P=max{P(G),P(L)}=15.90kN/m(2)平臺板:面層自重抹灰gkmgkt面層自重抹灰gkmgktg恒荷標潅值:恒荷控制:B*q=1*1.70=1.70kN/mR*R*t=25*1*0.12=3.00kN/mR*B*c=20*1*0.02=0.40kN/msP'二g'+g'+g'+q=1.70+3.00+0.40+0.20=5.30kN/mk km kt ks fP(G)=1.35*P'+y*0.7*B*q=1.35*5.30+1.40*0.7*1*3.50=10.59kN/m活荷控制：P](L)=YG*Pk+Y*B*q=1.20*5.30+1.40*1*3.50=11.26kN/m荷載設計值:"P=maxG{P(G)P(L)}=11.26kN/m正截面受彎承就力計算：1 1左端支座反力：叫=19.53kN右端支座反力：R1=19.53kNr最大彎矩截面距左支座的距離：L=1.36m最大彎矩截面距左邊彎折處的距離：X=0.91mM二R*L—[P*L*（x+L/2）+P*X2/2]max 1max 1 3 3 n=19.53*1.36-[11.26*0.45*（0.91+0.45/2）+15.90*0.9U/2]=14.23kN?m相對受壓區(qū)高度：c=0.086281 配筋率：p=0.004578縱筋（1號）計算面積：A=434.88mm2支座負筋（2、3號）計算尙積：A'p*A=0.25*434.88=108.72mm2五、 計算結果：（為每米寬板帶的配筋）SS1.1號鋼筋計算結果（跨中）計算面積A:434.88mm2采用方案：Sfl0@130實配面積：604mm22.2/3號鋼筋計算結果（支座）計算面積A':108.72mm2采用方案：Sfl2@200實配面積：565mm24些鋼筋計算結果采用方案：d6@250實配面積：113mm25?鋼筋計算結果采用方案：fl0@130實配面積：604mm26些鋼筋計算結果采用方案：fl2@200實配面積：565mm2六、 跨中撓度計算：、Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值計算標準組合彎距值Mk:Mk=M+Mgkqk=（q+q）*L2/8=（9.16+3.500）*2.722/8=11.711kN*m計算永久組合彎距值Mq:Mq=M+Mzgkqk=（q+屮*q）*L2/8zgk qqk 0=（9.16+0.50*3.500）*2.722/8=10.093kN*m計算受彎構件的短期剛度Bs1） 計算按荷載荷載效應白勺標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力a=Mk/（0.87*h*As）（混凝土規(guī)范式8.1.3—3）sk 0=11.711X106/（0.87*95*604）=234.537N/mm2） 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率

矩形截面積：A=0.5*b*h=0.5*1000*12060000mm2te , “p=As/A （混凝土規(guī)范式8.1.2—4）te te=604/60000=1.007%計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)屮屮二1.1-0.65*f/(p*o) (混凝土規(guī)范式8.1.2-2)tk te sk=1.l-o.65*2.39/(1.007%*234.537)=0.442計算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aEaE=E/Esc=3.60X105/(3.25X104)=11.077計算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值Yf矩形截面，Y二0f計算縱向受拉鋼筋配筋率pp=As/(b*h)0=604/(1000*95)=0.636%計算受彎構件的短期剛度BsB=E*As*h2/[l.15*屮+0.2+6*aE*p/(1+3.5*丫)](混凝土規(guī)范式8.2.3—1)S S 0 f=3.60X105*604*952/[1.15*0.442+0.2+6*11.077*0.636%/(1+3.5*0.0)]=17.353XIO2kN*m2計算受彎構件的長期剛度B確定考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù)8當p=0時，0=2.0(混凝土規(guī)范第8.2.5條)計算受彎構件的長期剛度BB=Mk/(Mq*(8-l)+Mk)*B(混凝土規(guī)范式8.2.2)s=11.711/(10.093*(2.0-D+11.711)*17.353X102=9.320X102kN*m2計算受彎構件撓度f二5*(q+q)*L4/(384*B)max zgkqk 0=5*(9.16+3.500)*2.72V(384*9.320XIO2)=9.684mm驗算撓度撓度限值f=L/200=2.72/200=13.600mmf=9.684mm^f=13.600mm,滿足規(guī)范要求！七、裂縫蒐度驗算：°計算標準組合彎距值Mk:Mk=M+M=(q+q)*L2/8=(9.16+3.500)*2.722/8=11.711kN*m光面鋼筋，所以取值V二0.7iC=20計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力a=Mk/(0.87*h*As)(混凝土規(guī)范式8.1.3-3)sk 0=11.711X106/(0.87*95.00*604)=234.537N/mm計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積：A=0.5*b*h=0.5*1000*12060000mm2tep=As/A（混凝土規(guī)范式8.1.2—4）=604/60000=1.007%計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)屮屮二1.1-0.65*f/(p*0) (混凝土規(guī)范式8.1.2-2)tk te sk=1.l-o.65*2.39/(1.007%*234.537)=0.442計算單位面積鋼筋根數(shù)nn=1000/s=1000/130=7計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deqd=(En*d2)/(工n*V*d)e=7*102/(7^0.7^10)1 1=14計算最大裂縫寬度oo=a*屮*0/E*(1.9*C+0.08*d/p)(混凝土規(guī)范式8.1.2—1)max cr skS eq te=2.1*0.442*234.537/3.6XIO5*(1.9*20+0.08*14/1.007%)=0.0903mmW0.30mm,滿足規(guī)范要求樓梯梁計算連續(xù)梁計算幾何數(shù)據(jù)及計算參數(shù)500X3505.200m構件編號：LL-1混凝土：C35主筋：HRB400箍筋：HRB400保護層厚度as（mm）:35.00 指定主筋強度：無跨中彎矩調整系數(shù)：1.00 支座彎矩調整系數(shù)：1.00（說明：彎矩調整系數(shù)只影響配筋）自動計算梁自重：是恒載系數(shù)：1.00活載系數(shù)：1.00_、荷載數(shù)據(jù)荷載工況1（恒載）：36.00Hl/ni36.00Hl/ni三、 內力及配筋3.截面內力及配筋0支座：正彎矩 0.00kN*m,負彎矩 0.00kN*m,剪力104.98kN,上鋼筋：2fl6, 實際面積：402.12mm2,計算面積：350.00mm2下鋼筋：2f16, 實際血積：402.12mm2,計算面積：350.00mm21跨中：止駕矩 136.47kN*m,負彎矩 0.00kN*m,剪力104.98kN,撓度3.36mm(!), 位置：跨中裂縫0.34mm上鋼筋：4fl2, 實際面積：452.39nw,計算面積：396.97nw下鋼筋：6fl& 實際血積：1526.81mm2,計算面積：1323.24mm2箍筋：f6@70,實際血積：807.84mm2/m,計算面積：795.24nw/m1支座：正彎矩 0.00kN*m, 位詈：5.20m負彎矩 0.00kN*m, 位詈：5.20m剪力-104.98kN, 位詈：5.20m上鋼筋：2fl6, 實際面積：402.12mm2,計算面積：350.00mm2下鋼筋：2f16, 實際血積：402.12mm2,計算面積：350.00mm2八、計算結果輸出總信息 結構材料信息：鋼腔結構混凝土容重(kN/m3):Gc= 27.00鋼材容重(kN/m3):Gs= 78.00水平力的夾角(Rad):ARF= 0.00地下室層數(shù)：MBASE= 2豎向荷載計算信息：按模擬施工1加荷計算風荷載計算信息：計算X,Y兩個方向的風荷載地震力計算信息：計算X,Y兩個方向的地震力“規(guī)定水平力”計算方法：樓層剪力差方法(規(guī)范方法)特殊荷載計算信息：不計算結構類別：框架-剪力墻結構裙房層數(shù)：MANNEX= 1轉換層所在層號：MCHANGE= 0嵌固層所在層號：MQIANGU= 1墻元細分最大控制長度(m)DMAX=1.00墻元網格：側向出口結點是否對全樓強制采用剛性樓板假定是強制剛性樓板假定是否保留板面外剛度是采用的樓層剛度算法層間剪力比層間位移算法結構所在地區(qū)全國風荷載信息 修正后的基本風壓(kN/m2):WO= 0.45風荷載作用下舒適度驗算風壓：WOC=0.45地面粗糙程度：A類結構X向基本周期(秒)：T1= 0.27結構Y向基本周期(秒)：T2= 0.27是否考慮風振：是風荷載作用下結構的阻尼比(%):WDAMP=5.00風荷載作用下舒適度驗算阻尼比(%):WDAMPC=2.00構件承載力設計時考慮橫風向風振影響:否計算振型數(shù):NAF計算振型數(shù):NAF= 7.00KD=11三組TG= 0. 45Rmaxl= 0. 08Rmax2= 0. 50NF= 2NW= 2NS= 2NGZDJ=不改變RMC= 0. 50TC= 0. 80DAMP= 5. 00MID=不考慮

是

是=1承載力設計時風荷載效應放大系數(shù)：WENL=1.00體形變化分段數(shù)：MPART=1各段最高層號：NSTi=3各段體形系數(shù)：USi=1.40地震信息 振型組合方法(CQC耦聯(lián);SRSS非耦聯(lián)) CQCNMODE=6地震烈度：場地類別：設計地震分組：特征周期多遇地震影響系數(shù)最大值罕遇地震影響系數(shù)最大值框架的抗震等級：剪力墻的抗震等級：鋼框架的抗震等級：抗震構造措施的抗震等級：活荷重力荷載代表值組合系數(shù)：周期折減系數(shù)：結構的阻尼比(%)：中震(或大震)設計：是否考慮偶然偏心：是否考慮雙向地震扭轉效應：斜交抗側力構件方向的附加地震數(shù)斜交抗側力構件方向的附加地震方向角(Deg)= -89活荷載信息 考慮活荷不利布置的層數(shù) 不考慮柱、墻活荷載是否折減 折算傳到基礎的活荷載是否折減 折算考慮結構使用年限的活荷載調整系數(shù) 1.00柱，墻，基礎活荷載折減系數(shù)計算截面以上的層數(shù) 折減系數(shù)11.002——30.854——50.706——80.659——200.60>200.55調整信息梁端彎矩調幅系數(shù)：BT=0.85梁活荷載內力增大系數(shù)：BM=1.00連梁剛度折減系數(shù)：BLZ=0.70梁扭矩折減系數(shù)：TB=0.40全樓地震力放大系數(shù)：RSF=1.000.2Vo調整分段數(shù)：VSEG=1第1段起始和終止層號：KQ1=3,KQ2=0.2Vo調整上限：KQ_L=2.00框支柱調整上限：KZZ.L=2.00頂塔樓內力放大起算層號：NTL=0頂塔樓內力放大：RTL=1.00框支剪力墻結構底部加強區(qū)剪力墻抗震等級自動提高一級:是實配鋼筋超配系數(shù)CPCOEF91=1.15是否按抗震規(guī)范5.2.5調整樓層地震力IAUTO525=1是否調整與框支柱相連的梁內力IREGU-KZZB=0強制指定的薄弱層個數(shù)NWEAK=0薄弱層地震內力放大系數(shù)WEAKCOEF=1.25強制指定的加強層個數(shù)NSTREN=0梁剛度放大系數(shù)是否按2010規(guī)范取值:是3配筋信息 梁箍筋強度(N/H1H12):JB=360柱箍筋強度(N/H1H12):JC=360墻分布筋強度(N/H1H12):JWH=360邊緣構件箍筋強度(N/H1H12):JWB=360梁箍筋最大間距(mm):SB=100.00柱箍筋最大間距(mm):SC=100.00墻水平分布筋最大間距(mm):SWH=200.00墻豎向分布筋最小配筋率(%)：RWV=0.25TOC\o"1-5"\h\z結構底部單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數(shù)：NSW= 0結構底部NSW層的墻豎向分布配筋率： RWV1= 0.60設計信息 結構重要性系數(shù)：RWO= 1.00柱計算長度計算原則：有側移梁柱重疊部分簡化：不作為剛域是否考慮P-Delt效應：是柱配筋計算原則：按單偏壓計算按高規(guī)或高鋼規(guī)進行構件設計：是鋼構件截面凈毛面積比：RN= 0.85梁保護層厚度(mm):BCB= 25.00柱保護層厚度(mm):ACA= 30.00TOC\o"1-5"\h\z剪力墻構造邊緣構件的設計執(zhí)行高規(guī)7.2.16-4:是抗震設計的框架梁端配筋考慮受壓鋼筋： 否結構中的框架部分軸壓比限值按純框架結構的規(guī)定采用：否當邊緣構件軸壓比小于抗規(guī)(6.4.5)條規(guī)定的限值時一律設置構造邊緣構件：是荷載組合信息..CDEAD= 1. 20CDEAD= 1. 20CLIVE= 1. 40CWIND= 1. 40活載分項系數(shù)：風荷載分項系數(shù):水平地震力分項系數(shù)：CEA_H=1.30豎向地震力分項系數(shù)：CEA_V=0.50特殊荷載分項系數(shù)：CSPY= 0.00活荷載的組合值系數(shù)：CD_L= 0.70風荷載的組合值系數(shù)：CD_W= 0.60活荷載的重力荷載代表值系數(shù)：CEA_L= 0.50地下信息 土的水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)（MN/m4）:MI= -2.扣除地面以下幾層的回填土約束：MMSOIL= 0回填土容重（kN/m3）:Gsol= 18.00回填土側壓力系數(shù)：Rsol= 0.50外墻分布筋保護厚度（mm）:WCW= 35.00室外地平標高（ni）:Hout= -0.35地下水位標高（m）:Hwat=-4.70室外地面附加荷載（kN/m2）:Qgrd= 10.00剪力墻底部加強區(qū)的層和塔信息 層號1層號123塔號111用戶指定薄弱層的層和塔信息 層號 塔號用戶指定加強層的層和塔信息 層號 塔號約束邊緣構件與過渡層的層和塔信息 層號1塔號1類別約束邊緣構件層約束邊緣構件層1約束邊緣構件層* 各層的質量、質心坐標信息 各層構件數(shù)量、構件材料和層高 *層號塔號質心X質心Y質心z恒載質量活載質量附加質量質量比(m)(m)(t)(t)3177.731-23.30216.70026046.52141.60.01.272177.725-23.40910.70019825.72397.50.01.201177.451-22.8005.60016101.42364.70.01.00活載產生的總質量（t）:6903.778恒載產生的總質量（t）:61973.621附加總質量(t):0.000結構的總質量（t）:68877.398恒載產生的總質量包括結構自重和外加恒載結構的總質量包括恒載產生的質量和活載產生的質量和附加質量活載產生的總質量和結構的總質量是活載折減后的結果（It=1000kg）層高層高累計高度（混凝土/主筋）（混凝土/主筋）(m)(m)（混凝土/主筋）1(1)1 2179(40/360)273(40/360)308(40/360)5.6005.6002(2)1 2448(40/360)274(40/360)334(40/360)5.10010.7003(3)1 2157(40/360)287(40/360)261(40/360)6.00016.700層號（標準層號）塔號梁元數(shù)柱元數(shù)墻元數(shù)* 風荷載信息層號塔號風荷載X剪力X傾覆彎矩X風荷載Y剪力丫傾覆彎矩Y31552.71552.73316.3984.13984.15904.8210.00552.76135.10.00984.110923.8110.00552.79230.20.00984.116435.0各樓層偶然偏心信息層號塔號X向偏心Y向偏心0.050.0.051 0.05 0.051 0.05 0.05各樓層等效尺寸（單位:m,m**2）層號塔號面積形心X形心Y等效寬B等效高H最大寬BMAX最小寬BMIN1111049.7876.25-22.97142.0078.34142.0178.332111157.3376.59-22.96143.2278.68143.2278.68319544.3777.34-24.49146.4876.61146.4876.61各樓層的單位面積質量分布（單位:kg/m**2）層號塔號單位面積質量g［訂質量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111671.171.00211991.801.19312953.371.48計算信息計算日期 ：2011.8.6開始時間 ：13:52:23第一步：數(shù)據(jù)預處理第二步：計算每層剛度中心、自由度、質量等信息第三步：地震作用分析第四步：風及豎向荷載分析第五步：計算桿件內力結束日期時間總用時:2011.8.6: 14:0:21: 0:7:58各層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息FloorNo:層號TowerNo:塔號Xstif,Ystif:剛心的X,Y坐標值Alf:層剛性主軸的方向Xma