天津市勁性攪拌樁技術(shù)規(guī)程

DB/T29-102-20212022-03-01實(shí)施天津市住房和城鄉(xiāng)建設(shè)委員會(huì)發(fā)布TianjinTechnicalspecificationformixedpile大學(xué)建筑設(shè)計(jì)規(guī)劃研究總院有限公司、天津港航工程程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)《勁性攪拌樁技術(shù)規(guī)程》DB29-102-2004進(jìn)計(jì)規(guī)劃研究總院有限公司和天津港航工程有限公司負(fù)責(zé)具體技術(shù)本標(biāo)準(zhǔn)主編單位：天津大學(xué)建筑設(shè)計(jì)規(guī)劃研究總院有限公司本標(biāo)準(zhǔn)參編單位：河北工業(yè)大學(xué) 4.2選型與布置 10 18 19 21 22 22 24 26 26 26 27 28 2 2 3 6 8 84.2SelectionandLayoutofPiles 9 4.4Detailedequir 4.5CompositeFoundati 5.4ConstructionSafetyan 6InspectionandAcceptanceofQuality 26 6.2InspectionbeforeCons 6.3InsturctionduringCon 6.4InstructionafterCo 6.5AcceptenceofConstructionQuality AppendixAConstructionR AppendixBCommonProblemsandCorrespondingSolutionsinConstr AppendixCStandardsforQualityInspectionbefo AppendixDStandardsforQualityInspectiondur AppendixEStandardsforQualityInsp AppendixFReinforcedCalculationforComposiReinforcementPrestressedConcreteCoreP AppendixGKeyPointsforCement-soilCompress ExplanationofWordingin 40ListofQuotedStandards 41ExplanationofArticles 4311.0.1為了在勁性攪拌樁設(shè)計(jì)與施工中貫徹執(zhí)行國家的技術(shù)經(jīng)濟(jì)1.0.2本規(guī)程適用于天津市建筑和市政工程勁性攪拌樁基礎(chǔ)的設(shè)2術(shù)語、符號(hào)2.1.1勁性攪拌樁reinforcedcementsoilmixed2.1.3長芯勁性攪拌樁long芯樁端面低于攪拌樁端面對(duì)粘性土、粉土不小于2倍芯樁直徑2.1.4等芯勁性攪拌樁equalcoreReinforcedcementsoilmixedpile2.1.5短芯勁性攪拌樁shortcoreReinforcedcementsoilmixedpile芯樁端面高于攪拌樁端面小于2倍芯樁直徑（邊長）且不大于2.1.6外界面outerinterface2.1.8填芯混凝土fillingconcretefor2.1.9組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁compositereinforcementprestressedconcretecorepile32.1.10勁性攪拌樁復(fù)合地基reinforcedcementsoilmixedpileGp—基樁自重，地下水位以下取浮重度；Ggp—群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重除以總樁數(shù)，地下Hik—荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于第i根基樁的水平力；HEik—地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于第i根NK—荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下基樁的平均豎向NKmax—荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，樁頂最大豎向力NEK—地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，基樁的平均豎NEKmax—地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，基樁的最大豎N—荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值；Nt—荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計(jì)值。4EcE0—芯樁混凝土、填芯混凝土彈性模量；EI—?jiǎng)判詳嚢铇稑渡砜箯澏龋籪cu—與樁身水泥土配比相同的室內(nèi)邊長70.7mm立方體fy、fpy—芯樁中普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f0y—芯樁填芯混凝土中錨固鋼筋強(qiáng)度設(shè)值；sk—水泥土內(nèi)界面芯樁長度范圍內(nèi)各層土極限側(cè)阻力標(biāo)s—?jiǎng)判詳嚢铇缎緲短钚净炷辽疃确秶鷥?nèi)主要土層Quk1—群樁呈非整體破壞時(shí)對(duì)應(yīng)于基樁拔出時(shí)的抗拔極Quk2—群樁呈非整體破壞時(shí)對(duì)應(yīng)于芯樁拔出時(shí)的抗拔極Qukg—群樁呈整體破壞時(shí)基樁的極限抗拔極限承載力標(biāo)Acc—芯樁凈截面面積；A0s—芯樁填芯混凝土中錨固鋼筋總截面面積；5K—χoa—m—β—η—vx—ξs—ξp—ψc—63.0.2勁性攪拌樁遇下列情況時(shí)應(yīng)通過室內(nèi)或現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定其適空心方樁且滿足本規(guī)程第4.4.3條的構(gòu)造要高度應(yīng)符合現(xiàn)行天津市工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)《天津市巖土工程技術(shù)規(guī)范》DB/T29-20中對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土管樁和預(yù)應(yīng)力混凝土空心方3.0.5勁性攪拌樁在天津?yàn)I海咸水區(qū)使用時(shí)，應(yīng)7樁身水泥土配比相同的室內(nèi)邊長70.7mm立方體水泥土試件在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下28d齡期的抗壓強(qiáng)度平均值由設(shè)計(jì)確定，且不應(yīng)低于3MPa；2宜選用普通硅酸鹽水泥，當(dāng)?shù)叵滤懈g性時(shí)應(yīng)符合第3.0.8設(shè)計(jì)前應(yīng)選擇有代表性場(chǎng)地進(jìn)行成樁工藝試驗(yàn)以確定各項(xiàng)84.1一般規(guī)定1應(yīng)根據(jù)樁基的使用功能和受力特征分別進(jìn)行樁基的豎向承3當(dāng)群樁樁端平面以下存在軟弱下臥層時(shí)，應(yīng)進(jìn)行軟弱下臥4對(duì)抗拔樁基應(yīng)進(jìn)行基樁和群樁的抗拔承載力計(jì)算；4.1.3下列樁基應(yīng)進(jìn)行沉降計(jì)2設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)的體型復(fù)雜、荷載分布顯著不均勻或樁端4.1.4對(duì)抗拔樁應(yīng)根據(jù)樁基所處的環(huán)境類別和相應(yīng)的裂縫控制等1確定樁數(shù)和布樁時(shí)，應(yīng)采用傳至承臺(tái)底面的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)2計(jì)算荷載作用下的樁基沉降時(shí)，應(yīng)采用荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組93樁身承載力計(jì)算時(shí)應(yīng)采用傳遞至承臺(tái)頂面的荷載效應(yīng)基本范》JGJ94采用荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合和準(zhǔn)永久組合進(jìn)行4.2.1勁性攪拌樁的選型應(yīng)符合下列規(guī)1芯樁采用混凝土預(yù)制樁，含預(yù)應(yīng)力混凝土管樁、預(yù)應(yīng)力混預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁時(shí)宜選用型號(hào)較高且壁厚較薄的預(yù)應(yīng)力混凝土2勁性攪拌樁可根據(jù)地質(zhì)條件、施工條件和設(shè)計(jì)要求采用短4當(dāng)芯樁采用空心樁時(shí)最下節(jié)芯樁宜設(shè)預(yù)制混凝土樁尖或樁表4.2.1芯樁直徑（邊長）與相應(yīng)的水泥土樁直徑D(mm)1500~1800~注：d-管樁直徑或方樁邊長D-攪拌樁2宜選擇中、低壓縮性土層作為樁端持力層。對(duì)長芯、等芯對(duì)短芯勁性攪拌樁不宜小于2d。Nk≤Ra(4.3.1-1)NEk≤1.25RaNEkmax≤1.5Ra式中：Ra—單樁豎向承載力特征值（kNNK—荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下基樁的平均豎NEKmax—地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，基樁的最大4.3.3單樁豎向抗壓極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：1單樁豎向抗壓極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)通過單樁豎向抗壓靜載2初步設(shè)計(jì)時(shí)單樁豎向抗壓極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值可按下列公式Quk=ξsU∑qsikli+ξpqpkAc(4.3.3-1)Quk=ucsklc(4.3.3-2)sk=βηcu(4.3.3-3)式中：Quk—單樁豎向抗壓極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值（kNξs—?jiǎng)判詳嚢铇稑吨芡羵?cè)阻力調(diào)整系ξp—?jiǎng)判詳嚢铇稑抖俗枇φ{(diào)整系數(shù)，對(duì)長芯勁性攪拌樁uc—芯樁周長（mqsik—泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，可qpk—混凝土預(yù)制樁極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，可按勘察報(bào)告取值li—?jiǎng)判詳嚢铇稑堕L范圍內(nèi)第i層土厚度（mlc—?jiǎng)判詳嚢铇缎緲对谒嗤林械拈L度（m）Ac—芯樁樁端全面積（m2β—水泥土內(nèi)界面極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值與芯樁長度范圍內(nèi)主要sk—水泥土內(nèi)界面芯樁長度范圍內(nèi)各層土極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)fcu—與樁身水泥土配比相同的室內(nèi)邊長70.7mm立方體水泥3群樁基礎(chǔ)軟弱下臥層承載力驗(yàn)算，應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建1承受拔力的樁基，應(yīng)按下列公式同時(shí)驗(yàn)算群樁基礎(chǔ)呈整體破Nk≤+Ggp（4.3.4-3）式中：Nk—按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的基樁拔力；Quk1—群樁呈非整體破壞時(shí)對(duì)應(yīng)于基樁拔出時(shí)的抗拔極限Quk2—群樁呈非整體破壞時(shí)對(duì)應(yīng)于芯樁拔出時(shí)的抗拔極限Qukg—群樁呈整體破壞時(shí)基樁的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值2單樁豎向抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》JGJ106執(zhí)行外尚應(yīng)滿足本Quk1=ξsU∑λ2iqsikli(4.3.4-4)Quk2=ucλ1sklc(4.3.4-5)Qukg=sUlΣλ2iqsikli(4.3.4-6)Ul—群樁外周邊長度(m)；λ1λ2i4.3.5軸心抗壓樁樁身豎向承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：N≤ψcfcAcc(4.3.5-1)ψc—芯樁成樁工藝系數(shù)，取0.85；fc—芯樁混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(kPa)；N≤ψcfcAcc+0.7fc0Ac0(4.3.5-2)cAco—芯樁內(nèi)腔截面面積(m2)；Nt≤fyAs+CfpyAps(4.3.6-1)Nt≤f0yA0s(4.3.6-2)Nt≤0.2ftu0l0(4.3.6-3)式中：Nt—荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計(jì)值（kNfyAs、Aps—芯樁中普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋總截面面積(m2)；C—芯樁采用預(yù)應(yīng)力、混合配筋混凝土預(yù)制樁時(shí)，考慮ft—填芯混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（kPaf0y—芯樁與承臺(tái)連接的錨固鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(kPa)；A0s—芯樁與承臺(tái)連接的錨固鋼筋總截面面積(m2)。u0—芯樁內(nèi)腔周長（m）l0—芯樁填芯混凝土深度（m）；Hik≤Rha(4.3.7-1)HEik≤1.25Rha(4.3HEik—地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于第i根Rha—單樁水平承載力特征值(kN)。（對(duì)于水平位移敏感的建筑物取水平位移6mm）所對(duì)芯樁為空心樁時(shí)：EI=0.85(EcIc+E0I0)I0=d04芯樁為實(shí)心方樁時(shí)：EI=0.85EcIc EC、E0—芯樁混凝土、填芯混凝土彈性模量(kN/m2)；αd—?jiǎng)判詳嚢铇兜牡却阶冃蜗禂?shù)（1/mEI—?jiǎng)判詳嚢铇稑渡砜箯潉偠龋╧N-m2;χoa—樁頂允許水平位移（mmy—?jiǎng)判詳嚢铇端嗤翆?duì)樁側(cè)土的加強(qiáng)系數(shù)。當(dāng)勁性攪拌樁長徑比L/D≥18且樁徑比D/d符合本規(guī)程表4.2.1要求時(shí)：y=2～4，D/d小者取小值；當(dāng)勁性攪拌樁長徑比12<L/D<18且樁徑比D/d符合本規(guī)程表d0—空心芯樁內(nèi)腔直徑（mb0—樁身計(jì)算寬度（m3）當(dāng)進(jìn)行地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下單樁水平承載力驗(yàn)算時(shí)，可根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果取地面處水平位移為10mm（對(duì)于水平位移敏感的建筑物取水平位移6mm）Rha=0.6（4.3.7-11）降量宜采用考慮應(yīng)力擴(kuò)散的實(shí)體深基礎(chǔ)單向?qū)嶓w深基礎(chǔ)底面位于樁端平面，面積計(jì)算應(yīng)考慮應(yīng)力擴(kuò)散角α,面處的平均附加壓力。樁基任意點(diǎn)處最終沉端平面以下地基中由基樁引起的附加應(yīng)力可采用現(xiàn)行天津市工程2對(duì)條形樁基勁性攪拌樁外邊緣至承臺(tái)梁邊緣的距離不應(yīng)小3填芯混凝土應(yīng)采用微膨脹混凝土，強(qiáng)度等級(jí)不宜低于4對(duì)于抗壓樁，填芯混凝土中錨固鋼筋配筋率按芯樁外徑實(shí)6錨固鋼筋錨入承臺(tái)內(nèi)長度：受壓樁不應(yīng)小于35倍鋼筋直4.4.4組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁樁徑不應(yīng)小于400mm，樁型選4.5.1單樁豎向抗壓承載力較低的勁性攪拌樁可用作復(fù)合地基的定分析、靜載荷試驗(yàn)等均應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《復(fù)合地基技術(shù)規(guī)范》4.5.5用作復(fù)合地基豎向增強(qiáng)體的勁性攪拌樁，芯樁樁徑（邊長）攪拌樁樁長）且不宜大于2m，水泥土摻灰量高2建筑物相關(guān)資料：建筑物結(jié)構(gòu)類型、荷載、平面布置圖及3施工條件的相關(guān)資料：施工場(chǎng)地、周邊環(huán)境、施工機(jī)械設(shè)4建筑場(chǎng)地和鄰近區(qū)域內(nèi)的建筑物、地下管線、地下構(gòu)筑物8水泥、砂、石、鋼筋等原材料的質(zhì)檢報(bào)告，芯樁的出廠合5.2.1勁性攪拌樁施工機(jī)械由水泥土樁施工機(jī)械和芯樁沉樁機(jī)械5.2.2水泥土樁施工機(jī)械的主要配套設(shè)備1注漿泵應(yīng)采用可調(diào)式灰漿泵，并應(yīng)配置流量、泵壓等記錄2水泥土攪拌樁機(jī)應(yīng)配置深度計(jì)量、升降速度調(diào)節(jié)和顯示裝3水泥攪拌機(jī)及灰漿集料筒可采用立式攪拌筒，具有二級(jí)過1施工前應(yīng)確定灰漿泵輸漿量，灰漿經(jīng)輸漿管到達(dá)攪拌機(jī)噴7施工時(shí)應(yīng)防止冒漿和同心鉆，在塑性指數(shù)較高的粘土中施8提升至停漿面時(shí)停止噴漿，在噴漿管道內(nèi)吹入高壓空氣清9攪拌頭翼片數(shù)量、轉(zhuǎn)速、提升速度應(yīng)相互匹配，具體參數(shù)12攪拌樁成樁后至芯樁沉樁的時(shí)間間隔應(yīng)根據(jù)成樁工藝試5.3.3勁性攪拌樁中的芯樁沉樁及質(zhì)量控制除應(yīng)按現(xiàn)行國家行業(yè)1沉樁前應(yīng)將攪拌樁位附近泥漿清理干凈，直至可準(zhǔn)確地分辨出攪拌樁輪廓，經(jīng)核對(duì)確認(rèn)樁中心位置無誤后方2芯樁沉樁機(jī)械就位后，應(yīng)有可靠的垂直度控制措施，垂直3多節(jié)芯樁采用焊接接樁時(shí)應(yīng)采取保證焊接質(zhì)量、樁身垂直4沉樁后允許有少量泥漿擠出，如遇大量泥漿外溢時(shí)應(yīng)考慮5.3.4勁性攪拌樁施工過程中應(yīng)按本規(guī)程附錄A5.3.5勁性攪拌樁施工常見問題及處1根據(jù)工程實(shí)際情況，建立現(xiàn)場(chǎng)安全管理制度，施工前應(yīng)對(duì)2施工前應(yīng)對(duì)注漿泵、空氣壓縮機(jī)等設(shè)備和供水、供氣、供3施工完成后應(yīng)在樁位處設(shè)置防護(hù)6.2.3施工前應(yīng)對(duì)施工機(jī)械設(shè)備性能進(jìn)6.2.4施工前應(yīng)對(duì)樁位放樣偏差進(jìn)6.2.5施工前質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)除本規(guī)程附錄6.3.2對(duì)重要工程或因土質(zhì)復(fù)雜造成水泥土樁成樁質(zhì)量可靠性較6.4.2施工完成后的工程樁應(yīng)進(jìn)行芯樁身完整性檢驗(yàn)和承載力檢2）預(yù)估極限承載力較大時(shí)樁帽宜采用外包鋼箍作2對(duì)豎向抗拔靜載試驗(yàn)：當(dāng)芯樁采用空心樁時(shí)應(yīng)采用樁內(nèi)灌筋等方法傳遞拉力?？拱武摻顢?shù)量應(yīng)通過計(jì)6.4.7勁性攪拌樁質(zhì)量檢驗(yàn)應(yīng)符合本規(guī)程附錄E規(guī)定外6.5.3勁性攪拌樁工程驗(yàn)收應(yīng)包括下1工程地質(zhì)勘查報(bào)告、樁位施工圖、圖紙會(huì)審紀(jì)要、設(shè)計(jì)變2經(jīng)審定的施工組織設(shè)計(jì)或施工方案及執(zhí)行中的變更情3樁位測(cè)量放樣圖及工程樁位復(fù)核簽證單；附錄A勁性攪拌樁施工記錄表序號(hào)施工日期樁號(hào) 施工順序備注(m)水泥用量樁/開始結(jié)束開始結(jié)束下沉提升下沉提升2.適量沖水下沉；更換合適的增加攪拌機(jī)自重或設(shè)反壓裝4.后臺(tái)投料不準(zhǔn)、加水量少或過2.增加水泥漿過濾遍數(shù)或更換4.鉆頭加水潤濕。1.減少間隔時(shí)間或壓樁前復(fù)序號(hào)控目主項(xiàng)1量2≤10般目項(xiàng)1能錄23456789序號(hào)主控項(xiàng)目1量1234561789序號(hào)控目主項(xiàng)12范》JGJ94打入樁34般目項(xiàng)12±50F.0.2組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁填芯混凝土中主筋配筋計(jì)算宜M3≥M1M4≥M2心截面計(jì)算的抗彎承載力設(shè)計(jì)值（圖Fa力設(shè)計(jì)值（圖FbM3—組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁考慮填芯混凝土中非預(yù)cM4—組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁在管樁中預(yù)應(yīng)力筋拉斷退出工作后，填芯混凝土中非預(yù)應(yīng)力主筋按實(shí)級(jí)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB①管樁中預(yù)應(yīng)力筋③填芯混凝土中非預(yù)應(yīng)圖F組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁抗彎承載力計(jì)算簡(jiǎn)圖表F組合配筋芯樁填芯混凝土中主厚主筋型箍筋A(yù)6@150A6@150A6@150A8@150A8@150A8@150A8@1502水泥：應(yīng)是工程現(xiàn)場(chǎng)擬使用的水泥。水泥不應(yīng)超過出廠期αHm0（G.0.3-1）mc—水泥重量；mH—水重量；w1—土的天然含水量(%);w0—風(fēng)干土的含水量(%);μ—水灰比。3搗實(shí)方法：試件可在振動(dòng)臺(tái)上搗實(shí)。振動(dòng)臺(tái)頻率應(yīng)為3000±200次/分鐘，空載振幅應(yīng)為0.5±0.1mm，負(fù)載振幅應(yīng)為0.35±0.05mm。在沒有振動(dòng)臺(tái)條件時(shí)，也可采用人工搗實(shí)2測(cè)試風(fēng)干土的含水量，并根據(jù)配比分別稱量風(fēng)干土3將風(fēng)干土和水泥放在攪拌鍋內(nèi)用攪拌鏟人工拌和均勻。然后將水一次性地或分次地噴灑在水泥土上，進(jìn)行拌合5振搗或插搗完畢后，刮除試模頂部多余的水泥土，并抹平表面，蓋上塑料布防止水分蒸發(fā)，并編號(hào)放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)護(hù)或?qū)⒃噳K放在濕度不小于90％的養(yǎng)護(hù)室內(nèi)養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)室溫度應(yīng)于2量程應(yīng)能使試件的預(yù)估破壞荷載不小于全量程的20%,fcu=P/A(G.0.6）式中:fcu—試驗(yàn)齡期時(shí)水泥土抗壓強(qiáng)度（MPaP—破壞荷載（NA—試件的承壓面積（mm2）。值。當(dāng)單個(gè)試件的測(cè)試值與平均值之差超過平均值±15％時(shí)，該試1為了便于在執(zhí)行本規(guī)范條文時(shí)區(qū)別對(duì)待，對(duì)要求嚴(yán)格程度2《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500074《水泥土復(fù)合管樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程》JGJ/T6《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》JGJ9《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JG條文說明本規(guī)程是在天津市工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)《勁性攪拌樁技術(shù)規(guī)程》 4.2樁的選型布置 4.3樁基計(jì)算 具有基本相同的安全度，從而獲得高于其它樁型的性建（構(gòu)）筑物中。近年來隨著施工技術(shù)的不斷創(chuàng)2.1.3采用長芯勁性攪拌樁是為了獲得預(yù)制芯樁2.1.4采用短芯勁性攪拌樁是根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)并參照現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T--406“中掘法”沉樁的樁端作h≥2d≥1.5d2.1.9組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁是利用管樁樁頂配有普通鋼筋代復(fù)合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土管樁PRC，其目的一是可解決復(fù)合配筋當(dāng)僅對(duì)預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行張拉時(shí)預(yù)應(yīng)力筋焊點(diǎn)與相鄰的非預(yù)應(yīng)力筋焊點(diǎn)間產(chǎn)生的縱向位移差會(huì)導(dǎo)致張拉端附近箍筋出現(xiàn)較大幅度的連東麗區(qū)某工程勁性攪拌樁樁徑500mm長15m，水泥土水泥摻量現(xiàn)類似情況，取樣分析結(jié)果有機(jī)質(zhì)含量為4%，北辰區(qū)某基坑工程有機(jī)質(zhì)的黑色淤泥，可知水泥土是否能正常硬化與有機(jī)質(zhì)含量和PH值具強(qiáng)相關(guān)性，而與土層的物理力學(xué)性質(zhì)不相關(guān)次修訂按地上建筑構(gòu)件的相關(guān)規(guī)定作為基樁延性的評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)是偏復(fù)合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土管樁的設(shè)計(jì)要求在天津市工程建設(shè)標(biāo)厚層軟土地區(qū)）及有地下室的工業(yè)和民用建本次修訂提出的組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁的延性標(biāo)準(zhǔn)即以此為說明)，從而使組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁與復(fù)合配筋預(yù)應(yīng)力混凝組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁配筋由管樁中的預(yù)應(yīng)力鋼棒和填芯混范圍內(nèi)土層含鹽量多大于0.3%，屬鹽漬土，鹽分組成主要為易溶并在第4.3.5條中規(guī)定在勁性攪拌樁樁表明，采取下列措施可有效降低腐蝕介質(zhì)對(duì)水泥土的腐蝕作1山東大學(xué)等單位的研究結(jié)果表明：用礦渣微粉、粉煤灰代替部分水泥可有效降低腐蝕介質(zhì)對(duì)構(gòu)件的短期和長期的作用效應(yīng)3通過成樁工藝試驗(yàn)在不影響沉樁的前提下，降低水膠比以4增加攪拌樁葉片攪拌次數(shù)，提高水泥土的均勻性，防止侵地下水總礦化度（15301.72～19845.07）mg/L，Cl-離子含量 （8296.94～10991.67）mg/L，SO42-離子含量（1118.39～1713.28）各巖層水泥土抗壓強(qiáng)度按巖層厚度加權(quán)平均值統(tǒng)計(jì)，結(jié)果為 2.72Mpa，樁身水泥土強(qiáng)度與標(biāo)準(zhǔn)試件強(qiáng)度之比（材料性能換算系的長期強(qiáng)度沒有產(chǎn)生明顯的影響。強(qiáng)度試驗(yàn)是防止有機(jī)質(zhì)土和酸性土中水泥土強(qiáng)度過低甚至不硬化1芯樁可選用滿足抗震要求的多種型式的預(yù)制混凝土樁，當(dāng)樁以增大填芯混凝土中非預(yù)應(yīng)力鋼筋在實(shí)心截面中的有效高度從2采用長芯勁性攪拌樁一是要選擇堅(jiān)硬的土層作芯樁的樁端2017年編制組在天津南港風(fēng)電站項(xiàng)目現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行的三根長芯勁性攪錘擊數(shù)達(dá)20擊，按原要求停錘。為減少錘遞基樁軸力的樁身材料。十多年來，勁性攪拌樁單樁承載力已由少由于成樁過程中地基土粗顆粒沉積于攪拌樁樁底導(dǎo)致的沉樁難度，避免截樁，同時(shí)式（4.3.3-1）也相應(yīng)略去了短芯樁的端阻力，樁身抗力具有符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《工程結(jié)構(gòu)可靠性統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB4工程經(jīng)驗(yàn)表明，空心芯樁如不設(shè)樁尖或樁端封板，采用錘5與芯樁直徑相匹配的水泥土樁直徑的建議值是基于下述考1）在滿足芯樁抗壓承載力不小于樁側(cè)阻力的前提下，D/d身承載力與芯樁直徑d相關(guān)，故DL/d是控制兩者匹配當(dāng)樁長較長時(shí)尚應(yīng)考慮垂直度偏差的影響適當(dāng)加大攪隨水泥土強(qiáng)度降低內(nèi)界面總側(cè)阻力逐漸接近甚至低于管樁直徑相應(yīng)的水泥土樁直徑建議值供設(shè)計(jì)參考。2019年編制組泥土樁直徑相同的勁性攪拌樁其樁側(cè)摩阻力不會(huì)因芯樁直徑的減外界面的直徑D相關(guān)，故影響群樁效應(yīng)的距徑比應(yīng)取樁中心距4.3.3本條對(duì)單樁豎向抗壓承載力標(biāo)準(zhǔn)值的確定作出規(guī)定。樁技術(shù)規(guī)程》DB29-102規(guī)定各土層取相應(yīng)的混凝土預(yù)土層取相應(yīng)的泥漿護(hù)壁灌注樁的側(cè)阻值乘統(tǒng)一的調(diào)整JGJ/T327對(duì)各土層取泥漿護(hù)壁鉆孔樁的側(cè)阻值乘以根1998年在天津大學(xué)小操場(chǎng)和天津武清縣兩個(gè)場(chǎng)地上進(jìn)行的勁程樁檢測(cè)結(jié)果表明在不同地質(zhì)條件下以預(yù)制樁側(cè)阻為基數(shù)的總側(cè)2018年規(guī)程編制組在天津漢沽試驗(yàn)場(chǎng)地進(jìn)行了3根直徑山東省建筑科學(xué)研究院等單位在濟(jì)南等4個(gè)試驗(yàn)場(chǎng)地?fù)?jù)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《水泥土復(fù)合管樁基礎(chǔ)規(guī)程》JGJ/T330此系數(shù)取這就使在兩個(gè)不同地區(qū)進(jìn)行的試驗(yàn)結(jié)果給出的總側(cè)阻調(diào)整系數(shù)更果，現(xiàn)有的試驗(yàn)結(jié)果不支持現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《勁性復(fù)合樁技術(shù)規(guī)程》JGJ/T327給出的分層調(diào)整系數(shù)。山東省建筑科學(xué)研究院等單位在相同埋置深度不同的土層中差異也甚大，且粘性土多高于砂性土，說明分層調(diào)整系數(shù)法尚有待深入研究。乘積。現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《水泥土復(fù)合管樁基礎(chǔ)規(guī)程》J性攪拌樁因芯樁伸出水泥土的長度已滿足樁基規(guī)范對(duì)預(yù)制樁樁端3河北工業(yè)大學(xué)室內(nèi)模型試驗(yàn)結(jié)果：水泥土內(nèi)界面粘結(jié)系數(shù)提高界面粘結(jié)系數(shù)呈減小趨勢(shì)，砂性土粘結(jié)系數(shù)0.16~0.14，粘性而限于試驗(yàn)條件迄今粘結(jié)系數(shù)試驗(yàn)中水泥土外界面均未施加法向大時(shí)經(jīng)水泥土傳遞到芯樁表面的法向應(yīng)力產(chǎn)生的摩擦力對(duì)水泥土頂荷載9900kN時(shí)沿水泥土外界面產(chǎn)生本次修訂將水泥土內(nèi)界面極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值與芯樁長度范圍內(nèi)主要土層的樁身水泥土立方抗壓強(qiáng)度加權(quán)平均值之比取0.15~0.17，度具有足夠的安全度保證上部荷載通過水泥土外界面?zhèn)饶ψ枇ο?.3.4本條對(duì)勁性攪拌樁豎向抗拔承載力的計(jì)算方法作出規(guī)定：1抗拔樁除樁身破壞外，可能出現(xiàn)三種破壞模式，第一是勁2山東省建研院進(jìn)行的模型試驗(yàn)表明，對(duì)受壓、抗拔樁水泥至（5000~5500）kN時(shí)錨筋拔斷，平均極限抗拔承載力不小于平均值為10000kN,抗拔試驗(yàn)中加基技術(shù)規(guī)范》JGJ94給出的混凝土樁的抗拔系數(shù)為值與混凝土樁相同，參照該規(guī)范的建議值對(duì)粘性土、粉土取λ2i=0.7~0.8，砂土取0.5~0.7。2基于下述考慮樁身承載能力驗(yàn)算中不計(jì)入水泥土的抗壓承2）根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》行疊加作為組合截面的抗力指標(biāo)也不符合可靠度一致性原3天津?yàn)檐浲羺^(qū)，對(duì)混凝土樁由于側(cè)阻、端阻較低，故樁身在計(jì)入填芯混凝土承載力后為滿足不同深度處樁身承載力要l0≥(N-0.8fcAcc)?1.35U（1）式中：N—荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值；fc—芯樁混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(kPa)；Acc—芯樁凈截面面積(m2)；l0—芯樁填芯混凝土深度（m—?jiǎng)判詳嚢铇缎緲短钚净炷辽疃确秶鷥?nèi)主要土層Qslk，管樁凈截面積為Acc，管樁混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為fck,取l0范圍內(nèi)的樁身為隔離體，由樁身隔離體極限平衡Quk=Qslk+ψcfckAcc,N=1.35Nk;Qslk=Ul0sk;s=sk/K；K=2ψc=0.85fck=1.4fcN?Ulosk≤0.95ψcfcAccl0≥(N-0.8fcAcc)?1.35Us1現(xiàn)行的國家、地方混凝土預(yù)制樁標(biāo)準(zhǔn)圖主要用于抗壓樁，2抗拔樁樁頂荷載通過錨固鋼筋—填芯混凝土—芯樁—水泥研究表明界面平均粘結(jié)強(qiáng)度主要與填芯混凝土抗拉強(qiáng)度ft、界面j=fnAj(2)fn=ψft(3)式中：Vj—界面抗剪承載力（kN）Aj—界面面積(m2)fn—界面平均粘結(jié)強(qiáng)度(kPa)；前者取界面粗糙系數(shù)ψ=0.21，對(duì)C40混凝土界面粘結(jié)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fn=0.21×1710=360kPa，后者對(duì)C30混凝土取界面粘結(jié)強(qiáng)度350kPa乘安全系數(shù)0.8后fn=280kPa，由式（3）得v=0.20，兩者基本相組別試件號(hào)Ntu(kN)粘結(jié)強(qiáng)度 fnkv破壞模式 ftk度A1PHC-AB50023B1樁身縱向裂縫錨筋拔面無滑移23C1樁身環(huán)向裂縫鐓頭拔面無滑移2345土在界面初始粘結(jié)力作用下錨筋與芯樁內(nèi)壁間的填芯混凝土沿樁其豎向分力產(chǎn)生的泊松效應(yīng)和徑向水平分力導(dǎo)致管樁產(chǎn)生徑向膨度fnk無關(guān)，故表列的fnk不能反映界面的實(shí)際平均粘結(jié)強(qiáng)2）填芯混凝土界面抗剪承載力大于樁身抗拉承載力Ntu，故4.3.7本條對(duì)單樁水平承載力特征值的確定方法作出規(guī)定。訂指定芯樁采用預(yù)制混凝土樁，故水平承載能力按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)2單樁水平承載力與表征樁周土剛度的m值和樁身抗彎剛度EI相關(guān)，對(duì)勁性攪拌樁而言除樁周土和管樁外又增加了水泥土和性攪拌樁水泥土部分對(duì)基樁側(cè)移剛度的貢獻(xiàn)加到表征樁周土剛度土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)ym，單樁水平承載力估算仍采用現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94規(guī)長相同的混凝土灌注樁相同。約為第1組無水泥土身線剛度很大）時(shí)樁長小于在水平荷載作用下的有效樁長，不符合樁彈性變形微分方程的基本假定條件，在樁表4漢沽水平靜載試驗(yàn)結(jié)果組號(hào)D/dL/DmY1管樁2樁3樁456數(shù)，第3～6組md值是勁性攪拌樁樁身長徑比L/D對(duì)勁性攪拌樁水平承載力的影響，偏于安全地規(guī)4）按本規(guī)程式（4.3.7-4）計(jì)算勁性攪拌系數(shù)αd；按水平位移控制的水平承載力安全系數(shù)為水平極限承載力與對(duì)應(yīng)于水平位移為10mm（6mm）時(shí)的水平荷載之比Kh=Hu/H10，編制組進(jìn)行的9根勁性攪拌樁水平載荷試驗(yàn)結(jié)果表明其安全系數(shù)力特征值應(yīng)予折減，折減系數(shù)應(yīng)為1.43/2=0.73，與現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)故本次修訂仍取0.75。要依據(jù)為現(xiàn)行天津市工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)《天津市巖土工程技術(shù)規(guī)范》1距徑比較小的群樁基礎(chǔ)其工作性狀接近實(shí)體深基礎(chǔ)，故實(shí)Mindlin解計(jì)算壓縮土層內(nèi)由沉降計(jì)算點(diǎn)影響范對(duì)長芯、等芯端阻較大故取20%u取0.2?？紤]目前采用的各種沉也考慮了基樁延性的要求。對(duì)填芯混凝土中錨筋的筋率要求是參照現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》接的錨筋配筋要求。對(duì)抗拔樁的要求可參見本4.4.4天津大學(xué)建筑工程學(xué)院在漢沽進(jìn)行的復(fù)合配筋管樁抗震性能漸減小，至樁頂以下8d深度處樁身水平位移接近零，樁身破壞時(shí)5.1.2為保證施工機(jī)械正常作業(yè)，建筑場(chǎng)地應(yīng)平整、密實(shí)上和地下障礙物，地基承載力應(yīng)滿足施工機(jī)械接地當(dāng)表層雜填土含有大塊物料較多時(shí)，將對(duì)攪拌樁機(jī)嚴(yán)重，降低施工效率，因此施工前應(yīng)翻槽清障再回填5.1.3建筑物軸線定位點(diǎn)和水準(zhǔn)基點(diǎn)，宜由上部建筑物承5.2.1芯樁沉樁施工