模具設(shè)計(jì)教案

模具設(shè)計(jì)教案橡膠模具設(shè)計(jì)緒論 跟著我國(guó)橡膠成品工業(yè)的成長(zhǎng)，橡膠成品的種類(lèi)日益增多，產(chǎn)量日益擴(kuò)大年夜，促使著橡膠模具設(shè)計(jì)與制造由傳統(tǒng)的體會(huì)設(shè)計(jì)到理論運(yùn)算設(shè)計(jì)。專(zhuān)門(mén)是橡膠臨盆設(shè)備的賡續(xù)進(jìn)步與臨盆工藝的賡續(xù)改進(jìn)，橡膠模具越來(lái)越多，模具的制造程度與模具復(fù)雜程度也越來(lái)越高越精細(xì)。高效力、主動(dòng)化、周詳、長(zhǎng)命命差不多成為橡膠模具成長(zhǎng)的趨勢(shì)。橡膠模具的分類(lèi) 橡膠模具依照模具構(gòu)造和成品臨盆工藝的不合分為：壓抑成型模具、壓鑄成型模具、打針成型模具、擠出成型模具四大年夜常用模具，以及一些臨盆特種橡膠成品的特種橡膠模具，如充氣模具、浸膠模具等。壓抑成型模具 又稱(chēng)為通俗壓模。它是將混煉過(guò)的、經(jīng)加工成必定外形和稱(chēng)量過(guò)的半成品膠料直截了當(dāng)放入模具中，而后送入平板硫化機(jī)中加壓、加熱。膠料在加壓、加熱感化下硫化成型。 特點(diǎn)：模具構(gòu)造簡(jiǎn)單，通用性強(qiáng)、應(yīng)用面廣、操作便利，故在橡膠模壓抑品中占據(jù)較大年夜比例。壓鑄成型模具又稱(chēng)傳遞式模具或擠膠法模具。它是將混煉過(guò)的、外形簡(jiǎn)單的、限量必定的膠料或膠塊半成品放入壓鑄模料腔中，經(jīng)由過(guò)程壓鑄塞的壓力擠壓膠料，并使膠料經(jīng)由過(guò)程澆注體系進(jìn)入模具型腔中硫化定型。特點(diǎn)：比通俗壓模復(fù)雜，有用于制造通俗模壓不克不及壓抑或?qū)⒕蛪阂值谋”?、?xì)長(zhǎng)易曲折的成品，以及外形復(fù)雜、難以加料的橡膠成品。采取這種模具臨盆的成品致密性好、質(zhì)量?jī)?yōu)勝。打針成型模具它是將預(yù)加熱成塑性狀況的膠料經(jīng)打針模的澆注體系注入模具中定型硫化。特點(diǎn)：構(gòu)造復(fù)雜、有用于大年夜型、厚壁、薄壁、外形復(fù)雜的成品。臨盆效力高、質(zhì)量穩(wěn)固、能實(shí)現(xiàn)主動(dòng)化臨盆。擠出成型模具經(jīng)由過(guò)程機(jī)頭的成型模具制成各類(lèi)截面外形的橡膠型材半成品，達(dá)到初步造型的目標(biāo)，而后經(jīng)由冷卻定型輸送到硫化罐內(nèi)進(jìn)行硫化或用作壓模法所須要的預(yù)成型半成品膠料。特點(diǎn)：臨盆效力高、質(zhì)量穩(wěn)固、能實(shí)現(xiàn)主動(dòng)化臨盆。成型設(shè)備模壓法模具應(yīng)用平板硫化機(jī)。（蒸汽硫化機(jī)：一樣飽和蒸汽的最高壓力可達(dá)0.6～0.8Mpa，硫化溫度在158～168范疇內(nèi)。電阻絲加熱平板、油壓平板硫化機(jī)）壓鑄法模具應(yīng)用壓鑄機(jī)。打針?lè)＞邞?yīng)用打針機(jī)。（打針機(jī)工作壓力一樣為100～140Mpa，硫化溫度為140～185，硫化時(shí)刻為1～5分）擠出法模具應(yīng)用擠出機(jī)。第二節(jié)橡膠壓抑成型模具壓抑成型模具的設(shè)計(jì)原則為了包管束品有精確的幾何外形和必定的尺寸精度，在設(shè)計(jì)模具時(shí)應(yīng)遵守如下原則：操縱和明白得橡膠成品所選用的橡膠材料（商標(biāo)）硬度（邵氏）和緊縮率。設(shè)計(jì)的模具構(gòu)造合理、定位靠得住、操作便利、易于清洗和成品修邊。模具中模腔的數(shù)量恰當(dāng)、便于機(jī)械加工和應(yīng)用。在包管模具強(qiáng)度和剛度情形下力爭(zhēng)模具簡(jiǎn)便。模具設(shè)計(jì)相符標(biāo)準(zhǔn)化。壓抑成型模具的構(gòu)造開(kāi)放式應(yīng)用高低模最終吻應(yīng)時(shí)的壓力壓克成品，余外膠料從分型面益出，成品有程度偏向飛邊。有用于硬度較低，具有較大年夜流淌性的膠料和外形簡(jiǎn)單的成品。構(gòu)造情勢(shì)封閉式eq\o\ad(封閉式模具型腔上端帶有必定高度的,)模具合營(yíng)高度，壓抑過(guò)程中膠料不易外溢，能充分eq\o\ad(地充斥型腔，成品致密性好,)。封閉式模具有用于夾布、及其他織物的成品、膠料硬度較高、流淌性差的成品。構(gòu)造情勢(shì)半封閉式模具一端帶有必定深度錐面合營(yíng)。特點(diǎn)是操作安穩(wěn)、定位靠得住、不易拉毛合營(yíng)面，應(yīng)用面廣。有用于高低帶有型腔、成品同軸度要求較高的單腔模具。構(gòu)造情勢(shì)搭鈕式（合頁(yè)式）有用于成品件較小或模具中的鑲塊裸露在凸模上，操作時(shí)輕易碰傷的情形。構(gòu)造情勢(shì)外箍壓緊式有用于夾布膠帶、平膠帶等帶夾織物成品。構(gòu)造情勢(shì)模具設(shè)計(jì)模具設(shè)計(jì)步調(diào)模具構(gòu)造的選擇分型面的選擇型腔尺寸切實(shí)事實(shí)上定鑲塊及型芯安裝方法切實(shí)事實(shí)上定其它尺寸切實(shí)事實(shí)上定。模具構(gòu)造的情勢(shì)直截了當(dāng)關(guān)系到成品德量、臨盆效力、模具加工難易、應(yīng)用壽命等。成品不合，模具構(gòu)造不合；成品雷同，應(yīng)用的設(shè)備不合、加工工藝不合，模具構(gòu)造也不合。分型面的選擇分型面：分開(kāi)模具，掏出成品的面。分型面選擇地位的不合直截了當(dāng)阻礙到膠料的填充、成品德量、模具加工、模具應(yīng)用、成品修邊等。分型面設(shè)計(jì)原則⑴包管束品順利掏出與脫模具體構(gòu)造見(jiàn)下圖。⑵模具的分型面應(yīng)盡量閉開(kāi)成品的工作面具體構(gòu)造見(jiàn)下圖。⑶同一類(lèi)型成品不合分型面的選擇 同一類(lèi)型成品的分型面選擇必須推敲到成品的掏出。成品可否掏出決定于成品厚度、斷面與內(nèi)徑的大年夜小。具體構(gòu)造見(jiàn)下圖。⑷分型面選擇的最大年夜特點(diǎn) 分型面的選擇在成品的非工作面上，或者在成品的邊角、圓弧凸起點(diǎn)的面上。凸起點(diǎn)在邊角或圓弧訂交的成品，分型面一樣設(shè)置在邊角或圓弧訂交處為宜。如圖所示。⑸夾布、夾織物成品的分型面 夾布、夾織物成品的分型面的選擇，既要推敲膠料與夾布織物的安排與填充，又要推敲膠料與織物的壓緊和壓實(shí)，是以，分型面必須有恰當(dāng)?shù)蔫偳兜纳疃?。常用的鑲嵌深度H=3～6mm⑹橡膠成品中各類(lèi)套管、防塵罩、橡膠軸承分型面的選擇 上述成品分型面的選擇應(yīng)依照工廠的實(shí)際情形推敲，但必定要包管模具導(dǎo)熱平均，成品掏出便利。分型面可分為立式、臥式。具體見(jiàn)下圖。關(guān)于一樣細(xì)長(zhǎng)套管（兩端大年夜、中心小，或帶有臺(tái)階的各類(lèi)愛(ài)護(hù)套），當(dāng)立式分型面加料困難，且模具閉合高度跨過(guò)模具寬度而阻礙導(dǎo)熱時(shí)，平日采取臥式分型面的模具構(gòu)造。如圖。 關(guān)于波浪形的防塵罩，分型面采取臥式兩瓣模構(gòu)造。模芯由多件（5～6塊）鑲塊組合。如圖所示。 假如防塵罩臺(tái)階較少，個(gè)中一端口徑較大年夜，成品厚度小于1.5mm，也可采取整體模芯構(gòu)造。如許模具加工輕易，操作便利。也可采取圓片形拼合模芯構(gòu)造。如圖所示。 別的，橡膠軸承成品分型選擇應(yīng)依照成品高度確信。當(dāng)成品高度跨過(guò)60mm時(shí)，模具應(yīng)采取臥式分型面。如圖所示。 常用O型圈分型面的選擇，一樣按應(yīng)用要求可分為180°和45°分型面的構(gòu)造。如圖所示。180°分型面一樣有用于固定（靜態(tài)）密封的場(chǎng)合，45°分型面一樣有用來(lái)去直線、扭轉(zhuǎn)活動(dòng)的動(dòng)態(tài)密封場(chǎng)合（固定密封也可應(yīng)用）。模具定位模具型腔一樣由多塊模板構(gòu)成,要確保成品在型腔中獲得精確的外形與地位,必須采取不合的方法的定位,不然難以壓抑出精確的成品。 模具定位的構(gòu)造方法：圓柱面定位構(gòu)造情勢(shì)如圖所示。 特點(diǎn)：通用性強(qiáng)，加工便利，定位靠得住。 設(shè)計(jì)要求：定位合營(yíng)長(zhǎng)度h應(yīng)大年夜于成品的高度H，不然易壓壞模具。圓柱面定位有單向定位、雙向加強(qiáng)定位構(gòu)造。單向定位：如圖。合理構(gòu)造因?yàn)槌善吩诹蚧瘯r(shí)會(huì)鉆縫，導(dǎo)致出模時(shí)成品邊沿拉傷以及鉆縫殘留飛邊，阻礙成品外不雅質(zhì)量。雙向定位：有用于長(zhǎng)壁管類(lèi)的成品。特點(diǎn)：雙向定位加料便利、并具有優(yōu)勝的定位機(jī)能、成品壁厚平均、型芯不易歪斜等。定位方法有球面定位和圓錐面定位，如圖所示。圓錐面與斜面定位構(gòu)造情勢(shì)：特點(diǎn)：機(jī)能靠得住，精度高，加工較難，操作便利，斜面合營(yíng)不易毀傷、拉毛，模具應(yīng)用壽命長(zhǎng)。技巧要求：圓錐面、斜面定位采取6°～15°，常用10°。合營(yíng)定位高度為6～10mm。導(dǎo)柱、導(dǎo)套定位構(gòu)造情勢(shì)：特點(diǎn)：有用于多腔模具。技巧要求：導(dǎo)柱分列方法：三孔丁字形分列（比后者好，是以應(yīng)用較多））；一大年夜一小對(duì)角分列。導(dǎo)柱直徑：6、8、12、16mm；長(zhǎng)度：24、28、34、38、44、48mm，比模具閉合后短1～2mm。也可視模具高度而定。合營(yíng)精度：見(jiàn)圖：鑲塊與V形擋板定位：有用于壓抑異形膠管、護(hù)套、空芯嵌條等臥式模具，它既解決了模具加工困難，又能拉緊模具。構(gòu)造情勢(shì)：特點(diǎn)：能解決加料后型芯的定位問(wèn)題，從全然上防止高低模或型芯壓壞的現(xiàn)象。螺釘定位情勢(shì)較多，特點(diǎn)是既可起調(diào)劑感化，又可起拉緊、定向感化。螺釘調(diào)劑高度定位帶有金屬嵌件活門(mén)的雜件成品，因?yàn)榍都叽缯`差不相一致，如嵌件為上誤差，導(dǎo)致壓膠時(shí)嵌件高度變形；如嵌件為下誤差，導(dǎo)致成品缺膠或顯現(xiàn)微孔不致密狀況；如增長(zhǎng)膠料，則成品飛邊增厚。用螺釘調(diào)劑嵌件高度，能夠幸免壓膠時(shí)造成的飛邊增厚、變形、缺膠等現(xiàn)象。 用螺釘調(diào)劑嵌件定位高度，操作比較苦惱。壓膠前必須先壓緊上模，待螺釘高度（壓緊嵌件狀況）調(diào)劑后，再卸下壓緊螺釘，而后加料、加壓硫化。不然嵌件與模具高度H必須作到一致，將比較困難。如圖所示。騎縫螺釘定位 帶方形或異形的型芯要求定位時(shí)，可用騎縫螺釘或騎縫圓柱銷(xiāo)定位，如圖所示。嵌件或型芯螺釘定位此方法有用于成品中帶有鑲件成品，或用臥式模具成型的成品中型芯用螺釘拉緊定位的情形。如圖所示。膠料緊縮率切實(shí)事實(shí)上定膠料緊縮率的定義膠料在壓抑、加熱硫化過(guò)程中，膠料內(nèi)部產(chǎn)生變形和交聯(lián)，由此產(chǎn)生熱膨脹力，硫化膠料在冷卻過(guò)程中，應(yīng)力趨于清除。膠料的線性尺寸成比例縮小。是以，在模具設(shè)計(jì)中，成型部分的尺寸需響應(yīng)地加大年夜。緊縮率比例一樣采取百分比表示。阻礙膠料緊縮率的身分橡膠的熱膨漲、成品的構(gòu)造情勢(shì)如端面壁厚、有無(wú)金屬非金屬嵌件、成品的含膠率、硫化溫度、膠料的致密程度、硫化工藝等。成品緊縮率隨所用膠料量的增長(zhǎng)而增大年夜。如圖所示。成品緊縮率隨硫化后的橡膠硬度增長(zhǎng)而成馬鞍形變更。如圖所示。成品緊縮率隨硫化溫度的變更曲線。如圖所示。半成品膠料重量與緊縮率的關(guān)系膠料緊縮率的一樣規(guī)律硫化溫度越高（跨過(guò)正硫化溫度），緊縮率越大年夜。在一樣情形下，溫度每升高10°C，其緊縮率就增長(zhǎng)0.1%～膠料壓延偏向和在模具中流淌偏向的緊縮率大年夜于垂直偏向的緊縮率；流淌距離越長(zhǎng)，緊縮率越大年夜。半成品膠料量越多，制成品致密度越高，其緊縮率越小。膠料的可塑性越大年夜，緊縮率越?。荒z料的硬度越高，緊縮率越小。（高硬度例外，據(jù)實(shí)驗(yàn)測(cè)定，膠料硬度跨過(guò)邵氏90度以上，其緊縮率有上升的趨勢(shì)）填充劑用量越多，緊縮率越??；含膠量越高，緊縮率越大年夜。多型腔模具中，中心模腔壓出成品的緊縮率比邊沿模腔成品的緊縮率略小。打針?lè)ǔ善繁饶悍ǔ善返木o縮率小。薄形成品（斷面厚度小于3mm）比厚成品（10mm以上）的緊縮率大年夜0.2%一樣成品的緊縮率隨成品表里徑和截面的增大年夜而減小。不合類(lèi)型橡膠的緊縮率大年夜小依次為氟橡膠、硅橡膠、三元乙丙膠、天然膠、丁晴膠、氯丁膠。（以上橡膠類(lèi)型按膠種而言，不是按膠種配方商標(biāo)）。常用的橡膠成品的緊縮率棉布經(jīng)涂膠后與橡膠分層貼合的夾布成品，其緊縮率一樣在0～0.4%；夾滌綸線成品，其緊縮率一樣在0.4～1.5%；夾錦綸絲、尼龍布成品，其緊縮率一樣在0.8～1.8%；夾層織物越多，緊縮率越小。襯有金屬嵌件的橡膠成品緊縮率小，且朝金屬偏向緊縮，其緊縮率一樣在0～0.4%；單向粘合成品其緊縮率一樣在0.4～1.0%；(如骨架油封構(gòu)造中嵌件粘合部分其緊縮率一樣在0～0.4%；唇口部分（純膠部分）緊縮率為階梯情勢(shì)，離嵌件一端越近，其緊縮率越小，反之越大年夜。)硬質(zhì)橡膠（邵氏硬度大年夜于90度），含膠量約在20%時(shí)，成品其緊縮率一樣在1.5%；橡膠與塑料拼用像塑成品的緊縮率一樣在1.1%～1.6%；約比同類(lèi)橡膠成品小0.1%～0.3%；帶槽方形成品，因?yàn)橄鹉z壓抑時(shí)擠壓偏向關(guān)系，B向比A向緊縮率大年夜0.2%～0.4%,如圖。膠料緊縮率的運(yùn)算方法膠料緊縮率隨膠種、模具、工藝前提等身分的不合而不合，現(xiàn)在還沒(méi)有一個(gè)精確的、完美且具有有用價(jià)值的運(yùn)算公式。有體會(huì)的設(shè)計(jì)人員常憑體會(huì)數(shù)據(jù)估量和積聚實(shí)際測(cè)定命據(jù)為參考。常用的橡膠緊縮率運(yùn)算公式如下。橡膠成品與模腔響應(yīng)尺寸運(yùn)算公式：C=（L2—L1）/L1X100%C—成品膠料的緊縮率：L1—室溫時(shí)測(cè)得的橡膠成品尺寸；L2—室溫時(shí)測(cè)得的模具型腔尺寸。以邵氏硬度運(yùn)算成品膠料緊縮率的體會(huì)公式：C=（2.8---0.02K）X100%K—橡膠的邵氏硬度。（查《橡膠模具設(shè)計(jì)制造與應(yīng)用》，虞福榮編。）以橡膠硫化溫度運(yùn)算成品膠料的緊縮率的一樣公式：C=（α—β）ΔT·RX100%α—橡膠的線形膨脹系數(shù)；β—模具材料的線形膨脹系數(shù)，ΔT—硫化溫度與測(cè)量溫度差，R—生膠、硫磺、有機(jī)合營(yíng)劑在橡膠中的體積百分?jǐn)?shù)（%）。α、β常見(jiàn)值見(jiàn)下表模具型腔尺寸運(yùn)算緊縮率對(duì)成品成型尺寸阻礙專(zhuān)門(mén)大年夜，別的，成品尺寸的波動(dòng)還取決于合模壓力、硫化過(guò)程中的工藝前提，也取決于模具構(gòu)造和工藝過(guò)程。因此推敲模具尺寸時(shí)應(yīng)綜合推敲，并配以體會(huì)數(shù)據(jù)，以獲得合理的成型尺寸。運(yùn)算模具型腔尺寸的方法有以下幾種。1．厚、薄成品模具型腔表里徑尺寸運(yùn)算 成品厚、薄、斷面寬度對(duì)膠料緊縮率有必定阻礙。實(shí)踐證實(shí)：成品越厚，緊縮率越?。粩嗝鎸挾仍酱竽暌?，相對(duì)緊縮率也越小。成品厚度、斷面寬度對(duì)膠料緊縮率的阻礙（又稱(chēng)補(bǔ)償值）見(jiàn)表。表成品厚度H、斷面寬度W對(duì)膠料緊縮率S補(bǔ)償值S厚度范疇H≤3＞3～66～1010～2020～3030～40＞50斷面寬度W緊縮率S補(bǔ)償值S（%）SS－0.1S－0.2S－0.3S－0.4S－0.5S－0.6 在上表中，當(dāng)H、W不在同一數(shù)值范疇內(nèi)時(shí)，S值取H、W中尺寸范疇小者為補(bǔ)償值。如：H=3、W=25時(shí)，應(yīng)取H=3相對(duì)補(bǔ)償值S=（S－0.1）%。 厚、薄成品的模具型腔外徑尺寸按下式運(yùn)算： D=D＋（D×S）式中：D—型腔外徑尺寸； D—成品外徑尺寸；S—膠料緊縮率補(bǔ)償值。 厚、薄成品的模具型腔內(nèi)徑尺寸按下式運(yùn)算： d=d＋（d×S）式中：d—型腔內(nèi)徑尺寸； d—成品內(nèi)徑尺寸；S—膠料緊縮率補(bǔ)償值。2．襯有金屬嵌件成品的緊縮率 襯有金屬嵌件橡膠成品，其緊縮率較小，且朝金屬嵌件偏向緊縮。對(duì)一樣帶有金屬嵌件的成品，能夠按下列體會(huì)公式運(yùn)算其自由緊縮值。 成品外形如圖所示。 雙向成品時(shí)：U≈＋(W·S) 單向成品時(shí)：U≈H·C＋(W·S)式中：U—自由緊縮最深深度；H—成品膠料厚度（嵌件粘接高度）；S—膠料緊縮率；W—成品斷面寬度。3．橡膠O形圈模具型腔內(nèi)徑及斷面尺寸運(yùn)算3.1O型圈型腔內(nèi)徑尺寸及公差的運(yùn)算，可按下列公式運(yùn)算： d=d(1+S)±Δ式中：d—型腔內(nèi)徑尺寸； d—成品內(nèi)徑尺寸；S—內(nèi)徑緊縮率；Δ—型腔內(nèi)徑公差（進(jìn)步精度后公差，其值約等于O形圈成品內(nèi)徑公差的0.3倍）。3.2型腔斷面尺寸及公差，可按下列公式運(yùn)算： W=W（1+S）±Δ式中：W—型腔斷面直徑；W—O型圈斷面直徑；Δ—模具型腔斷面公差取±0.05(包含上、下模合攏后型腔斷面錯(cuò)位量）。 型腔尺寸運(yùn)算應(yīng)遵守的原則：差表以硬度為基準(zhǔn)，運(yùn)算緊縮率近似值；進(jìn)步型腔的加工精度，一樣成品要求進(jìn)步2～3級(jí)，其公差值約等于成品公差的0.3倍閣下。在新開(kāi)的模具，盡可能留有修模的余地。第三章橡膠模壓抑品的廢、次品分析其緣故重要有：橡膠緊縮率運(yùn)算不準(zhǔn)。成型、硫化工藝不精確。模具構(gòu)造不合理。膠料本身出缺點(diǎn)。成品尺寸公差過(guò)小。橡膠模壓抑品的廢、次品分析見(jiàn)下表序號(hào)廢品類(lèi)型廢品特點(diǎn)產(chǎn)生的緣故1尺寸不準(zhǔn)成品厚度不均，外形尺寸超差，其尺寸不相符圖樣要求設(shè)備、模具平行度不良橡膠緊縮率運(yùn)算不準(zhǔn)模具加工不良2缺膠成品沒(méi)有明顯的輪廓，其外形不相符圖樣要求成品有明顯的輪廓，但存在局部凹陷、欠缺裝入的膠料重量不足壓抑時(shí)上升太快，膠料沒(méi)有充斥型腔而溢出模外排氣前提不佳3飛邊增厚成品在模具分型面處有增厚現(xiàn)象裝入的膠料超量過(guò)多模具沒(méi)有須要的余料槽或余料槽過(guò)小壓力不敷4氣泡成品的別處和內(nèi)部有鼓泡壓抑時(shí)型腔內(nèi)的空氣沒(méi)有全部排出膠估中含有大年夜量的水分或易揮發(fā)性的物質(zhì)模具排氣前提不佳裝入的膠料重量不敷5凸凹缺點(diǎn)成品別處有凸凹陳?ài)E模具加工時(shí)留下的加工陳?ài)E膠料本身出缺點(diǎn)（如黏度大年夜或超期）模具排氣前提不佳6裂口成品上有決裂現(xiàn)象啟模時(shí)掏出成品時(shí)，成品被劃傷因型腔內(nèi)涂刷隔離劑過(guò)多而造成膠料分層現(xiàn)象模具構(gòu)造不合理膠料成型方法不合理（專(zhuān)門(mén)是氟橡膠與高硬度丁晴橡膠）7皺折裂紋、離層成品別處皺折成品別處和內(nèi)部有裂紋、離層的現(xiàn)象型腔內(nèi)裝入了臟污的膠料型腔內(nèi)所涂的隔離劑過(guò)多不合膠料相混工藝操作（成型、加料方法）不精確膠料超期8雜質(zhì)成品別處和內(nèi)部混有雜質(zhì)膠料在塑煉、混煉及保管、運(yùn)輸中混有雜質(zhì)模具沒(méi)有清理潔凈（包含飛邊、廢膠未清理潔凈）9分型面錯(cuò)位成品在分型面處有較大年夜的錯(cuò)位模具制造精度誤差和加工精度不敷45度分型膠圈因?yàn)轱w邊增厚模具定位不良10卷邊成品在分型處有明顯的向內(nèi)緊縮的現(xiàn)象膠料加工機(jī)能差（如氟橡膠）模具構(gòu)造不合理（厚成品應(yīng)采取封閉式構(gòu)造模具和合理開(kāi)置余料槽）11粗拙度不敷成品別處粗拙度不相符有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的響應(yīng)要求模具粗拙度不敷鍍鉻層有部分脫落有些膠料腐化模具別處12結(jié)合力不強(qiáng)金屬嵌件與橡膠結(jié)合不行金屬嵌件鍍銅或吹砂質(zhì)量不行沒(méi)有嚴(yán)格履行涂膠工藝規(guī)程（包含應(yīng)用超期鍍銅件、膠粘劑或混煉膠）壓抑地點(diǎn)的相對(duì)濕度太大年夜膠料與金屬粘接劑選擇欠妥13孔眼成品有孔眼缺點(diǎn)雜質(zhì)脫落氣泡決裂裝入的膠料重量不足14接頭陳?ài)E成品有接頭陳?ài)E成型、加料不精確模具構(gòu)造不合理膠料流淌、結(jié)合性差幾種常用膠料易產(chǎn)生的缺點(diǎn)及特點(diǎn)序號(hào)常用膠料易產(chǎn)生的膠料及特點(diǎn)1天然膠易產(chǎn)生粘模、卷邊、悶氣現(xiàn)象，扯斷力差、伸長(zhǎng)率大年夜，易于掏出成品、硫化流淌性好2丁晴膠易悶氣，結(jié)合力差，在接頭處易產(chǎn)生陳?ài)E而阻礙成品的強(qiáng)度3氯丁膠因黏度大年夜，成品別處易產(chǎn)生凹痕（如低洼麻點(diǎn)），成品掏出過(guò)程中變形量大年夜（專(zhuān)門(mén)是熱模，強(qiáng)迫拉出成品）4丁苯膠該膠料（專(zhuān)門(mén)是3160膠料）對(duì)模具型腔腐化性大年夜，型腔別處易發(fā)黑，因而成品別處光亮度差5硅橡膠緊縮率不易操縱，因而成品尺寸較難包管。6144膠料粘模、硬度低、飛邊薄，同時(shí)扯斷力差，成品掏出比較困難6氟橡膠緊縮率變更范疇大年夜；與其他膠料比擬，加工工藝性差（如硬度大年夜、流淌性小、結(jié)合機(jī)能差）、不易變形、硫化定性快，在分型處易卷邊（縮邊）和產(chǎn)生裂縫（縫）7乙丙橡膠三元乙丙橡膠（1023膠料）硫化啟模后，氣味難聞、成品易扯破，因此有的成品采取冷卻后掏出8聚氨脂橡膠混煉、成型、硫化加工工藝性差，易起泡、發(fā)粘、開(kāi)裂、流淌性差9丁鋰橡膠該膠料（2840膠料）硫化啟模后氣味難聞，易粘模，硬度偏低，膠邊（飛邊）易卷邊和粘合第三節(jié)橡膠擠出模具1、橡膠擠出模具的特點(diǎn) 橡膠擠出成型是橡膠成品臨盆工藝過(guò)程中的一個(gè)環(huán)節(jié)，它為下一個(gè)工序供給所需的半成品或預(yù)成品。按供給給擠出機(jī)膠料的不合可分為冷喂料和熱喂料，應(yīng)用的擠出機(jī)亦分別稱(chēng)為冷喂料擠出機(jī)和熱喂料擠出機(jī)。擠出道理確實(shí)是膠料在擠出機(jī)中進(jìn)行加熱和塑化，并在螺桿和機(jī)筒間受到強(qiáng)烈的剪切，并經(jīng)由過(guò)程螺桿的扭轉(zhuǎn)賡續(xù)地向前輸送，然后在必定的壓力感化下經(jīng)由過(guò)程擠出模具（亦稱(chēng)口模）擠出而獲得所需的成品外形。1.1橡膠擠出成型的特點(diǎn)：膠料經(jīng)由過(guò)程擠出機(jī)螺桿的扭轉(zhuǎn)獲得進(jìn)一步的混煉和塑化，包管擠出的半成品膠料質(zhì)量更致密、平均；應(yīng)用面廣，經(jīng)由過(guò)程變換口型模，能夠擠出各類(lèi)斷面外形的橡膠型材和供壓抑模具應(yīng)用的預(yù)成型半成品；擠出成型的成品速度快，臨盆效力高，有利于主動(dòng)化臨盆；擠出成型不受長(zhǎng)度限制，能夠知足因?yàn)樵O(shè)備的限制而不克不及采取模壓抑造的超長(zhǎng)成品。5．經(jīng)由過(guò)程擠出模具膠料的變形與膨脹規(guī)律。膠料經(jīng)由過(guò)程擠出機(jī)口模時(shí)刻專(zhuān)門(mén)短，膠料在離開(kāi)口模的剎時(shí)壓力獲得開(kāi)釋?zhuān)且阅z料具有瞬時(shí)應(yīng)力放松的特點(diǎn)，這種應(yīng)力放松導(dǎo)致膠料在離開(kāi)口模后長(zhǎng)度偏向緊縮、斷面偏向膨脹，這種變形平日稱(chēng)為膨脹變形。橡膠擠出膨脹變形有以下規(guī)律：①硬度較低的橡膠（邵氏硬度50～60度），膨脹變形大年夜，擠出尺寸不穩(wěn)固；硬度較高（邵氏硬度70度以上）的膠料擠出變形小，擠出成品外形尺寸比較穩(wěn)固；②可塑性較好的膠料，擠出后膨脹變形較小，擠出尺寸穩(wěn)固；③硅橡膠擠出的型材和半成品尺寸外形一樣不膨脹，反而有所緊縮；④擠出型材的膨脹與成品大年夜小有關(guān)，雷同斷面外形在雷同工藝前提下，膨脹率與型材尺寸成正比。⑤擠出型材膨脹與成品斷面外形有關(guān)，一樣圓斷面的成品擠出后斷面外形不變，尺寸因膨脹會(huì)增大年夜；矩形或其它異形斷面外形的成品，擠出后膨脹變形，其斷面外形產(chǎn)生改變。是以設(shè)計(jì)擠出模具時(shí)，應(yīng)充分推敲膨脹變形的身分，力爭(zhēng)設(shè)計(jì)出相符成品要求的斷面外形。按膠料硬度擠出型材膨脹率見(jiàn)表1。表1膠料硬度（邵氏A型）膨脹范疇5015%～20%6010%～22%>705%～20%2、擠出模具設(shè)計(jì) 橡膠擠出模具總體構(gòu)造與塑料擠出模具構(gòu)造大年夜致雷同。但又有其設(shè)計(jì)特點(diǎn)。幾種常見(jiàn)的橡膠擠出模具構(gòu)造如圖1所示。虞P218，221，222圖。關(guān)于外形簡(jiǎn)單且類(lèi)似的成品，因?yàn)閼?yīng)用同一臺(tái)擠出機(jī)臨盆，為進(jìn)步效力、降低成本，可設(shè)計(jì)出能改換口型模的擠出模具。如許對(duì)不合的成品要求只需改換口型模而不必改換整套模具。如上圖中的口型模、口型模套筒。對(duì)擠出模具的構(gòu)造要求：模具內(nèi)腔呈流線型為使膠料能沿著模具的流道平均地?cái)D出，同時(shí)幸免膠料產(chǎn)生過(guò)熱硫化，模具內(nèi)部不克不及存在滯留膠料留存的逝世角。有足夠的緊縮比為使橡膠成品德量致密和清除因分流器造成的料流結(jié)合線，擠出模具應(yīng)有足夠的緊縮比。緊縮比平日在1：1.2～1.4之間。2.1口型模設(shè)計(jì) 依照成品外形的不合可分為圓形擠出口型模和扁平形擠出口型模。口型模構(gòu)造見(jiàn)圖2圖2P2152.1.1口型?？趶匠叽?圓形口型?？趶匠叽缫粯訛閿D出機(jī)螺桿直徑的1/3～3/4。口型?？趶竭^(guò)大年夜會(huì)導(dǎo)致擠出的膠料壓力不足，使擠出不平均，膨脹率變更不定，斷面外形產(chǎn)生波動(dòng)，擠出的成品致密性差；口型?？趶竭^(guò)小，輕易引起膠料焦燒。擠出機(jī)螺桿直徑與口型模尺寸的互相關(guān)系見(jiàn)表2。表2擠出機(jī)螺桿直徑306585115口徑尺寸20以下20～4030～6040～80 扁平形口型?？趶匠叽?扁平形的成品因?yàn)閿嗝姹诒?，一樣擠出寬度為螺桿直徑的2.5～3.5倍。但其總擠出量也應(yīng)在螺桿直徑的1/3～3/4。扁平形成品的擠出寬度與擠出機(jī)螺桿直徑的關(guān)系見(jiàn)表3。表3擠出機(jī)螺桿直徑306585115口徑最大年夜寬度90180250300 膠料經(jīng)由過(guò)程口模后，因?yàn)閴毫η宄@現(xiàn)膨脹變形現(xiàn)象，使成品斷面積增大年夜，而因?yàn)闋恳o縮的身分，斷面積也有縮小的趨勢(shì)。這種膨脹和緊縮的大年夜小與橡膠種類(lèi)、性質(zhì)、機(jī)頭溫度、擠出速度、壓力、口型模構(gòu)造等有直截了當(dāng)?shù)年P(guān)系。復(fù)雜的口型模尺寸的運(yùn)算今朝多由體會(huì)確信。簡(jiǎn)單成品的口型模尺寸可按下式運(yùn)算：d=D–KDd─口型模口徑（mm）；D─成品斷面尺寸K─膨脹率，見(jiàn)表1或體會(huì)數(shù)據(jù)。2.1.2口型模擠出錐度 口型模擠出錐度一樣不跨過(guò)90°，流道較長(zhǎng)外形簡(jiǎn)單的口型模擠出錐度一樣在30～60°。如圖2所示。2.1.3口型模厚度 口型模厚度越大年夜，膨脹率越?。豢谛湍：穸仍叫?，膨脹率越大年夜。 在設(shè)計(jì)口型模時(shí)，可先將口型模的厚度加大年夜，經(jīng)由過(guò)程試模檢查擠出成品的情形。如不合適再作修改。 對(duì)硬度較高的膠料，外形復(fù)雜且焦燒溫度較低的成品，口型?？杀∫恍?為包管膠料能順利經(jīng)由過(guò)程口型模，口型模與口型模套筒的過(guò)渡角厚度越小越好，一樣在0.5～1mm閣下。見(jiàn)圖2。 對(duì)擠出機(jī)容量與擠出容量相差過(guò)大年夜或擠出成品外形紕謬稱(chēng)時(shí)，可恰當(dāng)開(kāi)設(shè)一些排膠口，以免顯現(xiàn)成品焦燒、自硫或口型模因強(qiáng)度不足而破壞的情形。排膠口情勢(shì)見(jiàn)圖3。圖3P2162.2型芯與支架 帶有型芯與支架的擠出模具見(jiàn)圖4。圖4P228 型芯有兩種構(gòu)造情勢(shì)：一種是帶中間孔構(gòu)造，它與支架加強(qiáng)筋外接孔相通，擠出過(guò)程中應(yīng)用緊縮空氣吹入滑石粉，使空芯成品的內(nèi)徑保持不粘合狀況；另一種是無(wú)孔構(gòu)造，用于擠出膠料硬度較高或厚壁成品。 支架起支撐型芯的感化，它與擠出模具的內(nèi)孔合營(yíng)定位。支架一樣有2～3根支撐筋。第四節(jié)橡膠打針模具的特點(diǎn) 橡膠打針硫化工藝是橡膠成品臨盆中的一項(xiàng)新型加工技巧。其最大年夜特點(diǎn)是：縮短硫化時(shí)刻，減小臨盆中的預(yù)備工序，減輕勞動(dòng)強(qiáng)度，進(jìn)步臨盆效力。 橡膠打針硫化的道理是橡膠的線形大年夜分子在硫化交聯(lián)劑的感化下交聯(lián)成網(wǎng)狀或體形構(gòu)造的過(guò)程，其過(guò)程是一種化學(xué)反響。化學(xué)反響完成的時(shí)刻跟著反響溫度的增長(zhǎng)而縮短。橡膠硫化過(guò)程每當(dāng)溫度升高10°達(dá)到同一硫化程度所須要的時(shí)刻就縮短約一半。因此，橡膠在硫化過(guò)程中的化學(xué)、物理機(jī)能的變更是與溫度和時(shí)刻有關(guān)的，選擇合理的硫化時(shí)刻和溫度是包管打針硫化成品的機(jī)能的關(guān)鍵。 塑料模具設(shè)計(jì)緒論橡塑模具在公平易近經(jīng)濟(jì)中的地位模具是工業(yè)臨盆頂用來(lái)成型成品的重要工業(yè)設(shè)備，是公平易近經(jīng)濟(jì)各部分成長(zhǎng)的重要差不多之一。模具直截了當(dāng)阻礙著新產(chǎn)品的開(kāi)創(chuàng)和老產(chǎn)品的更新?lián)Q代，阻礙著產(chǎn)品的質(zhì)量的進(jìn)步和經(jīng)濟(jì)效益的增長(zhǎng)。美國(guó)工業(yè)界認(rèn)為模具工業(yè)是工業(yè)的基石。日本則稱(chēng)模具是促進(jìn)社會(huì)繁華充裕的動(dòng)力。切實(shí)事實(shí)上，沒(méi)有高程度的模具工業(yè)，就沒(méi)有高程度的機(jī)電工業(yè)。 塑料工業(yè)是跟著石油工業(yè)的成長(zhǎng)應(yīng)運(yùn)產(chǎn)生的。自40年代研制出聚氯乙烯、聚苯乙烯、聚乙烯等塑料產(chǎn)品以來(lái)，塑料工業(yè)的成長(zhǎng)日新月異，新材料、新工藝、新技巧賡續(xù)顯現(xiàn)，產(chǎn)品產(chǎn)量賡續(xù)翻番。塑料差不多成為繼金屬材料、纖維材料、硅酸鹽材料之后的第四大年夜材料。以塑料代替金屬材料、木材等材料差不多成為塑料成長(zhǎng)的趨勢(shì)。近幾年來(lái)，因?yàn)榕R盆設(shè)備技巧的進(jìn)步和成長(zhǎng)，橡膠產(chǎn)品也已不只是純確實(shí)壓抑產(chǎn)品，打針產(chǎn)品等也越來(lái)越多的應(yīng)用于工業(yè)、家電等各行業(yè)。這些橡塑產(chǎn)品的應(yīng)用，進(jìn)步了工業(yè)產(chǎn)品的附加值。事實(shí)上，儀器外表、家用電器、交通、通信和輕工業(yè)等行業(yè)的產(chǎn)品零件中，絕大年夜多半是采取模具加工而成的。沒(méi)有模具加工業(yè)，就沒(méi)有橡塑成品。就塑料加工業(yè)而言，塑料產(chǎn)品的賡續(xù)開(kāi)創(chuàng)與應(yīng)用，就賡續(xù)地向模具設(shè)計(jì)、研制和臨盆提出更高的要求，這又極大年夜地促進(jìn)了模具的成長(zhǎng)。在專(zhuān)門(mén)多蓬勃國(guó)度，模具工業(yè)的產(chǎn)值差不多跨過(guò)或接近機(jī)床工業(yè)的產(chǎn)值。我國(guó)也差不多把模具工業(yè)作為重點(diǎn)成長(zhǎng)的家當(dāng)，模具工業(yè)差不多成為我國(guó)公平易近經(jīng)濟(jì)成長(zhǎng)的重要部分。塑料橡膠模具概述在各類(lèi)材料加工工業(yè)中廣泛地應(yīng)用著各類(lèi)模具，例如塑料成品應(yīng)用的塑料模具，橡膠成品應(yīng)用的橡膠模具，金屬壓力加工應(yīng)用的金屬模具，陶瓷、玻璃成品應(yīng)用的陶瓷、玻璃模具，金屬鍛造成型應(yīng)用的砂型模具等等。 模具是應(yīng)用特定的外形和尺寸成型必定成品的對(duì)象。成型橡塑成品的模具確實(shí)是橡塑模具。 跟著新材料、新工藝、新技巧的賡續(xù)成長(zhǎng)，越來(lái)越多橡塑產(chǎn)品應(yīng)用于工業(yè)、農(nóng)業(yè)、國(guó)防、家電等各行業(yè)。專(zhuān)門(mén)是塑料材料已成為繼金屬材料、纖維材料、硅酸鹽材料之后的第四大年夜材料。專(zhuān)門(mén)多外形復(fù)雜、尺寸精度高的產(chǎn)品賡續(xù)顯現(xiàn)，這些產(chǎn)品的產(chǎn)生勢(shì)必帶動(dòng)模具工業(yè)的成長(zhǎng)，同時(shí)對(duì)模具工業(yè)也提出了更高的要求。CAD/CAM/CAE差不多成為模具加工、設(shè)計(jì)的主流。臨盆高效力、主動(dòng)化、大年夜型、微型、周詳、壽命長(zhǎng)的模具差不多成為模具成長(zhǎng)的趨勢(shì)和確信一個(gè)國(guó)度模具行業(yè)制造程度高低的重要身分。近幾年來(lái)，跟著我國(guó)賡續(xù)引進(jìn)國(guó)外的先輩的模具加工設(shè)備與運(yùn)算機(jī)軟硬件，我國(guó)模具的設(shè)計(jì)制造程度賡續(xù)進(jìn)步。機(jī)能穩(wěn)固的設(shè)備、合理的臨盆工藝、高質(zhì)量的模具是臨盆高質(zhì)量成品的必備前提。三、塑橡模具的構(gòu)造類(lèi)別及應(yīng)用設(shè)備（一）、塑料橡膠模具分類(lèi)不合成型方法成型的成品應(yīng)用的模具構(gòu)造與成型道理是不合的。按成型加工方法的不合，橡塑成型模具可分為以下幾大年夜類(lèi)。打針成型模具在打針機(jī)的料筒內(nèi)參加物料，物料在打針機(jī)螺桿或柱塞的感化下，向前輸送，經(jīng)螺桿和外部加熱裝配的感化，由固態(tài)變?yōu)槿廴跔顩r，然后在打針機(jī)螺桿或柱塞的感化經(jīng)模具的澆注體系注入型腔中定型。塑估中熱塑性塑料多用打針模具臨盆，橡膠成品中也越來(lái)越多的應(yīng)用打針模具臨盆。特點(diǎn)：模具構(gòu)造復(fù)雜、有用于臨盆大年夜型、厚壁、薄壁、外形復(fù)雜、尺寸精度高的成品；臨盆效力高、質(zhì)量穩(wěn)固、能實(shí)現(xiàn)主動(dòng)化臨盆。圖2-3-1打針模具構(gòu)造壓抑成型模具將物料直截了當(dāng)參加放開(kāi)的模具型腔內(nèi)，然后合模施壓。物料在模具中經(jīng)熱和壓力的感化成為熔融狀況，經(jīng)由物理或化學(xué)變更物料硬化定型。橡膠成品今朝多采取壓抑成型的方法臨盆。特點(diǎn)：模具構(gòu)造簡(jiǎn)單，通用性強(qiáng)、應(yīng)用面廣、操作便利。圖2-3-2壓抑模具構(gòu)造擠出成型模具擠出成型模具又稱(chēng)機(jī)頭。在擠出機(jī)中的物料經(jīng)螺桿扭轉(zhuǎn)向前輸送，在料筒加熱裝配的感化下，由固態(tài)變?yōu)槿廴跔顩r，經(jīng)擠出機(jī)機(jī)頭擠出成型。跟著機(jī)頭斷面外形的改變可臨盆不合斷面外形的連續(xù)成品。 特點(diǎn)：臨盆效力高、質(zhì)量穩(wěn)固、能實(shí)現(xiàn)主動(dòng)化臨盆。圖3-2-3擠出模具構(gòu)造塑估中空吹塑成型模具塑估中空吹塑成型依照成型工藝方法可分為擠出成型和打針成型等多種。擠出成型確實(shí)是將擠出機(jī)擠出的熔融管胚放入模具中，模具閉合夾緊，然后在管胚中通入緊縮空氣，使料胚膨脹貼緊模具定型成型。打針成型確實(shí)是把打針機(jī)臨盆的型材放入模具中加熱并使之軟化，然后通入緊縮空氣，使料胚膨脹貼緊模具定型成型。 特點(diǎn)：模具受力小，模具構(gòu)造相對(duì)來(lái)講簡(jiǎn)單，可成型用其他方法不克不及成型的成品。圖3-2-4塑估中空吹塑模具構(gòu)造 除以上常用的模具外，還有壓鑄成型模具，塑料真空或緊縮空氣成型模具，塑料發(fā)泡模具等等。圖3-2-5壓鑄模具構(gòu)造圖3-2-6塑料真空或緊縮空氣模具（二）、設(shè)備簡(jiǎn)介打針成型機(jī)平板硫化機(jī)擠出成型機(jī)塑估中空成型機(jī)第一節(jié)概述應(yīng)用塑料打針成型機(jī)成型塑料成品的模具確實(shí)是塑料打針模具，其構(gòu)造由成品的外形及打針機(jī)情勢(shì)決定的。打針機(jī)成型的道理及特點(diǎn)在第二章中已有表述。塑料打針模具是塑料成品中應(yīng)用最廣的，由打針模具臨盆的成品已占塑料產(chǎn)品的80%以上。打針模具在構(gòu)造上也是塑料模具中最復(fù)雜的。操縱打針模具的全然構(gòu)造，其它模具也就觸類(lèi)旁通了。打針模具安裝在打針機(jī)上臨盆，是以模具設(shè)計(jì)要和打針機(jī)的規(guī)格相接洽，同時(shí)也與成品的要求、臨盆要求有關(guān)。 圖3-1-1為單分型面塑料打針模具的構(gòu)造情勢(shì)。它重要由六部分構(gòu)成。圖3-1-1單分型面塑料打針模具 （一）、澆注體系 將塑料熔體由打針機(jī)引向模具成型部分的通道稱(chēng)為澆注體系。它分為通俗澆注體系和熱流道澆注體系。通俗澆注體系由主流道、分流道、澆口、冷料井構(gòu)成。圖3-1-1為通俗澆注體系的模具構(gòu)造。 （二）、成型零部件 成型成品的部分，它由型腔和型芯構(gòu)成。是模具設(shè)計(jì)短長(zhǎng)的關(guān)鍵，它涉及到模具的構(gòu)造設(shè)計(jì)、成型零部件的尺寸運(yùn)算、強(qiáng)度運(yùn)算等。 （三）、導(dǎo)向部分 導(dǎo)向裝配的感化是確保動(dòng)模與定模在臨盆過(guò)程中閉合的精確性，從而包管束品的質(zhì)量。由導(dǎo)柱和導(dǎo)向孔構(gòu)成。大年夜型模具或頂出零件比較多的模具在頂出板上也設(shè)有導(dǎo)向部分，目標(biāo)是包管頂出過(guò)程中的精確性。 （四）、頂出部分 塑料注入模具經(jīng)冷卻定型后，由模具的頂出裝配頂出。實(shí)現(xiàn)模具的下一次打針。依照成品的構(gòu)造情勢(shì)頂出構(gòu)造有簡(jiǎn)單頂出、二次頂出構(gòu)造等。 （五）、排氣體系在打針過(guò)程中把型腔內(nèi)氣體排出模具以外。包管束品的完全成型。（六）、冷卻加熱體系為了包管打針工藝對(duì)模具溫度的要求，模具設(shè)有冷卻加熱體系。通俗澆注體系的模具設(shè)冷卻體系；熱流道模具的澆注體系設(shè)加熱裝配，成型部分設(shè)冷卻體系。第二節(jié)澆注體系設(shè)計(jì)概述澆注體系是手印具中從打針機(jī)噴嘴開(kāi)端到型腔為止的流淌通道，它分為通俗澆注體系和熱流道澆注體系。澆注體系對(duì)成品機(jī)能、外不雅質(zhì)量和成型難易程度都有直截了當(dāng)阻礙，是以在設(shè)計(jì)澆注體系時(shí)，應(yīng)綜合推敲以上身分。 設(shè)計(jì)塑料模具時(shí)必須遵守塑料熔體的流淌規(guī)律，如許才能使所成型的塑料成品獲得最佳的質(zhì)量。塑料在打針過(guò)程中可分為三個(gè)區(qū)段。第一區(qū)段是塑料在螺桿（柱塞）與料筒壁之間進(jìn)行的輸送、緊縮、熔融和塑化，并將塑化好的塑料熔體儲(chǔ)備在料筒的前端，這方面的理論重要研究塑料由固態(tài)變?yōu)檎沉鲬B(tài)的過(guò)程；第二區(qū)段是儲(chǔ)存在料筒前端的塑料熔體經(jīng)螺桿（柱塞）感化，經(jīng)打針機(jī)噴嘴、模具澆注體系進(jìn)入型腔；第三區(qū)段是塑料熔體進(jìn)入模具型腔過(guò)程中的流淌、相變和固化。注塑過(guò)程的研究重要集中在第二區(qū)段，它涉及到熔體經(jīng)由過(guò)程澆注體系時(shí)所受到的剪切力及熔體表不雅粘度的變更，這些都直截了當(dāng)阻礙到澆注體系的尺寸大年夜小、成品的質(zhì)量等。下面就從理論上扼要評(píng)論辯論塑料熔體在此區(qū)段的流淌特點(diǎn)。（一）、熔體流變方程的差不多概念 當(dāng)塑料熔體在外力感化下經(jīng)澆注體系流淌時(shí)，因?yàn)楦鼽c(diǎn)的流速不合存在著剪切力。設(shè)有剪切力τ于定溫下施于相距dy的兩平行液層，使兩平行液層以du的相對(duì)速度移動(dòng)。du/dy稱(chēng)為剪切速度或速度剃度（）。對(duì)牛頓液體來(lái)說(shuō)，剪切力τ與剪切速度du/dy成正比。τ=η（3-2-1）比例常數(shù)η稱(chēng)為牛頓粘度，它是液體流淌難易程度的量度。 當(dāng)塑料在圓形流道內(nèi)作穩(wěn)固流淌時(shí)，如圖3-2-1，設(shè)在長(zhǎng)為L(zhǎng)半徑為R的圓形流道兩端的壓力差為ΔＰ，其隨便率性半徑r處的熔體所受的剪切力為：τ=（3-2-2）圖3-2-1塑料熔體在圓形流道內(nèi)的流淌情形在管壁處其剪應(yīng)力為：τ=（3-2-3）矩形流道剪應(yīng)力為：τ=關(guān)于牛頓液體在圓管橫截面內(nèi)各點(diǎn)流速呈拋物線分布（圖3-2-1b所示），在中間的流速最大年夜，在管壁處流速為零，其剪切速度在中間為零，在管壁處最大年夜，其值為：（3-2-4）式中Q：?jiǎn)挝粫r(shí)刻的流量，厘米故在管壁處有：η=（3-2-5）Q=但大年夜多半塑料熔體屬于非牛頓流體，剪應(yīng)力與剪切速度的關(guān)系不相符式3-2-1的正比關(guān)系，恒溫下，在必定的剪切速度范疇內(nèi)，可近似地用下面的指數(shù)定律描述它：τ=K（3-2-6）式中n：非牛頓指數(shù)，表示該流體與牛頓流體的偏離程度，對(duì)牛頓流體，n=1 非牛頓流體其粘度已不在是一個(gè)常數(shù)。在圓管內(nèi)流淌時(shí)，其各點(diǎn)流速分布不再呈拋物線分布，是以管壁處的剪切速度為乘以校訂系數(shù)。（3-2-7）為了評(píng)論辯論便利，將叫做非牛頓流體在管壁處的表不雅剪切速度，管壁處的剪應(yīng)力與表不雅剪切速度之比叫做表不雅粘度。表不雅粘度隨剪切速度的變更而變更。=因此（3-2-8）（3-2-9）矩形流道：式中：W：矩形流道寬度h：矩形流道深度 由上面的公式能夠看出：澆口斷面尺寸增大年夜?jié)部跀嗝娉叽?，有利于Q值的進(jìn)步。從式中可知，Q值隨或成正比。但澆口斷面尺寸的增長(zhǎng)，熔體在澆口處的流速減慢，其表不雅粘度響應(yīng)進(jìn)步，Q值反而降低，因此澆口斷面尺寸的增大年夜有個(gè)極限值，確實(shí)是大年夜?jié)部诔叽绲纳舷蕖？邕^(guò)此值，會(huì)取得相反的后果。而小尺寸澆口，因?yàn)榻^大年夜多半塑料熔體的表不雅粘度是剪切速度的函數(shù)。熔體流率越快，越低，越有利于充模。別的，因?yàn)槿垠w流徑小澆口，部分動(dòng)能因高速摩擦而轉(zhuǎn)換成熱能，進(jìn)步了澆口處的局部溫度，熔體的粘度再次降低，Q值增長(zhǎng)。但當(dāng)剪切速度達(dá)到極限值時(shí)（一樣為1/s），剪切速度于表不雅粘度便掉去了依存關(guān)系，稱(chēng)之為“剪切速度效應(yīng)”?？邕^(guò)此極限值，剪切速度在增長(zhǎng)，表不雅粘度也不在降低。現(xiàn)在澆口的斷面尺寸確實(shí)是點(diǎn)澆口的極限尺寸。澆口長(zhǎng)度當(dāng)打針壓力恒準(zhǔn)時(shí)，則澆口處的壓力保持不變。澆口長(zhǎng)度短，熔體流經(jīng)澆口的阻力毫秒年兆升毫秒度減小，也就使?jié)部诘倪M(jìn)口于出口間的壓力降減小，從而使塑料熔體在澆口處的流速增大年夜，Q值獲得進(jìn)步。反應(yīng)在打針螺桿上，螺桿向前推動(dòng)的速度加快，也即打針?biāo)俣燃涌臁Ｊ且钥s短澆口長(zhǎng)度，在不增長(zhǎng)澆口截面的前提下，就能進(jìn)步打針?biāo)俣萉值。同時(shí)因?yàn)槿垠w在澆口中速度的進(jìn)步，也即剪切速度增長(zhǎng)，熔體的表不雅粘度響應(yīng)降低。此外，短澆口可保持常開(kāi)，有利于補(bǔ)縮。由上可知，在設(shè)計(jì)澆口長(zhǎng)度時(shí)，選擇其最小值最好。剪切速度的選擇因?yàn)榻^大年夜多半塑料熔體屬于非牛頓流體，其表不雅粘度與剪切速度的函數(shù)關(guān)系不是線形關(guān)系（如式3-2-6）。由實(shí)驗(yàn)知，在較低的剪切速度范疇內(nèi)，剪切速度的微小變更會(huì)引起表不雅粘度的專(zhuān)門(mén)大年夜變更。這將使打針過(guò)程難于操縱。導(dǎo)致成品別處不但滑，沖模不均，密實(shí)性差，內(nèi)應(yīng)力高，翹曲變形等缺點(diǎn)。是以，選擇一段剪切速度，使其的變更對(duì)表不雅粘度的阻礙最小，如許有利于打針過(guò)程的操縱。一樣來(lái)說(shuō)，剪切速度取最高值，對(duì)粘度的阻礙最小。因此，打針過(guò)程的剪切速度平日取～（1/s），同時(shí)盡可能進(jìn)步。表不雅粘度的操縱在打針過(guò)程中，當(dāng)沖模不滿(mǎn)，除增大年夜打針量和進(jìn)步打針?biāo)俣鹊裙に嚽疤嵬?，降低塑料熔體的表不雅粘度是比較好的方法。降低粘度的方法之一是升高溫度。而升高溫度則帶來(lái)熱量損耗的增長(zhǎng)和冷卻時(shí)刻的延長(zhǎng)，溫度過(guò)高還會(huì)引起塑料的分化。二是進(jìn)步剪切速度。但剪切速度的進(jìn)步也不克不及跨過(guò)其極限值。進(jìn)步剪切速度的方法，一是進(jìn)步打針壓力，二是減小澆口尺寸。 綜上所述，一樣情形下，薄壁、小型等成品采取小澆口尺寸對(duì)成品的沖模及成品德量是有利的；而大年夜型、厚壁、粘度高的熔體則采取大年夜尺寸澆口。二、通俗澆注體系 （一）、通俗澆注體系的構(gòu)成通俗澆注體系由主流道、分流道、澆口、冷料井構(gòu)成。它的感化確實(shí)是使打針機(jī)噴嘴射出的熔融塑料流入型腔。澆注體系構(gòu)成部分如圖3-2-2。1—主流道2—分流道3—澆口4—冷料井圖3-2-2澆注體系 主流道是指緊接打針機(jī)噴嘴到分流道為止的那一段流道，熔融的塑料進(jìn)入模具時(shí)先經(jīng)由它。 分流道是指把主流道的融料引入各個(gè)型腔的流道。對(duì)通俗澆注體系而言，它開(kāi)設(shè)在分型面上。 澆口是指在分流道的末尾將融料引入型腔的流道。 冷料井確實(shí)是為了幸免冷料堵塞澆口或進(jìn)入型腔而設(shè)置的。在每次打針中，前鋒的料流起首與溫度較低的模具接觸，從而造成料流前端存在一些低溫料，常稱(chēng)冷料。冷料井一樣開(kāi)設(shè)在主流道或分流道的末尾。 （二）通俗澆注體系的設(shè)計(jì)1．主流道的設(shè)計(jì) 因?yàn)橹髁鞯榔鹗着c高溫、高壓的融料以及和打針機(jī)的噴嘴反復(fù)接觸，為增長(zhǎng)主流道的耐磨性和耐腐化性主流道部分常設(shè)計(jì)成可拆卸的主流道襯套，又稱(chēng)澆口套。關(guān)于模板尺寸較小的模具可直截了當(dāng)在模板上加工主流道。大年夜型模具中為了主流道加工的便利；別的有些模具的定模板有幾塊板構(gòu)成，為了防止開(kāi)模時(shí)模板的裂縫留有溢料無(wú)法使主流道順利脫出，也設(shè)計(jì)有主流道襯套。澆口套與定模板的合營(yíng)一樣取過(guò)渡合營(yíng)（H7/k6）或過(guò)盈合營(yíng)(H7/m6)。常用的主流道襯套的構(gòu)造如圖3-2-3所示。圖3-2-3主流道襯套構(gòu)造在主流道構(gòu)造中，為了使凝料順利脫出，主流道設(shè)計(jì)成圓錐形，具有2o～6o的錐角，澆口套長(zhǎng)度長(zhǎng),其夾角小些,澆口套長(zhǎng)度小,其夾角可大年夜些，澆口套內(nèi)壁別處粗拙度值一樣在以下，小端直徑應(yīng)大年夜于打針機(jī)噴嘴直徑1毫米。主流道與噴嘴接觸處一樣成半球形，為使兩者慎密合營(yíng)，幸免打針時(shí)的融料溢出，球面半徑應(yīng)比噴嘴半徑大年夜1～2 D=2()(cm)Q—流經(jīng)該流道的熔體體積流率，cm/s；Q=D—圓形流道截面直徑，cm；—熔體在該流道內(nèi)的剪切速度，1/s，圓形截面流道=5×10； 為知足打針成型的須要，打針機(jī)最大年夜熔體體積流率必須大年夜于打針該成品的熔體體積流率。2．定位環(huán)的設(shè)計(jì) 定位環(huán)起模具與打針機(jī)定模板定位孔定位的感化。目標(biāo)一是支撐模具，二是使模具中間與打針機(jī)噴嘴中間一致。澆口套與定位環(huán)相合營(yíng)的構(gòu)造見(jiàn)圖3-2-4。當(dāng)定位環(huán)尺寸較小時(shí)，可把定位環(huán)與主流道襯套做成一體。定位環(huán)用螺釘使之與模具連接。當(dāng)澆口套在打針過(guò)程中受力專(zhuān)門(mén)大年夜時(shí)，為削減螺釘?shù)氖芰Γ砂讯ㄎ画h(huán)構(gòu)造設(shè)計(jì)成如圖3-2-5所示。圖3-3-4定位環(huán)構(gòu)造圖3-2-5定位環(huán)的另一種構(gòu)造 定位環(huán)外徑為打針機(jī)定模板定位孔直徑，定位環(huán)與澆口套的合營(yíng)一樣取間隙合營(yíng)，常用的有H7/f6。定位環(huán)凸出定模板的高度一樣在20毫米以下。緊固定位環(huán)的螺釘一樣選M6、M8，數(shù)量2～3個(gè)。3．分流道的設(shè)計(jì) 分流道是連接主流道與型腔的通道。分流道的外形有圓形、半圓形、梯形、U形等，從壓力傳遞的角度講：要求流道截面積最大年夜；從熱傳導(dǎo)的角度講：要求流道外周長(zhǎng)度最小。確信分流道外形好壞的標(biāo)準(zhǔn)是流道的比別處積。比別處確實(shí)是流道的截面積與外周長(zhǎng)之比。比別處積小，熱量損耗小。 常用的分流道的斷面外形與尺寸見(jiàn)表2-1所示。表2-1分流道斷面尺寸尺寸數(shù)據(jù)（mm)d56789101112R2.533.544.555.56H56789101112WH567891011123.5455.56789 U形、梯形分流道中，當(dāng)H=（～2）R及H=（～）W時(shí)，流道的比別處積較小。 分流道尺寸視成品大年夜小和塑料品種、打針?biāo)俣?、以及分流道長(zhǎng)度而定。圓形分流道一樣在5～10毫米之間；關(guān)于流淌性好的塑料，如聚丙烯、尼龍等，當(dāng)分流道專(zhuān)門(mén)短時(shí)，直徑可小到2毫米。對(duì)流淌性差的塑料，可大年夜到10毫米。實(shí)驗(yàn)證實(shí)，多半塑料分流道直徑在5～10毫米時(shí)，對(duì)流淌性阻礙較大年夜，在增長(zhǎng)直徑，對(duì)流淌性阻礙差不多專(zhuān)門(mén)小了。分流道尺寸可用下述公式運(yùn)算。a．圓形分流道截面直徑 D=2()(cm)Q—流經(jīng)一分流道的熔體體積流率，cm/s；D—圓形流道截面直徑，cm；A—熔體在該流道內(nèi)的剪切速度，1/s； 熔體體積流率見(jiàn)表1。（注：運(yùn)算分流道體積流率時(shí)，應(yīng)除以分流道數(shù)。） 常用A值圓形截面分流道A=5×10～10；b． 關(guān)于壁厚在3.2mm以?xún)?nèi)，重量為200g以下的塑料成品的圓形分流道直徑，可按下列體會(huì)公式求得。流道直徑限于3.2～9.5mm以?xún)?nèi)。 D=0.2654·個(gè)中：D：流道直徑(mm) W：成品重量(g) L：流道長(zhǎng)度 (mm)c．對(duì)梯形分流道截面，其截面深度H可用下面公式運(yùn)算。 H=1.587()(cm)截面寬度W，W=（～）H 在多型腔中，分流道的安排有均衡式和非均衡式兩種。所謂均衡式安排，確實(shí)是從主流道到各個(gè)型腔的分流道長(zhǎng)度、外形、斷面尺寸差不多上對(duì)應(yīng)相等的，這種設(shè)計(jì)可達(dá)到各個(gè)型腔的平均進(jìn)料。如圖3-2-6所示。非均衡式安排如圖3-2-7所示。圖3-2-6圖3-2-7 型腔的分布以均衡安排為佳。從流道長(zhǎng)度看：直線分列最短。從流淌均衡角度看：一模四腔的H形分列和圓形分列的熱均衡性、流淌性最好。關(guān)于周詳成型時(shí)分列，圓形分列最幻想。非圓成品作為一模四腔，H形分列最幻想。 不管是均衡安排照樣非均衡式安排，都牽扯到型腔數(shù)量標(biāo)問(wèn)題。型腔數(shù)量以成品精度、所選擇打針機(jī)大年夜小都有關(guān)系。關(guān)于技巧要求高的塑件如光學(xué)件等，一樣只能一模一腔。關(guān)于技巧要求不嚴(yán)格的一樣塑件，可用以下公式求得。a．由打針機(jī)鎖模力確信設(shè)：鎖模力F(N) 型腔內(nèi)樹(shù)脂壓力P(N/cm) 一個(gè)零件的投影面積a(cm) 分流道、澆口的投影面積b(cm)則n=(－b)÷ab．由打針量確信設(shè)：最大年夜打針量G（kg） 一個(gè)零件的重量W（kg） 一組主流道、分流道的重量W（kg）則n=(0.8G－W)÷W若打針機(jī)打針量以體積標(biāo)注，則n=（0.8V－υ）÷υV：打針機(jī)的標(biāo)稱(chēng)打針量，cmυ：主流道、分流道的體積cmυ：一個(gè)塑件的體積cm4．澆口澆口是澆注體系的關(guān)鍵部分。澆口的外形與尺寸對(duì)成品的質(zhì)量阻礙專(zhuān)門(mén)大年夜，正如前面熔體流變方程的差不多概念所評(píng)論辯論的，在多半情形下是澆注體系中截面積最小的，同時(shí)是有利的。采取小澆口的緣故是：（1）操縱填充熔融樹(shù)脂的流淌偏向與流量的同時(shí)，把樹(shù)脂封在澆口內(nèi)，直到成品充分固化到能頂出的狀況，防止樹(shù)脂向流道回流。（2）樹(shù)脂經(jīng)由過(guò)程狹小的澆口產(chǎn)生摩擦熱，使樹(shù)脂溫度上升，減小流淌及熔接痕的產(chǎn)生。（3）輕易割斷與成品的連接，二次加工便利。（4）對(duì)多型腔多澆口，經(jīng)由過(guò)程調(diào)劑澆口的尺寸能取得向型腔的均衡填充。直澆口直澆口打針時(shí)塑料從型腔深處流向分型面有利于型腔氣體的排出；塑件別處一樣無(wú)熔接痕。因?yàn)闈部谔幱谒芗虚g的地位，是以對(duì)塑料注入成型時(shí)，近似于等距離注滿(mǎn)，澆注體系流程最短，是以壓力損耗、熱量損掉均小，塑件質(zhì)量好，常用于成型大年夜型、長(zhǎng)流程的成品。但因?yàn)槠涑叽绱竽暌梗袒瘯r(shí)刻長(zhǎng)，去除困難，成品別處留有陳?ài)E，打針壓力直截了當(dāng)感化在成品上，成品別處容易產(chǎn)生殘留應(yīng)力。直澆口的型式見(jiàn)圖3-2-8。圖3-2-8直澆口直澆口類(lèi)似于主流道的情勢(shì)，其小端直徑由所選打針機(jī)的噴嘴直徑?jīng)Q定，且大年夜于打針機(jī)的噴嘴直徑1～2mm。直澆口大年夜端尺寸的運(yùn)算也可參照主流道大年夜端尺寸的運(yùn)算公式。直澆口常用的一樣數(shù)據(jù)為：當(dāng)l＞30時(shí)，D=Φ9～Φ12，當(dāng)l≤30時(shí)，D=Φ4～Φ6。針點(diǎn)澆口針點(diǎn)澆口是一種尺寸專(zhuān)門(mén)小的澆口，在成品別處留有專(zhuān)門(mén)小的陳?ài)E，且澆口在開(kāi)模時(shí)輕易主動(dòng)割斷，為了掏出中心澆注體系的凝料，模具構(gòu)造為三板式。相關(guān)于其他澆口而言，澆口的地位不受限制；多點(diǎn)進(jìn)料時(shí)能取得澆口的均衡；關(guān)于投影面積大年夜或易變形的成品，采取多個(gè)澆口也能獲得幻想的成果。針點(diǎn)澆口的型式見(jiàn)圖3-2-9。圖3-2-9(a)有用于外不雅要求不高的塑件，圖(b)有用于外不雅要求高、薄壁及熱固性塑料。尺寸運(yùn)算d=2()(cm)Q—流經(jīng)一針點(diǎn)澆口的熔體體積流率，cm/s，D—針點(diǎn)澆口截面直徑，cm；A—熔體在針點(diǎn)澆口內(nèi)的剪切速度，1/s常用A值如下：苯乙烯類(lèi)：A=5×10～10；聚烯烴類(lèi)：A=10～5×10；尼龍類(lèi)：A=4×10；聚甲醛A=6×10～5×10。點(diǎn)澆口常用的一樣數(shù)據(jù)為：d=φ0.5～φ1.5，l=0.5～2，a=6°～15°。3．埋伏式澆口埋伏式澆口是由點(diǎn)澆口演變而來(lái)的。它具有點(diǎn)澆口的長(zhǎng)處。其特點(diǎn)之一是澆口可設(shè)置在塑件側(cè)面不明顯處，分模時(shí)澆口與塑件自行分別，可使塑件臨盆達(dá)到主動(dòng)化。因?yàn)槁穹綕部诘臉?gòu)造特點(diǎn)，對(duì)脆性、過(guò)于強(qiáng)韌的塑料，埋伏式澆口是不合適的。埋伏式澆口的型式見(jiàn)圖3-2-10。圖3-2-10埋伏式澆口尺寸運(yùn)算：埋伏式澆口的澆口尺寸可按點(diǎn)澆口尺寸的運(yùn)算公式運(yùn)算。常用的埋伏式澆口的澆口尺寸d=0.8～1.5，=30～45°，β=5～20°，ι=1～1.5，R=1.5～3，b=0.6～0.8t，θ=0～2°，L＞3d1。4．側(cè)澆口側(cè)澆口是一種簡(jiǎn)單而有常用的澆口，它開(kāi)設(shè)在分型面上，與其它情勢(shì)的澆口比擬，它具有澆口截面外形簡(jiǎn)單，易于機(jī)械加工；澆口的尺寸精度易于知足；澆口尺寸修改便利；充填型腔的速度受澆口封閉時(shí)刻的限制不大年夜；有用于各類(lèi)塑料。缺點(diǎn)是塑件上留有明顯的陳?ài)E。側(cè)澆口型式見(jiàn)圖3-2-11。圖3-2-11側(cè)澆口尺寸運(yùn)算：h=n·tw=n·／30式中：h—澆口的深度(mm)；w—澆口的寬度(mm)；A—成品外側(cè)別處積(mm)；t—成品的壁厚(mm)；n—樹(shù)脂系數(shù)，不合樹(shù)脂的系數(shù)見(jiàn)表2-2。表2-2樹(shù)脂名稱(chēng)樹(shù)脂系數(shù)PS、PE0.6POM、PC、PP0.7PVC0.9PVAC、PMMA、PA0.8幾種常用塑料澆口的舉薦尺寸見(jiàn)表2-3表2-3(mm)形狀塑料名稱(chēng)h成品壁厚PEPPPSPMMAABSPOMPSPSFPPO

簡(jiǎn)單<1.50.5～0.70.6～0.80.8～1.2復(fù)雜0.5～0.60.5～0.80.6～1.0簡(jiǎn)單1.5～30.6～0.91.2～1.41.3～1.6復(fù)雜0.6～0.80.8～1.21.2～1.5

簡(jiǎn)單>30.8～1.11.2～1.51.0～1.6復(fù)雜0.8～1.01.0～1.41.4～1.6臺(tái)階長(zhǎng)l=0.8～2.0mm，澆口寬度w：中小型塑件3～10h；大年夜型塑件＞10h。搭接澆口 搭接澆口由側(cè)澆口演變而來(lái),主假如克服打針時(shí)料流在型腔產(chǎn)生噴射現(xiàn)象。這種澆口除粘度較大年夜的PVC塑料外，其它塑料均有用。搭接澆口的型式見(jiàn)圖3-2-12。圖3-2-12搭接澆口5．扇形澆口扇形澆口是側(cè)澆口的一種變異情勢(shì)。常用來(lái)成型寬度較大年夜的成品，澆口沿進(jìn)料偏向逐步變寬，厚度逐步變薄。因?yàn)闈部诔收範(fàn)?，打針時(shí)流痕專(zhuān)門(mén)小，是以塑件的定向性也相對(duì)減小，降低了成品的內(nèi)應(yīng)力，型腔內(nèi)的氣體輕易排出。當(dāng)用于成型有色塑料時(shí)，可不能象針點(diǎn)澆口那樣使光榮有散射狀感到，塑件光榮一致；除粘度較大年夜的PVC外，其它塑料均有用。扇形澆口的型式見(jiàn)圖3-2-13。圖3-2-13扇形澆口扇形澆口的尺寸同側(cè)澆口尺寸全然一樣。為了能夠或許充分發(fā)揮扇形澆口的長(zhǎng)處，可采取比運(yùn)算成果更大年夜的澆口寬度。寬度為35mm的扇形澆口在設(shè)計(jì)中也是經(jīng)常見(jiàn)到的。為了補(bǔ)償壓力損掉，澆口的深度宜做成如圖3-2-14所式的型式，以改良成型前提。圖3-2-14扇形澆口的改良型7．平縫式澆口 平縫式澆口有用于成型尺寸較大年夜和要求翹曲變形小的薄壁塑件。對(duì)一些有透亮度要求、別處不許可有流淌陳?ài)E以及要求平直的平板塑件尤為有用。平縫式澆口的型式見(jiàn)圖3-2-15。平縫式澆口的尺寸見(jiàn)表1-15。圖3-2-15平縫式澆口尺寸運(yùn)算h=0.7n·t常用的尺寸h=0.2～1.5，l≤1.5，b=0.75～1B注：公式中的n、t同前。8．圓環(huán)形澆口 圓環(huán)形澆口重要用來(lái)成型圓筒形成品。圓環(huán)形澆口進(jìn)料平均，型腔氣體輕易排出。若塑件內(nèi)孔要求較高，則應(yīng)把澆口設(shè)在型腔上；反之，若孔內(nèi)許可殘留澆口陳?ài)E，則把澆口設(shè)在型芯上。圓環(huán)形澆口的型式見(jiàn)圖3-2-16。圖3-2-16圓環(huán)形澆口圓環(huán)形澆口的尺寸同側(cè)澆口，常用尺寸為h=0.2～1.5，l=0.8～29．輪幅式澆口 輪幅式澆口有用范疇類(lèi)似于圓環(huán)形澆口，但它是把全部圓周進(jìn)料改成幾個(gè)小段圓弧進(jìn)料，這種澆口去除便利。缺點(diǎn)是制件上有接合縫。輪幅式澆口的型式圖3-2-17輪輻式澆口10．爪澆口 爪澆口是輪幅式澆口的一種變異。澆道開(kāi)設(shè)在分流錐上，有用于成型內(nèi)孔較小的管狀塑件和齊心度要求較高的塑件。其尺寸可參照輪幅式澆口拔取。爪澆口型式見(jiàn)圖3-2-18所示。圖3-2-18爪澆口11．護(hù)耳式澆口 護(hù)耳式澆口是一種注塑塊狀實(shí)體塑件的專(zhuān)門(mén)情勢(shì)的澆口。塑件側(cè)邊外有凸起的耳柄，注塑時(shí)塑料經(jīng)耳柄進(jìn)入型腔。因?yàn)槿廴诘乃芰蠌臋M流暢道經(jīng)由過(guò)程澆口后不是直截了當(dāng)進(jìn)入型腔中去，而是先注入一個(gè)與型腔成90°的耳柄處，如許塑料就可不能產(chǎn)生噴射，而是安穩(wěn)地充斥型腔。同時(shí)澆口離塑件較遠(yuǎn)，因此定向后果不明顯，從而塑件上可不能產(chǎn)生波浪、白斑等疵病。故合適于成型透亮度要求較高、內(nèi)應(yīng)力小的塑件。護(hù)耳式澆口型式見(jiàn)圖3-2-19。圖3-2-19護(hù)耳式澆口護(hù)耳式澆口常用尺寸為L(zhǎng)=15～29，B=10～15，H=0.8t，l、w、h拜見(jiàn)側(cè)澆口尺寸及運(yùn)算公式。5．冷料井設(shè)計(jì) 冷料井是用來(lái)儲(chǔ)存打針時(shí)前鋒的冷料，幸免冷料進(jìn)入型腔造成成品缺點(diǎn)及堵塞澆口，并在開(kāi)模時(shí)拉出主流道的凝料。冷料井的直徑稍大年夜于主流道的大年夜端直徑。 冷料井的構(gòu)造型式有：帶Z形頭拉料桿的冷料井在冷料井有一根其頭部外形為Z形頭的桿，它的感化確實(shí)是應(yīng)用Z形頭的側(cè)凹在開(kāi)模時(shí)拉出主流道的凝料，并在頂出時(shí)頂出冷料井的冷料。帶Z形頭拉料桿的冷料井，常用于熱塑性塑料，也可用于熱固性塑料其構(gòu)造情勢(shì)見(jiàn)圖3-2-19。圖3-2-20帶Z形頭拉料桿的冷料井帶球形頭或菌形頭的拉料桿這種拉料桿常用于頂板頂出時(shí)的情形。其固定在動(dòng)模板上，開(kāi)模時(shí)因?yàn)槔蠗U上的側(cè)凹拉出主流道的凝料，頂出時(shí)，因?yàn)槔蠗U不動(dòng)，頂板頂出，從而將拉料桿上的凝料硬刮下來(lái)。是以帶球形頭或菌形頭拉料桿的冷料井，常用于頂板頂出的彈性較好的塑料。其構(gòu)造情勢(shì)見(jiàn)圖3-2-22。圖3-2-22帶球形頭或菌形頭拉料桿的冷料井帶分流錐形拉料桿的拉料桿，平日用于成型單腔模中帶中間孔的成品及熱固性塑料。構(gòu)造情勢(shì)見(jiàn)圖3-2-23。圖3-2-23帶分流錐形拉料桿的拉料桿分流道的拉料桿常用于多腔點(diǎn)澆口構(gòu)造中，尺寸要比主流道拉料桿小。（三）澆口地位對(duì)成品的阻礙 澆口的開(kāi)設(shè)地位對(duì)成品德量阻礙專(zhuān)門(mén)大年夜。確信澆口地位應(yīng)對(duì)成品、模具作周全的推敲。1．澆口地位設(shè)計(jì)原則（1）澆口的地位在能同時(shí)充斥到各型腔末尾的地位；（2）澆口應(yīng)開(kāi)設(shè)在成品壁厚最厚處，并有利于樹(shù)脂的流淌、排氣、補(bǔ)料；（3）澆口應(yīng)開(kāi)設(shè)在不阻礙成品應(yīng)用的部位或能輕易處理的部位；（4）澆口應(yīng)開(kāi)設(shè)在不易產(chǎn)生熔接痕的部位； 多點(diǎn)進(jìn)料時(shí)，各股料之間因?yàn)闆](méi)有充分融合而產(chǎn)生的陳?ài)E。熔接痕的產(chǎn)生對(duì)成品的質(zhì)量、強(qiáng)度都有阻礙。澆口地位應(yīng)使熔接痕產(chǎn)生在成品不重要的部位或要求低的部位。圖3-2-24為澆口與熔接痕的關(guān)系。圖3-2-24澆口與熔接痕的關(guān)系（5）澆口應(yīng)躲開(kāi)細(xì)型芯、鑲件或細(xì)長(zhǎng)桿的部位，以及因?yàn)榱魈蕢毫赡茉斐杀诤癫痪俺尚土慵冃蔚牟课?；?）澆口的開(kāi)設(shè)應(yīng)幸免在成品中產(chǎn)生困氣現(xiàn)象；（7）不在成品遭受曲折載荷及沖擊栽荷的處所開(kāi)設(shè)；（8）澆口的開(kāi)設(shè)應(yīng)幸免打針時(shí)產(chǎn)生噴射現(xiàn)象，即采取沖擊型澆口（見(jiàn)搭接澆口）； 因?yàn)闈部诘某叽巛^小，受到的剪切力專(zhuān)門(mén)高，若在打針中正對(duì)著一個(gè)寬度和厚度比較大年夜的型腔，則高速的塑料流過(guò)澆口時(shí)，會(huì)產(chǎn)生噴射和蠕動(dòng)等熔體斷裂現(xiàn)象。有時(shí)塑料熔體直截了當(dāng)從型腔一端噴到另一端，造成熔體的折疊，使成品上產(chǎn)生波浪狀陳?ài)E；或在高速剪切速度下，噴出的高度定向的細(xì)絲或斷裂物專(zhuān)門(mén)快冷卻變硬，與落后入的塑料不克不及專(zhuān)門(mén)好的融合，造成成品缺點(diǎn)。噴射還會(huì)使型腔中的氣體難以順利排出。 是以，在模具設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采取加大年夜?jié)部跀嗝娉叽缁虿扇_擊型澆口。沖擊型澆口即澆口開(kāi)設(shè)的方位正對(duì)著型腔壁或型芯。使高速料流沖擊在型腔壁或型芯上，改變流向和降低流速，并使之平均沖模。圖3-2-25為沖擊型澆口和非沖擊型澆口。圖中為非沖擊型澆口。圖3-2-25沖擊型澆口和非沖擊型澆口（9）在成品的重心部位開(kāi)設(shè)澆口；（10）澆口的開(kāi)設(shè)還應(yīng)推敲樹(shù)脂分子定向方位對(duì)塑件機(jī)能的阻礙。 分子定向確實(shí)是熔體的分子沿打針壓力的偏向進(jìn)行分列。對(duì)一個(gè)成品而言，垂直流向與平行流向的強(qiáng)度、應(yīng)力開(kāi)裂偏向等都有差別。澆口開(kāi)設(shè)地位不合，分子流向不合，對(duì)成品的阻礙不合。充分應(yīng)用分子定向的特點(diǎn)，對(duì)有些成品是有利的。如聚丙烯材料，應(yīng)用分子定向可作成具有搭鈕特點(diǎn)的成品。如圖3-2-26。圖3-2-26聚丙烯搭鈕盒搭鈕處的定向 側(cè)澆口成型板狀成品確實(shí)是應(yīng)用了分子定向的感化，而使成品變形量減小。不合的成品應(yīng)依照成品材料及成品構(gòu)造的專(zhuān)門(mén)性，合理選擇澆口的地位，使分子定向有利于成品的成型及包管束品的質(zhì)量。2．澆口地位選擇實(shí)例澆口地位選擇實(shí)例見(jiàn)表3-2-。表3-2-澆口地位選擇實(shí)例選擇合理選擇不合理說(shuō)明圓環(huán)形塑件采取切向進(jìn)料，可削減熔接痕，進(jìn)步熔接部位的強(qiáng)度，有利于排氣盒罩形塑件頂部壁薄，采取點(diǎn)澆口可削減熔接痕，有利于排氣，可幸免頂部缺料或塑件燒焦殼體塑件采取中間周全進(jìn)料，可削減熔接不良多型腔深腔殼體塑采取多點(diǎn)澆口，可防止型芯受力不均而偏斜變形圓片塑件采取徑向扇形進(jìn)料，防止旋渦和排氣不良產(chǎn)生的接縫及氣孔罩形、細(xì)長(zhǎng)圓筒形、薄壁等塑件設(shè)置澆口時(shí)，應(yīng)防止缺料，熔接不良，排氣不良，型芯受力不均，流程過(guò)長(zhǎng)等缺點(diǎn)大年夜尺寸薄板塑件采取中心孔兩面進(jìn)料，既可縮短流程，防止缺料或熔接不良，又可防止模具受力不均、鎖模力不足而造成的成品缺點(diǎn)選擇澆口時(shí)，應(yīng)留意去澆口后殘留陳?ài)E不阻礙塑件應(yīng)用要求及外不雅質(zhì)量3．流淌比流淌比是指塑料的流淌長(zhǎng)度與成品厚度的比值。流淌比在模具設(shè)計(jì)中是比較重要的設(shè)計(jì)參數(shù)，它能夠確信設(shè)計(jì)時(shí)澆口的地位是否合理。成型時(shí)的總流程的流淌比等于各個(gè)部分流程（包含主流道、分流道、澆口、成型部分）的流淌比之和。圖3-2-27為塑料流淌比的運(yùn)算示意圖。圖3-2-27流淌比流淌比=＋＋＋＋2 關(guān)于大年夜型塑件來(lái)說(shuō)，確信成品可否成型的標(biāo)準(zhǔn)還須要把流淌比和面積比同時(shí)推敲。面積比=t(成品的厚度）／A（成品的別處積）一樣面積比為（1／10～3／10）～（1／10～3／10）被認(rèn)為是成型前提。 塑料成品常用的流淌比見(jiàn)表3-2-。表3-2-塑料成品常用的流淌比塑料名稱(chēng)打針壓力p/MPa流動(dòng)比塑料名稱(chēng)打針壓力p/MPa流動(dòng)比PE150280～250PA90320～200PE60140～100ABS60300～260PP120280PS90300～280PP70240～200PS120150～120PP50140～100PC90130～904．澆口的均衡 在多腔模具中，當(dāng)型腔為非均衡安排時(shí)，因?yàn)楦餍颓痪嚯x主流道的遠(yuǎn)近不合，各腔不克不及同時(shí)注滿(mǎn)，輕易引起遠(yuǎn)方型腔填充不足或密度不足，導(dǎo)致成品的尺寸及質(zhì)量問(wèn)題。是以，必須對(duì)澆口的尺寸加以調(diào)劑，以達(dá)到各型腔澆口的均衡。 一樣情形下，各級(jí)分流道差不多按運(yùn)算設(shè)定，最后對(duì)各型腔的調(diào)劑主假如改變各型腔澆口處的流淌阻力。同一模具中，應(yīng)使各腔的澆口均衡值（BalancedGateValue)相等，即：S BGV=-----------L×式中：S—各型腔澆口的截面積，mm； L—各型腔澆口的長(zhǎng)度,mm； L—各型腔自立流道流經(jīng)的分流道長(zhǎng)度，mm。（四）排氣槽設(shè)計(jì) 排氣槽的開(kāi)設(shè)是為了把型腔的氣體在打針過(guò)程中能順利排出，不阻礙成品的成型及成品的質(zhì)量（如成品形成氣孔、接縫或燒焦等）。排氣間隙要使成品不產(chǎn)生飛邊、溢料。 排氣的方法有分型面排氣、間隙排氣、強(qiáng)迫排氣、粉末燒結(jié)金屬排氣、設(shè)置冷料井排氣。1．分型面排氣分型面排氣的構(gòu)造型式如圖3-2-28所示。圖3-2-28分型面排氣 排氣槽的深度可取0.025～0.1mm,寬1.5～6mm。排氣槽做成曲折狀，為的是幸免象腔中被緊縮的熱空氣直截了當(dāng)噴入人體上。排氣槽深度的取值要小于被打針?biāo)芰系囊缌现?。常用塑料的排氣間隙見(jiàn)表1-24。表1-24塑料名稱(chēng)間隙塑料名稱(chēng)間隙PE0.02ASA0.01PP0.01～0.02POM0.01～0.03PS0.02PA0.01PB0.03GRPA0.01～0.02ABS0.03PBTP0.01～0.03SAN0.03PC0.01～0.032．間隙排氣間隙排氣是應(yīng)用成型件、頂桿與孔的合營(yíng)間隙來(lái)排氣。間隙排氣的構(gòu)造型式如圖3-2-29所示。圖3-2-29間隙排氣 排氣間隙的取值要小于被打針?biāo)芰系囊缌现怠Ｊ且栽谠O(shè)計(jì)模具時(shí)，合營(yíng)件的合營(yíng)精度必定要選擇合理。常見(jiàn)塑料的溢料值見(jiàn)表1-25。表1-25常見(jiàn)塑料的溢料值塑料名稱(chēng)溢料值塑料名稱(chēng)溢料值聚乙烯聚丙烯軟聚氯乙烯聚苯乙烯聚酰胺0.020.030.030.030.02聚甲醛372有機(jī)玻璃ABS聚碳酸酯聚砜0.030.030.040.060.083．強(qiáng)迫排氣強(qiáng)迫排氣是因?yàn)槌善返耐庑螐?fù)雜，成型時(shí)型腔的氣體不克不及順利排出而被包裹在型腔內(nèi)部（非分型面及成型桿的合營(yíng)處），阻礙成品的質(zhì)量。現(xiàn)在可采取強(qiáng)迫排氣的方法，負(fù)氣體排出。 強(qiáng)迫排氣的構(gòu)造型式為，在產(chǎn)朝氣體的處所設(shè)置排氣桿（類(lèi)似于間隙排氣）或應(yīng)用真空泵排氣。但因?yàn)樵诔善飞狭粲袟U的陳?ài)E，排氣桿應(yīng)設(shè)置在成品內(nèi)側(cè)。4．粉末燒結(jié)合金排氣此方法是應(yīng)用球狀顆粒燒結(jié)而成材料的間隙排氣，但要推敲材料的強(qiáng)度，以免成型時(shí)造成變形。粉末燒結(jié)合金排氣的構(gòu)造型式如圖3-2-30所示。圖3-2-30粉末燒結(jié)合金排氣5．設(shè)置冷料井排氣冷料井的感化是儲(chǔ)存打針時(shí)的前鋒冷料，但用在氣體滯留區(qū)，將氣體趕入冷料井也可起到排氣的后果。這種冷料井應(yīng)設(shè)在塑料熔融部位。 冷料井排氣的構(gòu)造型式如圖3-2-31所示。圖3-2-31冷料井排氣型式三、熱流道澆注體系 熱流道澆注體系是應(yīng)用加熱的方法，使從打針機(jī)噴嘴起到型腔為止的這一段流道的塑料一向保持熔融狀況，從而在頂出成品時(shí)沒(méi)有澆注體系的余料。與通俗澆注體系比擬有專(zhuān)門(mén)多長(zhǎng)處，它幸免了通俗澆注體系的回料；熱澆口有利于壓力傳遞，在必定程度上克服了塑料因補(bǔ)料不足而產(chǎn)生的凹陷和縮孔；省略了修剪澆口，收受接收凝料等工序；縮短了成型周期，輕易實(shí)現(xiàn)主動(dòng)化操作。其缺點(diǎn)是模具構(gòu)造復(fù)雜修理困難，對(duì)模具制造有較高的要求，對(duì)模具的修理及應(yīng)用要求有較高的技巧和較豐富的體會(huì)，塑料的應(yīng)用有必定的局限性。用于熱流道模具的塑料應(yīng)具有的性質(zhì)：（1）加工的溫度范疇寬，粘度隨溫度改變而變更小，在較低溫度下有較好的流淌性，在高溫下具有優(yōu)良的熱穩(wěn)固性。（2）對(duì)壓力敏銳，不加打針壓力時(shí)不流淌，施以較低的打針壓力即可流淌。 （3）熱變形溫度高，成品在比較高的溫度下可快速固化頂出。部分塑料適應(yīng)熱流道澆注體系的情形見(jiàn)下表。表部分塑料對(duì)熱流道澆注體系的有用程度流道方法聚乙烯聚丙烯聚笨乙烯ASABS聚氯乙烯聚碳酸酯聚甲醛延長(zhǎng)式噴嘴可可可弗成弗成可熱流道可可可可可可（一）延長(zhǎng)式噴嘴 延長(zhǎng)式噴嘴將打針機(jī)噴嘴延長(zhǎng)，直截了當(dāng)與模具型腔接觸，其延長(zhǎng)部分代替了點(diǎn)澆口澆道。為使噴嘴內(nèi)的塑料保持熔融狀況，防止噴嘴前端受冷而堵塞，必須安裝外加熱器。為幸免噴嘴熱量過(guò)多地傳給低溫型腔，必須采取有效的絕熱方法（如塑料絕熱和空斷氣熱）。此外，還應(yīng)使模具不變形。延長(zhǎng)式噴嘴的構(gòu)造型式見(jiàn)圖3-2-。圖3-2-延長(zhǎng)式噴嘴的構(gòu)造型式此構(gòu)造的延長(zhǎng)式噴嘴。加熱噴嘴與模具設(shè)計(jì)成一體，采取空斷氣熱和噴嘴外而加熱器，構(gòu)造簡(jiǎn)單靠得住，改換模具時(shí)不須要改換打針機(jī)噴嘴（二）多點(diǎn)進(jìn)料的熱流道 多點(diǎn)進(jìn)料的熱流道是在定模固定板與型腔板之間設(shè)有加熱流道板。熱流道板用加熱器加熱，使流道內(nèi)的塑料完全處于融熔狀況。流道板應(yīng)用絕熱材料或空氣的間隙與其余部分隔熱。主流道和分流道均設(shè)在熱流道板內(nèi)，分流道直徑一樣為10～18毫米。流道別處應(yīng)滑膩，流道孔端的螺塞應(yīng)采取比流道孔徑大年夜的細(xì)牙螺紋，并用銅或氟塑料墊圈密封以防止塑料泄漏。流道及流道噴嘴的拐角應(yīng)盡量幸免逝世角。以防塑料滯留劣化變形。多點(diǎn)直截了當(dāng)澆口熱流道的型式見(jiàn)圖3-2-。圖3-2-多點(diǎn)直截了當(dāng)澆口熱流道1－熱流道板；2－流道噴嘴；3－滑動(dòng)壓環(huán)多點(diǎn)直截了當(dāng)澆口熱流道。流道板的熱膨脹可經(jīng)由過(guò)程端接觸的噴嘴及活動(dòng)壓環(huán)的移動(dòng)來(lái)補(bǔ)償。塑件留有直截了當(dāng)澆口凝料。有用于成型大年夜型塑件。多點(diǎn)點(diǎn)澆口若流道（全絕熱式噴嘴）。噴嘴前端與活動(dòng)壓之間采取塑料絕熱，有用于成型較小塑件。見(jiàn)圖3-2-。圖a為熱流道構(gòu)造，圖b為其尺寸圖3-2-多點(diǎn)點(diǎn)澆口熱流道常見(jiàn)的流道板的固定全然上有兩種。一種是靠螺釘緊固在定模板上。采取這種方法時(shí)，熱流道板上的螺釘過(guò)孔要留有分流板熱膨脹的余量，不然螺釘會(huì)被拉斷。另一種是用附加模板將熱流道板及噴嘴等全部體系壓在定模板上。緊凝構(gòu)造見(jiàn)圖形及圖形。圖形圖形（三）熱流道噴嘴 熱流道模具，當(dāng)成型周期過(guò)長(zhǎng)時(shí)，澆口也有產(chǎn)生凍結(jié)的危險(xiǎn)。下面的噴嘴構(gòu)造情勢(shì)可解決這一問(wèn)題。 1．內(nèi)熱式噴嘴 內(nèi)熱式噴嘴構(gòu)造見(jiàn)圖所示。加熱棒放在噴嘴內(nèi)的魚(yú)雷體中，熱量損掉小，省電。魚(yú)雷體尖端能夠伸到打針孔中，熱量可傳到頂部。是以打針孔能夠做得專(zhuān)門(mén)少（0．75）。內(nèi)熱式噴嘴構(gòu)造見(jiàn)圖3-2-。圖內(nèi)熱式噴嘴構(gòu)造2．外熱式噴嘴 外熱式噴嘴構(gòu)造見(jiàn)圖所示。這種構(gòu)造因加熱器套在別處，熱量損耗大年夜。只有約30%的熱量傳給模具，模具須冷卻。3．外熱式閥式噴嘴 關(guān)于融熔粘度專(zhuān)門(mén)低的塑料來(lái)說(shuō)，為幸免流延現(xiàn)象。熱流道模具能夠采取專(zhuān)門(mén)的閥式澆口。在打針和保壓時(shí)期澆口處的針形閥門(mén)開(kāi)啟，在保壓停止后針形閥門(mén)封閉。閥的啟閉能夠在模具上設(shè)計(jì)專(zhuān)門(mén)的液壓或機(jī)械驅(qū)動(dòng)裝配，也可采取緊縮彈簧的針形閥。彈簧閥式澆口的熱流道模具構(gòu)造型式見(jiàn)圖3-2-。圖3-2-彈簧閥式澆口的熱流道模具構(gòu)造型式 （四）噴嘴及熱流道板的選擇 在明白得塑件的情形和熱流道標(biāo)準(zhǔn)元件的差不多上，可依照下面的前提選擇。（1）依照塑件的投影面積、深度、制件臨盆量及批量決定是否用熱流道板、系列規(guī)格、打針口數(shù)量；（2）依照塑件澆口陳?ài)E選噴嘴情勢(shì)。針點(diǎn)澆口—內(nèi)熱式噴嘴直澆口—外熱式噴嘴凹平澆口—閥式澆口無(wú)齊心圓—無(wú)頭噴嘴（3）依照材料流淌性（高、中、低）及塑件重量選用噴嘴規(guī)格及打針孔徑。 選用時(shí)，噴嘴的長(zhǎng)度尺寸L的選擇由定模板厚度決定。在選擇噴嘴及熱流道板時(shí)，勿須推敲加熱功率，因?yàn)橹圃鞆S家在設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)件時(shí)差不多充分推敲并留有余地。6．組合留意事項(xiàng)（1）噴嘴和熱流道板在熱膨脹情形下，因保持較低的應(yīng)力。（2）熱流板四周起碼要有10毫米（3）模具和熱流板之間盡量削減接觸面積，以利絕熱。（4）澆口鄰近要有自力的冷卻體系，以利降溫。（5）電熱線、電偶線必須有耐熱導(dǎo)管愛(ài)護(hù)，并放在模具的線槽內(nèi)。（6）熱電偶線加長(zhǎng)跨過(guò)1.5米（7）熱流道體系在裝配完成后，須在模具上一區(qū)一區(qū)地檢查各功能是否正常，溫度是否均衡。待合項(xiàng)要求知足時(shí)，方可裝機(jī)試模。第三節(jié) 成型零部件設(shè)計(jì) 成型零部件是手印具中的型腔、型芯、成型桿、成型環(huán)等。成型零部件的設(shè)計(jì)關(guān)系到成品可否成型，模具加工的難易及模具費(fèi)用等，是模具設(shè)計(jì)的關(guān)鍵部位。一、型腔分型面的設(shè)計(jì) 分型面是分開(kāi)模具，掏出成品的面。打針模具有一個(gè)分型面和多個(gè)分型面的模具。分型面的地位有垂直于開(kāi)模偏向、平行于開(kāi)模偏向以及傾斜于開(kāi)模偏向幾種。分型面的外形有平面、曲面等。分型面設(shè)計(jì)的是否恰當(dāng)，直截了當(dāng)關(guān)系到模具制造、制件質(zhì)量的。（一）分型面型式 一樣分型面時(shí)與打針機(jī)開(kāi)模偏向相垂直的平面。依照成品外形的不合，還有臺(tái)階分型面和曲面分型面（圖3-2-1）。是以，也能夠說(shuō)分型面是沿成品最大年夜輪廓?jiǎng)e處向外展開(kāi)的面。圖3-2-1水等分型面(b)垂直分型面(c)斜分型面(d)階梯分型面(e)曲線分型面 別的，設(shè)計(jì)分型面時(shí)還應(yīng)盡量幸免與開(kāi)模活動(dòng)偏向上成品存在側(cè)凹或側(cè)孔，以削減側(cè)向分型機(jī)構(gòu)，使模具構(gòu)造簡(jiǎn)單。如圖3-2-2所示。右圖構(gòu)造合理，左圖構(gòu)造因?yàn)榇嬖趥?cè)凹，模具中需設(shè)計(jì)側(cè)向分型機(jī)構(gòu)，增長(zhǎng)了模具構(gòu)造復(fù)雜性。圖3-3-2成品安排地位對(duì)分型面的阻礙（二）分型面設(shè)計(jì)原則 分型面的設(shè)計(jì)以掏出成品為重要原則。在知足成品掏出的同時(shí)，還要推敲成品的技巧要求。分