張媛媛計算說明書屠宰廢水樣本

摘要本設計為屠宰廠生產(chǎn)廢水解決設計，設計過程為初步設計。屠宰廢水來自于家禽、豬和牛屠宰加工場，具有油脂、蛋白質(zhì)、血污和其她有機物，若未經(jīng)解決排入河流和小溪也許對環(huán)境帶來危害。該屠宰廢水解決廠解決水量為1000m3/d，不考慮遠期發(fā)展。原污水中各項指標：BOD5=800-1200mg/L，CODCr=1500-mg/L，SS=800-1500mg/L，動植物油=40-60mg/L，NH3-N=100-120mg/L，pH=6.0-9.0屠宰廢水屬于易生物降解廢水，可采用兩級生物解決使出水達標。預解決重要采用物理解決，涉及格柵、調(diào)節(jié)池、隔油沉淀池和氣浮池，重要用來去除水中懸浮顆粒、泥沙和油污，并使解決水質(zhì)均勻，水量穩(wěn)定。二級解決解決重要采用生物法，涉及厭氧生物解決法中UASB法和好氧生物解決法中SBR法，可以有效去除水中有機物，最后出水達到國家關于排放原則（GB13457-1992）即：CODCr≤80mg/L，BOD5≤30mg/L，SS≤60mg/L，NH3-N≤15mg/L，pH=6.0-8.5。解決后出水排進廠區(qū)附近天然河道。本工程總投資為305.2萬元，解決每噸水成本為2.97元。本文簡介了該工藝特點，并有有關屠宰廢水工藝設計過程。核心詞：屠宰廢水；工藝設計；UASB；SBR

YongfuslaughterwastewatertreatmentplantdesignforaslaughterhouseinGuangxiStudent：ZHANGYuan-yuanTeacher：ZHANGXue-hongAbstract：Thistopicdesignisaslaughterhousewastewatertreatmentplant.Thedegreeofthedesignisinapreliminaryphase.Effluentsfromindustrialpoultry，porcine，orbovineslaughterhousescontaininglipids，proteins，blood，andotherorganicmaterial，mightcauseenvironmentaldamageifdischargeduntreatedinriversandcreeks.Thewaterwhichneedtobetreatintheslaughterhousewastewatertreatmentplantis1000m3d，regardlessoffuturedevelopment.Thevarioustargetintherawwastewateris：BOD5=800-1200mg/L，CODCr=1500-mg/L，SS=800-1500mg/L，oilandgrease=40-60mg/L，NH3-N=100-120mg/L，pH=6.0-9.0.Thequalityoftheprocessingwaterbelongstothewastewatertheteasytobebiologydegrade.Usingtwolevelsofbiologytreatmentcouldmadethewastewaterachievetheeffluentstandard.Pretreatmentmailyusethephysicalmethod，includinggrilling，regulatingreservoir,

greasetrapsettlingtankandtheflotationtank，itspurposeistoremovelargesuapendedparticulatematterandtheoilsubstance.Thesecondarytreatmentusesthebiologymethods，consistsofUASBofanaerobicoxygenbiologymethodsandtheSBRoftheaerobicoxygenbiologymethods，whichcouldremovemostoftheorganics.Atlast，thewaterleakageachievedthecountryrelateddischargesstandardswhichareCODCr≤80mg/L，BOD5≤30mg/L，SS≤60mg/L，NH3-N≤15mg/L，pH=6.0-8.5.Treatedeffluentisdischargedintothenaturalrivernearthefactory.Thetotalunvestmentofthisprojectis3.052millionyuananditcost2.97yuantotreatpertonofwater.Thisarticleintroducesthecharacteristicofthiscraftandsuppliesthecorrelatedprocessoftheslaughterhousewastewatertreatmentplant.Keywords：slaughterwastewater；technologicaldesign；UASB；SBR目次摘要 IAbstract. II1前言 12工程設計背景 22.1設計任務 22.2設計資料 22.3設計根據(jù) 33廢水解決工藝方案比選及擬定 43.1慣用工藝類型簡介 43.1.1厭氧工藝 43.1.2好氧工藝 63.2工藝類型選取 93.3工藝方案擬定 103.4工藝設計闡明 114設計計算書 134.1格柵 134.1.1設計參數(shù) 134.1.2設計計算 134.1.3計算簡圖 144.1.4設備選型 144.2調(diào)節(jié)池 154.2.1設計參數(shù) 154.2.2設計計算 154.2.3計算簡圖 164.2.4設備選型 164.3隔油沉淀池 164.3.1設計參數(shù) 164.3.2設計計算 164.3.3計算簡圖 194.3.4設備選型 194.4氣浮池 194.4.1設計參數(shù) 194.4.2設計計算 204.4.3計算簡圖 244.4.4設備選型 244.5UASB反映器 254.5.1設計參數(shù) 254.5.2設計計算 254.5.3計算簡圖 334.5.4設備選型 334.6中間調(diào)節(jié)池 334.6.1設計參數(shù) 334.6.2設計計算 334.6.3計算簡圖 344.6.4設備選型 344.7SBR 354.7.1設計參數(shù) 354.7.2設計計算 354.7.3計算簡圖 404.7.4設備選型 414.8消毒接觸池 414.8.1設計參數(shù) 414.8.2設計計算 414.8.3計算簡圖 424.8.4設備選型 434.9污泥濃縮池 434.9.1設計參數(shù) 434.9.2設計計算 434.9.3計算簡圖 454.10貯泥池 454.10.1設計參數(shù) 454.10.2設計計算 454.10.3計算簡圖 464.11脫水機房 464.11.1設計參數(shù) 464.11.2設計計算 464.11.3設備選型 464.12加氯間 474.12.1設計參數(shù) 474.12.2設計計算 474.12.3設備選型 475污水廠平面布置 495.1構(gòu)建筑物重要設計參數(shù) 495.2污水廠平面布置 495.2.1平面布置原則 495.2.2管線設計 515.2.3廠區(qū)道路及綠化布置 526污水廠高程布置 536.1布置原則 536.2高程計算 537投資估算 547.1工程投資估算 547.1.1土建費用 547.1.2設備費用 567.1.3電儀安裝費 567.1.4工程總投資 577.2運營費用估算 577.2.1動力費用 577.2.2人工費 577.3工程效益分析 588工程實行籌劃 599環(huán)保辦法 609.1施工期環(huán)保辦法 609.1.1空氣環(huán)保辦法 609.1.2水污染防治辦法 609.1.3聲環(huán)保辦法 609.1.4固體廢物污染防治辦法 609.1.5生態(tài)環(huán)保及水土保持辦法 609.2營運期環(huán)保辦法與對策 619.2.1營運期揚塵污染防治辦法 619.2.2營運期噪聲防止辦法 619.2.3營運期固體廢物防治辦法 619.2.4營運期廠區(qū)綠化 6110結(jié)論 62道謝 63參照文獻 641前言屠宰業(yè)是國內(nèi)出口創(chuàng)匯和保障供應支柱產(chǎn)業(yè)，屠宰廢水來自畜牧、禽類、魚類宰殺加工，是國內(nèi)最大有機污染源之一。國內(nèi)大某些都市已基本上實現(xiàn)了禽畜定點集中屠宰。據(jù)調(diào)查，屠宰廢水排放量約占全國工業(yè)廢水排放量6%，隨著經(jīng)濟發(fā)展和人民生活水平提高，肉類食品加工工業(yè)將會有更大發(fā)展，屠宰廢水污染尚有不斷加劇趨勢，而環(huán)保部門規(guī)定具備一定規(guī)模屠宰場都必要監(jiān)理專門廢水解決站。屠宰廢水重要來源為待宰間糞便沖洗水、屠宰廢水、燙毛廢水、內(nèi)臟清洗水、肉品分割廢水等。該廢水中重要具有腸胃內(nèi)容物及糞便、血污、油脂、臟器組織碎體、豬毛、泥沙等，還也許具有各種對人體健康有不利影響細菌,帶有令人不適血紅色和使人厭惡臭味。此類廢水具有大量大腸桿菌、病菌及高濃度有機物等,如果直接排放,會嚴重污染水環(huán)境,影響周邊居民身體健康。屠宰廢水水質(zhì)具備如下特點：1)水質(zhì)、水量在一天內(nèi)變化較大，排水不均勻。屠宰過程集中在凌晨，排水重要集中在這一時間段，白天相對較少。2)有機污染物含量高。廢水重要成分有牲口糞便、血污、油脂和內(nèi)臟殘屑等。3)可生化性能好。4)廢水中具有大量血污、毛皮、內(nèi)臟殘屑、食物殘渣一集糞便等污染物，懸浮含量高，水呈紅褐色并有明顯腥臭味，且具有較多病原菌。5)與其她高濃度有機廢水最大不同在于它NH3-N濃度較高。針對屠宰廢水有機物濃度高特點，可以懂得，屠宰廢水最經(jīng)濟有效解決辦法應以生物解決法為主，輔以必要物理、化學等預解決辦法。厭氧法+好氧法解決高濃度有機廢水是將來研究重要方向，，這樣不但達到預期解決效果和防止水體富營養(yǎng)化，并且還能產(chǎn)生清潔能源——沼氣，節(jié)約能源。通過大學四年對基本課、專業(yè)課以及有關課程學習，本人基本上掌握了市政工程理論知識。本次畢業(yè)設計是以污水解決有關理論知識前提下，以某屠宰場屠宰廢水為廠源進水，結(jié)合近年來國內(nèi)外污水解決廠發(fā)展水平和實際狀況，自選污水解決工藝流程，按照課題任務書規(guī)定，設計日解決量為1000立方米屠宰廢水解決站。本次畢業(yè)設計是在已有專業(yè)理論基本下，結(jié)合自己知識和實際狀況，由我在導師指引下完畢該設計。本此設計既是

2工程設計背景2.1設計任務依照廣西永福屠宰廠資料進行該廠屠宰廢水解決工程設計，設計內(nèi)容涉及：1)廢水解決構(gòu)筑物設計2)污泥解決構(gòu)筑物設計2.2設計資料1)都市現(xiàn)狀廣西永福屠宰廠生產(chǎn)過程中所產(chǎn)生屠宰廢水有機物以及氮磷含量較高，如不經(jīng)解決直接排放，將對附近水體導致嚴重污染。為此，作為該項目投產(chǎn)配套設施，需新建一屠宰廢水解決設施。該廠以畜類屠宰加工為主，經(jīng)解決后廢水水質(zhì)須達到《肉類加工工業(yè)水污染物排放原則》(GB13457-92)中表2新建公司水污染物一級原則排放限值所規(guī)定。2自然條件資料氣象資料：氣候溫和，年平均氣溫25℃，最高月平均氣溫為36℃，極端最高氣溫為45℃，最低0℃。常年主導風向為南風，夏季平均風速為3m/s水文資料：廢水經(jīng)解決后排入附近河流，河流歷史最高洪水位為190.8m（黃海標高，下同），一遇洪水位為187.6m，95%保證率枯水位為182.0m，常水位185.1m；近年平均流量地質(zhì)資料：廢水解決廠地面標高經(jīng)平整后標高為194.2m；地基承載力為300-400KPa；地下水位在地面如下5-73)進出水水質(zhì)規(guī)定進水水量指標：設計流量Q=1000m3進水水質(zhì)指標：表2.1進水水質(zhì)污染物指標pHCODCrBOD5SS動植物油NH3-N濃度(mg/L)6.0-9.01500-800-1200800-150040-60100-120出水水質(zhì)指標：參照《肉類加工工業(yè)水污染物排放原則》(GB13457-92)。表2.2出水水質(zhì)污染物指標pHCODCrBOD5SS動植物油NH3-N濃度(mg/L)6.0-8.580306015152.3設計根據(jù)《肉類加工工業(yè)水污染排放原則》(GB13457-1992)；《室外排水規(guī)范》(GB50013-)。

3廢水解決工藝方案比選及擬定3.1慣用工藝類型簡介當今國內(nèi)外對屠宰廢水解決辦法各種各樣，詳細工藝各有千秋。依照屠宰加工廢水水質(zhì)特點知其具備良好可生化性，且在有機物含量、有機元素種類和pH值等方面都比較適合于采用生物法進行解決。因而，國內(nèi)外對此類廢水解決普通都采用生化法。下面論述慣用厭氧工藝及好氧工藝。3.1.1厭氧工藝3.1.1.1厭氧接觸工藝厭氧接觸工藝是在老式完全混合反映器基本上發(fā)展而來，在一種厭氧完全混合反映器后增長了污泥分離和回流裝置，從而是污泥停留時間不不大于水力停留時間，有效增長了反映器中污泥濃度。厭氧接觸工藝用于解決高濃度有機廢水時，為了強化有機物與池內(nèi)厭氧污泥充分接觸，必要持續(xù)攪拌；同步為了提高解決效率，必要持續(xù)進水排水，這樣會導致污泥大量流失，因而反映器后要串聯(lián)沉淀池將厭氧污泥沉淀并回流至厭氧反映器。厭氧接觸工藝存在如下缺陷：1)負荷較低，在沉淀池中固液分離較為困難；2)受污泥濃度制約，在高有機負荷下，厭氧接觸工藝也會產(chǎn)生類似好氧活性污泥污泥膨脹問題。3)厭氧接觸工藝系統(tǒng)較為復雜，反映器需要攪拌裝置，運轉(zhuǎn)設備多，管理復雜。3.1.1.2厭氧流化床反映器厭氧流化床反映器內(nèi)部填充著粒徑很小掛膜介質(zhì)，依托在惰性填料顆粒表面形成生物膜來保存厭氧污泥，廢水與污泥混合、物質(zhì)傳遞依托使這些帶有生物膜顆粒形成流態(tài)來實現(xiàn)。流化床反映器重要特點歸納如下：1)流化床最大限度上厭氧污泥與被解決廢水接觸；2)由于顆粒與流體相對運動速度高，液膜擴散阻力小，且形成生物膜較薄，傳質(zhì)作用強，因而生物化學過程進行較快，容許廢水在反映器內(nèi)有較短水力停留時間；3)高反映器容積負荷可減少反映器容積，同步由于其高度與直徑比例不不大于其她厭氧反映器，因而可以減少占地面積。但是厭氧流化床反映器存在著幾種尚未解決問題：1)為了實現(xiàn)良好流態(tài)，必要使生物膜顆粒保持均勻形狀、大小和密度，但是幾乎是難以做到，因而穩(wěn)定流態(tài)化也難以保證；2)為獲得高上流速度以保證流態(tài)化，流態(tài)床反映器需要大量回流水，這樣導致能耗加大，成本上升；3)該反映器運營管理較為復雜。由于以上因素，流化床反映器至今沒有生產(chǎn)規(guī)模設施運營。3.1.1.3厭氧折流板反映器厭氧折流板反映器是在反映器內(nèi)垂直于水流方向設多塊擋板來保持反映器內(nèi)較高污泥濃度以減少水力停留時間。擋板把反映器分為若干個上向流室和下向流室。上流室比較寬，便于污泥凝聚，下向流式比較窄，便于將水送至上向流室中心，使泥水充分混合保持較高污泥濃度。長處：1)反映器啟動時間短；2)避免產(chǎn)生污泥膨脹、堵塞等問題；3)無需混合攪拌裝置缺陷：1)占地面積大，土建費用高；2)出水需回流，增長回流設備。3.1.1升流式厭氧污泥床反映器是一種高效生物解決裝置。在反映器底部裝有厭氧污泥，廢水從反映器底部進入，在穿過污泥層時進行有機物與微生物接觸。產(chǎn)生生物附著在污泥顆粒上，使其懸浮于廢水中，形成下密上疏懸浮污泥層。氣泡匯集變大脫離污泥顆粒而上升，能起一定攪拌作用。有些污泥顆粒被附著氣泡帶到上層，裝在三相分離器上使氣泡脫離，污泥固體又沉降到污泥層，某些進入澄清區(qū)微小懸浮固體也由于靜沉作用而被截留下來，滑落到反映器內(nèi)。升流式厭氧污泥床反映器特點：1)污泥床內(nèi)生物量多，折合濃度可達20-30g/L；2)容積負荷率高，在中溫條件下，普通可達10kgCOD/(m3·d)，甚至可以高達15-40kgCOD/(m3·d)，廢水在反映器內(nèi)水力停留時間較短，因而所需池容大大縮??；3)設備簡樸，運營以便，無需設沉淀池和污泥回流裝置，不許充填填料，也不需在反映器內(nèi)設機械攪拌裝置，造價相對較低，便于管理，并且不存在堵塞問題。幾種厭氧生物解決工藝及裝置比較：表3.1厭氧生物解決系統(tǒng)比較表序號工藝及技術厭氧接觸工藝厭氧流化床反映器厭氧折流板反映器升流式厭氧污泥床反映器1容積負荷較高高高高2抗沖擊負荷較好普通好好3出水懸浮物較多較多較少較少4剩余污泥產(chǎn)量較少較少少少5占地面積大小大小6運營控制復雜復雜簡樸普通7設備維修復雜復雜普通普通8運營費用高低低低3.1.2好氧工藝3.1.2.1普通活性污泥法活性污泥法能從污水中去除溶解膠體和可生物降解有機物以及能被活性污泥法吸附懸浮固體和其她某些物質(zhì)。無機鹽類（磷和氮化合物）也能某些地被去除。活性污泥法既能合用于大流量污水解決，也合用于小流量污水解決。普通活性污泥法，也稱老式活性污泥法，推廣年限長，具備成熟設計及運營經(jīng)驗，解決效果可靠。隨著污水解決技術發(fā)展，本辦法在工藝及設備等方面又有了很大改進。在工藝方面，通過增長工藝構(gòu)筑物可以成為“A/O”或A2/O”工藝，從而實現(xiàn)脫N和P。在設備方面，開發(fā)了各種微孔曝氣池，使氧轉(zhuǎn)移效率提高到20%以上，從而節(jié)約了運營費。普通活性污泥法若設計合理，運營管理得當，出水BOD5可達到10~20mg/L。普通活性污泥法長處：1)有機物在曝氣池內(nèi)降解經(jīng)歷了第一階段吸附和第二階段代謝完整過程，活性污泥也經(jīng)歷了對數(shù)增長、減速增長、內(nèi)源呼吸完整生長周期；2)對無水解決效果好，BOD5去除率可達到90%以上；3)合用于解決凈化限度高和穩(wěn)定限度規(guī)定較高污水。缺陷：1)曝氣池容積大、占用土地比較多、基建費用較高；2)在池前也許浮現(xiàn)好氧速率高于供氧速率，在池后又有也許浮現(xiàn)溶解氧過剩現(xiàn)象，從而影響解決效果；3)對進水水質(zhì)、水量變化適應性較低，運營成果容易受到水質(zhì)、水量變化影響，脫氮除磷效果不太抱負。3.1.2.2生物膜法生物膜法是一大類生物解決法統(tǒng)稱，共同特點是微生物附著在介質(zhì)“濾料”表面上，形成生物膜，污水同生物膜接觸后，溶解有機污染物被微生物吸附轉(zhuǎn)化為H2O、CO2、NH3和微生物細胞物質(zhì)，污水得到凈化，所需氧氣普通直接來自大氣。生物膜法重要用于從污水中去除溶解性有機污染物，是一種被廣泛采用生物解決辦法。生物膜法重要特點是對水質(zhì)、水量變化適應性較強。生物膜法從本質(zhì)上與土地解決過程相似，是污水灌溉和土地解決人工化和強化。生物膜法重要設施是生物濾池、生物轉(zhuǎn)盤、生物接觸氧化池和生物流化床等。長處：1)生物膜對廢水水質(zhì)、水量變化有較強適應性，操作穩(wěn)定性好；2)不會發(fā)生污泥膨脹，運轉(zhuǎn)管理較以便；3)對水量、水質(zhì)、水溫變動適應性強，解決效果好并具良好硝化功能；4)污泥量小且易于固液分離，動力費用省。缺陷：1)投資較高，單位解決效率較低；2)活性生物難以人為控制，因而在運營方面靈活性較差；3)由于載體材料比表面積小，故設備容積負荷有限，空間效率較低。3.1.2.3生物接觸氧化工藝生物接觸氧化即沉沒式生物濾池，它是在池內(nèi)設立填料，污水浸沒所有填料，采用與曝氣池相似曝氣辦法，提供微生物所需氧量。填料上長滿生物膜，廢水中有機物被生物膜微生物所降解，使污水得到凈化。由于填料上附著生物膜有限，有機物容積負荷即解決能力便不能有太大變化，因而對于小負荷并恒定負荷有機廢水，該辦法是有效。生物接觸氧化工藝長處：1)操作簡樸、運營以便、易于維護管理，無需污泥回流，不產(chǎn)生污泥膨脹現(xiàn)象，也不產(chǎn)生濾池蠅；2)污泥生成量少，污泥顆粒較大，易于沉淀。缺陷：1)如設計或運營不當，調(diào)料也許堵塞；2)布水、曝氣不易均勻，也許在局部部位浮現(xiàn)死角。3.1.2.4SBR工藝SBR工藝即間歇式活性污泥工藝，又稱序批式活性污泥工藝。SBR工藝一種完整操作過程涉及進水期、反映期、沉淀期、排水期、閑置期5個階段。SBR工藝是一種簡易、高效、低能耗污水生化解決工藝，具備如下長處：1)工藝流程簡樸、造價低，與普通活性污泥法相比，它不需要另設二次沉淀池、污泥回流設備，構(gòu)筑物布置緊湊、占地面積省、運營費用低。2)解決效率高。SBR反映器中底物濃度和微生物濃度是隨反映時間而變化，系統(tǒng)在非穩(wěn)態(tài)工況下運營，反映器中生物相十分復雜，微生物種類繁多，互相作用，強化了解決效能。活性污泥微生物周期性處在高濃度及低濃度基質(zhì)環(huán)境中，隨反映器內(nèi)反映時間延長，其基質(zhì)濃度也由高到低，微生物經(jīng)歷了對數(shù)生長期、減速生長期和衰減期，反映器內(nèi)濃度梯度大，反映推動力大，解決效率比老式活性污泥法高。3)具備較高脫氮除磷效果。SBR工藝可以依照詳細凈化解決規(guī)定，通過不同控制手段而較靈活運營。SBR工藝可以實現(xiàn)好氧、缺氧、厭氧狀態(tài)交替環(huán)境條件，并且很容易在好氧條件下增大曝氣量、反映時間和污泥齡來強化硝化反映及除磷菌過量攝取磷過程順利完畢；也可以在缺氧條件下以便投加原污水或提高污泥濃度等方式提供有機碳源作為電子供體使反硝化過程更快完畢；還可以在進水階段通過攪拌維持厭氧條件以增進除磷菌充分釋放磷。4)污泥沉降性能好，出水水質(zhì)穩(wěn)定。由于SBR反映器中存在著較大濃度梯度、缺氧和好氧狀態(tài)并存、底物濃度高、污泥齡短、比增長速率大等特點，因此SBR工藝可以有效控制絲狀菌過量繁殖，不易發(fā)生污泥膨脹問題，保證了污泥良好沉降性和出水效果。5)對進水水質(zhì)水量波動具備良好適應性。在普通廢水解決構(gòu)筑物中，由于微生物對其生存環(huán)境條件規(guī)定比較嚴格，當水質(zhì)、水量發(fā)生較大波動時，解決效果將受到明顯影響。SBR工藝是在同一種運營周期內(nèi)具備完全混合特性，而在不同運營周期具備抱負推流特性解決工藝，在反映器中維持著較高濃度MLSS濃度，因而它具備較強耐沖擊負荷能力。缺陷：1)SBR工藝運營工況以間歇操作為重要特性，反映器間歇進水、間歇排水，如果要實現(xiàn)持續(xù)進水、持續(xù)排水，則需要各種SBR間歇反映單元并聯(lián)運營，按操作順序?qū)γ總€SBR反映器進行充水。各種SBR反映器解決系統(tǒng)中需要較多控制閥門以依照需要進行流量和污水水流調(diào)節(jié)和控制，因而對系統(tǒng)自動化限度有較高規(guī)定。幾種好氧生物解決工藝及裝置比較：表3.2好氧生物解決系統(tǒng)比較表序號工藝或技術活性污泥法生物膜法生物接觸氧化法SBR法1進水方式持續(xù)持續(xù)持續(xù)間歇2BOD負荷低普通較低較高3抗沖擊負荷較差普通較差好4抗絲狀膨脹較差好普通好5脫氮除磷較差較差較差好6剩余污泥產(chǎn)量較多少較少少7土建投資大普通普通較小8占地面積大大普通較小9運營控制普通簡樸普通普通10自控規(guī)定簡樸簡樸簡樸復雜11設備維修普通普通普通簡樸12運營費用較高低普通低3.2工藝類型選取厭氧生物解決成本低，但不能較好地去除氨氮，無法達到一級排放原則，普通通過厭氧解決后，還需進行好氧解決或采用化學法去除氨氮才干達到水質(zhì)排放規(guī)定。好氧法不但可以獲得很高COD去除率，并且還可以去除氮、磷，但成本較高，因此對于高濃度屠宰廢水，普通一方面經(jīng)厭氧生物法解決，然后使用好氧法解決，綜合使用厭氧和好氧生物法長處，可以獲得較高COD去除率，同步脫氮除磷，還能減少成本。為了既獲得更好解決效果，又減少解決成本，屠宰廢水解決往往采用厭氧法和好氧法相結(jié)合工藝。由前比較可知，在厭氧工藝中，UASB反映器有機負荷高，抗沖擊負荷能力強，出水水質(zhì)好，剩余污泥產(chǎn)量低，無需配備回流污泥裝置，在運營過程中能形成具備良好沉降性能顆粒污泥，使得基建與運營費用較低，更為重要是它變化了老式落后厭氧發(fā)酵技術，自身構(gòu)造配有氣、液、固三相分離裝置，氣液固在反映器中自行分離，還能回收沼氣，特別合用于屠宰廢水這種可生化性能好高濃度有機廢水。在好氧工藝中，SBR反映池集曝氣、沉淀于一池，與普通活性污泥法相比，不需設立二沉池及污泥回流設備，也無需初沉池，因而節(jié)約了水解決構(gòu)筑物占地面積。其間歇式運營周期使難降解有機物可生化性得到提高，使其可接納較高濃度有機廢水，對進水水質(zhì)水量波動具備良好適應性，污泥沉降性能好，出水水質(zhì)穩(wěn)定。SBR反映池還具備很高脫氮除磷效果，特別合用于含氮量較高屠宰廢水。依照以上分析，對于屠宰廢水解決重要是去除廢水中懸浮物和各種形態(tài)有機污染物及氨氮，因而，本方案擬定設計屠宰廢水解決主體工藝為UASB-SBR聯(lián)合解決工藝。UASB-SBR工藝對碳源有機物解決效果好，運營靈活，操作以便，且具備脫氮除磷功能。該工藝成熟可靠、穩(wěn)定達標。工程初期投資和尋常運營費用低，整個工藝簡潔流暢、操作以便。3.3工藝方案擬定進水進水格柵調(diào)節(jié)池隔油沉淀池氣浮池渣外運UASBSBR消毒池出水鼓風機房沼氣收集污泥濃縮池脫水機房上清液回流中間調(diào)節(jié)池貯泥池圖3.1工藝流程圖3.4工藝設計闡明格柵：屠宰廢水預解決是整個系統(tǒng)能否有效運營核心。屠宰廢水中固體懸浮物高達1500mg/L，該類懸浮物屬易腐化有機物，必要及時攔截。屠宰廢水通過格柵，去除水中大量碎肉、未消化食物等浮渣，防止其在后續(xù)工藝中導致管道或曝氣設備堵塞，另一方面即時清理可避免懸浮固體有機質(zhì)腐化溶入廢水中而成為溶解性有機質(zhì)，導致廢水COD、BOD5濃度提高。調(diào)節(jié)池：由于屠宰廢水水量有明顯季節(jié)性差別和日時段差別，并且為非持續(xù)性排放，由于屠宰過程集中在夜間至凌晨，這一時段為排水高峰期，白天相對較少，為了保證后續(xù)解決構(gòu)筑物和設備正常運營，需設立調(diào)節(jié)池對廢水水量和水質(zhì)進行調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)池水力停留時間為12h，調(diào)節(jié)池中設有穿孔曝氣管，采用羅茨風機對其進行鼓風曝氣，對水質(zhì)起到攪拌均勻作用。隔油沉淀池：出水中具有大量油污經(jīng)隔油沉淀池去除，比重不大于1.0而粒徑較大油珠上浮到水面上，比重不不大于1.0雜質(zhì)沉于池底，隔油沉淀池中舍友鏈帶式刮油刮泥機。氣浮池：屠宰廢水中具有很高油脂，因此在進行后續(xù)厭氧和好氧環(huán)節(jié)之前要進行除油，而隔油沉淀池無法去除廢水中懸浮物質(zhì)，因而在調(diào)節(jié)池之后采用氣浮池，用于去除殘留于廢水中粒徑較小分散油、乳化油、絨毛和細小懸浮顆粒等雜物。格柵、隔油沉淀池及氣浮池產(chǎn)生渣可作為肥料外運。UASB：本工藝中厭氧工藝采用UASB反映器，UASB反映器為方形，設立兩座，并聯(lián)同步運營。中間調(diào)節(jié)池：由于UASB反映池為持續(xù)進水持續(xù)出水，而SBR反映池為間歇運營，故設一中間調(diào)節(jié)池以調(diào)節(jié)水量，銜接厭氧與好氧工藝。SBR：中間調(diào)節(jié)池出水進入SBR反映池進行好氧解決。SBR反映池設2座并聯(lián)交替運營，單池每24h運營兩個周期，每個周期為12h，其中進水1h，曝氣8h，沉淀2h，排水1h，閑置時間依照潷水狀況擬定。SBR反映池采用鼓風曝氣，池內(nèi)布置微孔曝氣器。消毒：由于《肉類加工業(yè)水污染排放原則》中一級排污原則規(guī)定大腸桿菌數(shù)不大于5000個/L，因此經(jīng)生物解決廢水必要作進一步消毒解決，這個工藝過程有兩方面意義：一是控制大腸桿菌數(shù)，使其符合衛(wèi)生指標規(guī)定，二是進一步減少COD物質(zhì)，使出水滿足水質(zhì)指標。本工藝采用氯氣消毒，除了以上兩點外，還能通過調(diào)節(jié)投氯量，變化水中氯和氨比例，運用氯強氧化性，將水中氨氮氧化成氯氣去除。濃縮池：為以便污泥后續(xù)解決機械脫水，減小機械脫水中污泥混凝劑用量以及機械脫水設備容量，需對污泥進行濃縮解決，以減少污泥含水率。本設計采用重力濃縮池，上清液回流至調(diào)節(jié)池。脫水機房：污泥經(jīng)濃縮后，含水率依然很高，體積很大，為了綜合運用和最后處置，需對污泥作脫水解決，本設計采用板框式壓濾機。屠宰廢水解決中產(chǎn)生剩余污泥可作農(nóng)用或與都市污水廠剩余污泥一同解決。

4設計計算書4.1格柵4.1.1設計參數(shù)設計流量：擬解決解決水量為1000m3/d,集中在五小時內(nèi)排出，平均日流量為=1000/5=200m3/d=2.3×10-3m3/s,取1.5，最大流量==300m3/h=柵前流速：v1=0.7m/s；過柵流速：v2=0.9m/s；柵條寬度：s=0.01m；格柵間隙：e=20mm；格柵傾角：α=60°；單位柵渣量：W1=0.08m3柵渣/4.1.21)擬定格柵前水深，依照最優(yōu)水力斷面公式計算得:柵前槽寬m，則柵前水深m2)柵條間隙數(shù)(取n=15)3)柵槽有效寬度B=s(n-1)+en=0.01×(15-1)+0.02×15=0.44m4)進水渠道漸寬某些長度m式中α1——為進水渠展開角。5)柵槽與出水渠道連接處漸窄某些長度m6)過柵水頭損失因柵條邊為矩形截面，取k=3，則式中h0——計算水頭損失；k——系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增長倍數(shù)，取k=3；ε——阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀關于，ε=β（s/e）4/3，當為矩形斷面時β=2.42。7)柵后槽總高度取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.3+0.3=0.6m，柵后槽總高度H=h+h1+h2=0.3+0.103+0.3=0.7m8)格柵總長度L=L1+L2+0.5+1.0+0.6/tanα=0.14+0.07+0.5+1.0+0.6/tan60°=2.09)每日柵渣量W===0.41m3/d>因此宜采用機械清渣。4.1.3計算簡圖圖4.1格柵計算簡圖4.1.4設備選型可選用GSHZ-400×800-20型回轉(zhuǎn)式格柵除污機一臺，由于設備安裝尺寸與計算有所不符，格柵井詳細尺寸按照設備尺寸選用。表4.1GSHZ-400×800-20型回轉(zhuǎn)式格柵除污機重要性能設備型號設備寬度(mm)有效柵寬(mm)設備總寬(mm)有效柵隙(mm)GSHZ-400×800-2040024075020電機功率(kW)安裝角度渠寬(mm)渠深(mm)排渣高度(mm)0.560°50080010004.2調(diào)節(jié)池4.2.1設計參數(shù)設計流量：Q=1500m3/d水力停留時間：T=12h。4.2.2設計計算調(diào)節(jié)池容積：m3取調(diào)節(jié)池有效深度H1=4m，則調(diào)節(jié)池面積m取調(diào)節(jié)池尺寸為10m×取調(diào)節(jié)池超高h1=0.5m，則調(diào)節(jié)池高度：m在調(diào)節(jié)池內(nèi)布置穿孔曝氣管，氣水比取20：1，空氣量為Q=62.5×20m3/h=1250m3/h?？諝饪偣芄軆?nèi)流速取v1=10m/s，則管徑為DN200。設兩根空氣豎管，管內(nèi)流速取10m/s，則管徑為DN150。設36根空氣支管，支管間距1mq=Q/18=1250/36=34.72m3取支管流速v2=5m/s,則支管管徑為80mm。每根支管長度為3.8m，孔眼開于穿孔管底部與垂直中心線成45°，交錯排列，孔眼間距b=100mm，孔徑為5mm，孔眼數(shù)為4.2.3計算簡圖圖4.2調(diào)節(jié)池計算簡圖4.2.41)潛污泵調(diào)節(jié)池中設潛污泵將污水提高至氣浮池。流量為1500m3/d，即62.5m3/h。選取型號為100QW70-15-7.5潛污泵表4.2100QW70-15-7.5潛污泵重要性能型號流量(m3/h)揚程(m)轉(zhuǎn)速(r/min)功率(kW)效率(%)出口直徑(mm)重量(kg)100QW70-15-7.5701514407.561.71002082)鼓風機每臺鼓風機所需空氣量為1250m3/h=20.8m34.3隔油沉淀池4.3.1設計參數(shù)設計水量：Qmax=1500m3/d=62.5m停留時間：T=2h4.3.2設計計算1)總有效容積VV=Qmax·T=62.5×2=125(m3)2)隔油池總過水斷面面積AA=(4-1)式中v——水平流速，取3mm/s。則，A===11.6(m2)3)分格數(shù)n(4-2)式中——隔油池每個隔間寬度，取2m；——工作水深，取2m。==2.9取=34)校核池內(nèi)實際水平流速(mm/s)<5mm/s符合規(guī)定。5)有效池長L(m)6)校核尺寸比例>4，符合規(guī)定。>0.4，符合規(guī)定。7)池總高度(4-3)式中——超高，取0.5m。=0.5+2=2.5m8)污泥量污泥含水率97%，污泥密度1000kg/m3，則隔油沉淀池產(chǎn)泥量：m3/d9)污泥斗污泥斗斗壁傾角取60°，取污泥上寬a=2m,下寬b=0.4m,則污泥斗斗壁高度：==1.4m每個污泥斗容積：==2.3m污泥斗總?cè)莘e：m3池底設有坡向污泥斗0.01坡度，污泥每天排泥三次。10)排泥管每個污泥斗底部設兩根200mm排泥管，每根排泥管距隔板或池壁2.25m，兩根排泥管中心距2.25m。11)集油管集油管采用DN300鋼管，其中心線標高設在水位如下60mm，設在出水口附近，由渦輪蝸桿作為傳動系統(tǒng)，集油管收油開口弧長為集油管橫斷面60°。12)配水槽進水口處設擋板，擋板距進水口為0.5-1m，本設計取0.6m。進水流速取0.8m/s，進水管管徑采用DN200。13)集水槽出水采用溢流堰。出水口出設擋板，擋板距出水口為0.25-0.5m，本設計取0.3m。出水流速取0.8m/s，出水管管徑采用DN200。4.3.3計算簡圖圖4.3隔油沉淀池計算簡圖4.3.4設備選型1)刮油刮泥機選用LBG-2×10×2型刮油刮泥機3臺。表4.3LBG-2×10×2型刮油刮泥機重要性能型號池寬(m)池深(m)池長(m)驅(qū)動功率(kw)刮板移動速度(m/min)LBG-2×10×222100.750-12)污泥泵選用3/4LRB25型污泥泵1臺。表4.43/4LRB25型污泥泵重要性能型號流量(m3/h)揚程(m)轉(zhuǎn)速（r/min）電機功率(kW)進出口直徑(mm)3/4LRB254412.214607.510004.4氣浮池4.4.1設計參數(shù)進入氣浮池屠宰廢水流量：m3/d；進入懸浮固體平均濃度：mg/L；氣浮池運轉(zhuǎn)溫度：；氣浮池出水懸浮固體濃度：mg/L；依照經(jīng)驗，每公斤懸浮固體需氣20時，可保證出水水質(zhì)?；亓髁浚?750m3/d；接觸室上升流速：mm/s=72m/h；分離室表面負荷率：=3m3/(m2·h)；分離室水力停留時間：=30min。4.4.2設計計算4.4.2.1需氣量和溶氣罐1)控制出水水質(zhì)為保證出水水質(zhì)，每公斤懸浮固體需氣20L，即0.02m3。又知空氣密度為1.3kg/m3,則20L空氣質(zhì)量為0.02×1.3=0.026kg,即2)每日流入氣浮池總固體量kg/d3)每日需總氣量(kg/d),折合31.5m3/d4)單位體積污水所需氣量Vgm3空氣/m3污水5)溶氣罐所需工作壓力pa(4-4)(4-5)式中——加壓容器回流水量，m3/d，設計取；1.3——空氣密度（20℃，一種大氣壓），kg/m3ca——大氣壓力下，以體積表達空氣在水中溶解度，ml/L；(見表)；f——溶氣罐中空氣飽和比例，普通為0.5-0.8；p——溶氣罐工作時絕對壓力，atm；pa——容器罐工作時表壓，kPa。\表4.5大氣壓力下空氣在水中溶解度ca溫度（℃）0102030ca(mL/L)29.222.818.715.7帶入數(shù)據(jù)即得Pa=396.9kPa(6)加壓溶氣罐體積V回流量=750m3/d，取水和空氣在加壓溶氣罐中接觸時間T=2.5min,則采用填料式溶氣罐，取溶氣罐高度H=3m,則單罐直徑為Dm選TR-8型溶氣罐2個，其中一種備用，單罐直徑為0.8m,水和空氣實際接觸時間為T’T’=加壓溶氣罐實際過流密度q4.4.2.2氣浮池1)氣浮分離室重要尺寸分離室容積V：m3分離室表面積A1：m3分離室水深H1：m，取1.5m氣浮池采用平流式，取寬度B=4m，則分離室長度L1：m分離室總高度H：取超高H2=0.5m，則H=H1+H2=1.5+0.5=2m2)接觸室重要尺寸接觸室表面積A2：m2接觸室長度L2：已知接觸室寬度為B=4m,則m因該尺寸無法施工，故取L2=1m。接觸室水深與氣浮池相似，即H1=1.5m。接觸室實際表面積：=BL2=3.5×0.8=2.8m23)氣浮池最后重要尺寸氣浮池總長度L：L=L1+L2=9+1=10m4)氣浮池產(chǎn)泥量污泥含水率97%，污泥密度1000kg/m3，則氣浮池產(chǎn)泥量：m3/d5)氣浮池進水管氣浮池進水最大流量Q+Qr=1500+750=2250m3/d,設計流速0.8m/s，則進水管管徑為200mm6)氣浮池集水管全池共采用集水管4根，則每根集水管流量：=562.5m3/d=23.4m3集水管中心距：m集水孔眼流速v：(4-6)式中——集水孔眼流量系數(shù)，0.94；——穿孔給水管孔眼水頭損失，0.3m。==2.28m/s集水孔眼總面積(4-7)式中0.64——孔口收縮系數(shù)。m2集水孔眼總數(shù)：(4-8)式中——單孔面積，取孔口直徑為12mm，則m2。=56取64個，則每根集水管上有16個孔口，穿孔管每個孔孔眼布置成兩排，垂線成45°夾角向下交錯排列，則孔口之間距離為0.4m。集水管流速取0.5m/s，則集水管管徑為DN100。集水總管流速取0.5m/s，則集水總管管徑為DN200。7)溶氣釋放器工作壓力為396.9kPa時，TS-78-Ⅴ型釋放器出流量為4.5m3/h。所需釋放器個數(shù)n=Qr/4=31.25/4.5=74.4.3計算簡圖圖4.4氣浮池計算簡圖4.4.41)溶氣罐選取TR-8型溶氣罐2個，一用一備。表4.6TR-8型溶氣罐重要性能型號過濾量(m3/h)直徑(mm)高度(mm)支架高度(mm)TR-859-9480037656002)刮渣機選取SD-4型刮渣機一臺。表4.7SD-4型刮渣機重要性能型號池寬(m)行走速度(m/min)電動機功率(kw)SD-4450.54.5UASB反映器4.5.1設計參數(shù)1)污泥參數(shù)設計溫度T=25容積負荷Nv=3.0kgCOD/(m3·d)污泥產(chǎn)率0.1kgMLSS/kgCOD產(chǎn)氣率0.5m32)設計水量Q=1000m3/d=41.67m3/h=3)水質(zhì)指標表4.8UASB進出水水質(zhì)指標水質(zhì)指標CODBODSS氨氮進水水質(zhì)(mg/L)84050021050設計出水水質(zhì)(mg/L)25015015050去除率(%)70703004.5.2設計計算4.5.2.1UASB容積及重要工藝尺寸擬定1)UASB容積擬定本設計采用容積負荷法擬定其容積V(4-9)式中V——反映器有效容積，m3；S0——進水有機物濃度，kgCOD/L。取有效容積系數(shù)為0.8，則實際體積為350m2)重要構(gòu)造尺寸擬定UASB反映器采用方形池子。取水力負荷q=0.5m3/(m2·反映器表面積:m3反映器有效高度：m，取4.5m取超高m，則反映器總高度為5.0m。采用2座相似UASB反映器，則每座單池面積A1為：m3則邊長：，取7.2m4.5.2.2UASB進水配水系統(tǒng)設計容積負荷為2-4kgCOD/(m3·d)時，每個進水口負責布水面積為0.5-2m2取每個進水口負責布水面積a=1.則布水孔個數(shù)，取n=36個則實際每個孔口布水面積，滿足規(guī)定?？稍O6根穿孔管，每兩根管之間中心距為7.2/6=1.2m，在1-2m之間，符合規(guī)定。每根穿孔管上設6個孔眼，則每個孔眼之間距離為7.2/6=1.2m，在1-2m之間，符合規(guī)定。每個反映器共有依照有關規(guī)范，穿孔管直徑應不不大于100mm，本設計取150mm。穿孔管管徑取12mm，每個UASB反映池最大流量為750m==2.4m/sv=2.4m/s>2.0m/s穿孔管孔徑向下，穿孔管中心距反映池底0.34.5.2.3三相分離器設計UASB重要走高是指反映器內(nèi)三相分離器構(gòu)造，三相分離器設計直接影響氣、液、固三相在反映器內(nèi)分離效果和反映器解決效果。對污泥床正常運營和獲得良好出水水質(zhì)起十分重要作用，依照已有研究和工程經(jīng)驗，三相分離器應滿足如下幾點規(guī)定：沉淀區(qū)表面水力負荷宜不大于0.8m/h；三相分離器集齊罩頂以上覆蓋水深可采用0.5-1.0m；沉淀區(qū)四壁傾斜角度應在45-60°之間，使污泥不積聚，盡快落入反映區(qū)內(nèi)；進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底縫隙流速不大于2m/h；總沉淀水深應不不大于1.5m；水力停留時間介于1.5-2h；分離氣體擋板與分離器壁重疊在20mm以上；以上條件能滿足，則可達到良好分離效果。本設計采用污導流板三相分離器1)沉淀區(qū)設計沉淀區(qū)集氣罩斜壁傾角沉淀區(qū)面積表面水力負荷<1.0，符合規(guī)定2)回流縫設計三相分離器集齊罩頂以上覆蓋水深可h2采用0.5-1.0m，取0.7m下三角集氣罩垂直高度h3當反映器總高為5-7m時，h3可采用1.0-1.5m，本設計取1.2依照圖中幾何關系，有(4-10)式中b1——下三角集氣罩底水平寬度，m；設單元三相分離器單元數(shù)n=3，則寬b為7.2/3=2.4m，則下三角集氣罩之間寬bm下三角形集氣罩回流縫總面積：==15.6m下三角集氣罩之間縫隙b2中水流上升流速v1：m/h取上三角形集氣罩回流縫寬度b3=0.3m，則上三角形集氣罩回流縫總面積：==13.0m上三角形集氣罩下端與下三角形集氣罩斜面之間水平距離回流縫，水流上升流速v2：m/hv1<v2<2.0m/h，符合規(guī)定，具備較好固液分離規(guī)定。上三角下端C至下三角形斜面和垂直距離：CE===0.25mBC=CE/cos55°=0.25/cos55°=0.44m取AB=0.4m，則上三角形集氣罩高度h4：==0.84m上下三角形集氣罩各尺寸：BC=CE/cos55=0.25/cos55=0.44CF=2h4/tan55=2×0.84/tan55=1.18mHG=(CF-b2)/2=(1.18-0.72)/2=0.EH=CE×sin55=0.25×sin55=0.EG=EH+HG=0.20+0.23=0.AE=EG/sin35=0.43/sin35=0.75BE=CE·tan55=0.25×tan55=0.AB=AE-BE=0.75-0.36=0.DI=CD·sin55=AB·sin55=0.39·sin55=0.h5=AD+DI=BC+DI=0.44+0.32=0.h6=H1-h2-h4-h5=4.5-0.7-0.84-0.76=2.圖4.5.1欲達到氣液分離目，上、下兩組三角形集氣罩斜邊必要重疊，重疊水平和距離(AB水平投影)越大，氣體分離效果越好，去除氣泡直徑越小，對沉淀區(qū)固液分離效果影響越小，因此，重疊量大小是決定氣液分離效果好壞核心。由反映區(qū)上升水流從下三角集氣罩回流縫過度到上三角集氣罩回流縫再進入沉淀區(qū)，其水流狀態(tài)比較復雜。當混合液上升到A點后將沿著AB方向斜面流動，并設流速為v1，同步假定A點氣泡以速度v2垂直上升，因此氣泡運動軌跡將沿著v1和v2合成速度方向運動，依照速度合成平行四邊形法則，有：要使氣泡分離后進入沉淀區(qū)必要條件是：在消化溫度為25℃，沼氣密度=1.12g/L，水密度=997.0449kg/m3，水運動粘滯系數(shù)v=0.089×10-4m2/s，取氣泡直徑d=依照斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升流速vb為(4-11)式中g——重力加速度，cm/s2；β——碰撞系數(shù)，取0.95；μ——廢水動力粘度系數(shù)，g/(cm·s)；g/(cm·s)，由于廢水μ普通比清水μ大，可取廢水μ為0.015g/(cm·s)，則：水流速度，，滿足規(guī)定?？梢悦摮睆讲徊淮笥诨虻扔?.01cm氣泡。4.5.2.4排泥系統(tǒng)設計污泥產(chǎn)率為0.1kgMLSS/kgCOD，則每日產(chǎn)泥量為：取污泥含水率p為98%，因含水率不不大于95%，取=1000kg/m3，則污泥產(chǎn)量：最大日污泥產(chǎn)量:=1.5×2.94=4.4m3/d則每個UASB每日產(chǎn)泥量為29.4kgMLSS/d，即1.47m3/d在三相分離器下0.5m處設DN200排泥管一根。4.5.2.5沼氣收集系統(tǒng)設計計算1)沼氣管道設計計算集氣管內(nèi)最大氣流量：集氣室沼氣出氣管最小直徑DN100，且盡量設立不短與300mm立管出氣，若采用橫管出氣，其長度不適當不大于130mm。本設計中主管直徑與沼氣量關系為：(4-12)式中a——設計布滿度，取0.6；v——設計流速，取0.7m/s。得主管管徑為DN150，每個集氣罩分別引出一根沼氣管，管徑為DN100。2)水封罐設計計算水封罐作用是控制三相分離器集氣室中氣液兩相界面高度，保證集氣室出水管在反映器運營過程中不被沉沒，運營穩(wěn)定并將沼氣及時排出反映器，以便防止浮渣堵塞等問題。經(jīng)驗表白，水封罐中冷凝水將有積累，因而在水封罐中有一種排出冷凝水出口，以保持罐中水位。取水封罐直徑500mm，高度1m，其中超高0.4m，在水封罐上設一根進水管，一根放空管，在水封罐外設液位計，觀測水封罐內(nèi)水位狀況。3)沼氣柜容積擬定儲氣柜容積普通按照日產(chǎn)氣量25%-40%設計，大型消化系統(tǒng)去高值，小型消化系統(tǒng)取低值，本設計取30%。儲氣柜壓力普通為2-3kPa,不適當太大。沼氣柜體積:VZ=Gt=294×30%=88.2m選用直徑5m，高5m貯氣柜。4.5.2.6出水系統(tǒng)設計1)三角堰設計90°三角堰，堰高50mm，堰口寬100mm，則堰口水面寬度50mm，每條渠道上設立36三角堰，每個UASB反映器設立L/(s·m)<1.7L/(s·m)符合規(guī)定。2)集水槽設計集水槽寬；=0.16m，取0.2m集水槽臨界水深：=0.08m集水槽起端水深：m每個堰口出口流量：0.06堰上水頭h1：m則集水槽總深度：h=h1+hk+h0=0.025+0.1+0.14=0.265，取0.3m。4.5.3計算簡圖圖4.5.2UASB計算簡圖4.5.4設備選型污泥泵選用3/4LRB25型污泥泵1臺。表4.93/4LRB25型污泥泵重要性能型號流量(m3/h)揚程(m)轉(zhuǎn)速（r/min）電機功率(kW)進出口直徑(mm)3/4LRB254412.214607.510004.6中間調(diào)節(jié)池4.6.1設計參數(shù)設計流量：Q=1500m3/d水力停留時間：6h。4.6.2設計計算1)設計容積：m3調(diào)節(jié)池與UASB反映池合建，則調(diào)節(jié)池寬度B=7.2×2=14.4m，調(diào)節(jié)池深度H=5m，其中有效水深h1=4.0m，超高hm，取7m。2)空氣管在調(diào)節(jié)池內(nèi)布置穿孔曝氣管，氣水比取20：1，空氣量為Q=62.5×20m3/h=1250m3/h?？諝饪偣芄軆?nèi)流速取v1=10m/s，則管徑為DN200。設兩根空氣豎管，管內(nèi)流速取10m/s，則管徑為DN150。設24根空氣支管，支管間距1m，每根支管空氣流量qq=Q/18=1250/24=52.1m取支管流速v2=5m/s,則支管管徑為50mm。每根支管長度為3.0m，孔眼開于穿孔管底部與垂直中心線成45°，交錯排列，孔眼間距b=100mm，孔徑為5mm，孔眼數(shù)為m=304.6.3計算簡圖圖4.6中間調(diào)節(jié)池計算簡圖4.6.4設備選型中間調(diào)節(jié)池后設水泵，將水提高入SBR，SBR進水時間為1h，則每個SBR最大流量為375m3/h，選取200QW400-24-45型潛污泵兩臺，一表4.10200QW400-24-45潛污泵重要性能型號流量(m3/h)揚程(m)轉(zhuǎn)速(r/min)功率(kW)效率(%)出口直徑(mm)重量(kg)200QW400-24-45400249804577.532001400鼓風機所需空氣量為1250m3/h=20.8m3/min，與調(diào)節(jié)池合選一臺鼓風機，則所需空氣量為41.6m3/min。選用SSR-200表4.11SSR-200羅茨風機重要性能型號風量(m3/min)口徑(mm)轉(zhuǎn)速(r/min)排出壓力(kPa)功率(kW)SSR-20042.04200107019.621.244.7SBR4.7.1污泥負荷：Ns=0.15kgBOD5/(kgMLSS·d)混合液懸浮固體濃度：X=mgMLSS/d排水比：m=1：24.7.24.7.2.1反映器個數(shù)n1=2，反映周期t=12h，周期數(shù)n2=2，每周期解決水量250m取進水時間t1=1h，曝氣時間t2=8h，沉淀時間t3=2h，排水時間t4=1h。反映時間比：4.7.2.2曝氣池體積SBR設計容積：==1000m3則每個SBR設計容積：m3取有效水深h1=5m,超高h2=1.0則每個反映池面積：A===100m取長:寬=2:1，則池長L=16m，B反映池尺寸：L×B×H=16m×8SBR反映池有效容積：2×L×B×h1=2×16m×8m×4.7.2.3上清液排出設備設計每池排出負荷：==250m3/h=4.17m每池設一臺排水裝置，則每臺排出負荷：=4.17m3按照排水裝置排水能力最大流量比進行設計，取最大流量比r=1.5，則排出能力為：4.17×1.5=6.255m3/min=375.3m4.7.2.4SBR反映器池供氧1)氧化有機物和污泥需氧量AOR1AOR1=(4-13)式中——活性污泥微生物對有機污染物氧化分解過程需氧量，即活性污泥微生物每代謝1kgBOD所需要氧量，以kg計。設計取值范疇為0.49-0.62，本工程取0.6；——活性污泥微生物通過內(nèi)源代謝自身氧化分解過程需氧量，即每1kg活性污泥每天自身氧化所需要氧量，以kg計。設計取值范疇為0.10-0.16，本工程取0.15；——揮發(fā)性懸浮固體所占總懸浮固體比例，取0.8；——進水BOD濃度，取150mg/L；——出水BOD濃度，取20mg/L。AOR1===318kg2)硝化氨氮需氧量AOR2消化1kgNH3-N需要4.6gO2，則消化氨氮需氧量：AOR2=(4-14)式中——進水NH3-N濃度，取50mg/L；——出水NH3-N濃度，去10mg/L。AOR2===184kg/d3)總需氧量總需氧量：AOR=AOR1+AOR2=318+184=502kg每池每周期需氧量：==125.5kg以曝氣8h計算，每小時所需氧量為：kg/h4)原則需氧量SOR=(4-15)式中CS(20)——20℃時氧在清水中飽和溶解度，CS(20)=9.17mg/L；α——氧總轉(zhuǎn)移系數(shù)，0.85；β——氧在污水中飽和溶解度修正系數(shù)，0.95；——因海拔高度不同而引起系數(shù)，按下式計算：(4-16)p——所在地區(qū)大氣壓力，Pa；T——設計污水溫度，25℃Csb(T)——設計水文條件下曝氣池內(nèi)平均溶解氧飽和度，mg/L，按下式計算：(4-17)Cs(T)——設計水溫條件下氧在清水中飽和溶解度；pb——空氣擴散裝置處絕對壓力，Pa，pb=p+9.8×103H；H——空氣擴散裝置沉沒深度，m；Ot——氣泡離開水面時含氧量，%，按下式計算：(4-18)EA——空氣擴散裝置樣轉(zhuǎn)移效率，%，可由設備樣本差得；C——曝氣池內(nèi)平均溶解氧濃度，20mg/L。工程所在地海拔高度194.2m，大氣壓力0.990×105Pa，壓力修正系數(shù)：微孔曝氣頭安裝在距池底0.2m處，沉沒深度H=4.8m，其絕對壓力：=1.45×105Pa微孔曝氣頭氧轉(zhuǎn)移效率EA為20%，氣泡離開水面時含氧量：=

=17.5%水溫為25℃，清水氧飽和度 為8.4mg/L，曝氣池內(nèi)平均溶解氧飽和度：==9.6mg/L原則需氧量：SOR===693.34kg5)空氣用量：==11555.7m3/h在運營周期內(nèi)單池所需最大空氣量為：==541.7m3/h4.7.2.5兩池公用一臺鼓風機，同步備用一臺。為了保證事故發(fā)生時供氣穩(wěn)定，需取安全系數(shù)1.2-1.5，實際取1.5，則空氣量為：=1625m34.7.2.6曝氣裝置設計計算1)曝氣頭計算采用微孔曝氣，選用BZQ·W-192球冠形可張微孔曝氣器，每個曝氣器服務面積為0.5m2。則每個=200個依照SBR池尺寸，可設200個。2)空氣管道計算設空氣干管流速v1=10m/s，空氣豎管和支管流速為v2=5m/s。每個SBR池設2根空氣豎管，每根空氣豎管設10根曝氣支管，則每根干管通過空氣量為812.5m3/h，每根豎管通過空氣量為406.3m3/h，每根支管通過空氣量為40.6m3空氣管道均采用鋼管。4.7.2.7SBR反映池剩余污泥計算1)降解BOD生成污泥量(4-19)式中Y——污泥產(chǎn)率系數(shù)，取0.6。==78kg/d2)內(nèi)源呼吸分解污泥量(4-20)式中Kd——活性污泥自身氧化系數(shù)，與水溫關于，依照關于規(guī)定，水溫為20℃時Kd(20)=0.06。不同水溫時應進行修正。本例污水溫度T=25℃，則有Kd(25)=Kd(20)1.04T-20=0.06×1.04(25-20)==116.8kg3)不可生物降解和惰性懸浮物量==65kg/d式中C0——進水SS濃度，150mg/L；Ce——出水SS濃度，20mg/L。4)剩余污泥量W=W1-W2+W3=78-116.8+65=26.2kg/d5)濕污泥量取剩余含水率為99.2%，則濕污泥量：==3.3m3最大日剩余污泥量：m3/d4.7.2每個SBR每周期最大解決水量為250×1.5=375m3，進水時間為1h，則最大進水流量為375m3/h，即0.10m3/s4.7.3計算簡圖圖4.7SBR計算簡圖4.7.41)潷水器規(guī)定潷水器排出能力為375.3m3/h，選用XBS-400型潷水器兩臺,每個SBR表4.12XBS-400型潷水器重要性能型號流量(m3/h)潷水深度(m)堰口長度(m)出水管徑/數(shù)量(mm)/個主出水管徑(mm)電機功率(kW)XBS-4004003.03.5DN250/3DN4000.552)鼓風機每臺鼓風機所需空氣量為1625m3/h=26m3/min，選用SSR-150表4.13SSR-150羅茨風機重要性能型號風量(m3/min)口徑(mm)轉(zhuǎn)速(r/min)排出壓力(kPa)功率(kW)SSR-15026.77150173019.620.203)污泥泵選用3/4LRB25型污泥泵1臺。表4.143/4LRB25型污泥泵重要性能型號流量(m3/h)揚程(m)轉(zhuǎn)速（r/min）電機功率(kW)進出口直徑(mm)3/4LRB254412.214607.510004.8消毒接觸池4.8.1設計參數(shù)最大設計流量：Q=375m3消毒接觸時間：t=30min=0.5h。4.8.2設計計算1)消毒接觸池容積m32)消毒接觸池表面積(4-21)式中——消毒池有效水深，取2.0mm23)消毒接觸池池長(4-22)式中b——消毒池寬度，取1.5n——消毒池廊道數(shù)，取6廊道。m校核長寬比：>10，滿足規(guī)定。4)消毒池池高取超高h1=0.5m5)消毒池進水管設進水流速v=0.8m/s，則進水管管徑為DN4006)消毒池出水管設出水流速v=0.8m/s，則出水管管徑為DN400。7)混合方式采用管道混合，加氯管線直接接入消毒接觸池進水管，為加強混合效果，加氯點后接DN400靜態(tài)混合器。4.8.3計算簡圖圖4.8消毒接觸池計算簡圖4.8.4選用DN400管道混合器一臺。表4.15DN400管道混合器重要性能公稱直徑(mm)長(mm)藥管直徑(mm)4002400324.9污泥濃縮池4.9.1設計參數(shù)設計泥量：屠宰廢水解決過程中產(chǎn)生污泥來自如下幾某些：UASB、SBR，則總污泥量V=Qs+Qd=4.4+5.0=9.4m平均污泥含水率：=；固體負荷：M=30kg/m3·d=1.25g/m3濃縮時間：T=12h；濃縮后污泥含水率：=97%；濃縮后污泥體積：；污泥斗斗壁傾角：55°。4.9.2設計計算1)濃縮池面積濃縮池設計斷面面積A：(4-23)式中Q——入流污泥量，m3/d；C——入流固體濃度，kg/m3；M——固體通量，kg/m3·d。入流固體濃度C：(4-24)==128kg/d=5.3=m22)濃縮池直徑，取D＝2.5m3)濃縮池深度濃縮池工作某些有效水深h2：=m,取1.7m超高h1=0.3H1=h1+h2+h3=1.7+0.3=2.04)污泥斗污泥斗下椎體直徑取d=0.6m，則污泥斗高度h==1.4m5)中心筒污泥從進泥管進來后，從中心管而下，經(jīng)反射板折向上流，則中心管面積與尺寸：式中f1——中心管截面積，m2；d0——中心管直徑，m；qmax——污泥最大流量，m3/s，這里qmax=44m3/h=0.012m3v0——中心管內(nèi)流速，m/s，這里取v0=0.02m/s。中心管喇叭口直徑：d1=1.35d0=1.35×600=0.80m=中心管喇叭口到反射板之間間歇高度：式中h3——間隙高度，m；v1——間隙流出速度，m/s，這里取v1=0.03m/s。反射板直徑：d2=1.3d1=1.3×1.0.8=1.04.9.3計算簡圖圖4.9污泥濃縮池計算簡圖4.10貯泥池4.10.1設計參數(shù)設計泥量：屠宰廢水解決過程中產(chǎn)生污泥來自隔油沉淀池及氣浮池，則總污泥量V=23+42=65m3貯泥時間：23h4.10.2設計計算貯泥池采用正方形，邊長L=5m，高H1=3.5m,則貯泥池容積為：=87.5m3>65m3,取超高H2=0.5m，則貯泥池高度為4.0m。4.10.3計算簡圖圖4.10貯泥池計算簡圖4.11脫水機房4.11.1脫水方式：板框式壓濾機；污泥體積：=2.2m3

脫水前污泥含水率：=97%；脫水后泥餅含水率：=80%4.11.2每次污泥量：==0.33m濾餅厚度為20=164.11.31)板框壓濾機選用BAJZ20A/800-50型板框壓濾機2臺，1用1備。表4.16BAS1.6/315型板框壓濾機重要性能型號過濾面積(m2)框內(nèi)尺寸(mm)濾框厚度(mm)BAJZ20A/800-5020800×80050濾板數(shù)(片)濾框數(shù)(片)裝料容積(m3)最大濾餅厚度(mm)17160.420最大過濾壓力(MPa)電機功率(kW)外形尺寸(mm)自重(t)177.56055×1380×17158.92)污泥泵選用3/4LRB25型污泥泵1臺。表4.173/4LRB25型污泥泵重要性能型號流量(m3/h)揚程(m)轉(zhuǎn)速（r/min）電機功率(kW)進出口直徑(mm)3/4LRB254412.214607.510004.12加氯間4.12.1設計流量：250m3/h消毒方式：采用液氯；加氯量：10mg/L；倉庫儲氯：30d。4.12.21)加氯量kg/h2)儲氯量由于SBR反映池為間歇運營，每日加氯4h，則儲氯量：kg4.12.31)氯瓶選用350kg氯瓶。表4.18氯瓶重要性能容量(kg)直徑(mm)長度(mm)瓶質(zhì)量(kg)氯瓶總質(zhì)量(kg)35035013353507002)加氯機選用ZJ-2型轉(zhuǎn)子加氯機2臺，一用一備，并輪換使用，價格1.5萬元/臺。表4.19ZJ-2型轉(zhuǎn)子加氯機重要性能型號加氯量(kg/h)外表尺寸長×寬×高(mm)重量(kg)ZJ-22-10550×310×77030

5污水廠平面布置5.1構(gòu)建筑物重要設計參數(shù)表5.1構(gòu)建筑物一覽表序號名稱平面尺寸mm×mm高度mm數(shù)量備注1格柵500×8001300一座鋼混2調(diào)節(jié)池18000×100004500一座鋼混3隔油沉淀池10000×2500一座，分三格鋼混4氣浮池10000×4000一座鋼混5UASB反映池7200×72005000兩座，合建鋼混6中間調(diào)節(jié)池14700×72005000一座鋼混7SBR反映池16000×80006000兩座，合建鋼混8消毒池10000×90002500一座鋼混9污泥濃縮池D=25003400一座鋼混10貯泥池5000×50004000一座鋼混11脫水機房10000×80004000一座磚混12加氯間7000×80004000一座磚混13鼓風機房1×80004000一座磚混14貯氣柜D=50005000一座膜材15機修間7000×80004000一座磚混16配電間7000×80004000一座磚混17中控室14000×100004000一座磚混18化驗室8000×100004000一座磚混19正門門衛(wèi)室4000×30003000一座磚混20側(cè)門門衛(wèi)室3000×3000一座磚混5.2污水廠平面布置5.2.15.2.1.1各解決單元構(gòu)筑物平面布置解決構(gòu)筑物是污水解決廠主體建筑物，在做平面布置時，應依照各構(gòu)筑物功能規(guī)定和水力規(guī)定，結(jié)合地形和地質(zhì)條件，擬定它們在廠區(qū)內(nèi)平面位置。對此，應考慮：1)貫通、連接各解決構(gòu)筑物之間管、渠，使之便捷、直通，避免迂回曲折。2)土方璉做到基本平衡，并避開劣質(zhì)土壤地段。3)在解決構(gòu)筑物之間，應保持一定間距，以保證敷設連接管、渠規(guī)定，普通間距可取值5~l0m4)各解決構(gòu)筑物在平而布置上，應考慮盡量緊湊。5)污泥解決構(gòu)筑物應盡量單獨布置，以以便管理，應布置在廠區(qū)夏季主導風向下風向。5.2.1.2管、渠平面布置1)在各解決構(gòu)筑物之間，設有貫通、連接管、渠。此外，還應設有可以使各解決構(gòu)筑物獨立運營管、渠，當某一解決構(gòu)筑物因故障停止工作時，其后接解決構(gòu)筑物仍可以保持正常運營。2)應設超越所有解決構(gòu)筑物，直接排放水體超越管。3)在廠區(qū)內(nèi)還應設有空氣管路、沼氣管路、給水管路及輸配電線路，這些管線有敷設在地下，但大都在地上，對它們安排，既要便于施工和維護管理，又要緊湊，少占用地。5.2.1.3輔助建筑物平面布置污水廠內(nèi)輔助建筑物有集中控制事、變電所、機修間、倉庫、浴池、食堂、宿舍、綜合樓等。它們是污水解決廠不可缺少構(gòu)成某些1)輔助建筑物建筑而積大小應按詳細狀況與條件而定，輔助建筑物位置應依照以便、安全等原則擬定。2)生活居住區(qū)、綜合樓等建筑物應與解決構(gòu)筑物保持一定距離，應位于廠區(qū)夏季主風向上風向。3)操作工人值班室應盡量布置在使工人可以便于觀測各解決構(gòu)筑物運營狀況位置。5.2.1.4廠區(qū)綠化平面布置時應安排充分綠化地帶，改進衛(wèi)生條件，為污水廠工作人員提供優(yōu)美環(huán)境。5.2.1.5道路布置在污水解決廠內(nèi)應合理修建道路，以便運送，要設立通向各解決構(gòu)筑和輔助建筑物必要通道，通道設計應符合如下規(guī)定：1)重要車行道寬度：單車道為3~4m，雙車道為6~7m，并應有回車道。2)車行道轉(zhuǎn)彎半徑不適當不大于6m。3)人行道寬度為1.5~2m。4)通向高架構(gòu)筑物扶梯傾角小宜不不大于45°。5)天橋?qū)挾炔贿m當不大于1m。5.2.25.2.2.1進水管原污水溝上截留閘板設立和進廠控制閘板設立由污水解決廠施工時完畢。5.2.2.2出水管構(gòu)筑物之間大某些為DN200和DN400鋼管。1)調(diào)節(jié)池池至隔油沉淀池