一二級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分分類真題高層結(jié)構(gòu)(三)真題

一、二級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分分類真題高層結(jié)構(gòu)(三)

(總分100,考試時間90分鐘)

單項選擇題

某11層辦公樓，無特殊庫房，采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，首層室內(nèi)外地面高差

0.45m,房屋高度39.45m,質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻，丙類建筑，抗震設防烈度為9度；

建于n類場地，設計地震分組為第一組；其標準層平面和剖面如圖所示。初步計算已知：首

層樓面永久荷載標準值為12500kN,其余各層樓面永久荷載標準值均為12000kN,屋面永久

荷載標準值為10500kN；各樓層樓面活荷載標準值均為2500kN,屋面活荷載標準值為650kN；

折減后的基本自振周期Tl=0.85s。

1.底部剪力法進行方案比較時，結(jié)構(gòu)頂層附加地震作用標準值

試問：采用底部剪力法進行方案比較時，結(jié)構(gòu)頂層附加地震作用標準值(kN)與下列何項

數(shù)值最為接近？

提示：相應于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)a1=0.144

A.2430B.2460C.2550D.2570

2.連梁在抗震設計時的端部剪力設計值

第五層某剪力墻的連梁，截面尺寸為300mmx600mm,凈跨ln=3000mm,混凝土強度等

級為C40,縱筋及箍筋均采用HRB400()?在考慮地震作用效應組合時，該連梁端部起控制

作用且同時針方向的彎距為=185kN-m,=220kN-m,同一組合的重力荷載代表值和豎向地震

作用下按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值VGb=20kN,該連梁實配縱筋上下均為320,箍

筋為10@100,as==35mm。試問：該連梁在抗震設計時的端部剪力設計值Vb（kN）與下列何

項數(shù)值最為接近?A.185B.200C.215D.230

3.工程T1最大為何值時，底層水平地震剪力仍能滿足規(guī)范規(guī)定的剪重比

假定結(jié)構(gòu)基本自振周期Tl<2s但具體數(shù)值未知，若采用底部剪力法進行方案比較，試

問本工程T1最大為何值時，底層水平地震剪力仍能滿足規(guī)范規(guī)定的剪重比（底層剪力與重力

荷載代表值之比）要求?A.0.85sB.1.00sC.1.25sD.1.75s

4.抗傾覆力矩MR與傾覆力矩Mov的最小比值

假定本工程設有兩層地下室，如下圖所示，總重力荷載合力作用點與基礎底面形心重合,

基礎底面反力呈線性分布，上部及地下室基礎總重力荷載標準值為G,水平荷載與豎向荷載

共同作用下基底反力的合力點到基礎中心的距離為eOo試問：當滿足規(guī)程對基礎底面與地

基之間零應力區(qū)面積限值時，抗傾覆力矩MR與傾覆力矩Mov的最小比值與下列何項數(shù)值

最為接近？

提示：地基承載力符合要求，不考慮側(cè)土壓力，不考慮重力二階效應。

A.1.5B.1.9C,2.3D.2.7

5.柱的軸壓比限值

某高層框架結(jié)構(gòu)，房屋高度37m,位于抗震設防烈度7度區(qū)，設計地震加速度為0.15g,

丙類建筑，其建筑場地為III類。第三層某框架柱截面尺寸為750mmx750mm,混凝土強度等

級為C40,配置10井字復合箍（加密區(qū)間距為100mm）；柱凈高2.7m,反彎點位于柱子高度

中部；as==45mm。試問：該柱的軸壓比限值與下列何項數(shù)值最為接

近?A.0.80B.0.75C.0.70D.0.65

某底部帶轉(zhuǎn)換層的鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)，抗震設防烈度為7度，丙類建筑，建于

II類建筑場地。該建筑物地上31層，地下2層；地下室在主樓平面以外部分，無上部結(jié)構(gòu)。

地下室頂板±0.000處可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位,縱向兩根邊框架在第三層轉(zhuǎn)換層設置托柱

轉(zhuǎn)換梁，如圖所示。上部結(jié)構(gòu)和地下室混凝土強度等級均采用C40。

6,確定抗震等級

試確定主體結(jié)構(gòu)第三層的核心筒、框支框架，以及無上部結(jié)構(gòu)部位的地下室中地下一層

框架(以下簡稱無上部結(jié)構(gòu)的地下室框架)的抗震等級，下列何項符合規(guī)程要求?A.核心筒一

級；框支框架特一級；無上部結(jié)構(gòu)的地下室框架一級B.核心筒一級；框支框架一級；無上

部結(jié)構(gòu)的地下室框架二級C.核心筒二級;框支框架一級;無上部結(jié)構(gòu)的地下室框架三級D.

核心筒二級；框支框架二級；無上部結(jié)構(gòu)的地下室框架三級

7.節(jié)點下柱柱頂及底層柱柱底的考慮地震作用組合的彎矩設計值

假定某根轉(zhuǎn)換柱抗震等級為一級，X向考慮地震作用組合的二、三層B、A節(jié)點處的梁、

柱端彎矩組合值分別為：

節(jié)點A上柱柱底彎矩，下柱柱頂彎矩，節(jié)點左側(cè)梁端彎矩，節(jié)點右側(cè)梁端彎矩；

節(jié)點B上柱柱底彎矩，下柱柱頂彎矩，節(jié)點左側(cè)梁端彎矩，底層柱底彎矩組合值

Mc=400kN-mo

試問：該轉(zhuǎn)換柱配筋設計時，節(jié)點A、B下柱柱頂及底層柱柱底的考慮地震作用組合的

彎矩設計值MA、MB、MC(kNm)應取下列何組數(shù)值？

提示：柱軸壓比0.15,按框支柱。A.1800；500；400B.2520；700；400C.2700；500；

600D.2700；750；600

8.截面B處梁的箍筋第三層轉(zhuǎn)換梁如下圖所示，假定抗震等級為一級，截面尺寸為

bxh=lmx2m,箍筋采用HRB335。。試問：截面B處梁的箍筋為下列何值時，最接近并符合

規(guī)范、規(guī)程的最低構(gòu)造要求？提示：按框支梁作答。A.810@100B.812@100

C.814@150D.814@100

9.確定邊緣構(gòu)件b、LI、L2值

底層核心筒外墻轉(zhuǎn)角處，墻厚400mm,如圖所示；軸壓比為0.5,滿足軸壓比限值的要

求。如在第四層該處設邊緣構(gòu)件(其中b為墻厚、L1為箍筋區(qū)域、L2為箍筋或拉筋區(qū)域)，

試確定b(mm)、Ll(mm)、L2(mm)為下列何組數(shù)值時，最接近并符合相關(guān)規(guī)范、規(guī)程的最低

構(gòu)造要求？

A.350；350；0B.350；350；630C.400；400；250D.400；650；0

10.關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)抗震變形驗算的觀點

根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011—2010)及《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ

3—2010),下列關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)抗震變形驗算(彈性工作狀態(tài))的觀點，哪一種相對

準確?A.結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗算時，采用CQC的效應組合，位移計算時不考慮

偶然偏心影響；扭轉(zhuǎn)位移比計算時，不采用各振型位移的CQC組合計算，位移計算時考慮

偶然偏心的影響B(tài).結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗算以及扭轉(zhuǎn)位移比計算時，均采用

CQC的效應組合，位移計算時，均考慮偶然偏心影響C.結(jié)構(gòu)樓層位移和層問位移控制值驗

算以及扭轉(zhuǎn)位移比計算時,均采用CQC的效應組合，位移計算時，均不考慮偶然偏心影響D.

結(jié)構(gòu)樓層位移和層問位移控制值驗算時，采用CQC的效應組合，位移計算時考慮偶然偏心

影響；扭轉(zhuǎn)位移比計算時，不采用CQC組合計算，位移計算時不考慮偶然偏心的影響

11.關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)抗震性能化設計的觀點

下列關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)抗震性能化設計的觀點，哪一項不符合《建筑抗震設計規(guī)范》

(GB50011—2010)的要求?A.選定性能目標應不低于“小震不壞，中震可修和大震不倒”的性

能設計目標B.結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力按性能3要求進行中震復核時，承載力按標準值復核，不計

入作用分項系數(shù)、承載力抗震調(diào)整系數(shù)和內(nèi)力調(diào)整系數(shù)，材料強度取標準值C.結(jié)構(gòu)構(gòu)件地

震殘余變形按性能3要求進行中震復核時，整個結(jié)構(gòu)中變形最大部位的豎向構(gòu)件，其彈塑性

位移角限值，可取常規(guī)設計時彈性層間位移角限值D.結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震構(gòu)造按性能3要求確定

抗震等級時，當構(gòu)件承載力高于多遇地震提高1度的要求時，構(gòu)造所對應的抗震等級可降低

1度，且不低于6度采用，不包括影響混凝土構(gòu)件正截面承載力的縱向受力鋼筋的構(gòu)造要求

某環(huán)形截面鋼筋混凝土煙囪，如圖所示，煙囪基礎頂面以上總重力荷載代表值為18000kN,

煙囪基本自振周期Tl=2.5s。

山=36。0

100.00

12.煙囪按承載能力極限狀態(tài)設計時，風荷載的考慮

如果煙囪建于非地震區(qū)，基本風壓w0=0.5kN/m2,地面粗糙度為B類。試問：煙囪承載

能力極限狀態(tài)設計時，風荷載按下列何項考慮？

提示：假定煙囪第2及以上振型，不出現(xiàn)跨臨界的強風共振。

A.由順風向風荷載效應控制，可忽略橫風向風荷載效應

B.由橫風向風荷載效應控制，可忽略順風向風荷載效應

C,取順風向風荷載效應與橫風向風荷載效應之較大者

D.取順風向風荷載效應與橫風向風荷載效應組合值

13.采用簡化方法進行抗震計算時，煙囪底部由水平地震作用標準值產(chǎn)生的剪力

如果上題中煙囪建于設防烈度為8度地震區(qū)，設計基本地震加速度為0.2g,設計地震分

組第二組，場地類別III類。試問：采用簡化方法①進行抗震計算時，煙囪底部基礎頂面處)

由水平地震作用標準值產(chǎn)生的剪力(kN)最接近下列何項數(shù)值?A.680B.740C.820D.960

某12層現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，其中一根中部框架的剖面如圖所示，現(xiàn)澆混凝土樓板，梁兩側(cè)無

洞。底層各柱截面相同，2?12層各柱截面相同，各層梁截面均相同。梁、柱矩形截面線剛

度ibO、icO(單位：lOlONnm)注于構(gòu)件旁側(cè)。假定，梁考慮兩側(cè)樓板影響的剛度增大系數(shù)取

《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)中相應條文中最大值。

提示：（1）計算內(nèi)力和位移時，采用D值法。（2）D=,式中a是與梁柱剛度比有關(guān)的修正

系數(shù)，對底層柱:，對一般樓層柱:，式中，為有關(guān)梁柱的線剛度比。

12ic

i-pr-

h

0.5+K

2+K

K

2TK

K

14.底層每個中柱分配的剪力值

假定各樓層所受水平作用如圖所示。試問：底層每個中柱分配的剪力值（kN）應與下列何

項數(shù)值最為接近?A.3PB.3.5PC.4PD.4.5P

15.不考慮柱子的軸向變形影響時，該板框架的頂層柱頂側(cè)移值

假定P=10kN,底層柱頂側(cè)移值為2.8mm,且上部樓層各邊梁、柱及中梁、柱的修正系

數(shù)分別為a邊=0.56,a中=0.76。試問：不考慮柱子的軸向變形影響時，該根框架的頂層柱

頂側(cè)移值（mm）與下列何項數(shù)值最為接近?A.9B.llC.13D.15

16.在罕遇水平地震作用下，按彈性分析時作用于底層框架的總水平組合剪力標準值

假定該建筑物位于7度抗震設防區(qū)，調(diào)整構(gòu)件截面后，經(jīng)抗震計算，底層框架總側(cè)移剛

度2D=5.2*105N/mm,柱軸壓比大于0.4,樓層屈服強度系數(shù)為0.4,不小于相鄰層該系數(shù)平

均值的0.8。試問：在罕遇水平地震作用下，按彈性分析時作用于底層框架的總水平組合剪

力標準值VEk（kN）最大不能超過下列何值才能滿足規(guī)范對位移的限值要求？

提示：（1）按《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）作答；（2）結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下薄

弱層彈塑性變形計算可采用簡化計算法；不考慮重力二階效應；（3）不考慮柱配箍影響。

A.5.6X103B.1.1x104C.3.1x104D.6.2xl04

某大底盤單塔樓高層建筑，主樓為鋼筋混凝土框架-核心筒，裙房為混凝土框架-剪力墻結(jié)

構(gòu)，主樓與裙樓連為整體，如圖所示。抗震設防烈度7度，建筑抗震設防類別為丙類，設計

基本地震加速度為0.15g,場地III類，采用樁筏形基礎。

皂

0

3

130000

24UW)3600024000,36000

平面陽立面圖

17.偏心距

假定該建筑物塔樓質(zhì)心偏心距為el,大底盤質(zhì)心偏心距為e2,見圖。如果僅從抗震概念

設計方面考慮，試問：偏心距（el；e2,單位m）選用下列哪一組數(shù)值時結(jié)構(gòu)不規(guī)則程度相對

最小?A.0.0；0.0B.0.1；5.0C.0.2；7.2D.1.0；8.0

18.柱截面設計時，軸壓比限值及剪力設計值

裙房一根橫向框架距主樓18m,某一頂層中柱上、下端截面組合彎矩設計值分別為

320kN-m,350kN-m（同為順時針方向）；剪力計算值為125kN,柱斷面為500mmx500mm,

Hn=5.2m,X>2,混凝土強度等級為C40。在不采用有利于提高軸壓比限值的構(gòu)造措施的條

件下，試問：該柱截面設計時，軸壓比限值職］及剪力設計值（kN）應取下列何組數(shù)值才能滿

足規(guī)范的要求?A.0.90；125B.0.75：170C.0.85；155D.0.75：155

19.梁的中支座上部縱向鋼筋配置

某框架結(jié)構(gòu)抗震等級為一級，框架梁局部配筋圖如圖所示。梁混凝土強度等級

C30(fc=14.3N/mm2),縱筋采用HRB400()(fy=360N/mm2),箍筋采用HRB335。梁h0=440mmo

試問：下列關(guān)于梁的中支座(A—A處)上部縱向鋼筋配置的選項，如果僅從規(guī)范、規(guī)程對框

架梁的抗震構(gòu)造措施方面考慮，哪一項相對準確？

A.As1=422；As2=422B.As1=422；As2=222

C.As1=425；As2=220D.前三項均不正確

20.柱進行截面配筋設計時所采用的組合彎矩設計值

某框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為一級，底層角柱如圖所示。考慮地震作用組合時按彈性分析未

經(jīng)調(diào)整的構(gòu)件端部組合彎矩設計值：柱：McA±=300kN-m,McA下=280kN-m(同為順時針

方向)，柱底MB=320kN-m；梁：Mb=460kN-m?已知梁h0=560mm,=40mm,梁端頂面實

配鋼筋(HRB400級洞積As=2281mm2(計入梁受壓筋和相關(guān)樓板鋼筋影響)。試問：該柱進

行截面配筋設計時所采用的組合彎矩設計值(kN-m)與下列何項數(shù)值最為接近？

提示：按《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011—2010)作答。A.780B.600C.545D.365

某24層商住樓，現(xiàn)澆鋼筋混凝土部分框支-剪力墻結(jié)構(gòu)，如圖所示。一層為框支層，層高

6.0m,二至二十四層布置剪力墻，層高3.0m,首層室內(nèi)外地面高差0.45m,高度75.45m。

抗震設防烈度8度，建筑抗震設防類別為丙類，設計基本地震加速度0.20g,場地類別II類，

結(jié)構(gòu)基本自振周期Tl=1.6s□混凝土強度等級：底層墻、柱為C40(fc=19.1N/mm2,

ft=1.71N/mm2),板C35(fc=16.7N/mm2,ft=1.57N/mm2),其他層墻、板為C30(fc=14.3N/mm2)o

鋼筋均采用HRB335級(，fy=300N/mm2)o

蟲

21.樓板的最小厚度及穿過墻的樓板雙層配筋中每層配筋的最小值

在第③軸底層落地剪力墻處，由不落地剪力墻傳來按剛性樓板計算的框支層樓板組合的

剪力設計值為3000kN（未經(jīng)調(diào)整）。②?⑦軸處樓板無洞口，寬度15400mm。假定剪力沿③

軸墻均布，穿過③軸墻的梁縱筋面積Asl=10000mm2,穿墻樓板配筋寬度10800mm（不包括

梁寬）。試問：③軸右側(cè)樓板的最小厚度及穿過墻的樓板雙層配筋中每層配筋的最小

值為下列何項時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震要求？

提示：（1）按《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）作答；（2）框支層樓板按構(gòu)造配筋時

滿足樓板豎向承載力和水平平面內(nèi)抗彎要求。

A.tf=180；12@200B.tf=180；12@100

C.tf=200；12@200D.tf=200；12@100

22.截面豎向及水平向分布筋至少應按何項配置

假定第③軸底層墻肢A的抗震等級為一級，墻底截面見圖墻厚度400mm,墻長

hw=6400mm,hw0=6000mm,Aw/A=0.7,剪跨比九=1.2,考慮地震作用組合的剪力計算值

Vw=4100kN,對應的軸向壓力設計值N=19000kN,已知豎向分布筋為構(gòu)造配置。試問：該

截面豎向及水平向分布筋至少應按下列何項配置，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的抗震要求？

提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》QGJ3—2010）作答。

A.10@150（豎向）；10@150（水平）B.12@150（豎向）；12@150（水平）

C.12@150（豎向）；14@150（水平）D.12@150（豎向）；16@150（水平）

23.邊緣構(gòu)件陰影部分的縱筋及箍筋第四層某剪力墻邊緣構(gòu)件如下圖所示，陰影部分為縱

向鋼筋配筋范圍，縱筋混凝土保護層厚度為20mm。已知剪力墻軸壓比大于0.3。試問：該

邊緣構(gòu)件陰影部分的縱筋及箍筋為下列何選項時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震構(gòu)造要求?

提示：（1）按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答；（2）箍筋體積配箍率計算

時，扣除重疊部分箍筋。A.1616；10@100B.1614：,10@100C.1616；8@100D.1614；

8@100

24.邊緣構(gòu)件縱向鋼筋最小構(gòu)造配筋率及配箍特征值最小值

假定該建筑物使用需要，轉(zhuǎn)換層設置在三層，房屋總高度不變，一至三層層高為1m,上

部21層層高均為3m,第四層某剪力墻的邊緣構(gòu)件仍如上題圖所示。試問：該邊緣構(gòu)件縱向

鋼筋最小構(gòu)造配筋率pv(%)及配箍特征值最小值Xv取下列何項數(shù)值時，才能滿足規(guī)范、規(guī)

程的最低抗震構(gòu)造要求？

提示:按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)作答。A.1.2；0.2B,1.4；0.2C.1.2；

0.24D.1.4；0.24

25.剪力墻布置的說法

長矩形平面現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻高層結(jié)構(gòu)，樓、屋蓋抗震墻之間無大洞口，抗震

設防烈度為8度時，下列關(guān)于剪力墻布置的幾種說法，其中何項不夠準確?A.結(jié)構(gòu)兩主軸方

向均應布置剪力墻B.樓、屋蓋長寬比不大于3時，可不考慮樓蓋平面內(nèi)變形對樓層水平地

震剪力分配的影響C.兩方向的剪力墻宜集中布置在結(jié)構(gòu)單元的兩盡端，增大整個結(jié)構(gòu)的抗

扭能力D.剪力墻的布置宜使結(jié)構(gòu)各主軸方向的側(cè)向剛度接近

26.關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)抗震設計的觀點

以下關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)抗震設計的4種觀點：

I.扭轉(zhuǎn)周期比大于0.9的結(jié)構(gòu)(不含混合結(jié)構(gòu))應進行專門研究和論證，采取特別的加強

措施；

II.結(jié)構(gòu)宜限制出現(xiàn)過多的內(nèi)部、外部贅余度；

III.結(jié)構(gòu)在兩個主軸方向的振型可存在較大差異，但結(jié)構(gòu)周期宜相近；

IV.控制薄弱層使之有足夠的變形能力，又不使薄弱層發(fā)生轉(zhuǎn)移。

試問：針對上述觀點是否符合《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011—2010)相關(guān)要求的判斷，

下列何項正確?A.I、II正確，III、IV錯誤B.II、III正確，I、IV錯誤C.I、II錯誤，IIR

IV正確D.I、IV正確，II、III錯誤

27.關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)設計與施工的觀點

以下關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)設計與施工的4種觀點：

I,分段搭設的懸挑腳手架，每段高度不得超過25m；

II.大體積混凝土澆筑體的里表溫差不宜大于25℃,混凝土澆筑表面與大氣溫差不宜大

于20℃；

III.混合結(jié)構(gòu)核心筒應先于鋼框架或型鋼混凝土框架施工，高差宜控制在4?8層，并應

滿足施工工序的穿插要求；

IV.常溫施工時，柱、墻體拆?；炷翉姸炔粦陀?.2N/mm2。

試問：針對上述觀點是否符合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》。GJ3—2010)相關(guān)要求

的判斷，下列何項正確?A.I、II正確，III、IV錯誤B」、III正確，II、IV錯誤C.IkIII

正確，I、IV錯誤D.III、IV正確，I、II錯誤

某40層高層辦公樓，建筑物總高度152m,采用型鋼混凝土框架-鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)

體系，樓面梁采用鋼梁，核心筒采用普通鋼筋混凝土，經(jīng)計算地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的

嵌固部位。該建筑抗震設防類別為標準設防類丙類)，抗震設防烈度為7度，設計基本地震

加速度為01g，設計地震分組為第一組，建筑場地類別為II類。

28.水平分布鋼筋最小配筋

首層核心筒某偏心受壓墻肢截面如圖所示，墻肢1考慮地震組合的內(nèi)力設計值(已按規(guī)

范、規(guī)程要求作了相應調(diào)整)如下：N=32000kN,V=9260kN,計算截面的剪跨比X=1.91,

hw0=5400mm,墻體采用C60混凝土(fc=27.5N/mm2,ft=2.04N/mm2),HRB400級鋼筋

(fy=360N/mm2)o試問：其水平分布鋼筋最小用下列何項配筋時，才能滿足《高層建筑混凝

土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)的最低構(gòu)造要求？

提示：假定Aw=A。

A.12@200(4)B.14@200(2)+12@200(2)

C.14@200(4)D.16@200(2)+14@200(2)

29.抗震設計時，相應水平地震作用的內(nèi)力標準值

該結(jié)構(gòu)中框架柱數(shù)量各層保持不變，按側(cè)向剛度分配的水平地震作用標準值如下：結(jié)構(gòu)

基底總剪力標準值V0=29000kN,各層框架承擔的地震剪力標準值最大值Vf,max=3828kN。

某樓層框架承擔的地震剪力標準值Vf=3400kN,該樓層某柱的柱底彎矩標準值M=596kN?m,

剪力標準值V=156kN。試問：該柱進行抗震設計時，相應于水平地震作用的內(nèi)力標準值

M(kN-m),N(kN)最小取下列何項數(shù)值時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程對框架部分多道防線概念設

計的最低要求?A.600,160B.670,180C.1010,265D.1100,270

30.柱所能承受的考慮地震組合滿足軸壓比限值的軸力最大設計值

首層某型鋼混凝土柱的剪跨比不大于2,其截面為llOOmmxllOOmm,按規(guī)范配置普通

鋼筋，混凝土強度等級為C65(fc=29.7N/mm2),內(nèi)十字形鋼骨面積為

51875mm2(fa=295N/mm2),如圖下所示。試問：該柱所能承受的考慮地震組合滿足軸壓比

限值的軸力最大設計值(kN)與下列何項數(shù)值最為接近？

A.34900B.34780C.32300D.29800

某底層帶托柱轉(zhuǎn)換層的鋼筋混凝土框架-筒體結(jié)構(gòu)辦公樓，地下一層，地上25層，地下

-6.0m,地上一至二層高均為4.5m,其余各層層高均為3.3m,房屋高度為85.2m,轉(zhuǎn)換層位

于地上二層，如圖所示?？拐鹪O防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g,設計分組為

第一組，丙類建筑，III類場地，混凝土強度等級：地上二層及以下均為C50,地上三至五層

為C40,其余各層均為C35。

31.進行梁端截面設計時，梁端考慮水平地震作用組合時的彎矩設計值

假定地上第二層轉(zhuǎn)換梁的抗震等級為一級，某轉(zhuǎn)換梁截面尺寸為7001nmxl400mm,經(jīng)計

算求得梁端截面彎矩標準值(kNm)如下：恒載Mgk=1304kN.m;活載(按等效均布荷載

計)Mqk=169kN-m；風載Mwk=135kN-m；水平地震作用MEhk=300kN-m。試問：在進行梁

端截面設計時，梁端考慮水平地震作用組合時的彎矩設計值M(kN-m)與下列何項數(shù)值最為

接近?A.2100B.2200C.2350D.2450

32.轉(zhuǎn)換柱加密區(qū)箍筋的體積配箍率

假定某轉(zhuǎn)換柱的抗震等級為一級，其截面尺寸為900mmx900mm,混凝土強度等級為

C50(fc=23.1N/mm2,ft=1.89N/mm2),縱筋和箍筋分別采用HRB400(fy=360N/mm2)和

HRB335(fy=300N/mm2),箍筋形式為井字復合箍，柱考慮地震作用效應組合的軸壓力設計

值為N=9350kN。試問：該轉(zhuǎn)換柱加密區(qū)箍筋的體積配箍率pv(%)最小取下列何項數(shù)值時才

能滿足規(guī)范、規(guī)程規(guī)定的最低要求?A.1.50B.1.20C.0.90D.0.80

33.柱上端和下端考慮地震作用組合的彎矩設計值

地上第二層某轉(zhuǎn)換柱KZZ,如下題圖所示，假定該柱的抗震等級為一級，柱上端和下端

考慮地震作用組合的彎矩組合值分別為580kN-m,450kN-m,柱下端節(jié)點A左右梁端相應

的同向組合彎矩設計值之和￡Mb=1100kN?m。假設轉(zhuǎn)換柱KZZ在節(jié)點A處按彈性分析的上、

下柱端彎矩相等。試問：在進行柱截面設計時，該柱上端和下端考慮地震作用組合的彎矩設

計值Mt、Mb(kN-m)與下列何項數(shù)值最為接近?A.870,770B.870,675C.810,770D.810,

675

34.轉(zhuǎn)角處邊緣構(gòu)件中的箍筋最小配置

假定地面以上第六層核心筒的抗震等級為二級，混凝土強度等級為C35(fc=16.7N/mm2,

ft=1.57N/mm2),筒體轉(zhuǎn)角處剪力墻邊緣構(gòu)件的配筋形式如下圖所示，墻肢底截面的軸壓比

為0.42,箍筋采用HPB300(fyv=270N/mm2)級鋼筋，縱筋保護層厚為30mm。試問：轉(zhuǎn)角處

邊緣構(gòu)件中的箍筋最小采用下列何項配置時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低構(gòu)造要求？

提示：計算復合箍筋的體積配箍率時，應扣除重疊部分的箍筋體積。

A.10@80B.10@100C.10@125D.10@150

35.每根暗撐縱筋的截面積

假定地面以上第二層(轉(zhuǎn)換層)核心筒的抗震等級為二級，核心筒中某連梁截面尺寸

400mmx1200mm,凈跨ln=1200mm,如下圖所示。連梁的混凝土強度等級為

C50(fc=23.1N/mm2,ft=1.89N/mm2),連梁梁端有地震作用組合的最不利組合彎矩設計值(同

為順時針方向)如下：左端=815kN-m；右端=-812kN-m；梁端有地震作用組合的剪力

Vb=1360kNo在重力荷載代表值作用下，按簡支梁計算的梁端剪力設計值為VGb=54kN,連

梁中設置交叉暗撐,暗撐縱筋采用HRB400(fy=360N/mm2)級鋼筋，暗撐與水平線夾角為40。。

試問：計算所需的每根暗撐縱筋的截面積As(mm)與下列何項的配筋面積最為接近？

提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)計算。

A.428B.432C.436D.440

某高層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，其抗震等級為二級，框架梁局部配筋如圖所示，梁、柱

混凝土強度等級C40(fc=19.1N/mm2),梁縱筋為HRB400(fy=360N/mm2),箍筋

HRB335(fy=300N/mm2),as=60mm?

36.僅從框架抗震構(gòu)造措施方面考慮，合理配筋

關(guān)于梁端A—A剖面處縱向鋼筋的配置，如果僅從框架抗震構(gòu)造措施方面考慮，下列何

項配筋相對合理？

提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》。GJ3—2010)作答。

A.As1=428,As2=425,As=425

B.As1=428,As2=425,As=428

C.As1=428,As2=428,As=428

D.As1=428,As2=428,As=425

37.柱縱向鋼筋最小配筋

假定該建筑物較高，其所在建筑場地類別為IV類，計算表明該結(jié)構(gòu)角柱為小偏心受拉，

其計算縱筋面積As=3600mm2,采用HRB400級鋼筋(fy=360N/mm2),配置如下圖所示。試

問：該柱縱向鋼筋最小取下列何項配筋時才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低要求？

A.1225B.425(角筋)+820

C.1222D.1220

某商住樓地上16層地下2層(未示出)，系部分框支-剪力墻結(jié)構(gòu)，如圖所示(僅表示1/2,

另一半對稱)，2?16層均勻布置剪力墻，其中第①、②、④、⑥、⑦軸線剪力墻落地，第

③、⑤軸線為框支剪力墻。該建筑位于7度地震區(qū)，抗震設防類別為丙類，設計基本地震加

速度為0.15g,場地類別III類，結(jié)構(gòu)基本周期為1s。墻、柱混凝土強度等級：底層及地下室

為C50(fc=23.1N/mm2),其他層為C30(fc=14.3N/mm2),框支柱截面為800mmx900mm。

提示：(1)計算方向僅為橫向；(2)剪力墻墻肢滿足穩(wěn)定性要求。

38.墻的最小厚度

假定承載力滿足要求，試判斷第④軸線落地剪力墻在第三層時墻的最小厚度bw(mm)應

為下列何項數(shù)值時，才能滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)的最低要

求?A.160B.180C.200D.220

39.橫向落地剪力墻的最小厚度

假定承載力滿足要求，第一層各軸線橫向剪力墻厚度相同，第二層各軸線橫向剪力墻厚

度均為200mm。試問：第一層橫向落地剪力墻的最小厚度bw(mm)為下列何項數(shù)值時，才能

滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)有關(guān)側(cè)向剛度的最低要求？

提示：(1)一層和二層混凝土剪變模量之比為Gl/G2=1.15；(2)第二層全部剪力墻在計算

方向(橫向)的有效截面面積Aw2=22.96m2。A.200B.250C.300D.350

40.底層每根框支柱承受的地震剪力標準值

1?16層總重力荷載代表值為246000kN。假定該建筑物底層為薄弱層，地震作用分析計

算出的對應于水平地震作用標準值的底層地震剪力為VEk=16000kN,試問：底層每根框支

柱承受的地震剪力標準值VEkc(kN)最小取下列何項數(shù)值時，才能滿足《高層建筑混凝土結(jié)

構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)的最低要求?A.150B.240C.320D.400

41.確定相應于煙囪基本自振周期的水平地震影響系數(shù)

某環(huán)形截面鋼筋混凝土煙囪，如圖所示，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為

o.iog,設計分組為第二組，場地類別為ni類。試確定相應于煙囪基本自振周期的水平地震

影響系數(shù)與下列何項數(shù)值最為接近？

提示：按《煙囪設計規(guī)范》(GB50051—2013)計算煙囪基本自振周期。

A.0.021B.0.027C.0.033D.0.038

42.關(guān)于剪力墻結(jié)構(gòu)抗震設計的觀點

下列關(guān)于高層混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)抗震設計的觀點，哪一項不符合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)

技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)的要求?A.剪力墻墻肢宜盡量減小軸壓比，以提高剪力墻的抗剪承

載力B.樓面梁與剪力墻平面外相交時，對于梁截面高度與墻肢厚度之比小于2的樓面梁，

可通過支座彎矩調(diào)幅實現(xiàn)梁端半剛接設計，減少剪力墻平面外彎矩C.進行墻體穩(wěn)定驗算

時，對于翼緣截面高度小于截面厚度2倍的剪力墻，考慮翼墻的作用，但應滿足整體穩(wěn)定的

要求D.剪力墻結(jié)構(gòu)存在較多各肢截面高度與厚度之比大于4但不大于8的剪力墻時，只要

墻肢厚度大于300mm,在規(guī)定的水平地震作用下，該部分較短剪力墻承擔的底部傾覆力矩

可大于結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的50%

43.關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)重力二階效應的觀點

下列關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)重力二階效應的觀點，哪一項相對準確?A.當結(jié)構(gòu)滿足規(guī)范要求

的頂點位移和層間位移限值時，高度較低的結(jié)構(gòu)重力二階效應的影響較小B.當結(jié)構(gòu)在地震

作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10%時，應計入重力二階效應的影響，風荷載作用

時，可不計入C.框架柱考慮多遇地震作用產(chǎn)生的重力二階效應的內(nèi)力時，尚應考慮《混凝

土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50010—2010)承載力計算時需要考慮的重力二階效應D.重力二階效

應影響的相對大小主要與結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度和自重有關(guān)，隨著結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的降低，重力二階

效應的不利影響呈非線性關(guān)系急劇增長，結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度滿足水平位移限值要求，有可能不滿

足結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定要求

44.從結(jié)構(gòu)體系、凈高要求及樓層結(jié)構(gòu)混凝土用量考慮，方案的相對合理性

某擬建現(xiàn)澆鋼筋混凝土高層辦公樓，抗震設防烈度為8度(0.2g),丙類建筑，I［類建筑場

地，平、剖面如圖所示。地上18層，地下2層，地下室頂板±0.000處可作為上部結(jié)構(gòu)嵌固

部位。房屋高度受限，最高不超過60.3m,室內(nèi)結(jié)構(gòu)構(gòu)件(梁或板)底凈高不小于2.6m,建筑

面層厚50mm。方案比較時，假定10000以上標準層平面構(gòu)件截面滿足要求，如果從結(jié)構(gòu)體

系、凈高要求及樓層結(jié)構(gòu)混凝土用量考慮，下列四種方案中哪種方案相對合理？

A.方案一：室內(nèi)無柱，外框梁L1(500X800),室內(nèi)無梁，400厚混凝土平板樓蓋B.方案

二：室內(nèi)A、B處設柱，外框梁Ll(400x700),梁板結(jié)構(gòu)，沿柱中軸線設框架梁L2(400x700),

無次梁，300厚混凝土樓板C.方案三：室內(nèi)A、B處設柱，外框梁L1(400x700),梁板結(jié)構(gòu)，

沿柱中軸線設框架梁L2(800x450),無次梁，200厚混凝土樓板D.方案四：室內(nèi)A、B處設

柱，外框梁L1,沿柱中軸線設框架梁L2,LI、L2同方案三，梁板結(jié)構(gòu)，次梁L3(200x400),

100厚混凝土樓板

45.結(jié)構(gòu)布置合理，減墻方案的合理性

某16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)辦公室，房屋高度為64.3m,如圖所示，樓板

無削弱?？拐鹪O防烈度為8度，丙類建筑、II級建筑場地。假定，方案比較時，發(fā)現(xiàn)X、Y

方向每向可以減少兩片剪力墻(減墻后結(jié)構(gòu)承載力及剛度滿足規(guī)范要求)。試問：如果僅從結(jié)

構(gòu)布置合理性考慮，下列四種減墻方案中哪種方案相對合理？

A.X向：Wl；Y向：W5B.X向：W2；Y向：W6C.X向：W3；Y向：W4D.X向：

W2；Y向：W7

46.樓層扭轉(zhuǎn)位移比控制值驗算時，其扭轉(zhuǎn)位移比的取值

某20層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻辦公樓，某層層高3.5m,樓板自外圍豎向構(gòu)件外挑，

多遇水平地震標準值作用下，樓層平面位移如圖所示。該層層間位移采用各振型位移的CQC

組合值，如表1所示；整體分析時采用剛性樓蓋假定，在振型組合后的樓層地震剪力換算的

水平力作用下樓層層間位移，如表2所示。試問：該樓層扭轉(zhuǎn)位移比控制值驗算時，其扭轉(zhuǎn)

位移比應取下列何組數(shù)值?表1AuA/mmAuB/mmAuC/mmAuD/mmAuE/mm

不考慮偶然偏心2.92.72.22.12.40

考慮偶然偏心3.53.32.01.82.5

考慮雙向地震作用3.83.62.12.02.7

表2AuA/mmAuB/mmAuC/mmAuD/mmAuE/mm

不考慮偶然偏心3.02.82.32.22.5

考慮偶然偏心3.53.42.01.92.5

考慮雙向地震作用4.03.82.22.02.8

表中AuA——同一側(cè)樓層角點(挑板)處最大層間位移;

AuB——同一側(cè)樓層角點處豎向構(gòu)件最大層間位移；

AuC——同一側(cè)樓層角點(挑板)處最小層間位移；

AuD——同一側(cè)樓層角點處豎向構(gòu)件最小層間位移；

AuE樓層所有豎向構(gòu)件平均層間位移。

A.1.25B.1.28C.1.31D.1.36

47.扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周T1之比

某平面不規(guī)則的現(xiàn)澆鋼筋混凝土高層結(jié)構(gòu)，整體分析時采用剛性樓蓋假定計算，結(jié)構(gòu)自

振周期如表所示。試問：對結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)不規(guī)則判斷時，扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期Tt與平動為

主的第一自振周期T1之比值最接近下列何項數(shù)值?表不考慮偶然偏心考慮偶然偏心

扭轉(zhuǎn)方向因子

T12.83.0(2.5)0.0

T22.72.8(2.3)0.1

T32.62.8(2.3)0.3

T42.32.6(2.1)0.6

T52.02.2(1.9)0.7

A.0.71B.0.82C.0.87D.0.93

48.框架梁配筋

某現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為一級，梁局部平面圖如圖所示。梁L1截面

300mmx500mm(h0=440mm),混凝土強度等級C30(fc=14.3N/mm2),縱筋采用

HRB400()(fy=360N/mm2),箍筋采用HRB335()。關(guān)于梁L1兩端截面A、C梁頂配筋及跨中

截面B梁底配筋(通長，伸入兩端梁、柱內(nèi)，且滿足錨固要求，有以下4組配置。試問：哪

一組配置與規(guī)范、規(guī)程的最低構(gòu)造要求最為接近？

提示：不必驗算梁抗彎、抗剪承載力。

A.

B.C.

D.

某現(xiàn)澆混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，澆筑為穿層柱、柱頂支承托柱轉(zhuǎn)換梁，如圖所示。該穿

層柱抗震等級為一級，實際高度L=10m,考慮柱端約束條件的計算長度系數(shù)-1.3,采用鋼

管混凝土柱，鋼管鋼材采用Q345(fa=300N/mm2),外徑D=1000mm,壁厚20mm；核心混凝

土強度等級為C50(fc=23.1N/mm2)o

提示：⑴按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)作答；(2)按有側(cè)移框架計算。

力,轉(zhuǎn)換梁

XZ—一、

1-——11

住￡>=1000I

49.穿層柱按軸心受壓短柱計算的承載力設計值

試問：該穿層柱按軸心受壓短柱計算的承載力設計值NO(kN)與下列何項數(shù)值最為接

近?A.24000B.26000C.28000D.47500

50.柱考慮偏心率影響的承載力折減系數(shù)

假定考慮地震作用組合時，軸向壓力設計值N=25900kN,按彈性分析的柱頂、柱底截面

的彎矩組合值分別為Mt=1100kN-m、Mb=1350kN-m?試問：該穿層柱考慮偏心率影響的承

載力折減系數(shù)與下列何項數(shù)值最為接近?A.0.55B.0.65C.0.75D.0.85

51.穿層柱軸向受壓承載力設計值與按軸心受壓短柱計算的承載力設計值之比

假定該穿層柱考慮偏心率影響的承載力折減系數(shù)=0.60,。試問：該穿層柱軸向受壓承載

力設計值(Nu)與按軸心受壓短柱計算的承載力設計值NO之比值與下列何項數(shù)值最為接

近?A.0.32B.0.41C.0.53D.0.61

某42層高層住宅，采用現(xiàn)澆混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，層高為3.2m,房屋高度134.7m,地下室

頂板作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位?？拐鹪O防烈度7度，II類場地，丙類建筑。采用C40混凝

土，縱向鋼筋和箍筋分別采用HRB4000和HRB335。鋼筋。

中

52.邊緣構(gòu)件陰影部分的縱筋及箍筋的配置

7層某剪力墻(非短肢墻)邊緣構(gòu)件如下圖所示，陰影部分為縱向鋼筋配筋范圍，墻肢軸壓

比”N=0.4縱筋混凝土保護層厚度為30mm。試問：該邊緣構(gòu)件陰影部分的縱筋及箍筋選

用下列何項能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震構(gòu)造要求？

提示：(1)計算體積配箍率時，不計入墻的水平分布鋼筋；(2)箍筋體積配箍率計算時，扣

除重疊部分箍筋。

A.818；8@100B.820；8@100

C.818；10@100D.820；10@100

53.反向地震作用的內(nèi)力設計值

底層某雙肢剪力墻如下圖所示。假定，墻肢1在橫向正、反向水平地震作用下考慮地震

作用組合的內(nèi)力計算值見表1;墻肢2相應于墻肢1的正、反向考慮地震作用組合的內(nèi)力計

算值見表2。試問：墻肢2進行截面設計時，其相應于反向地震作用的內(nèi)力設計值M(kN-m)、

V(kN)、N(kN)應取下列何組數(shù)值?表1(墻肢1)M/(kN.m)V/kNN/kN

X向正向水平地震作用300060012000（壓力）

X向反向水平地震作用-3000-600-1000（拉力）

表2(墻肢2)M/(kN-m)V/kNN/kN

X向正向水平地震作用50001000900（壓力）

X向反向水平地震作用-5000-100014000（拉力）

提示：(1)剪力墻端部受壓(拉)鋼筋合力點到受壓(拉)區(qū)邊緣的距離=as=200mm；(2)不考

慮翼緣，按矩形截面計算。

A.5000