AQ∕T 3046-2013 化工企業(yè)定量風(fēng)險評價導(dǎo)則 conv

ICS13.200C67備案號：

AQ中華人民共和國安全生產(chǎn)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)3046—2013化工企業(yè)定量風(fēng)險評價導(dǎo)則2013-06-08發(fā)布 2013-10-01實施國家安全生產(chǎn)監(jiān)督管理總局 發(fā)布化工業(yè)定風(fēng)險價導(dǎo)則1 范圍本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了化工企業(yè)定量風(fēng)險評價過程中的技術(shù)要求。本標(biāo)準(zhǔn)適用于化工企業(yè)的定量風(fēng)險評價，不適用于公路運輸、鐵路運輸、水上運輸、長輸管道等企業(yè)外運輸設(shè)施的定量風(fēng)險評價。2 規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB18218GB50160AQ8001HG20660SY/T6714

危險化學(xué)品重大危險源辨識石油化工企業(yè)設(shè)計防火規(guī)范安全評價通則壓力容器中化學(xué)介質(zhì)毒性危害和爆炸危險程度分類基于風(fēng)險檢驗的基礎(chǔ)方法3 術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本文件。3.1危險 hazard可能造成人員傷害、職業(yè)病、財產(chǎn)損失、環(huán)境破壞的根源或狀態(tài)。3.2危險辨識 hazardidentification采用系統(tǒng)分析方法識別出系統(tǒng)中存在的危險或事故隱患。3.3失效 failure系統(tǒng)、結(jié)構(gòu)或元件失去其原有包容流體或能量的能力（如泄漏。3.4失效頻率 failurefrequency失效事件所發(fā)生的頻率，單位為/年。3.5失效后果 failureconsequence失效事件的結(jié)果，一個事件有一個或多個結(jié)果。3.6風(fēng)險 risk發(fā)生特定危害事件的可能性與后果的乘積。3.7定量風(fēng)險評價 quantitativeriskassessment對某一設(shè)施或作業(yè)活動中發(fā)生事故頻率和后果進(jìn)行定量分析，并與風(fēng)險可接受標(biāo)準(zhǔn)比較的系統(tǒng)方法。3.8單元 unit具有清晰邊界和特定功能的一組設(shè)備、設(shè)施或場所，在泄漏時能與其他單元及時切斷。3.9故障樹分析 faulttreeanalysis故障樹又名事故樹它是通過對可能造成系統(tǒng)失效的各種因（包括硬件軟件環(huán)境人為因素等）進(jìn)行分析，畫出邏輯框圖（故障樹，從而確定系統(tǒng)失效原因的各種可能組合方式及其發(fā)生概率。3.10存量 containment設(shè)備或單元可能釋放流體量的上限。3.11常壓儲罐 atmosphericstoragetank設(shè)計壓力小于或等于6.9kPa(罐頂表壓)的儲罐。3.12壓力儲罐 pressurizedstoragetank設(shè)計壓力大于或等于0.1MPa(罐頂表壓)的儲罐。3.13單防罐 singlecontainmentstoragetank帶隔熱層的單壁儲罐或由內(nèi)罐和外罐組成的儲罐。其內(nèi)罐能適應(yīng)儲存低溫冷凍液體的要求，外罐主要是支撐和保護(hù)隔熱層，并能承受氣體吹掃的壓力，但不能儲存內(nèi)罐泄漏出的低溫冷凍液體。3.14雙防罐 doublecontainmentstoragetank由內(nèi)罐和外罐組成的儲罐。其內(nèi)罐和外罐都能適應(yīng)儲存低溫冷凍液體，在正常操作條件下，內(nèi)罐儲存低溫冷凍液體，外罐能夠儲存內(nèi)罐泄漏出來的冷凍液體，但不能限制內(nèi)罐泄漏的冷凍液體所產(chǎn)生的氣體排放。3.15全防罐 fullcontainmentstoragetank由內(nèi)罐和外罐組成的儲罐其內(nèi)罐和外罐能適應(yīng)儲存低溫冷凍液體內(nèi)外罐之間的距離為1~2罐頂由外罐支撐，在正常操作條件下，內(nèi)罐儲存低溫冷凍液體，外罐既能儲存冷凍液體，又能限制內(nèi)罐泄漏液體所產(chǎn)生的氣體排放。3.16源項 modelingsourceterm可能引起急性傷害的觸發(fā)事件，如危險物質(zhì)泄漏、火災(zāi)、爆炸等。3.17射流 jet泄漏出來的高速氣流與空氣混合形成的軸向蔓延速度遠(yuǎn)大于環(huán)境風(fēng)速的云羽。3.18事件樹分析 eventtreeanalysis事件樹分析是根據(jù)規(guī)則用圖形來表示由初因事件可能引起的多事件鏈，以追蹤事件破壞的過程及各事件鏈發(fā)生的概率。3.19閃火 flashfire在不造成超壓的情況下物質(zhì)云團(tuán)燃燒時所發(fā)生的現(xiàn)象。3.20池火 poolfire可燃液體泄漏后流到地面形成液池，或流到水面并覆蓋水面，遇到火源燃燒而形成池火。3.21點火源 ignitionsource能夠使可燃物與助燃物（包括某些爆炸性物質(zhì)）發(fā)生燃燒或爆炸的能量源。3.22蒸氣云爆炸 vaporcloudexplosion當(dāng)可燃?xì)猓ɑ蚩扇颊魵馀c空氣預(yù)先混合后遇到點火源發(fā)生點火由于存在某些特殊原因或條件，火焰加速傳播，產(chǎn)生蒸氣云爆炸。3.23噴射火 jetfire加壓的可燃物質(zhì)泄漏時形成射流，在泄漏口處被點燃，由此形成噴射火。3.24火球 fireball大量燃料與周圍的空氣有限混合后燃燒時所發(fā)生的現(xiàn)象。3.25個體風(fēng)險 individualrisk個體在危險區(qū)域可能受到危險因素某種程度傷害的頻發(fā)程度，通常表示為體死亡的發(fā)生頻率，單位為/年。3.26社會風(fēng)險 societalrisk群（包括職工和公眾在危險區(qū)域承受某種程度傷害的頻發(fā)程度通常表示為大于等于N人死亡的事故累計頻率（F，通常以累積頻率和死亡人數(shù)之間關(guān)系的曲線圖（-N曲線）來表示。3.27潛在生命損失（PLL） potentiallossoflife單位時間某一范圍內(nèi)全部人員中可能死亡人員的數(shù)目。3.28盡可能合理降低原則（ALARP）aslowasreasonablypractice在當(dāng)前的技術(shù)條件和合理的費用下，對風(fēng)險的控制要做到在合理可行的原則下“盡可能的”3.29死亡概率（P） probabilityofdeath表示個體死于暴露下的概率大小，P為0~1之間的無因次數(shù)。4 基本程序定量風(fēng)險評價包括以下步驟，流程圖見附錄A：a)準(zhǔn)備；b)資料數(shù)據(jù)收集；c)危險辨識；d)失效頻率分析；e)失效后果分析；f)風(fēng)險計算；g)風(fēng)險評價；h)確定評價結(jié)論，編制風(fēng)險評價報告。5 定量風(fēng)險評價項目管理5.1 定量風(fēng)險評價項目管理主要包括以下步驟，流程圖參見附錄B.1：a)了解用戶需求；b)確定研究目的和目標(biāo)；c)確定研究深度；d)確定評價規(guī)則；e)制定項目計劃；f)項目執(zhí)行。5.2 在定量風(fēng)險評價前，應(yīng)確定以下評價規(guī)則：a)風(fēng)險度量形式和風(fēng)險可接受標(biāo)準(zhǔn)；b)數(shù)據(jù)采集、處理及缺失數(shù)據(jù)的處理；c)評價數(shù)據(jù)、假設(shè)、過程及結(jié)果的記錄；d)評價小組組成及培訓(xùn)要求；e)失效頻率的計算方法及原則；f)點火概率的計算方法；g)失效后果的計算方法及原則；h)風(fēng)險的計算方法及原則；i)風(fēng)險評價結(jié)果及建議的符合性審查。5.3 宜對價小組成員進(jìn)行培訓(xùn)明確定量風(fēng)險評價小組成員所需的技能及在團(tuán)隊中的職責(zé)小組成員包括但不限于風(fēng)險評價項目經(jīng)理企業(yè)主管工藝/設(shè)備工程師安全工程師/風(fēng)險分析師及風(fēng)險評價技術(shù)專家等。小組成員的職責(zé)及培訓(xùn)內(nèi)容參見附錄B.2。6 資料數(shù)據(jù)收集6.1 一般資料數(shù)據(jù)應(yīng)根據(jù)評價的目標(biāo)和深度確定所需收集的資料數(shù)據(jù)，包括但不限于表1的資料數(shù)。表1 定量風(fēng)險評價收集的一般資料數(shù)據(jù)類別 一般資料數(shù)據(jù)危害信息設(shè)計和運行數(shù)據(jù)減緩控制系統(tǒng)管理系統(tǒng)自然條件歷史數(shù)據(jù)人口數(shù)據(jù)6.2 人口數(shù)據(jù)

危險物質(zhì)存量危險物質(zhì)安全技術(shù)說明（DS現(xiàn)有的工藝危害分（如危險與可操作性分析（HAZOP）結(jié)果、點火源等。區(qū)域位置圖平面布置圖設(shè)計說明工藝技術(shù)規(guī)程安全操作規(guī)程工藝流程（FD、管道和儀表流程圖（P&ID、設(shè)備數(shù)據(jù)、管道數(shù)據(jù)、運行數(shù)據(jù)等。探測和隔離系統(tǒng)（可燃?xì)怏w和有毒氣體檢測、火焰探測、電視監(jiān)控、聯(lián)鎖切斷等、消防、水幕等減緩控制系統(tǒng)。管理制度、操作和維護(hù)手冊、培訓(xùn)、應(yīng)急、事故調(diào)查、承包商管理、機(jī)械完整性管理、變更和作業(yè)程序等。大氣參數(shù)（氣壓、溫度、濕度、太陽輻射熱等、風(fēng)速、風(fēng)向及大氣穩(wěn)定度聯(lián)合頻率；現(xiàn)場周邊地形、現(xiàn)場建筑物等。事故案例、設(shè)備失效統(tǒng)計資料等。評價目標(biāo)（范圍）內(nèi)室內(nèi)和室外人口分布。6.2.1 人分布統(tǒng)計時，應(yīng)遵循以下原則：a)根據(jù)評價目標(biāo)，確定人口統(tǒng)計的地域邊界；b)考慮人員在不同時間上的分布，如白天與晚上；c)考慮娛樂場所、體育館等敏感場所人員的流動性；d)考慮已批準(zhǔn)的規(guī)劃區(qū)內(nèi)可能存在的人口。6.2.2 人數(shù)據(jù)可采用實地統(tǒng)計數(shù)據(jù)也可采用通過政府主管部門地理信息系統(tǒng)或商業(yè)途徑獲得的數(shù)據(jù)。6.3 點火源6.3.1 化企業(yè)典型點火源分為：a)點源，如加熱爐（鍋爐、機(jī)車火炬、人員；b)線源，如公路、鐵路、輸電線路；c)面源，如廠區(qū)外的化工廠、冶煉廠。6.3.2 應(yīng)對評價單元的工藝條件、設(shè)備（設(shè)施、平面布局等資料進(jìn)行分析，結(jié)合現(xiàn)場調(diào)研，確定最壞事故場景影響范圍內(nèi)的潛在點火源，并統(tǒng)計點火源的名稱、種類、方位、數(shù)目以及出現(xiàn)的概率等要素。7 危險辨識和評價單元選擇7.1 危險辨識7.1.1 應(yīng)照AQ8001中6.2的規(guī)定對評價對象進(jìn)行系統(tǒng)的危險辨識識別系統(tǒng)中可能對人造成急性傷亡或?qū)ξ镌斐赏话l(fā)性損壞的危險，確定其存在的部位、方式以及發(fā)生作用的途徑和變化規(guī)律。7.1.2 危辨識可采用如下方法：a)系統(tǒng)危險辨識方法如預(yù)先危險分（PHA“如果-怎么”What-if分析危險與可操作性分析（HAZP、故障類型和影響分析（FMEA、故障樹分析（FA）和事件樹分析（EA）等；b)依據(jù)GB18218進(jìn)行危險化學(xué)品重大危險源辨識；c)事故案例分析；d)其他方法。7.2 評價單元選擇7.2.1 根評價目的可對辨識出的所有危險單元開展定量風(fēng)險評價也可對辨識出的危險單元進(jìn)行初步評價并選擇需要進(jìn)行定量風(fēng)險評價的單元，選擇的評價單元應(yīng)能代表評價對象的風(fēng)險水平。7.2.2評單元選擇可采用如下方法：a)危險度評價法（見附錄C；b)設(shè)備選擇數(shù)法（見附錄D；c)其他方法。8 泄漏場景及頻率8.1 泄漏場景8.1.1 泄場景根據(jù)泄漏孔徑大小可分為完全破裂以及孔泄漏兩大類有代表性的泄漏場景見表2當(dāng)設(shè)備（設(shè)施）直徑小于150m時，取小于設(shè)備（設(shè)施）直徑的孔泄漏場景以及完全破裂場景。表2 泄漏場景泄漏場景 范圍 代表值小孔泄漏0m~5mm5mm中孔泄漏5mm~50mm 25mm大孔泄漏50mm~150mm100mm完全破裂 >150mm

1）設(shè)備（設(shè)施）完全破裂或泄漏孔徑＞150m2）全部存量瞬時釋放8.1.2 泄場景的選擇應(yīng)考慮設(shè)（設(shè)施的工藝條件歷史事故和實際的運行環(huán)境可采用表3定義的典型泄漏場景。表3 設(shè)備（設(shè)施）典型泄漏場景序號 設(shè)備（或設(shè)施）種類1管線2常壓儲罐3壓力儲罐4 工藝容器和反應(yīng)容器5泵和壓縮機(jī)6 換熱器7 壓力釋放設(shè)施8化學(xué)品倉庫9 爆炸物品儲存

泄漏場景見8.1.3見8.1.4見8.1.5見8.1.6見8.1.7見8.1.8見8.1.9見8.1.10見8.1.110 公路槽車或鐵路槽車1 運輸船舶

見8.1.12見8.1.138.1.3 管線管線泄漏場景見8.1.1，并滿足以下要求：a)對于完全破裂場景如果泄漏位置嚴(yán)重影響泄漏量或泄漏后果應(yīng)至少分別考慮三個位置的完全破裂：——管線前端；——管線中間；——管線末端。b)對于長線，宜沿管線選擇一系列泄漏點，泄漏點的初始間距可取為50，泄漏點數(shù)應(yīng)確保當(dāng)增加泄漏點數(shù)量時，風(fēng)險曲線不會顯著變化。8.1.4 常壓儲罐常壓儲罐的泄漏場景見表4。表4 常壓儲罐泄漏場景泄漏到環(huán)境中 泄漏到外罐中儲罐類型5mm 25mm 100mm孔徑泄漏孔徑泄漏孔徑泄漏單防罐 √ √ √雙防罐全防罐地下儲罐 注1

完全破裂√√√

5mm 25mm 100mm孔徑泄漏孔徑泄漏孔徑泄漏√ √ √

完全破裂√注1：對地下儲罐，如果設(shè)有限制液體蒸發(fā)到環(huán)境中的封閉設(shè)施，則泄漏場景考慮為地下儲罐完全破裂以及封閉設(shè)施失效引發(fā)的液池蒸發(fā)，反之，根據(jù)地下儲罐類型，考慮為單防罐、雙防罐或全防罐的泄漏場景。注2：如果儲罐的儲存液位變化較大，且對風(fēng)險計算結(jié)果產(chǎn)生重大影響時，可考慮不同液位的概率。注3：對于其他類型的儲罐，可根據(jù)實際情況選擇表4中的場景。8.1.5 壓力儲罐壓力儲罐泄漏場景見8.1.1。對于儲壓縮液化氣體的壓力儲罐，當(dāng)儲存液位變化較大且對風(fēng)險計算結(jié)果產(chǎn)生重大影響時，可考慮不同液位的概率。8.1.6 工藝容器和反應(yīng)容器工藝容器和反應(yīng)容器的定義見表5，其泄漏場景見8.1.1。對于蒸餾塔附屬的再沸器、冷凝器、泵、回流罐、工藝管線等其他相關(guān)部件的泄漏場景可按照各自的設(shè)備類型考慮。表5 工藝容器和反應(yīng)容器定義類型 定義 例子工藝容器

容器內(nèi)物質(zhì)只發(fā)生物理性（如溫度或相態(tài)變化的容（不包括8.1.8中的換熱器。蒸餾塔、過濾器等。反應(yīng) 容器內(nèi)物質(zhì)發(fā)生了化學(xué)變化的容器。如果在一個容器內(nèi)發(fā)生了物質(zhì)混合放熱，該容器 容器也應(yīng)作為一個反應(yīng)容器。

通用反應(yīng)器釜式反應(yīng)器床式反應(yīng)器等。8.1.7 泵和壓縮機(jī)泵和壓縮機(jī)的泄漏場景取吸入管線的泄漏場景，見8.1.1；當(dāng)泵或壓縮機(jī)的吸入管線直徑小于150mm時，則最后一種泄漏場景的孔尺寸為吸入管線的直徑。8.1.8 換熱器換熱器泄漏場景見表6。表6 換熱器泄漏場景換熱器類型 具體分類 泄漏位置 泄漏場景1

場景泄漏場景2 泄漏場景3 泄漏場景4板式換熱器 1.危險物質(zhì)在板間通道內(nèi)2.危險物質(zhì)在殼程3.危險物質(zhì)在管程，殼程設(shè)計壓力＞管程危險物質(zhì)的最大壓力4.危險物質(zhì)在管程，殼程設(shè)計壓力≤管程危險物質(zhì)的最大壓力管式換熱器 5.管程和殼程內(nèi)同時存在危險物質(zhì)，殼程的設(shè)計壓力＞管程危險物質(zhì)的最大壓力6.管程和殼程內(nèi)同時存在危險物質(zhì)，殼程的設(shè)計壓力≤管程危險物質(zhì)的最大壓力

板間危險物質(zhì)泄漏殼程內(nèi)危險物質(zhì)泄漏管程內(nèi)危險物質(zhì)泄漏管程內(nèi)危險物質(zhì)泄漏殼程內(nèi)危險物質(zhì)泄漏管程內(nèi)危險物質(zhì)泄漏殼程內(nèi)危險物質(zhì)泄漏管程內(nèi)危險物質(zhì)泄漏

5mm孔徑泄漏5mm孔徑泄漏一條管道5mm孔徑泄漏5mm孔徑泄漏5mm孔徑泄漏一條管道5mm孔徑泄漏

25mm孔徑泄漏25mm孔徑泄漏一條管道25mm孔徑泄漏25mm孔徑泄漏25mm孔徑泄漏一條管道25mm孔徑泄漏

100mm孔徑泄漏100mm孔徑泄漏一條管道破裂100mm孔徑泄漏100mm孔徑泄漏一條管道破裂

破裂破裂10條管道破裂10條管道破裂破裂10條管道破裂破裂10條管道破裂注1：假設(shè)泄漏物質(zhì)直接泄漏到大氣環(huán)境中。注2：其他換熱器可按表6的具體分類進(jìn)行泄漏場景設(shè)置。8.1.9 壓力釋放設(shè)施當(dāng)壓力釋放設(shè)施的排放氣直接排入大氣環(huán)境中，應(yīng)考慮壓力釋放設(shè)施的風(fēng)險，其場景可取壓力釋放設(shè)施以最大釋放速率進(jìn)行排放。8.1.10 化學(xué)品倉庫化學(xué)品倉庫宜考慮物料在裝卸和存儲等處理活動中，由毒性固體的釋放、毒性液體的釋放或火災(zāi)造成的毒性風(fēng)險。8.1.11 爆炸物品儲存爆炸物品儲存應(yīng)考慮儲存單元發(fā)生爆炸和火災(zāi)兩種場景。在儲存單元內(nèi)發(fā)生爆炸，采用儲存單元爆炸場景。如果爆炸不會發(fā)生，采用儲存單元火災(zāi)場景。8.1.12 公路槽車或鐵路槽車企業(yè)內(nèi)部公路槽車或鐵路槽車的泄漏場景應(yīng)考慮槽車自身失效引起的泄漏和裝卸活動導(dǎo)致的泄漏。泄漏場景見表7。設(shè)備（設(shè)施）

表7 公路槽車或鐵路槽車泄漏場景泄漏場景公路槽車或鐵路槽車裝卸軟管裝卸臂

1）孔泄漏，孔直徑等于槽車最大接管直徑2）槽車破裂見8.1.1見8.1.18.1.13 運輸船舶企業(yè)內(nèi)部碼頭運輸船舶的泄漏事件應(yīng)考慮裝卸活動和外部影響（沖擊，泄漏場景見表8。表8 運輸船舶泄漏場景設(shè)備（設(shè)施）裝卸臂 見8.1.1

泄漏場景 備注裝卸活動氣體罐（運輸船上的）見8.1.1 外部影響（沖擊）半冷凍式罐見8.1.1單壁液體罐見8.1.1雙壁液體罐 見8.1.1

外部影響（沖擊）外部影響（沖擊）外部影響（沖擊）注1外部影響如船舶碰撞引起的泄漏由具體情況確定可不考慮罐體完全破裂果船停泊在港口外外部撞造成的泄漏可不考慮。注2：如果裝卸臂由多根管道組成，裝卸臂的完全破裂相當(dāng)于所有管道同時完全破裂。8.2 泄漏頻率8.2.1 泄頻率可使用以下數(shù)據(jù)來源：a)適用于化工行業(yè)的失效數(shù)據(jù)庫；b)企業(yè)歷史統(tǒng)計數(shù)據(jù)；c)基于可靠性的失效概率模型；d)其他數(shù)據(jù)來源。8.2.2 泄頻率數(shù)據(jù)選擇應(yīng)考慮以下事項：a)應(yīng)確保使用的失效數(shù)據(jù)與數(shù)據(jù)內(nèi)在的基本假設(shè)相一致；b)使用化行業(yè)數(shù)據(jù)庫時，宜考慮下列因素對泄漏頻率的影響：——減薄；——襯里；——外部破壞；——應(yīng)力腐蝕開裂；——高溫氫腐蝕；——機(jī)械疲勞（對于管線；——脆性斷裂；——其他引起泄漏的危害因素。c)如果使用企業(yè)歷史統(tǒng)計數(shù)據(jù)，則只有該歷史數(shù)據(jù)充足并具有統(tǒng)計意義時才能使用。8.2.3 可慮企業(yè)工藝安全管理水平對泄漏頻率的影響，可采用SY/T6714中8.4條的規(guī)定進(jìn)行修正。8.2.4 當(dāng)8.1中泄漏場景發(fā)生的頻率小于10-8/年或事故場景造成的死亡概率小于1時，在定量風(fēng)險評價時可不考慮這種場景。9 源項和氣云擴(kuò)散9.1 源項和氣云擴(kuò)散計算9.1.1 源和氣云擴(kuò)散的計算應(yīng)考慮以下情形：a)泄漏（釋放；b)閃蒸和池蒸發(fā)；c)射流和氣云擴(kuò)散；d)火災(zāi)；e)爆炸。9.1.2 在擇源項和氣云擴(kuò)散模型時應(yīng)考慮泄漏物質(zhì)的特性模型及相關(guān)計算條件的科學(xué)性已得到試驗數(shù)據(jù)驗證或模型比較研究論證等，源項和氣云擴(kuò)散的計算模型參見附錄E。9.2 泄漏9.2.1 對一個泄漏場景應(yīng)選擇一個合適的泄漏模型，不同泄漏場景的泄漏速率計算方法參見附錄E.1。9.2.2 泄位置應(yīng)根據(jù)設(shè)（設(shè)施實際情況而確定在工藝容器或反應(yīng)容器中當(dāng)容器內(nèi)同時存在氣相和液相時，應(yīng)模擬氣相泄漏和液相泄漏兩種場景。9.2.3 泄方向應(yīng)根據(jù)設(shè)備安裝的實際情況確定如果沒有準(zhǔn)確的信息泄漏方向宜設(shè)為水平方向與風(fēng)向相同。對于地下管道，泄漏方向宜為垂直向上。9.2.4 泄一般考慮為無阻擋釋放，以下兩種情況宜考慮泄漏位置附近的地面或者物體的阻擋作用：a)Lo/Lj小于0.33，Lo為泄漏點到阻擋物的距離，j為自由噴射長度，見式（1：Lj=2×u×uair......（1）式中：u0——源處的噴射速度，單位為/s；b0——源半徑，單位為m；uair——平均環(huán)境風(fēng)速，單位為/s，通常取5/s。b)對所有能的釋放方向Lo/Lj小于0.33概率Pi大于0.5在這種情況下頻率為f的泄漏場景應(yīng)分成兩個獨立的泄漏場景：頻率Pi×f的有阻擋釋放和頻率為（1-Pi）×f的無阻擋放。9.2.5 最大可能泄漏量最大可能泄漏量取a）和b）的較小值：a）泄漏設(shè)備單元中的物料加上相連設(shè)備截斷前可流入到泄漏設(shè)備單元中的物料，設(shè)定流入速度等于泄漏速度；b）泄漏設(shè)備及相連單元內(nèi)所有的物料量。泄漏設(shè)備及相連單元內(nèi)所有的物料量應(yīng)根據(jù)實際運行數(shù)據(jù)確定，當(dāng)缺乏數(shù)據(jù)時可采用SY/T6714中7.4薦的方法進(jìn)行估算。9.2.6 有效泄漏時間的確定9.2.6.1 確定有效泄漏時間時，應(yīng)考慮如下因素：a）設(shè)備和相連系統(tǒng)中的存量；b）探測和隔離時間；c）可能采取的任何反應(yīng)措施。9.2.6.2 對每個泄漏場景的有效泄漏時間逐個確認(rèn)，有效泄漏時間可取如下三項中的最小值：a）60in；b）最大可能泄漏量與泄漏速率的比值；c）基于探測及隔離系統(tǒng)等級的泄漏時間，參見附錄F。9.3 閃蒸和液池蒸發(fā)9.3.1 過液體泄漏計算應(yīng)考慮閃蒸的影響，閃蒸計算參見附錄E.2。9.3.2 液擴(kuò)展應(yīng)考慮地面粗糙度、障礙物以及液體收集系統(tǒng)等影響，如果存在圍堰、防護(hù)堤等攔蓄區(qū)，且泄漏的物質(zhì)不溢出攔蓄區(qū)時，液池最大半徑為攔蓄區(qū)的等效半徑。9.4 擴(kuò)散9.4.1計擴(kuò)散時，應(yīng)至少考慮以下兩種情況：a)射流。對于射流需確定噴射高度或距離。b)大氣擴(kuò)大氣擴(kuò)散計算應(yīng)考慮實際氣體特性根據(jù)擴(kuò)散氣體的初始密度Richardson數(shù)等條件選擇重氣擴(kuò)散或非重氣擴(kuò)散。9.4.2 室的容器、油罐和管道等設(shè)備泄漏，應(yīng)考慮建筑物對擴(kuò)散的影響，選擇模型時應(yīng)考慮以下情況：a)建筑物不能承受物質(zhì)泄漏帶來的壓力，可設(shè)定物質(zhì)直接釋放到大氣中。b)建筑物承受物質(zhì)泄漏帶來的壓力，則室外擴(kuò)散源項應(yīng)考慮建筑物內(nèi)的源項以及通風(fēng)系統(tǒng)的影響。9.4.3 在算擴(kuò)散時宜選擇穩(wěn)定中等穩(wěn)定不穩(wěn)定低風(fēng)速中風(fēng)速和高風(fēng)速等多種天氣條件當(dāng)使用Pasquill氣穩(wěn)定度（參見附錄E.3）時，可選擇以下六種天氣類別，見表9。表9 選擇的天氣條件大氣穩(wěn)定度風(fēng)速B 中風(fēng)速：3m/s~5m/sD 低風(fēng)速：1m/s~2m/sD 中風(fēng)速：3m/s~5m/sD 高風(fēng)速：8m/s~9m/sE 中風(fēng)速：3m/s~5m/sF 低風(fēng)速：1/s~2/s9.4.4 擴(kuò)計算時應(yīng)考慮當(dāng)?shù)氐娘L(fēng)速風(fēng)向及穩(wěn)定度聯(lián)合頻率宜選擇十六種風(fēng)向氣象統(tǒng)計資料宜采用評價單元附近氣象站的氣象統(tǒng)計數(shù)據(jù)。9.5 火災(zāi)和爆炸9.5.1 對可燃?xì)怏w或液體泄（釋放應(yīng)考慮發(fā)生沸騰液體擴(kuò)展蒸氣云爆（BLEVE（或火球、噴射火、池火、蒸氣云爆炸及閃火等火災(zāi)、爆炸場景。具體場景與物質(zhì)特性、儲存參數(shù)、泄類型、點火類型等有關(guān)，可采用事件樹方法確定各種可燃物質(zhì)釋放后，各種事件發(fā)生的類型及概率?？扇嘉镔|(zhì)釋放后的事件樹參見附錄.1。9.5.2 點火類型點火分為立即點火和延遲點火。9.5.3 點火概率立即點火的點火概率應(yīng)考慮設(shè)備類型物質(zhì)種類和泄漏形（瞬時釋放或者連續(xù)釋放可據(jù)數(shù)據(jù)庫統(tǒng)計或通過概率模型計算獲得。可燃物質(zhì)泄漏后立即點火的概率參見附錄.2。延遲點火的點火概率應(yīng)考慮點火源特性、泄漏物特性以及泄漏發(fā)生時點火源存在的概率，可按式（2）計算：P(t)=present1?e?ωt)……（2）式中：P(t)——0~t時間內(nèi)發(fā)生點火的概率；Ppsent——火源存在的概率；ω——點火效率，單位為s-1，與點火源特性有關(guān)；t——時間，單位為s。常見點火源在1in內(nèi)的點火概率參見附錄.3。9.5.4 壓液化氣體或壓縮氣體瞬時釋放時，應(yīng)考慮BLEVE或火球的影響。BLEVE或火球熱輻射計算參見附錄E.4.2。9.5.5 可燃有毒物質(zhì)可燃有毒物質(zhì)在點火前應(yīng)考慮毒性影響，在點火后應(yīng)考慮燃燒影響?？蛇M(jìn)行如下簡化：a)對低活性物質(zhì)（參見附錄.2），假設(shè)不發(fā)生點火過程，僅考慮有毒物釋放影響。b)對中等活性及高活性物質(zhì)，宜分成可燃物釋放和有毒物釋放兩種獨立事件進(jìn)行考慮。9.5.6 對噴射火其方向為物質(zhì)的實際泄漏方向如果沒有準(zhǔn)確的信息宜考慮垂直方向噴射火和水平方向噴射火，計算方法參見附錄E.4.3。9.5.7 氣延遲點火發(fā)生閃火和爆炸時，可將閃火和爆炸考慮為兩個獨立的過程。9.5.8 氣爆炸產(chǎn)生的沖擊波超壓計算宜考慮氣云的受約束或阻礙狀況，計算方法參見附錄E.4.4。9.6 減緩控制系統(tǒng)應(yīng)考慮不同種類的減緩控制系統(tǒng)對危險物質(zhì)釋放及其后果的影響。如果能夠確定減緩控制系統(tǒng)的效果，宜采用下列步驟反映減緩控制系統(tǒng)的作用：a)確定系統(tǒng)起作用需要的時間t；b)確定系的效果；c)0到t時間內(nèi)不考慮減緩控制作用；d)t時間后的源項值應(yīng)考慮減緩控制系統(tǒng)的效果并進(jìn)行修正；e)應(yīng)考慮減緩控制系統(tǒng)的失效概率。10 暴露影響10.1 死亡概率計算10.1.1 毒氣體、熱輻射和超壓的影響參見附錄H。10.1.2 定暴露下死亡概率可采用概率函數(shù)法計算，死亡概率Pd與相應(yīng)的概率值Pr函數(shù)關(guān)系見下式，Pd和Pr對應(yīng)關(guān)系見附錄I.1。rdP=0.5×1+erf(P?5)rd 2 πxerfx)2∫edt……（4）式中：πxt——暴露時間，單位為s。10.2 中毒毒性暴露下死亡概率值可按下式計算：rPP毒=a+blnCn×t)……（5）式中：rPr毒——毒性暴露下的死亡概率值；a,b,n——述物質(zhì)毒性的常數(shù)，見附錄I.2；C——濃度，單位為g/3；t——暴露于毒物環(huán)境中的時間，單位為in，最大值為30in。10.3 熱輻射危害 10.3.1 rPP熱=36.38+2.56lnQ4/3×t……（6）式中：rPr熱——熱輻射暴露下的死亡概率值；Q——熱輻射強(qiáng)度，單位為W/2；t——暴露時間，單位為s，最大值為20s。10.3.2 計算熱輻射暴露死亡概率時，處于火球、池火及噴射火火場中或熱輻射強(qiáng)度不小于37.5kW/m2時，人員的死亡概率為100%；10.4 閃火和爆炸10.4.1 的火焰區(qū)域等于點燃時可燃云團(tuán)LFL的范圍閃火火焰區(qū)域內(nèi)員的死亡概率值為100%；閃火火焰區(qū)域外，人員的死亡概率值為0。10.4.2 于蒸氣云爆炸在0.03MPa超壓響區(qū)域內(nèi)人員的死亡概率為100%在0.01Ma超壓影響區(qū)域外，人員的死亡概率為0。11 風(fēng)險計算11.1 定量風(fēng)險評價風(fēng)險度量分為個體風(fēng)險和社會風(fēng)險。個體風(fēng)險可表現(xiàn)為個體風(fēng)險等值線，社會風(fēng)險可表現(xiàn)為F-N曲線和潛在生命損失LL。11.2 個風(fēng)險和社會風(fēng)險的表現(xiàn)形式應(yīng)滿足：a)個體風(fēng)險應(yīng)在標(biāo)準(zhǔn)比例尺地理圖上以等值線的形式給出宜表示出頻率不小于10-8/年的個體風(fēng)險等值線；b)社會風(fēng)應(yīng)繪制F-N曲線。11.3 在算個體風(fēng)險和社會風(fēng)險時，應(yīng)對評價區(qū)域進(jìn)行計算網(wǎng)格劃分，遵循的原則為：a)網(wǎng)格單元的劃分應(yīng)考慮當(dāng)?shù)厝丝诿芏群褪鹿视绊懛秶W(wǎng)格尺寸不應(yīng)影響計算結(jié)果；b)確定每網(wǎng)格單元的人員數(shù)量時，可假設(shè)網(wǎng)格單元內(nèi)部有相同的人口密度；c)將點火概率分配到每一個網(wǎng)格單元如果網(wǎng)格中有多個點火源則將所有的點火源合并成處于網(wǎng)格單元中心的單個點火源。11.4 個體風(fēng)險考慮人員處于室外的情況，社會風(fēng)險應(yīng)考慮人員處于室外和室內(nèi)兩種情況。在計算個體風(fēng)險和社會風(fēng)險時，可按下式進(jìn)行修正：PdPd個體風(fēng)險=β個體風(fēng)險×P……（7）社會風(fēng)險=β社會風(fēng)險×P……（8）PdPd式中：dP——人員的死亡概率；dP個體風(fēng)險——個體風(fēng)險計算時的死亡概率；PP社會風(fēng)險——社會風(fēng)險計算時的人口死亡百分比；β個體風(fēng)險——個體風(fēng)險計算時的死亡概率修正因子；Pβ社會風(fēng)險——社會風(fēng)險計算時的人口死亡百分比修正因子。β取值見表10。表10 修正因子β取值場景 β個體風(fēng)險 β社會風(fēng)險室外室外 室內(nèi)爆炸超壓≥0.03Ma 1 1 1爆炸 0.01MPa＜爆炸超壓＜0.03Pa注1爆炸超壓≤0.01Ma 0 0 0閃火范圍內(nèi) 1 1 1閃火范圍外火球熱輻射強(qiáng)度<3.5kW/m2 噴射火池火火球熱輻射強(qiáng)度≥37.5kW/m2 噴射火池火毒性

0 0 010.14a） 010.14a） 010.14a） 01 1 11 1 11 1 11 1 1b）注1爆炸超壓0.01MPa~0.03Ma半徑區(qū)域的室外人員的死亡概率為0在計算社會風(fēng)險時室內(nèi)人員需考慮建筑物破壞的影響，死亡百分比為2.5%。a當(dāng)計算社會風(fēng)險時通常認(rèn)為在衣服著火以前室外人員因受到衣服的保護(hù)而減弱了熱輻射的影響與沒有衣服保護(hù)相比，其死亡百分比減小至0.14倍，因此修正因子為0.14。b算室內(nèi)人員的死亡百分比時應(yīng)考慮室內(nèi)真實毒性劑量室內(nèi)毒性劑量與毒性氣團(tuán)的通過時間和房間通風(fēng)率有關(guān)沒有具體參數(shù)時，可取同樣劑量下室外人員死亡概率的0.1倍。11.4.1 個體風(fēng)險計算個體風(fēng)險計算程序見圖1，步驟如下：a）選擇一個泄漏場景（LOC，確定OC的發(fā)生頻率fS；Mb）選擇一種天氣等級M向，給出天氣等級M向同時出現(xiàn)的聯(lián)合概率P；Mc如果是可燃物釋放選擇一個點火事件i并確定點火概率Pi如果考物質(zhì)毒性影響則不考慮點火事件；d）計算在特定的LOC、天氣等級向及點火事件i（可燃物）條件下網(wǎng)格單元上的死亡概率P個體風(fēng)險，計算中參考高度取1m；P、、i）條件下對網(wǎng)格單元個體風(fēng)險的貢獻(xiàn)；M i個S,φ,=fS×P×φ××P體風(fēng)險M i個f）對所有的點火事件，重復(fù)c）–e）步的計算；對所有的天氣等級和風(fēng)向，重復(fù)b）–e）步計算；對所有的LOC，重復(fù)a）–e）步的計算，則網(wǎng)格點處的個人風(fēng)險由下式計算。IR=∑∑∑S,φ……（10）S M iMMP個M iMMP個M i選擇一種天氣等級（P和該等級下的一種風(fēng)向（：P×P選擇一種點火事件i（Pi（可燃)計算網(wǎng)格點的死亡概率個體風(fēng)險（LOC、M、φ、i）計算（LOC、M、φ、i）條件下對網(wǎng)格點個體風(fēng)險的貢獻(xiàn)S,φ,=fS×P×φ××P體風(fēng)險否所有點火事件是否所有天氣等級和風(fēng)向是否所有LOC是計算網(wǎng)格點處的個體風(fēng)險IR=∑∑∑∑?IRS,M,φ,iS M φ i圖1 網(wǎng)格點的個體風(fēng)險計算程序11.4.2 社會風(fēng)險計算社會風(fēng)險計算程序見圖2，步驟如下：a）首先確定以下條件：1）確定LOC及其發(fā)生頻率fs；2）選擇天氣等級M，為PM；3）選擇天氣等級M向為P；4）對于可燃物，選擇條件概率為Pi的點火事件。b）選擇一個網(wǎng)格單元，確定網(wǎng)格單元內(nèi)的人數(shù)Ncell；Pc計算在特定的及i下格單元內(nèi)的人口死亡百分比社會風(fēng)險計算中參考高度取1。d）計算在特定的、及i數(shù)NS,φ；P社NSφ=P會風(fēng)險×Ncell……（1）社e）對所有網(wǎng)格單元，重復(fù)b）–d）步的計算，對、及i，計算死亡總?cè)藬?shù)NS,Mφ,；NS,Mφ,= ∑NSφ……（12）所有網(wǎng)格單元f）計算、及i的聯(lián)合頻率fS,Mφ；P P PfS,Mφ=fS×M××iP P P對所有的、及i，重復(fù)a）–f）步的計算，用累積死亡總?cè)藬?shù)NS,M,ф,i≥N所有事故發(fā)∑生的頻率fS,M,φ,i構(gòu)造F-N曲線?！芅= fS,Mφ→NS,Mφ≥N……（14）S,Mφ,PN∑= N NM i選擇LO（fs天氣等級M向Ф（PM×PPN∑= N NM i選擇一個網(wǎng)格單元計算死亡百分比社會風(fēng)險計算網(wǎng)格單元內(nèi)的死亡數(shù)S,Mφ否所有單元是計算所有單元的死亡總數(shù)S,Mφ, S,Mφ計算頻率fS,Mφ=fS×P×P×P否所有//i是構(gòu)造F-N曲線圖2 社會風(fēng)險計算流程11.5 潛生命損失PLL應(yīng)按下式進(jìn)行計算：nPLL=∑fiNi……（15）i1n式中：PLL——潛在生命損失；fi——事件i結(jié)果的頻率，單位為/年；Ni——第i個事件的死亡人數(shù)。12 風(fēng)險可接受標(biāo)準(zhǔn)12.1風(fēng)險標(biāo)準(zhǔn)確定原則企業(yè)在進(jìn)行定量風(fēng)險評價前，應(yīng)確定風(fēng)險可接受標(biāo)準(zhǔn)值。確定風(fēng)險可接受標(biāo)準(zhǔn)時應(yīng)遵循的原則：a)風(fēng)險可接受標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)具有一定的社會基礎(chǔ),能夠被政府和公眾所接受；b)重大危對員工個人或公眾成員造成的風(fēng)險不應(yīng)顯著增加人們?nèi)粘Ｉ钪幸呀?jīng)存在的風(fēng)險；c)風(fēng)險可接受標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)和社會經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平相適應(yīng)，并適時更新；d)應(yīng)考慮業(yè)內(nèi)部和企業(yè)外部個體風(fēng)險的差異。12.2風(fēng)險可接受標(biāo)準(zhǔn)值個體風(fēng)險可接受標(biāo)準(zhǔn)值和社會風(fēng)險可接受標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿足安全生產(chǎn)監(jiān)督管理總局（第40號相關(guān)要求。13風(fēng)險評價將風(fēng)險評價的結(jié)果和風(fēng)險可接受標(biāo)準(zhǔn)比較，判斷項目的實際風(fēng)險水平是否可以接受，可采用ALARP原則：a)如果風(fēng)險水平超過容許上限，該風(fēng)險不能被接受；b)如果風(fēng)險水平低于容許下限，該風(fēng)險可以接受；c)如果風(fēng)險水平在容許上限和下限之間可考慮風(fēng)險的成本與效益分析采取降低風(fēng)險的措施使風(fēng)險水平“盡可能”此外，對于可能造成嚴(yán)重后果的事件，應(yīng)努力降低此事件發(fā)生的頻率。附錄A（規(guī)范性附錄）定量風(fēng)險評價基本程序準(zhǔn)備資料數(shù)據(jù)收集危險辨識失效頻率分析 失效后果分析風(fēng)險計算 循環(huán)計算風(fēng)險標(biāo)準(zhǔn) 風(fēng)險評價 風(fēng)險減緩措施結(jié)論和報告圖A.1 定量風(fēng)險評價基本程序附錄B（資料性附錄）定量風(fēng)險評價項目管理B.1 定量風(fēng)險評價項目管理確定定量風(fēng)險評價的目的了解用戶需求 將目的轉(zhuǎn)換為研究目標(biāo)并取得用戶的認(rèn)可修正研究目標(biāo) 確定研究深度確定評價規(guī)則確定用戶需要的研究報告將新的需求反映到研究目標(biāo)中用戶審閱初稿確定是否有新的需求

制定項目計劃·評價所需資源·項目進(jìn)度控制·建立質(zhì)量管理體系·確定培訓(xùn)計劃·建立成本控制體系執(zhí)行并完成計劃，形成報告初稿用戶接受研究報告圖B.1 定量風(fēng)險評價項目管理B.2 定量風(fēng)險評價小組成員職責(zé)及培訓(xùn)內(nèi)容B.2.1 定量風(fēng)險評價小組成員職責(zé)表B.1人員企業(yè)主管風(fēng)險評價項目經(jīng)理工藝/設(shè)備工程師安全工程師/風(fēng)險分析師風(fēng)險評價技術(shù)專家B.2.2 定量風(fēng)險評價培訓(xùn)內(nèi)容

定量風(fēng)險評價小組成員職責(zé)主要工作職責(zé)·確定評價工作的范圍和目的·根據(jù)評價工作的需求，批準(zhǔn)所需資源·理解研究結(jié)果·審查減緩風(fēng)險的措施·基于風(fēng)險評價的結(jié)果做出決策·與企業(yè)主管協(xié)商，確定評價工作的范圍和目的·確定所需資源·控制風(fēng)險評價工作進(jìn)度·質(zhì)量控制·協(xié)調(diào)相關(guān)部門及人員·審查減緩風(fēng)險的措施·工藝流程說明·提供工藝操作參數(shù)·設(shè)備參數(shù)·提供裝置內(nèi)的危險物質(zhì)種類及儲存數(shù)量·參與提出最終評價結(jié)果·審查減緩風(fēng)險的措施·協(xié)助確定風(fēng)險評價范圍·開展具體的風(fēng)險評價（包括危險性分析、后果、頻率及風(fēng)險計算等）·對風(fēng)險評價的結(jié)果進(jìn)行解釋·提供定量風(fēng)險評價技術(shù)培訓(xùn)·提供廣泛的定量風(fēng)險評價技術(shù)的建議·改進(jìn)定量風(fēng)險評價技術(shù)·提供定量風(fēng)險評價技術(shù)培訓(xùn)B.2.2.1 企業(yè)主管及參與評價項目相關(guān)人員的培訓(xùn)內(nèi)容：——定量風(fēng)險評價方法介紹；——項目管理與控制；——在項目中承擔(dān)的職責(zé)。B.2.2.2 量風(fēng)險評價工作組成員的培訓(xùn)內(nèi)容：——定量風(fēng)險評價原理；——定量風(fēng)險評價方法；——失效頻率的計算方法和原則；——失效后果的計算方法和原則；——數(shù)據(jù)的采集、審核及缺失數(shù)據(jù)的處理。附錄C（規(guī)范性附錄）評價單元選擇方法—危險度評價法C.1 危險度評價法該方法是以各單元的物料、容量、溫度、壓力和操作等五項指標(biāo)進(jìn)行評定，每一項又分為A、B、C、D四個類別，分別給定10分、5分、2分、0分，最后根據(jù)這些分值之和來評定該單元的危險程度等級。危險度評價取值表見表C.1。表C.1 危險度評價取值表操作溫度在燃點以下；分值工程操作溫度在燃點以下；a；1.甲類可燃?xì)怏w1.乙類可燃?xì)怏w；A（10分） B（5分） C（2分） D（0a；1.甲類可燃?xì)怏w1.乙類可燃?xì)怏w；物（系指2.甲A類物質(zhì)及液態(tài)烴2.甲B乙A類可燃液1.乙B、丙、丙B類單元中?？扇家后w；體；度最大單元中?？扇家后w；體；度最大的3.甲類固體；物質(zhì)） 4.極度危害物質(zhì)b。 4.高度危害物質(zhì)。 3.中、輕度危害物質(zhì)。

不屬于左述之A、B、C項之物質(zhì)。容量c溫度

1.氣體在500m3～1.氣體在10003以上；1000m3； 1.氣體在100m3～500m3；1.氣體＜100m3；2.液體在100m3以上。2.液體在503～1002.液體在10m3～50m3。2.液體＜10m3。m3。1.1000℃以使用但1.在250℃～1000℃使在低于250℃時使下；作溫度在燃點以上。1000℃以上使用其操2.在250℃～000℃用，其操作溫度在燃點以用，操作溫度在燃點使用其操作度在燃2.在低于在低于250℃時使下；作溫度在燃點以上。點以上。壓力 100MPa 20MPa～100MPa

操作溫度在燃點以上。1MPa～20MPa 1MPa以下操作

1.中等放熱反（如烷基化酯化成氧1.輕微放熱反（如加氫、化聚合縮合等反應(yīng)）水合、異構(gòu)化、烷基化、操作； 磺化中和等反應(yīng)操作；的放熱反應(yīng)操作；1.臨界放熱和特別劇烈2.系統(tǒng)進(jìn)入空氣或不2.在精制過程中伴有化學(xué)的放熱反應(yīng)操作；無危險的操作。純物質(zhì)可能發(fā)生危險反應(yīng)；無危險的操作。其附近操作。2.在爆炸極限范圍內(nèi)或的操作； 3.單批式操作，但開始使3.使用粉狀或霧狀物用機(jī)械等手段進(jìn)行程序操質(zhì)有可能發(fā)生粉塵爆作；其附近操作。炸的操作； 4.有一定危險的操作。4.單批式操作。a見《石油化工企業(yè)設(shè)計防火規(guī)范（GB50160）中可燃物質(zhì)的火災(zāi)危險性分類。b見《壓力容器中化學(xué)介質(zhì)毒性危害和爆炸危險程度分類（HG20660）表1、表2、表3。c（1）有觸媒的反應(yīng)，應(yīng)去掉觸媒所占空間（2）氣液混合反應(yīng)，應(yīng)按其反應(yīng)的相態(tài)選擇上述規(guī)定。危險度分級見表C.2?？偡种档燃壩ｋU程度

表C.2 危險度分級≥16分 1分～15分 ≤10分IIIIII高度危險 中度危險 低度危險可選擇總分值大于等于1分的單元（裝置）進(jìn)行風(fēng)險評價。附錄D（規(guī)范性附錄）評價單元選擇方法—設(shè)備選擇數(shù)法D.1 引言選擇數(shù)方法是根據(jù)單元中危險物質(zhì)的量和工藝條件，來表征該單元的相對危險性，流程示意圖見圖D.1。具體步驟如下：a）將企業(yè)劃分為獨立的單元；b）計算單元的指示數(shù)A它表征了單元的固有危險A＝（危險物質(zhì)的質(zhì)量工藝條件物質(zhì)屬性；c）計算企業(yè)周邊系列點上單元造成的危險該點的危險用選擇數(shù)S來表征它是指示數(shù)A和該點與裝置的距離L的函數(shù)，S＝f（A，L；d）根據(jù)選擇數(shù)S的相對大小，選擇需進(jìn)行定量風(fēng)險評價的單元。開始劃分評價對象到獨立的單元選擇一套單元計算指示數(shù)A否所有單元選擇一個計算點計算所有單元的選擇數(shù)S選擇單元否所有計算點結(jié)束圖D.1 設(shè)備選擇數(shù)法流程示意圖D.2 單元劃分劃分單元的主要原則如下：a“獨立單元”是指該單元內(nèi)物質(zhì)的泄漏不會導(dǎo)致相鄰其它單元的物質(zhì)大量釋放。如果事故發(fā)生時，兩個單元能夠在非常短的時間內(nèi)切斷，則它們可劃分為相互獨立的單元。b區(qū)分工藝單元和儲存單元對于儲存單元如儲罐既使儲罐包含循環(huán)系統(tǒng)和熱交換系統(tǒng)它仍將作為一個獨立的儲存單元對待。D.3 計算指示數(shù)A指示數(shù)A為無因次量，由式（D.1）計算，表征了單元的固有危險。G11A=fQ,Q,2,3,G)=Q×Q×2×3……（DG11式中：Q——單元中物質(zhì)的質(zhì)量，單位為kg；Q1——工藝條件因子，用以表征單元的類型，即工藝單元或儲存單元；Q2——工藝條件因子，用以表征單元的布局以及防止物質(zhì)擴(kuò)散到環(huán)境的措施；Q3——工藝條件因子，用以表征單元中物質(zhì)釋放后，氣相物質(zhì)的量（基于單元的工藝溫度、物壓沸點、物質(zhì)的相態(tài)和環(huán)境溫度；工藝條件因子只適用于有毒物質(zhì)和可燃物質(zhì)，對于爆炸物質(zhì)（炸藥，火藥等，Q＝Q2＝Q3＝1，則A＝Q/G；G——閾值，它表征了物質(zhì)的危險度，由物質(zhì)的物理屬性和毒性、燃燒爆炸性所決定。D.3.1 因子Q1，，Q3D.3.1.1 工藝條件因子Q1Q1的取值見表D.1。單元類型工藝單元儲存單元D.3.1.2 藝條件因子Q2

表D.1 Q1取值一覽表Q110.1Q2的取值見表D.2。表D.2 Q2取值一覽表單元的布置和防護(hù)措施2室外單元1.0封閉式單元0.1單元有圍堰，工藝溫度Tp≤沸點Tbp＋5℃ 1單元有圍堰，工藝溫度Tp＞沸點Tbp＋5℃0.1注1：對于儲存單元，工藝溫度可視為儲存溫度。注2封閉式單元應(yīng)能阻止物質(zhì)泄漏時擴(kuò)散到環(huán)境中它要求封閉設(shè)施應(yīng)能承受裝置物質(zhì)瞬時釋放的物理壓力，此外封閉設(shè)施應(yīng)能極大地降低物質(zhì)直接釋放到環(huán)境中。如果封閉設(shè)施能夠使釋放到大氣環(huán)境中的物質(zhì)數(shù)量降低5倍以上，或者封閉設(shè)施能夠?qū)⑨尫盼飳?dǎo)向安全地點，那么這樣的單元可以考慮為封閉的，否則它應(yīng)該作為一個室外單元。注3：圍堰應(yīng)能阻止物質(zhì)擴(kuò)散到環(huán)境中。對于能夠容納液體，并能承受載荷的雙層封閉設(shè)施，可作為圍堰考慮，如雙防常壓罐、全防常壓儲罐、地下常壓罐和半地下常壓罐。D.3.1.3 藝條件因子Q3工藝條件因子Q3取值見表D.3。表D.3 Q3取值一覽表物質(zhì)相態(tài) Q3物質(zhì)為氣態(tài) 10物質(zhì)為液態(tài)①工藝溫度下飽和蒸汽壓≥3×105Pa 10②1×105Pa≤工藝溫度下飽和蒸汽壓＜3×105PaX＋△③工藝溫度下飽和蒸汽壓＜1×105PaPi＋△物質(zhì)為固態(tài) 0.1注1：表中壓力為絕對壓力。注2：X＝45×Pst－3.5，Psat飽和蒸汽壓（MPa，Pi為工藝溫度下物質(zhì)的蒸汽分壓。注3△表征環(huán)境與液池之間的熱傳導(dǎo)導(dǎo)致的液池蒸發(fā)增量△由常壓沸點Tbp決定△取值見表D.4。危險物質(zhì)混合物應(yīng)該使用10％蒸餾溫度點作為常壓沸點，即在此溫度下混合物的10％被蒸餾掉。注4對于溶解在非危險性溶劑里的危險物質(zhì)應(yīng)使用工藝溫度下飽和蒸汽壓中的危險物質(zhì)的分壓。注5：0.1≤Q3≤10表D.4 △取值一覽表Tbp △－25℃≤Tbp0－75℃≤Tbp＜－25℃1－125℃≤Tbp＜－75℃ 2Tbp＜－125℃ 3D.3.2 閾值GD.3.2.1 毒物質(zhì)的閾值0有毒物質(zhì)的閾值由致死濃度LC5（老鼠吸入h半數(shù)死亡的濃度和25℃下物質(zhì)相態(tài)決定取值見表D.5。0表D.5 有毒物質(zhì)閾值表LC50m/m3LC≤100100＜LC≤500

25℃時物質(zhì)的相態(tài)氣相液相（L）液相（M）液相（H）固態(tài)氣相液相（L）液相（M）液相（H）

閾值Gkg31030100300301003001000固態(tài) 3000氣相300液相（L） 1000500＜LC≤2000 液相（M） 3000液相（H） 10000固態(tài)∞氣相3000液相（L） 100002000＜LC≤20000 液相（M）∞液相（H）∞固態(tài)∞LC＞20000 所有相 ∞注1：液相（L）表示，25℃≤物質(zhì)常壓沸點＜50℃；注2：液相（M）表示，50℃＜物質(zhì)常壓沸點≤100℃；注3：液相（H）表示，物質(zhì)常壓沸點＞100℃。D.3.2.2 燃物的閾值可燃物是指在系統(tǒng)中，工藝溫度不小于其閃點的可燃物質(zhì)。可燃物的閾值G＝1×14kg。D.3.2.3 炸物質(zhì)的閾值爆炸物質(zhì)的閾值等于1000kgTNT量的爆炸物的質(zhì)量。D.3.3 計算指示數(shù)A對于單元中物質(zhì)i的指數(shù)Ai，由（D.2）計算。=iAi×1×Q2×Q3……（D.2）Gi=iA式中：Qi——單元中物質(zhì)i的量，單位為kg；Gi——物質(zhì)i的閾值，單位為kg。如果單元中出現(xiàn)多種物質(zhì)和工藝條件則必須對每種物質(zhì)和每種工藝條件進(jìn)行計算計算時應(yīng)將物質(zhì)劃分為可燃物、有毒物質(zhì)和爆炸物質(zhì)三類，分別計算可燃指示數(shù)AF，毒性指示數(shù)AT和爆炸指示數(shù)AE，計算公式見式（D.3）~式（D.5。iT=∑i,PA,P……（D.3）i∑A= A∑A= Ai,Pi,PiAE=∑i,PA,P……（D.5）i上式中i表示各類物質(zhì)，P表示工藝條件。一個單元可能有三個不同的指示數(shù)。此外，如該物質(zhì)既屬于可燃物又有毒性，則應(yīng)分別計算該物質(zhì)的AT，AF。D.4 計算選擇數(shù)S選擇數(shù)S，由式（D.6）~式（.8）進(jìn)行計算：L有毒物質(zhì) ST=(100)2AT……（D.6）LL可燃物質(zhì) SF=(100)3AF……（D.7）LL爆炸物質(zhì) SE=(100)3AE……（D.8）L式中L表示計算點離單元的實際距離，單位為，最小值為100。對于每個單元應(yīng)至少在企業(yè)邊界上選擇8個計算點進(jìn)行選擇數(shù)計算相鄰兩點的距離不能超過50。除計算企業(yè)的邊界上的選擇數(shù)外，對于最靠近裝置的、已存在的或計劃修建的社區(qū)，也應(yīng)計算選擇數(shù)S。D.5 選擇單元如果滿足下列條件之一的單元，則應(yīng)進(jìn)行定量風(fēng)險評價：a)對于企業(yè)邊界上某點，該單元的選擇數(shù)較大，并大于該點最大選擇數(shù)的50％；b)某單元附近已存在或計劃修建的社區(qū)的選擇數(shù)大于其它單元的選擇數(shù)；c)有毒物質(zhì)單元的選擇數(shù)與最大的選擇數(shù)處于同一數(shù)量級。附錄E（資料性附錄）源項和氣云擴(kuò)散計算E.1 泄漏速率計算E.1.1 液體經(jīng)管道上的孔流出質(zhì)量流率為：0Qm=AC0 2ρ(P?P)……（E.1）式中:0Qm——質(zhì)量流率，單位為kg/s；A——泄漏孔面積，單位為2；C0——液泄漏系數(shù)；P——管道內(nèi)液體壓力，單位為Pa；ρ——泄漏液體密度，單位為kg/3；P0——環(huán)境壓力，單位為Pa。液體泄漏系數(shù)C0是雷諾準(zhǔn)數(shù)和孔直徑的函數(shù)，經(jīng)驗數(shù)據(jù)如下：a）對于鋒利的孔和雷諾準(zhǔn)數(shù)大于30000時，液體泄漏系數(shù)近似取0.61。對于這種情況，液體的流出速率不依賴于裂口的尺寸；b）對于圓滑噴嘴，液體泄漏系數(shù)可近似取1；c）對于與容器相連的管嘴（即長度與直徑之比不小于3液體泄漏系數(shù)近似取0.81；d）當(dāng)液體泄漏系數(shù)不知道或不能確定時，取1.0使所計算的流量最大。E.1.2 液體經(jīng)儲罐上的孔流出瞬時質(zhì)量流率為：Qm=ρAC0式中：Qm——質(zhì)量流率，單位為kg/s；P——儲罐內(nèi)液體壓力，單位為Pa；

Lρ0P?P+gh Lρ0 P0——環(huán)境壓力，單位為Pa；C0——液泄漏系數(shù)；g——重力加速度，9.8/s2；A——泄漏孔面積，單位為2；ρ——液體密度，單位為kg/3；hL——泄漏孔上方液體高度，單位為。E.1.3 液體管道斷裂不可壓縮液體在管道中流動，能量式如下：ρα2Ws+u++F=?m……（E.3）ρα2WsΔP——管道兩端壓力差，單位為Pa；ρ——液體密度，單位為kg/3；u——液體平均瞬時流速，單位為/s；α——無量綱速率輪廓修正系數(shù)其取值為對于層流α取0.5于湍流α取1.0對于湍流α→1.0；g——重力加速度，單位為/s2；ΔZ——終止?fàn)顟B(tài)減去初始狀態(tài)的高度差，單位為；F——摩擦導(dǎo)致的機(jī)械能損失包括來自流經(jīng)管道長度的摩擦損失適用于諸如閥門彎頭孔管道的進(jìn)口和出口，單位·N/kg；Ws——軸功，單位Pa·m；m——質(zhì)量流速，單位kgs；Δ函數(shù)——終止?fàn)顟B(tài)減去初始狀態(tài)。對于有摩擦阻力的設(shè)備，摩擦損失項形式為：2 fF=Ku2……（E2 f 式中：Kf——管道或管道配件摩擦導(dǎo)致的壓差損失（無量綱；對于流經(jīng)管道的液體，壓差損失項Kf為：Kf4fL……（E.5）Kfd式中：f——Fanning（范寧）摩擦系數(shù)，無量綱；L——管道長度，單位為；d——管道內(nèi)徑，單位為。Fanning（寧）摩擦系數(shù)f是雷諾準(zhǔn)數(shù)Re和管道粗糙度ε函數(shù)。表E.1給出了各種類型凈管道的ε值。表E.1凈管道的粗糙系數(shù)ε管道材料ε/mm水泥覆護(hù)鋼1~10混凝土0.3~3鑄鐵0.26鍍鋅鐵0.15型鋼 0.046

管道材料ε/mm熟鐵0.046拉制鋼管0.0015玻璃0塑料 0對于層流，摩擦系數(shù)可按下式計算：Rf=16……（E.6）eR對于湍流，可按下式求解：d3.71=?4log1×ε+1.255……（E.d3.7df Re f對于粗糙管道中發(fā)展完全的湍流，d1f

=4log3.7ε……（E.8）對于光滑管道，ε=0，摩擦系數(shù)可按下式計算：4log=1 Re f……（E.9）4log=f 1.255對于光滑管道，當(dāng)雷諾準(zhǔn)數(shù)小于10000時，f9Re4……（E.10）對于管道附件閥門及其他流動障礙物可采用改進(jìn)的2-K方法來計能量損失2-K方法根據(jù)雷諾準(zhǔn)數(shù)和管道內(nèi)徑定義壓差損失。 = + +K K = + +K Kf1Re ID式中：Kf——超壓位差損失（無量綱；K1——常數(shù)（無量綱表E.2；K∞——常數(shù)（無量綱表E.2；Re——雷諾準(zhǔn)數(shù)（無量綱；ID——管道內(nèi)徑，單位為m。表E.2 管道附件和閥門中損失系數(shù)的2-K常數(shù)附件 附件描述 K1 K∞標(biāo)準(zhǔn)（rD=1），帶螺紋 800 0.40標(biāo)準(zhǔn)（rD=1），采用法蘭連接/焊接 800 0.25長半徑（rD=1.5），所有類型 800 0.2彎頭90o斜接（rD=1.5）：1焊縫（90o）10001.152焊縫（45o）8000.353焊縫（30o） 800 0.304焊縫（22.5o） 800 0.275焊縫（18o） 800 0.25長半徑（rD=1），所有類型 500 0.2045o長半徑（rD=1.5）5000.15斜接，1焊縫（45o）5000.25斜接，2焊縫（22.5o） 500 0.15標(biāo)準(zhǔn)（rD=1），帶螺紋 1000 0.60180o 標(biāo)準(zhǔn)（rD=1），采用法蘭連接/焊接 1000 0.35長半徑（rD=1.5），所有類型 1000 0.30三通管標(biāo)準(zhǔn)的，帶螺紋長半徑，帶螺紋作為彎頭使用標(biāo)準(zhǔn)的，采用法蘭連接/焊接

500 0.70800 0.40800 0.80短分支 1000 1.00帶螺紋 200 0.10貫通 采用法蘭連接/焊接 150 0.50短分支 100 0.00閥門全尺寸，β=1.0 300 0.10閘閥、球閥或旋塞閥 縮減尺寸，β=0.9 500 0.15縮減尺寸，β=0.8 1000 0.25標(biāo)準(zhǔn)球心閥斜角或Y型隔膜閥 Dam（閘壩）類型

1500 4.001000 2.001000 2.00蝶形閥 800 0.25提升閥 2000 10.0止回閥 回轉(zhuǎn)閥傾斜片狀閥對于管道的入口和出口，可改為：

1500 1.501000 0.50RKf=K1+K……（E.12）eR對于管道進(jìn)口，K1對，K=0.50；對于邊界類型的入口，=1.0。對于管道出口，K1；K=1.對于高雷諾（Re＞0000上中的第一項可忽略即Kf=K對于低雷諾數(shù)（Re＜50，小于50，第一項占支配地位，Kf=1/e。物質(zhì)從管道系統(tǒng)中流出，質(zhì)量流率的求解步驟如下：a假設(shè)道長度直徑和類型沿管道系統(tǒng)的壓力和高度變化來自泵渦輪等對液體的輸入或輸出功；管道上附件的數(shù)量和類型；液體的特性，包括密度和粘度。b）指定初始點（點1）終止點（點2。c）確定點1和點2處的壓力和高度。確定點1處初始液體流速。d）推測點2處的液體流速，如果認(rèn)為是完全發(fā)展的湍流，則不需要這一步。e）用式（E.6）~式（E.10）確定管道的摩擦系數(shù)。f）確定管道的超壓位差損失（式（E.5、附件超壓位差損失（式（E.、和進(jìn)出口效應(yīng)的超壓位差損（E.12將些壓差損失相加使（E.4算凈摩擦損失項使點2處的高度。g計算E.3中的用各項的值并將其入到方程中如果（E3所用項和等于零那么計算結(jié)束。如果不等于零，返回到第4）步重新計算。h）使用方程m=ρuA確定質(zhì)量流率。如果為完全發(fā)展的湍流則將已知項代入到（E.3中將點2處的度設(shè)為變量直接求解該速度。E.1.4 氣體經(jīng)孔泄漏當(dāng)式（E.13）成立時，氣體流動屬音速流動；當(dāng)式（E.14）成立時，氣體流動屬亞音速流動。1 +PP1 ≤2γ……（E.13）>21 +PP1 式中：P0——環(huán)境壓力，單位為Pa；P——容器內(nèi)介質(zhì)壓力，單位為Pa；，=cp/cv。音速流動的氣體泄漏質(zhì)量流率為：Q=CdAP亞音速流動的氣體泄漏質(zhì)量流率為：Q=YCd式中：

21……（E.15）RgT+1121……（E.16）RgT+1Q——氣體泄漏質(zhì)量流率，單位為kgs；Cd——氣體泄漏系數(shù)，與泄漏孔形狀有關(guān)，泄漏孔形狀為圓形時取1.00，三角形時取0.95，長方形時取0.90；A——泄漏孔面積，單位為2；P——容器內(nèi)介質(zhì)壓力，單位為Pa；M——泄漏氣體或蒸氣的分子量；Rg——理想氣體常數(shù)，單位為J/(ol·K)；T——氣體溫度，單位為K；Y——流出系數(shù)，按式（E.17）計算。221 P PP P +?Y=0×?0γ221 P PP P +?E.1.5.1 絕熱流動對于長管或沿管程有較大壓差氣體流速在大部分情況下接近聲速對于涉及塞流絕熱流動的情況下，已知管長（L、內(nèi)徑（、上游壓力（P1）和度（T1，算質(zhì)量通量G步驟如下：a式（E.8定Fanning摩擦系數(shù)f假設(shè)是高雷諾數(shù)的完全發(fā)展的湍流隨后將驗證這一假設(shè)，1+?1+? ? ( )lnY?=01+1 +111212 fL ……（E.18）Y=1+ ( )lnY?=01式中：Ma1——馬赫數(shù)；L——管道長度，單位為；d——管道內(nèi)徑，單位為；Y1——氣體膨脹系數(shù)，無量綱。c）確定質(zhì)量通量Gchoked：PGchoked=chokedP

……（E.20）RgchokedT+Y=chked 21T+Y=21YP121YPchokedP=M1P=M1

+1……（E.22）式中：Gchoked——量通量，單位為kg/2·s；P1——上游氣體壓力，單位為Pa；Pchokd——下游氣體壓力，單位為Pa；T1——上游氣體溫度，單位為K；Tchoked——下游氣體溫度，單位為K。d）由式（E.22）確定Pcoked，以確認(rèn)處于塞流情況。E.1.5.2 等溫流動對于大多數(shù)典型問題已知管（L徑（d上游壓（P1度（T1質(zhì)量通量Gchokd計算步驟如下：a式（E8定Fanning摩擦系數(shù)f假設(shè)是高雷諾數(shù)的完全發(fā)展的湍流隨后將驗證這一假設(shè)，M Ma ad112?112+4fL=0……（E.23）dc）確定質(zhì)量通量Gchoked：PPchoked=M11PPPGchoked=chokedP

……（E.24）M……（E.25）RgT式中：Gchoked——量通量，單位為kg/(2·s)；T——上游初始溫度，單位為K；Pchoked——下游塞流壓力，單位為Pa；P1——上游壓力，單位為Pa；a1M——馬數(shù)；a1，=cp/cv；Rg——理想氣體常數(shù)，單位為J/(ol·K)；M——物質(zhì)分子量。絕熱和等溫管道方法得到的結(jié)果很接近，對于大多數(shù)實際情況，并不能很容易地確定熱傳遞特性。因此選擇絕熱管道方法，計算所得的質(zhì)量通量較大，適合于保守的安全設(shè)計。E.1.6 泄漏液體蒸發(fā)量泄漏液體的蒸發(fā)分為閃蒸蒸發(fā)、熱量蒸發(fā)和質(zhì)量蒸發(fā)三種，其蒸發(fā)量為這三種蒸發(fā)之和。QQE.1.6.1 蒸蒸發(fā)閃蒸蒸發(fā)見E.2。E.1.6.2 量蒸發(fā)當(dāng)液體閃蒸不完全，有一部分液體在地面形成液池，并吸收地面熱量而氣化稱為熱量蒸發(fā)。熱量蒸發(fā)的蒸發(fā)速度Q2按下式計算：式中：

(=KA1T0?Tb)……（E.26）(=2 HπαQ2——熱量蒸發(fā)速率，單位為kg/；A1——液池面積，單位為2；T0——環(huán)境溫度，單位為K；Tb——液體沸點，單位為K；H——液體蒸發(fā)熱，單位為J/kg；α——表面熱擴(kuò)散系數(shù)，單位為m2/s，見表E.3；K——表面導(dǎo)熱系數(shù)，單位為W/(·K)，見表E.3；t——蒸發(fā)時間，單位為s。表E.3某些地面的熱傳遞（熱擴(kuò)散、導(dǎo)熱）系數(shù)地面情況水泥土地（含水8%）干涸土地濕地沙礫地E.1.6.3 量蒸發(fā)

導(dǎo)熱系數(shù)K/(/(m·))1.10.90.30.62.5

熱擴(kuò)散系數(shù)α/(m2/s)1.29×10-74.3×10-72.3×10-73.3×10-71.1×10-6當(dāng)熱量蒸發(fā)結(jié)束轉(zhuǎn)由液池表面氣流運動使液體蒸發(fā)稱之為質(zhì)量蒸發(fā)質(zhì)量蒸發(fā)速度3可按下式計算：Q3a×P×R×)×u(2?n(2+n×r(4+n(2+n)……（E.27）式中：Q3——質(zhì)量蒸發(fā)速率，單位為kg/；a，n——氣穩(wěn)定度系數(shù)，見表E.4；P——液體表面蒸氣壓，單位為Pa；R——氣體常數(shù)，單位為J/(mol·K)；T0——環(huán)境溫度，單位為K；u——風(fēng)速，單位為/s；r——液池半徑，單位為。穩(wěn)定度條件不穩(wěn)定（A，B）中性（D）穩(wěn)定（E，F(xiàn)）

表E.4液池蒸發(fā)模式參數(shù)n0.20.250.3

a3.846×10-34.685×10-35.285×10-3液池最大直徑取決于泄漏點附近的地域構(gòu)型、泄漏的連續(xù)性或瞬時性。有圍堰時，以圍堰最大等效半徑為液池半徑；無圍堰時，設(shè)定液體瞬間擴(kuò)散到最小厚度時，推算液池等效半徑。E.1.6.4液體蒸發(fā)總量1Wp=Q1+2t2+t3……（E.28）1式中：Wp——液池蒸發(fā)總量，單位為kg；Q1——閃蒸蒸發(fā)速率，單位為kg/；t1——閃蒸蒸發(fā)時間，單位為s；Q2——熱量蒸發(fā)速率，單位為kg/；t2——熱量蒸發(fā)時間，單位為s；Q3——質(zhì)量蒸發(fā)速率，單位為kg/；t3——從液體泄漏到液體全部處理完畢的時間，單位為s。E.2 閃蒸E.2.1 閃帶走的氣體量H(液體中閃蒸部分： vCpT?)……（E.29）vH(過熱液體閃蒸蒸發(fā)速率可按下式計算：1 vQ=L×F……（E.30）1 vFv——泄漏液體的閃蒸比例；TT——儲存溫度，單位為K；Tb——泄漏液體的沸點，單位為K；Hv——泄漏液體的蒸發(fā)熱，單位為J/kg；Cp——泄漏液體的定壓熱容，單位為kJ/(kg·K；Q1——過熱液體閃蒸蒸發(fā)速率，單位為kg/s；QL——物質(zhì)泄漏速率，單位為kg/s。E.2.2 閃帶走的液體量當(dāng)需要計算閃蒸帶走的液體量時，可按照以下方法計算。在液體閃蒸過程中，除了有一部分液體轉(zhuǎn)變成氣體外，還有一部分液體以液滴的形式懸浮在氣體中，閃蒸帶走的液體量的計算如下：a）當(dāng)Fv≤0.2時：帶到空氣中的液體量：D=5×v×QL……（E.31）式中：D——帶到空氣中的液體量，單位為kg/s；(地面液池內(nèi)液體量： Ds=1?5×v)×QL……（E.32）式中：(Ds——地面液池內(nèi)液體量，單位為kg/s。b）當(dāng)Fv＞0.2時，液體全部帶走，地面無液池形成。E.3 泄漏物質(zhì)在大氣中的擴(kuò)散E.3.1 大氣穩(wěn)定度確定大氣穩(wěn)定度通常采用Pasquill分類方法確定大氣穩(wěn)定度分為AB、CDE和F六類大氣穩(wěn)定度的具體分類見表E.5和表E.6。表E.5 Pasquill大氣穩(wěn)定度確定地面風(fēng)速 白天日照 夜間條件（m/s） 強(qiáng) 中等＜2 A A~B2~3 A~B B3~4 B B~C4~6 C C~D＞6 C D

弱 陰天且云層薄，或低空云量為4/8BC EC DD DD D

天空云量為3/8FEDD表E.6 日照強(qiáng)度確定天空云層情況天空云量為4/8，或高空有薄云天空云量為5/8~7/8，云層高度為2134m~4877m天空云量為5/8~7/8，云層高度＜2134m

60o＜日照角強(qiáng)中等弱

35o＜日照角＜60o中等弱弱

15o＜日照角＜35o弱弱弱E.3.2 Pasquill-Gifford模型擴(kuò)散方程a）Pasquill-Giord模型擴(kuò)散方程1）位于地面Hr高處的連續(xù)穩(wěn)態(tài)源的煙羽 1 1 1HHQ y( )C(x,,z)πσyσzu 1 1 1HHQ y( )C(x,y,z)——連續(xù)排放時，形成穩(wěn)定的流場后，給定地點x,y,z的污染物的濃度，單位為kg/3；Q——連續(xù)排放的物料質(zhì)量流量，單位為kg/s；u——風(fēng)速，單位為/s；σy，σz——側(cè)風(fēng)向和垂直風(fēng)向的擴(kuò)散系數(shù)，單位為m；x——下風(fēng)向距離，單位為；y——側(cè)風(fēng)向距離，單位為；z——垂直風(fēng)向距離，單位為。2）位于地面Hr高處的瞬時點源的煙團(tuán)，地面上的坐標(biāo)系隨煙團(tuán)移動，坐標(biāo)系的中心位于煙團(tuán)的中心煙團(tuán)中心在x=ut處，平均濃度方程為：2σ 222y z zσσσ