地下車(chē)庫(kù)樣本施工專(zhuān)項(xiàng)方案專(zhuān)家論證樣本

*****三期一組團(tuán)商品住宅地下車(chē)庫(kù)模板施工專(zhuān)項(xiàng)方案上海******建筑有限公司二零一六年七月目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一、工程概況 3二、編制根據(jù) 3三、模板支撐系統(tǒng)選取 4四、模板鋼管支撐排架驗(yàn)算計(jì)算書(shū) 4（一）頂板模板計(jì)算書(shū) 4（二）梁模板計(jì)算書(shū) 11（三）柱模板計(jì)算書(shū) 19（四）墻模板計(jì)算書(shū) 25五、模板制作與安裝 32六、模板設(shè)計(jì) 34七、模板安裝過(guò)程中質(zhì)量控制 39八、模板安裝注意事項(xiàng) 40九、模板安裝容許偏差及檢查辦法 41十、模板拆除注意事項(xiàng) 41十一、砼施工方案42十二、安全事項(xiàng) 43十三、成品保護(hù) 44十四、文明施工規(guī)定 44十五、事故應(yīng)急預(yù)案辦法 45附圖一、地下車(chē)庫(kù)無(wú)梁樓蓋及柱帽出支撐節(jié)點(diǎn)示意圖附圖二、地下車(chē)庫(kù)梁及250厚板支撐節(jié)點(diǎn)示意圖一、工程概況工程名稱(chēng)：*********住宅地下汽車(chē)庫(kù)建設(shè)單位：大華（集團(tuán)）有限公司設(shè)計(jì)單位：上海市地下空間設(shè)計(jì)研究總院上海**建筑設(shè)計(jì)有限公司監(jiān)理單位：上海**建設(shè)工程監(jiān)理有限公司施工單位：上海******建筑有限公司1、建筑概況：本工程位于上海市寶山區(qū)*****，本地下車(chē)庫(kù)為單建式一層小型汽車(chē)停車(chē)庫(kù)，層高為3.60米，框架構(gòu)造形式，頂板為無(wú)梁樓蓋，局部層高5米，頂板為梁式樓蓋。總建筑面積7206.86㎡，共一層，停車(chē)位331個(gè)，本工程為人防建筑，局部非人防。耐火級(jí)別為一級(jí)，采用自動(dòng)滅火系統(tǒng)。地下車(chē)庫(kù)分三個(gè)防護(hù)單元共設(shè)三個(gè)重要出入口和七個(gè)次要出入口，整個(gè)地下車(chē)庫(kù)分三個(gè)防火分區(qū)，每個(gè)防火分區(qū)人員疏散口不少于兩個(gè)。本工程車(chē)庫(kù)頂板面標(biāo)高相稱(chēng)于絕對(duì)標(biāo)高+4m，室外場(chǎng)地自然地坪相對(duì)標(biāo)高為-0.15m(相稱(chēng)于絕對(duì)標(biāo)高+5.2m），頂板覆土為1.2m。構(gòu)造自防水，砼強(qiáng)度級(jí)別為C35抗?jié)B級(jí)別為P8，地下室底板、頂?shù)准皦ν鈧?cè)除混凝土自防水外，均做外防水。外墻防水涂料2、構(gòu)造概況：A、本工程建筑抗震級(jí)別為三級(jí)，抗震烈度為7度，設(shè)計(jì)使用年限50年，砼強(qiáng)度級(jí)別為C35，抗?jié)B級(jí)別P6，墊層砼為C15，15B、基本底板為筏板基本?；镜装屙琶娼^對(duì)標(biāo)高為+0.40m，基本底板砼厚為C、地下室砼外墻厚300，局部400，共設(shè)有4道伸縮型后澆帶。后澆帶須砼澆筑后60天進(jìn)行封閉，砼后澆帶做法詳圖見(jiàn)〈結(jié)通-03〉。D、本工程為無(wú)梁樓蓋構(gòu)造，局部梁式樓蓋，柱帽上口尺寸為2700*2700、*2700柱帽斜邊垂直高度為400mm，板厚為450mm，柱截面尺寸為500*500、500*600。在1-5#樓處為梁式樓蓋，梁截面尺寸為400*800、400*、400*2500不等，板厚為250mm。二、編制根據(jù)1、上海**建筑設(shè)計(jì)有限公司、上海市地下空間設(shè)計(jì)研究總院設(shè)計(jì)地下車(chē)庫(kù)圖紙；2、施工組織設(shè)計(jì)；3、國(guó)內(nèi)建筑業(yè)現(xiàn)行施工及驗(yàn)收規(guī)范：1）、《木構(gòu)造工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50206-2）、《混凝土構(gòu)造工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50204-3）、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-4)、《建筑施工安全檢查原則》JGJ-59-；5）、《施工現(xiàn)場(chǎng)安全保證體系》DBJ08-903-；6）、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-；4、關(guān)于安全生產(chǎn)、文明施工原則規(guī)定和規(guī)范。5、《簡(jiǎn)要施工計(jì)算手冊(cè)》；6、現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際狀況。三、模板支撐系統(tǒng)選取依照本工程實(shí)際狀況，梁、頂板、地下室墻體、框架柱模板材料選用15厚多層膠合板，模板周轉(zhuǎn)次數(shù)為5次，用木方做次楞，木方規(guī)格為4090，主楞采用483.2鋼管，14對(duì)拉螺栓，扣件支撐系統(tǒng)采用48*3.2鋼管、配套扣件等及4090木方進(jìn)行組合，頂板排架立桿縱、橫間距均為700mm并采用雙扣件。隔離劑選用油性隔離劑或采用QW-903脫模劑。掃地桿距離地面200mm，立桿距離墻面控制在500mm四、模板鋼管支撐排架驗(yàn)算計(jì)算書(shū)構(gòu)造施工采用鋼管支撐排架系統(tǒng)，選用48*3.2鋼管，運(yùn)用直角扣件和回轉(zhuǎn)扣件連接。鋼管支撐排架系統(tǒng)型式詳見(jiàn)柱梁板支撐系統(tǒng)圖。（一）頂板模板計(jì)算書(shū)450mm厚板模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)模板支架計(jì)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-）、《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.70；縱距(m):0.70；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):3.15；采用鋼管(mm):Φ48×3.2；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載原則值(kN/m2):3.000；3.樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:三級(jí)鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強(qiáng)度級(jí)別:C35；每平米樓板截面鋼筋面積(mm2):360.000；樓板計(jì)算寬度(m):6.10；樓板計(jì)算厚度(mm):450.00；樓板計(jì)算長(zhǎng)度(m):8.10；施工平均溫度(℃):25.000；4.材料參數(shù)面板采用多層膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方間隔距離(mm):200.000；木方截面寬度(mm):40.00；木方截面高度(mm):90.00；圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m面板作為計(jì)算單元面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板按照三跨持續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重(kN/m)：q1=25×0.45×1+0.35×1=11.6kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計(jì)算值最不利分派彎矩和，計(jì)算公式如下:其中：q=1.2×11.6+1.4×3=18.12kN/m最大彎矩M=0.1×18.12×0.152=0.041kN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值σ=40770/37500=1.087N/mm2；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；面板最大應(yīng)力計(jì)算值為1.087N/mm2不大于面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足規(guī)定!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為其中q=11.6kN/m面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×11.6×1504/(100×6000×2430000)=0.003mm；面板最大容許撓度[V]=150/250=0.6mm；面板最大撓度計(jì)算值0.003mm不大于面板最大容許撓度0.6mm,滿足規(guī)定!三、模板支撐方木計(jì)算:方木按照三跨持續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.15×0.45=1.688kN/m；(2)模板自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.15=0.052kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載(kN)：p1=(3+2)×0.7×0.15=0.525kN；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計(jì)算值最不利分派彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.688+0.052)=2.088kN/m；集中荷載p=1.4×0.525=0.735kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=0.735×0.7/4+2.088×0.72/8=0.257kN；最大支座力N=P/2+ql/2=0.735/2+2.088×0.7/2=1.098kN；方木最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=0.257×106/54000=4.75N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.0N/mm2；方木最大應(yīng)力計(jì)算值為4.75N/mm2不大于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13.0N/mm2,滿足規(guī)定!3.抗剪驗(yàn)算：最大剪力計(jì)算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：Q=2.088×0.7/2+0.735/2=1.098kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×1.098×103/(2×40×90)=0.458N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值0.458N/mm2不大于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4N/mm2，滿足規(guī)定!4.撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載計(jì)算值最不利分派撓度和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.74kN/m；集中荷載p=0.525kN；最大撓度計(jì)算值V=5×1.74×7004/(384×9000×2430000)+525×7003/(48×9000×2430000)=0.42mm；最大容許撓度[V]=700/250=2.8mm；方木最大撓度計(jì)算值0.42mm不大于方木最大容許撓度2.8mm,滿足規(guī)定!四、板底支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨持續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.088×0.7+0.735=2.197kN；支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.721kN.m；最大變形Vmax=1.003mm；最大支座力Qmax=11.229kN；最大應(yīng)力σ=721238.219/4730=152.482N/mm2；支撐鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；支撐鋼管最大應(yīng)力計(jì)算值152.482N/mm2不大于支撐鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管最大撓度為1.003mm不大于700/150與10mm,滿足規(guī)定!五、扣件抗滑移計(jì)算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力,R=11.229kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)計(jì)算滿足規(guī)定！六、模板支架立桿荷載原則值(軸力):作用于模板支架荷載涉及靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載原則值涉及如下內(nèi)容：(1)腳手架自重(kN)：NG1=0.129×3.15=0.407kN；(2)模板自重(kN)：NG2=0.35×0.7×0.7=0.171kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.45×0.7×0.7=5.512kN；靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3=6.091kN；2.活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載。活荷載原則值NQ=(3+2)×0.7×0.7=2.45kN；3.立桿軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.739kN；七、立桿穩(wěn)定性計(jì)算:立桿穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)：N=10.739kN；σ軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i查表得到；i計(jì)算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；L0計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由下式計(jì)算l0=h+2aa立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度；a=0.1m；得到計(jì)算成果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=10738.798/(0.537×450)=44.439N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=44.439N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！柱帽處650mm厚板模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)模板支架計(jì)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-）、《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.35；縱距(m):0.70；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):2.95；采用鋼管(mm):Φ48×3.2；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載原則值(kN/m2):3.000；3.樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:三級(jí)鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強(qiáng)度級(jí)別:C35；每平米樓板截面鋼筋面積(mm2):360.000；樓板計(jì)算寬度(m):6.10；樓板計(jì)算厚度(mm):650.00；樓板計(jì)算長(zhǎng)度(m):8.10；施工平均溫度(℃):25.000；4.材料參數(shù)面板采用多層膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方間隔距離(mm):200.000；木方截面寬度(mm):40.00；木方截面高度(mm):90.00；圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m面板作為計(jì)算單元面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板按照三跨持續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重(kN/m)：q1=25×0.65×1+0.35×1=16.6kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計(jì)算值最不利分派彎矩和，計(jì)算公式如下:其中：q=1.2×16.6+1.4×3=24.12kN/m最大彎矩M=0.1×24.12×0.32=0.217kN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值σ=217080/37500=5.789N/mm2；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；面板最大應(yīng)力計(jì)算值為5.789N/mm2不大于面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足規(guī)定!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為其中q=16.6kN/m面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×16.6×3004/(100×6000×2430000)=0.062mm；面板最大容許撓度[V]=300/250=1.2mm；面板最大撓度計(jì)算值0.062mm不大于面板最大容許撓度1.2mm,滿足規(guī)定!三、模板支撐方木計(jì)算:方木按照三跨持續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.65=4.875kN/m；(2)模板自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載(kN)：p1=(3+2)×0.7×0.3=1.05kN；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計(jì)算值最不利分派彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)=1.2×(4.875+0.105)=5.976kN/m；集中荷載p=1.4×1.05=1.47kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.47×0.7/4+5.976×0.72/8=0.623kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.47/2+5.976×0.7/2=2.827kN；方木最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=0.623×106/54000=11.542N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.0N/mm2；方木最大應(yīng)力計(jì)算值為11.542N/mm2不大于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13.0N/mm2,滿足規(guī)定!3.抗剪驗(yàn)算：最大剪力計(jì)算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：Q=5.976×0.7/2+1.47/2=2.827kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×2.827×103/(2×40×90)=1.178N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值1.178N/mm2不大于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4N/mm2，滿足規(guī)定!4.撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載計(jì)算值最不利分派撓度和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=q1+q2=4.98kN/m；集中荷載p=1.05kN；最大撓度計(jì)算值V=5×4.98×7004/(384×9000×2430000)+1050×7003/(48×9000×2430000)=1.055mm；最大容許撓度[V]=700/250=2.8mm；方木最大撓度計(jì)算值1.055mm不大于方木最大容許撓度2.8mm,滿足規(guī)定!四、板底支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨持續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=5.976×0.7+1.47=5.653kN；支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.354kN.m；最大變形Vmax=0.114mm；最大支座力Qmax=7.727kN；最大應(yīng)力σ=354025.469/4730=74.847N/mm2；支撐鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；支撐鋼管最大應(yīng)力計(jì)算值74.847N/mm2不大于支撐鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管最大撓度為0.114mm不大于350/150與10mm,滿足規(guī)定!五、扣件抗滑移計(jì)算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力,R=7.727kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)計(jì)算滿足規(guī)定！六、模板支架立桿荷載原則值(軸力):作用于模板支架荷載涉及靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載原則值涉及如下內(nèi)容：(1)腳手架自重(kN)：NG1=0.129×2.95=0.381kN；(2)模板自重(kN)：NG2=0.35×0.7×0.35=0.086kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.65×0.7×0.35=3.981kN；靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3=4.448kN；2.活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載?；詈奢d原則值NQ=(3+2)×0.35×0.7=1.225kN；3.立桿軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NG+1.4NQ=7.052kN；七、立桿穩(wěn)定性計(jì)算:立桿穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)：N=7.052kN；σ軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i查表得到；i計(jì)算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；L0計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由下式計(jì)算l0=h+2aa立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度；a=0.1m；得到計(jì)算成果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7052.414/(0.537×450)=29.184N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=29.184N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！250mm厚板模板(扣件鋼管高架)計(jì)算書(shū)高支撐架計(jì)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-）、《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度不不大于4米，依照關(guān)于文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參照了《施工技術(shù)》（3一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):4.75；采用鋼管(mm):Φ48×3.2；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件保養(yǎng)狀況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載原則值(kN/m2):3.000；4.材料參數(shù)面板采用多層膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方間隔距離(mm):250.000；木方截面寬度(mm):40.00；木方截面高度(mm):90.00；5.樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:三級(jí)鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強(qiáng)度級(jí)別:C35；每平米樓板截面鋼筋面積(mm2):360.000；樓板計(jì)算寬度(m):4.00；樓板計(jì)算厚度(mm):250.00；樓板計(jì)算長(zhǎng)度(m):4.50；施工平均溫度(℃):15.000；圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m面板作為計(jì)算單元面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板按照三跨持續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重(kN/m)：q1=25×0.25×1+0.35×1=6.6kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計(jì)算值最不利分派彎矩和，計(jì)算公式如下:其中：q=1.2×6.6+1.4×3=12.12kN/m最大彎矩M=0.1×12.12×0.252=0.076kN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值σ=75750/37500=2.02N/mm2；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；面板最大應(yīng)力計(jì)算值為2.02N/mm2不大于面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足規(guī)定!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為其中q=6.6kN/m面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×6.6×2504/(100×6000×2430000)=0.012mm；面板最大容許撓度[V]=250/250=1mm；面板最大撓度計(jì)算值0.012mm不大于面板最大容許撓度1mm,滿足規(guī)定!三、模板支撐方木計(jì)算:方木按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.25=1.562kN/m；(2)模板自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載(kN)：p1=(3+2)×0.8×0.25=1kN；2.方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計(jì)算值最不利分派彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=1.2×(1.562+0.088)=1.98kN/m；集中荷載p=1.4×1=1.4kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.4×0.8/4+1.98×0.82/8=0.438kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.4/2+1.98×0.8/2=1.492kN；方木最大應(yīng)力值σ=M/w=0.438×106/54×103=8.119N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.0N/mm2；方木最大應(yīng)力計(jì)算值為8.119N/mm2不大于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13.0N/mm2，滿足規(guī)定!3.方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力計(jì)算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：V=0.8×1.98/2+1.4/2=1.492kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×1492/(2×40×90)=0.622N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為0.622N/mm2不大于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4N/mm2，滿足規(guī)定!4.方木撓度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計(jì)算值最不利分派撓度和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.562+0.088=1.65kN/m；集中荷載p=1kN；方木最大撓度計(jì)算值V=5×1.65×8004/(384×9000×2430000)+1000×8003/(48×9000×2430000)=0.89mm；方木最大容許撓度值[V]=800/250=3.2mm；方木最大撓度計(jì)算值0.89mm不大于方木最大容許撓度值3.2mm,滿足規(guī)定!四、木方支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨持續(xù)梁計(jì)算；支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨持續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.98×0.8+1.4=2.984kN；支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.803kN.m；最大變形Vmax=1.47mm；最大支座力Qmax=10.589kN；支撐鋼管最大應(yīng)力σ=0.803×106/4730=169.669N/mm2；支撐鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；支撐鋼管計(jì)算最大應(yīng)力計(jì)算值169.669N/mm2不大于支撐鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管最大撓度為1.47mm不大于800/150與10mm,滿足規(guī)定!五、扣件抗滑移計(jì)算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設(shè)計(jì)值R=10.589kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)計(jì)算滿足規(guī)定！六、模板支架立桿荷載原則值(軸力):作用于模板支架荷載涉及靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載原則值涉及如下內(nèi)容：(1)腳手架自重(kN)：NG1=0.138×4.75=0.657kN；鋼管自重計(jì)算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板自重(kN)：NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.25×0.8×0.8=4kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3=4.881kN；2.活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載原則值NQ=(3+2)×0.8×0.8=3.2kN；3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N=1.2NG+1.4NQ=10.338kN；七、立桿穩(wěn)定性計(jì)算:立桿穩(wěn)定性計(jì)算公式:其中N立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)：N=10.338kN；φ軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i計(jì)算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；L0計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計(jì)算l0=h+2ak1計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155；u計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度；a=0.1m；上式計(jì)算成果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537；鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=10337.68/（0.537×450）=42.78N/mm2；鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值σ=42.78N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！如果考慮到高支撐架安全因素，適當(dāng)由下式計(jì)算l0=k1k2(h+2a)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.003；上式計(jì)算成果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.003×(1.5+0.1×2)=2.119m；Lo/i=2119.439/15.9=133；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.381；鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=10337.68/（0.381×450）=60.296N/mm2；鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值σ=60.296N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！模板承重架應(yīng)盡量運(yùn)用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。（二）、梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)高支撐架計(jì)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-）、《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度不不大于4米，依照關(guān)于文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參照了《施工技術(shù)》（3梁段:L1，截面400*2500，由于本工程梁截面較多，以最大梁截面進(jìn)行驗(yàn)算。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.40；梁截面高度D(m):2.50混凝土板厚度(mm):250.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；立桿步距h(m):0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.75；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.80；承重架支設(shè):多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增長(zhǎng)承重立桿根數(shù):2；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用鋼管類(lèi)型為Φ48×3.2；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)狀況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載原則值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力原則值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載原則值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.6；面板類(lèi)型：多層膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：450；次楞根數(shù)：8；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓豎向根數(shù)：5；穿梁螺栓豎向距板底距離為：200mm，450mm，450mm，450mm，450mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類(lèi)型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；二、梁模板荷載原則值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中較小值:其中γ--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土入模溫度，取20.000℃V--混凝土澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。依照以上兩個(gè)公式計(jì)算新澆筑混凝土對(duì)模板最大側(cè)壓力F；分別為50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板計(jì)算面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）根數(shù)為8根。面板按照均布荷載作用下三跨持續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，σ--面板彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--面板最大彎距(N.mm)；W--面板凈截面抵抗矩，W=45×1.5×1.5/6=16.88cm3；[f]--面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按如下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上側(cè)壓力，涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：q1=1.2×0.45×18×0.9=8.75kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：q2=1.4×0.45×2×0.9=1.13kN/m；q=q1+q2=8.748+1.134=9.882kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)：l=321.43mm；面板最大彎距M=0.1×9.882×321.4292=1.02×105N.mm經(jīng)計(jì)算得到，面板受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=1.02×105/1.69×104=6.05N/mm2；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=13N/mm2；面板受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=6.05N/mm2不大于面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗(yàn)算q--作用在模板上側(cè)壓力線荷載原則值：q=18×0.45=8.1N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)：l=321.43mm；E--面板材質(zhì)彈性模量：E=6000N/mm2；I--面板截面慣性矩：I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4；面板最大撓度計(jì)算值：ω=0.677×8.1×321.434/(100×6000×1.27×105)=0.771mm；面板最大容許撓度值:[ω]=l/250=321.429/250=1.286mm；面板最大撓度計(jì)算值ω=0.771mm不大于面板最大容許撓度值[ω]=1.286mm，滿足規(guī)定！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞荷載，按照均布荷載作用下三跨持續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×902×1/6=54cm3；I=40×903×1/12=243cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按如下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.321=7.06kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距)：l=450mm；內(nèi)楞最大彎距：M=0.1×7.06×450.002=1.43×105N.mm；最大支座力:R=1.1×7.059×0.45=3.494kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.43×105/5.40×104=2.647N/mm2；內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.647N/mm2不大于內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定?。?）.內(nèi)楞撓度驗(yàn)算其中E--面板材質(zhì)彈性模量：9000N/mm2；q--作用在模板上側(cè)壓力線荷載原則值：q=18.00×0.32=5.79N/mm；l--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=450mm；I--面板截面慣性矩：I=4.86×106mm內(nèi)楞最大撓度計(jì)算值：ω=0.677×5.79×4504/(100×9000×4.86×106)=0.037mm；內(nèi)楞最大容許撓度值：[ω]=450/250=1.8mm；內(nèi)楞最大撓度計(jì)算值ω=0.037mm不大于內(nèi)楞最大容許撓度值[ω]=1.8mm，滿足規(guī)定！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞集中力，取內(nèi)楞最大支座力3.494kN,按照集中荷載作用下持續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類(lèi)型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞最大彎距(N.mm)；W--外楞凈截面抵抗矩；[f]--外楞強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。依照持續(xù)梁程序求得最大彎矩為M=0.873kN.m外楞最大計(jì)算跨度：l=450mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=8.73×105/8.98×103=97.272N/mm2；外楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=97.272N/mm2不大于外楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！（2）.外楞撓度驗(yàn)算依照持續(xù)梁計(jì)算得到外楞最大撓度為0.894mm外楞最大容許撓度值：[ω]=450/400=1.125mm；外楞最大撓度計(jì)算值ω=0.894mm不大于外楞最大容許撓度值[ω]=1.125mm，滿足規(guī)定！五、穿梁螺栓計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓直徑：14mm；穿梁螺栓有效直徑：11.55mm；穿梁螺栓有效面積：A=105mm2；穿梁螺栓所受最大拉力：N=18×0.45×0.475=3.848kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受最大拉力N=3.848kN不大于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足規(guī)定！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算原則是按照模板底支撐間距和模板面大小,按支撐在底撐上三跨持續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板構(gòu)造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板構(gòu)造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×15×15/6=3.00×104mmI=800×15×15×15/12=2.25×105mm1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按如下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算最大彎矩(kN.m)；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：l=133.33mm；q--作用在梁底模板均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1：1.2×（24.00+1.50）×0.80×2.50×0.90=55.08kN/m；模板構(gòu)造自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載設(shè)計(jì)值：q3：1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=55.08+0.30+2.02=57.40kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.10×57.398×0.1332=0.102kN.m；σ=0.102×106/3.00×104=3.401N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=3.401N/mm2不大于梁底模面板抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗(yàn)算依照《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用原則荷載，同步不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×2.500+0.35）×0.80=51.28KN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：l=133.33mm；E--面板彈性模量：E=6000.0N/mm2；面板最大容許撓度值:[ω]=133.33/250=0.533mm；面板最大撓度計(jì)算值：ω=0.677×51.28×133.34/(100×6000×2.25×105)=0.081mm；面板最大撓度計(jì)算值：ω=0.081mm不大于面板最大容許撓度值:[ω]=133.3/250=0.533mm，滿足規(guī)定！七、梁底支撐計(jì)算本工程梁底支撐采用鋼管。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板構(gòu)造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板構(gòu)造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×2.5×0.133=8.5kN/m；(2)模板自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.133×(2×2.5+0.4)/0.4=0.63kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載原則值P1=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m；2.鋼管支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×8.5+1.2×0.63=10.956kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×0.6=0.84kN/m；鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖鋼管按照三跨持續(xù)梁計(jì)算。本算例中，鋼管截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.73cm3I=11.36cm4鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載設(shè)計(jì)值最不利分派彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值q=10.956+0.84=11.796kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×11.796×0.8×0.8=0.755kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.755×106/4730=159.608N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；鋼管最大應(yīng)力計(jì)算值159.608N/mm2不大于鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足規(guī)定!鋼管抗剪驗(yàn)算：最大剪力計(jì)算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必要滿足:其中最大剪力：V=0.6×10.956×0.8=5.259kN；鋼管截面面積矩查表得A=450.000mm2；鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=2×5258.880/450.000=23.373N/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=120N/mm2；鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算值23.373N/mm2不大于鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值120N/mm2,滿足規(guī)定!鋼管撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載計(jì)算值最不利分派撓度和，計(jì)算公式如下:q=8.500+0.630=9.130kN/m；鋼管最大撓度計(jì)算值ω=0.677×9.13×8004/(100×206000×11.36×104)=1.082mm；鋼管最大容許撓度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；鋼管最大撓度計(jì)算值ω=1.082mm不大于鋼管最大容許撓度[ω]=3.2mm，滿足規(guī)定！3.支撐鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×2.500=63.750kN/m2；(2)模板自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(63.750+0.350)+1.4×4.500=83.220kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管集中力為N。當(dāng)n=2時(shí)：當(dāng)n＞2時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)通過(guò)持續(xù)梁計(jì)算得到：支座反力RA=RB=1.482kN，中間支座最大反力Rmax=12.713；最大彎矩Mmax=0.296kN.m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.1mm；支撐鋼管最大應(yīng)力σ=0.296×106/4730=62.646N/mm2；支撐鋼管抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管最大應(yīng)力計(jì)算值62.646N/mm2不大于支撐鋼管抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度205.0N/mm2,滿足規(guī)定!八、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過(guò)扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移計(jì)算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，依照前面計(jì)算成果得到R=12.713kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)計(jì)算滿足規(guī)定！十、立桿穩(wěn)定性計(jì)算:立桿穩(wěn)定性計(jì)算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值，它涉及：橫桿最大支座反力：N1=1.482kN；腳手架鋼管自重：N2=1.2×0.149×4.75=0.849kN；樓板混凝土模板自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.35=0.202kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.250×(1.50+24.00)=3.672kN；N=1.482+0.849+0.202+3.672=6.204kN；φ--軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uh(1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式計(jì)算成果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.155×1.7×0.8=1.571m；Lo/i=1570.8/15.9=99；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.595；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6203.897/(0.595×450)=23.17N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=23.17N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！如果考慮到高支撐架安全因素，適當(dāng)由下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1按照表2取值1.005；上式計(jì)算成果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.005×(0.8+0.1×2)=1.249m；Lo/i=1249.215/15.9=79；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.728；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6203.897/(0.728×450)=18.937N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=18.937N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！2.梁底受力最大支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值，它涉及：梁底支撐最大支座反力：N1=12.713kN；腳手架鋼管自重：N2=1.2×0.149×(4.75-2.5)=0.849kN；N=12.713+0.849=13.115kN；φ--軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uh(1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.243；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式計(jì)算成果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.243×1.7×0.8=1.69m；Lo/i=1690.48/15.9=106；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.544；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=13114.651/(0.544×450)=53.573N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=53.573N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！如果考慮到高支撐架安全因素，適當(dāng)由下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1按照表2取值1.005；上式計(jì)算成果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.005×(0.8+0.1×2)=1.249m；Lo/i=1249.215/15.9=79；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.728；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=13114.651/(0.728×450)=40.033N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=40.033N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！模板承重架應(yīng)盡量運(yùn)用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。（三）、柱模板計(jì)算書(shū)柱模板計(jì)算根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》第四版、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮著、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-、《鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。柱模板背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）構(gòu)成，第一層為直接支撐模板豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞柱箍，用以支撐豎楞所受壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓互相拉接，形成一種完整柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板總計(jì)算高度:H=3.00m；依照規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生荷載原則值為2.00kN/m2；計(jì)算簡(jiǎn)圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類(lèi)型:圓鋼管48×3.2；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍間距(mm):450；柱箍肢數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；豎楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類(lèi)型:多層膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載原則值計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中較小值:其中γ--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土入模溫度，取20.000℃V--混凝土澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。依照以上兩個(gè)公式計(jì)算新澆筑混凝土對(duì)模板最大側(cè)壓力F；分別為54.861kN/m2、72.000kN/m2，取較小值54.861kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力原則值F1=54.861kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載原則值F2=2kN/m2。三、柱模板面板計(jì)算模板構(gòu)造構(gòu)件中面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或持續(xù)梁計(jì)算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=230mm，且豎楞數(shù)為3，面板為2跨，因而對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下二跨持續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下二跨持續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：其中，