防止汽輪機重大設備事故技術(shù)講座

防止汽輪機重大設備事故技術(shù)講座內(nèi)容概要前言第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文第二部分：工作中的預防第三部分：安全事故案例分析第2頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文大唐集團二十五項反措，與汽機安全相關的主要是：第9項“防止汽輪機超速和軸系斷裂事故”、第10項“防止汽輪機大軸彎曲、軸瓦燒損事故”以及第1項“防止火災事故”的部分內(nèi)容。大唐集團二十五項反措，全文引用了原國家電力公司2000版《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項重點要求》同章節(jié)內(nèi)容，并在此基礎上作了補充。以下主要針對第10項，結(jié)合近期安全工作，重點介紹大唐集團二十五項反措(以下簡稱“反措”)相關內(nèi)容。第3頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文10防止汽輪機大軸彎曲和軸瓦燒損事故10.1防止汽輪機大軸彎曲10.1.1.1轉(zhuǎn)子安裝原始彎曲的最大晃動值(雙振幅)最大彎曲點的軸向位置及在圓周方向的位置。解釋：有就地轉(zhuǎn)子晃度百分表的，以就地表為準。且要在轉(zhuǎn)子裸露部位標識鍵相記號。每次停機后，不僅要記錄核對晃度數(shù)值，而且要核對晃度的方向。(案例一)第4頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文10.1.1.7通流部分的軸向間隙和徑向間隙。10.1.1.10系統(tǒng)進行改造、運行規(guī)程中尚未作具體規(guī)定的重要運行操作或試驗，必須預先制定安全技術(shù)措施，經(jīng)上級主管部門批準后再執(zhí)行。10.3.2汽封改造時，汽封塊禁止采用可調(diào)整墊塊型式。對已改造成調(diào)整墊塊形式的汽封塊必須保證調(diào)整螺釘與汽封塊螺紋的旋入深度滿足：不小于螺紋公稱直徑(對鋼汽封塊材料)；不小于1.5倍螺紋公稱直徑(對鑄鐵汽封塊材料)。螺栓必須使用高強度螺栓。調(diào)整結(jié)束后，螺栓必須有防松措施。第5頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文解釋：通流間隙的調(diào)整(主要是汽封間隙調(diào)整)，是一個專題，牽涉到汽輪機效率的提高以及安全風險的增大。目前還無法通過試驗準確判斷汽封間隙的調(diào)整作為單一因素對汽輪機效率的影響，由于測量技術(shù)制約，所有的效益都是基于計算。但是可能對機組安全運行帶來風險。要合理處置經(jīng)濟與安全這對矛盾。因汽封間隙調(diào)小，可能產(chǎn)生啟動過程中短期的輕磨擦，影響啟動時間，多次沖車過程中必須控制振動安全余量，按反措執(zhí)行。還可能在帶負荷狀態(tài)下，由整圈的靜磨擦，振動呈周期性波動，考慮到汽缸膨脹與熱變形因素，造成運行中長期頑固性磨擦，時刻影響汽輪機運行安全。第6頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文解釋：汽封改造更要慎重，尤其是蜂窩式汽封，其材質(zhì)與結(jié)構(gòu)決定了一旦發(fā)生通流間隙事故，蜂窩汽封將會嚴重放大事故后果。材質(zhì)上，各種材料硬度見表(金屬硬度)：結(jié)構(gòu)上，動靜接觸是一個面，磨擦面遠大于汽封齒，磨擦力量遠遠大于傳統(tǒng)的齒式汽封。追求簡化的汽封間隙調(diào)整方式更增汽封脫落故障概率。案例二第7頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文10.1.2.2大軸晃動值不應超過制造廠的規(guī)定值，或原始值的士0.02mm。解釋

這里應計算矢量偏差。所以要在轉(zhuǎn)子上所晃度高點標識。遠傳電磁晃度表(偏心表)只有數(shù)值而無方向，就地百分表更可靠。建議出廠未設計就地百分表的應加裝。第8頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文10.1.2.4主蒸汽溫度必須高于汽缸最高金屬溫度50℃，但不超過額定蒸汽溫度。蒸汽過熱度不低于50℃。解釋：

切記：必須是汽輪機主汽閥前汽溫，而不是爐側(cè)過熱器出口汽溫。(案例一)爐側(cè)溫度夠了，而機側(cè)溫度還低，應繼續(xù)暖管，不可僥幸于沖車后汽溫很快拉上來。很危險。第9頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文10.1.3.1機組起動前連續(xù)盤車時間應執(zhí)行制造廠的有關規(guī)定，至少不得少于2~4h，熱態(tài)起動不少于4h。若盤車中斷應重新計時。10.1.3.2機組起動過程中因振動異常停機必須回到盤車狀態(tài)，應全面檢查、認真分析、查明原因。當機組己符合起動條件時，連續(xù)盤車不少于4h才能再次起動，嚴禁盲目起動?！忉專旱?0頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文這幾條連續(xù)起來，強調(diào)了盤車的極其重要性。機組起動前必須保證足夠的盤車時間。尤其是熱態(tài)起動下，或是一次起動不成功，降速到盤車投入，要再次沖車之前，必須盤車4小時。不可盲目搶時間。若盤車中斷導致晃度變大，則繼續(xù)盤車時間不但要滿足小時數(shù)(4+中斷時間)，還要保證晃度值與原始值偏差不大于±0.02mm。若由于振動原因造成沖車不成功，必須降速到盤車投入。若振動保護動作，必須破壞真空，降速投盤車，嚴格執(zhí)行盤車要求。同時查明原因，排除故障。案例三第11頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文10.1.3.2……停機后立即投人盤車。當盤車電流較正常值大、擺動或有異音時，應查明原因及時處理。當汽封摩擦嚴重時，將轉(zhuǎn)子高點置于最高位置，關閉汽缸疏水，保持上下缸溫差，監(jiān)視轉(zhuǎn)子彎曲度，當確認轉(zhuǎn)子彎曲度正常后，再手動盤車180°。當盤車盤不動時，嚴禁用吊車強行盤車。

解釋：強調(diào)了盤車不動，不能吊車，也不能強行手盤。避免損傷汽封。第12頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文10.1.3.7供汽管道應充分暖管、疏水，嚴防水或冷汽進入汽輪機。9.1.13危急保安器動作轉(zhuǎn)速一般為額定轉(zhuǎn)速的110%±1%。9.2.5嚴格按超速試驗規(guī)程的要求，機組冷態(tài)啟動帶25%額定負荷（或按制造要求)，運行3～4h后立即進行超速試驗。第13頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項重點要求》輔導教材(原國家電力公司2011)對9.2.5的解釋：

“機組在下列情況下應做危急保安器動作試驗：新安裝機組、機組大修后、危急保安器解體或調(diào)整后、機組做甩負荷試驗前和停機一個月以上再次起動時。在進行危急保安器動作試驗時，應滿足制造廠對轉(zhuǎn)子溫度的規(guī)定。對于冷態(tài)起動的機組，一般要求其帶25％負荷運行3—4h后方可進行試驗?！卑咐牡?4頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文10.2防止汽輪機軸瓦損壞(斷油)10.2.1汽輪機的輔助油泵及其自起動裝置，應按運行規(guī)程要求定期進行試驗，保證處于良好的備用狀態(tài)。機組起動前輔助油泵必須處于聯(lián)動狀態(tài)。機組正常停機前，應進行輔助油泵的全容量起動、聯(lián)鎖試驗。解釋：汽輪機打閘前，應保證油泵聯(lián)鎖正常，并已手動正常啟動。案例五第15頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文10.2.6油位計、油壓表、油溫表及相關的信號裝置，必須按規(guī)程要求裝設齊全、指示正確，并定期進行校驗。解釋：

油系統(tǒng)測點至關重要，油箱油位、發(fā)電機進油報警等裝置必須保持良好。出現(xiàn)問題要立即修理。不可麻痹。案例六

第16頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文10.2.9潤滑油壓低時應能正確、可靠的聯(lián)動交流、直流潤滑油泵。為確保防止在油泵聯(lián)動過程中瞬間斷油的可能，要求當潤滑油壓降至0.08MPa時報警，降至0.07~0.075MPa時聯(lián)動交流潤滑油泵，降至0.06~0.07MPa時聯(lián)動直流潤滑油泵，并停機投盤車，降至0.03MPa時停盤車。解釋：第17頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文實質(zhì)是：直流潤滑油泵聯(lián)鎖啟動同時，汽輪機停機，直流油泵作停機用。這一點不因直流系統(tǒng)容量或油系統(tǒng)不同而改變。實際情況是，很多汽輪機制造廠的規(guī)定與反措規(guī)定不符，因為改制后，少了一個全行業(yè)通行的反措規(guī)程。制造廠不執(zhí)行某個企業(yè)的反措。基建電廠經(jīng)常按制造廠的要求執(zhí)行。第18頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文例：聯(lián)鎖保護定值(MPa)機組某哈汽300MW某東方660MW某上汽600MW交流潤滑油泵0.0820.1150.082直流潤滑油泵0.0760.1050.075汽機跳閘0.060.070.048第19頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文其中關鍵是當油壓低到直流油泵聯(lián)鎖啟動時，汽輪機是否應停機？即：直流油泵的聯(lián)鎖值與低潤滑油壓跳閘值應是一樣的。即使在各集團公司的層面上，也有觀點認為可以在直流油泵起動時不必停汽輪機。電廠更普遍。我們的觀點是，本質(zhì)安全要求當直流油泵啟動時必須聯(lián)鎖停機。不能抱堅持一會的僥幸心態(tài)。案例七第20頁,共112頁，2024年2月25日，星期天油系統(tǒng)管道設計現(xiàn)狀1、直流油泵出口接到冷油器出口第21頁,共112頁，2024年2月25日，星期天油系統(tǒng)管道設計現(xiàn)狀2、直流油泵出口接到冷油器入口第22頁,共112頁，2024年2月25日，星期天油系統(tǒng)管道設計現(xiàn)狀東方600MW及以上機組，大多接到冷油器入口東方300MW及以下機組，大多接到冷油器出口哈汽600MW及以上機組，大多接到冷油器入口哈汽300MW及以下機組，兩種接法都有上汽機組，大多冷油器入口第23頁,共112頁，2024年2月25日，星期天油系統(tǒng)管道設計現(xiàn)狀對于直流油泵接到冷油器出口的系統(tǒng)，直流油泵不能長期運行，必須在直流油泵聯(lián)鎖啟動時，汽輪機跳閘。對于直流油泵接在冷油器入口的系統(tǒng)，油系統(tǒng)允許直流油泵長期運行。是否要按規(guī)定，同時汽機跳閘？直流油泵運行是否符合本質(zhì)安全？只剩直流油泵仍然維持汽輪機運行，這是一種僥幸心態(tài)，期望短期內(nèi)恢復交流油泵。然而冒著汽輪機重大損毀的危險，本質(zhì)上是不安全的。第24頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第一部分：《中國大唐集團公司防止電力生產(chǎn)重大事故二十五項重點要求實施導則(2009)》相關條文10.2.19潤滑油系統(tǒng)在機組正常運行時發(fā)現(xiàn)泄漏需要處理時，要認真做好相應的技術(shù)措施并經(jīng)生產(chǎn)副總經(jīng)理（總工程師）批準方可進行?，F(xiàn)場維修時必須有監(jiān)護人。解釋：潤滑油系統(tǒng)的任一小跑冒滴漏缺陷，如果無票、違章、無監(jiān)護地處理，都有可能演變成大的油系統(tǒng)事故，危及機組整體安全。案例八第25頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防1、首先應嚴格執(zhí)行大唐集團《二十五項反措》《機組定期工作》《揭缸檢修指導意見》等文件相關規(guī)定。不打折扣。在安全與提效兩者之間應有明確的界線。提高效益不能以犧牲機組安全性為代價。如減小通流動靜間隙以提高經(jīng)濟性，除去已提及的重大事故，運行中的中小型、頑固性碰磨同樣危及汽輪機安全。(案例九)如鍋爐滅火后的汽輪機操作。(案例十)第26頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防2、了解油系統(tǒng)及關鍵設備結(jié)構(gòu)現(xiàn)在的油系統(tǒng)基本都是套裝結(jié)構(gòu)，從外觀很難了解內(nèi)部的結(jié)構(gòu)與走向。要收集系統(tǒng)圖紙與關鍵設備結(jié)構(gòu)圖紙，專業(yè)內(nèi)部研究。結(jié)合已發(fā)生過的各個實例，排除設備在結(jié)構(gòu)，安裝方面存在的隱患，把安全工作做在機組啟動之前。如冷油器、濾網(wǎng)的切換閥，各個油泵的出口逆止閥等。第27頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防3、對淹沒式安裝油泵，實踐表明某些特殊情況下泵殼內(nèi)仍然可能聚集氣體(如下圖)，如果沒有有效排氣方式，則有可能造成氣塞。因此泵殼上應保留放氣接口，如果需要測量油泵出口油壓，應在油泵出口逆止閥前另設測量接口，不得簡化、替代。

第28頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防交流油泵直流油泵第29頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防某些油泵雖然是淹沒式安裝，但出口油管不是直接引向冷油器，而且經(jīng)過油箱部一個倒“U”形彎再拐回來。如下圖：這種結(jié)構(gòu)必須嚴格注意法蘭接口的嚴密性，避免接口漏入空氣。為防萬一，也要在倒“U”形管頂部加裝放空氣管。但應注意：放空氣管出口應插入油箱油位之下，并有足夠深度，否則此管本身就會漏入空氣。第30頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防油箱內(nèi)部結(jié)構(gòu)油箱外部倒“U”形管第31頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防4、油壓聯(lián)鎖保護定值整定在集團內(nèi)部，必須堅持反措規(guī)定，直流油泵的聯(lián)鎖定值與保護停機值應一致。制造廠如果出廠設置與反措不一致，應以集團反措規(guī)定通告之，溝通協(xié)調(diào)，重新整定保護值。不可以直流系統(tǒng)的技術(shù)先進可靠性等因素無視此規(guī)定。沒有備用油源的汽輪機就是不安全的。第32頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防5、機組啟動前的重點檢查工作5.1主機輔機保護的傳動大小修后，在保護邏輯的傳動過程，應從一次元件傳起，即從開關、傳感器本體處進行加載模擬信號、短接、解線等操作，不具備有一次元件傳動的，也要從盡量接近一次元件的線路位置加入模擬信號。在大小修中，可能出現(xiàn)接線錯誤、開關校驗偏差等問題。不可從就地的端子盒內(nèi)操作。更不允許從DCS邏輯中直接操作。第33頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防5.2重要測點的檢查傳動在系統(tǒng)中，有些不進入聯(lián)鎖保護邏輯、只作監(jiān)視用，但又十分重要測點的檢查，也應從一次元件處傳動檢查。如汽缸溫度測點，應在保溫之前，從缸體上一次元件處直接與操作員站作核對。對潤滑油系統(tǒng)壓力開關，要搞清楚壓力開關裝什么位置。有些汽輪機油壓開關不是裝在汽機平臺上，而是零米的油箱上，這樣的安裝方式，開關整定時必須加入油壓高差修正。(某些東方300MW)振動傳感器的金屬屏蔽外殼必須完整，一點裂紋都不能出，如果有必須更換。否則可能產(chǎn)生大量干擾信號。第34頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防5.3主機疏水（手動門、新機設計合理性托電小汽機）

主機疏水系統(tǒng)中存在一部分手機閥門，有些疏水管道是一手動＋一電動閥門配置，在某些情況下(如檢修、電動閥內(nèi)漏、誤操作等)，手動閥門會關閉。因此在啟動前必須逐一檢查疏水系統(tǒng)手動閥的開關狀態(tài)，并確認打開。某些需要在運行中狀態(tài)下保持常開狀態(tài)備用的疏水管道經(jīng)常配備自動疏水器，實際運行中不時有故障(如卡澀)，因此在運行中要定期摸管檢查，出出故障的疏水器要用旁路作熱備用，并快更換。第35頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防案例十一對于新機組，要檢查疏水管道設計的合理性，不在同一壓力級別的疏水不得接入同一個疏水集管。運行中壓級別相同，啟動過程中壓力不同的疏水(如高中壓缸聯(lián)合啟動、中壓缸啟動過程中的高排逆止閥前后疏水)，也不能接入同一個疏水集管，避免疏水反頂。第36頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防5.4軸封系統(tǒng)檢查軸封系統(tǒng)的疏水是否通暢，決定了啟動前軸封蒸汽溫度是否能盡快與汽缸溫度匹配(尤其是熱態(tài)、極熱態(tài))。機組啟動前應檢查軸封疏水系統(tǒng)的手動門開關狀態(tài)，仔細摸管。軸封減溫水噴頭很容易堵塞，機組檢修后凝結(jié)水中雜質(zhì)難以避免。應在啟動前提前沖洗減溫水管路、檢查濾網(wǎng)及噴頭。第37頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防5.5油系統(tǒng)沖洗大小修后，應為潤滑油、抗燃油、密封油系統(tǒng)預留足夠的管道沖洗時間，潤滑油、抗燃油質(zhì)在汽輪機啟動前必須達到相關標準規(guī)定。油管道沖洗過程中，所有伺服閥、電磁閥必須拆下，短接或加裝專用的臨時堵板。油質(zhì)合格后方可回裝。沖洗時應注意包括有關手動閥、旁通閥的開關操作，在沖洗結(jié)束后，機組啟動前要檢查并確認油系統(tǒng)所有手動閥、旁通閥都在正確的開關位置上。第38頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防措施5.6冷油器、油濾網(wǎng)在檢修或更換后，啟動前應做切換試驗。尤其試運機組期間，油質(zhì)比較差，在機組運行中濾網(wǎng)堵塞是常有的事。濾網(wǎng)切換就存在一定風險。要求在機組啟動之前，對濾網(wǎng)(包括冷油器)進行一次切換操作，驗證切換閥的可靠性。同時觀察切換過程中潤滑油變化，得到切換操作的經(jīng)驗。對冷油器也是如此。有時夏季不得不在中間位置下運行，希望獲得最大冷卻水量。第39頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防6、運行中當潤滑油系統(tǒng)的消缺，可處理可不處理的，建議暫不處理。

機組運行中如冷油器、油濾網(wǎng)法蘭滲油漏油，不能隨意緊螺栓，能不緊最好不緊。必須要處理的，嚴格執(zhí)行兩票三制，要有相關領導簽發(fā)的安全措施，且處理過程中要有運行人員現(xiàn)場監(jiān)護，而且要與主控室隨時保持溝通。(案例八)如果必須等停機后再處理，應等到轉(zhuǎn)速惰走到0再進行。(案例八)第40頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防7、汽輪機潤滑油泵切換安全操作汽輪機定速后，停止交流潤滑油泵之前，必須確認：①有特征表明主油泵已開始打油，如潤滑油壓比汽機起動前有增加、交流潤滑油泵電流有下降、就地如有主油泵出口壓力表要提前觀察確認等。②如果交、直流潤滑油泵在邏輯中做有聯(lián)鎖投入條件，必須先確認聯(lián)鎖已投入。③操作盤上油泵直啟按鈕必須已做好并已經(jīng)過正常使用。停交流潤滑油泵時要有人準備隨時按直啟按鈕。第41頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防④在停止交流潤滑油泵后，觀察油壓變化，如果下降到聯(lián)鎖值后，交流油泵沒聯(lián)啟，立即盤上直啟交流潤滑泵。⑤如果發(fā)生油壓下降聯(lián)啟了交流油泵，未查清原因前，不允許再停交流油泵。⑥嚴禁用退出交流泵聯(lián)鎖備用的方式強行停止交流油泵。(正事例1，Tr1號機；反事例2，Z電燒瓦)第42頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防8、汽機運行中如有瓦溫偏高問題，禁止用起動交流潤滑油泵、增加油量的方法去降低瓦溫。

易掩蓋故障、引起振動、斷油。汽機運行中，如有缸溫、振動等參數(shù)發(fā)生突發(fā)性的大幅變動，應引起高度重視，及時向主管領導反應。積極創(chuàng)造條件停機檢查，確有必要話應揭缸檢查。運行人員要按定期工作要求嚴格執(zhí)行有關試驗。案例十二第43頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防9、正常停機油泵操作①在汽輪機盤車狀態(tài)下，分別記錄交流、直流潤滑油泵獨立工作時的電機電流。②在汽輪機首次啟動定速狀態(tài)下，當主油泵與交流潤滑油泵同時工作時，記錄交流潤滑油泵電機電流；當主油泵與直流潤滑油泵同時工作時，記錄直流潤滑油泵電機電流。這是交、直流潤滑油泵正常工作狀態(tài)下與主油泵同時供油時的電流。③汽輪機打閘前，提前手動啟動交、直流潤滑油泵，確認交、直流潤滑油泵正常。在交流潤滑油泵已啟動并正常工作時，可以打閘停機。第44頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第二部分：工作中的預防10、完善設備管理現(xiàn)有的設備，要自查資料圖紙是否齊全，不全應設法補全。改造的設備，在改造前應要求廠家提供完整、詳細的圖紙。對有設備分包、外協(xié)的廠家，要有對外協(xié)單位質(zhì)量控制計劃，并要求提供外協(xié)設備圖紙與性能說明。對諸如油系統(tǒng)、汽封等重要設備的改造，要提前組織專家進行論證。第45頁,共112頁，2024年2月25日，星期天結(jié)束2011年7月第46頁,共112頁，2024年2月25日，星期天第三部分：安全事故案例分析案例一：300MW機彎軸案例二：蜂窩汽封事故案例三：極熱態(tài)啟動事故案例四：超速試驗彎軸案例五：潤滑油泵失效斷油案例六：油系統(tǒng)報警不全斷油案例七：六通閥故障斷油案例八：人為操作失誤斷油案例九：通流間隙引起的故障案例十：停爐不停機安全十一：疏水不暢事故案例十二：穩(wěn)定運行中參數(shù)突變故障第47頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例一某電廠新投產(chǎn)300MW汽輪機彎軸某廠300MW汽輪機在半年試生產(chǎn)期內(nèi)的一次啟動過程中，未能充分進行機前管道暖管，僅憑過熱器出口溫度已超飽和溫度50℃便認為參數(shù)已滿足沖車條件。結(jié)果沖車過程中轉(zhuǎn)速到1000r/min左右，高中壓各軸承振動就已到保護值，打閘后又進行一次沖車，600r/min左右就已經(jīng)振動過大，緊急停機。停機后現(xiàn)場檢查，因盤車晃度為2~3絲，數(shù)值變化不大(該機沖轉(zhuǎn)前轉(zhuǎn)子晃度2絲)，因此有意見認為有人認為轉(zhuǎn)子沒有彎曲，可能是啟動參數(shù)不當，通流部分有磨擦。等待進一步分析。第48頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例一經(jīng)調(diào)試單位檢查發(fā)現(xiàn)當時的轉(zhuǎn)子晃度高點與調(diào)試期間在轉(zhuǎn)子裸露部分標記的轉(zhuǎn)子晃度高點記號相反，這樣轉(zhuǎn)子的晃度實際已變化5~6絲。由此判斷轉(zhuǎn)子已發(fā)生塑性變形。由于有科學的嚴格的數(shù)據(jù)作支撐，現(xiàn)場決定揭缸檢查，轉(zhuǎn)子中間部最大晃度達1.44mm。后該轉(zhuǎn)子進行了直軸處理，直軸后晃度恢復正常水平。回裝之后啟動，機組振動正常。第49頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例一_反思

①每臺機轉(zhuǎn)子都要選擇一個裸露部分，作永久性的轉(zhuǎn)子原始晃度高點標識，并記錄于監(jiān)督表格上。作為停機后安全核對。

②汽輪機每次啟動，蒸汽溫度必須以機前測點為依據(jù)，過熱度不夠，必須繼續(xù)暖管。本案例中沖車時機前過熱度不到30℃。第50頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二AA：某電廠蜂窩汽封塊導致高壓轉(zhuǎn)子彎曲某電廠裝備北重產(chǎn)330MW亞臨界汽輪機，為達到熱耗考核指標，投產(chǎn)兩年后進行了高壓部分蜂窩汽封改造，同時調(diào)整了汽輪機軸封徑向汽封間隙、隔板徑向汽封間隙。首次啟動過程中即出現(xiàn)振動不穩(wěn)定現(xiàn)象，剛帶上大負荷一瓦軸振即超過保護值。停機轉(zhuǎn)子惰走時間41分鐘，較正常情況下減少近15分鐘。見圖1、圖2。

盤車時高壓缸內(nèi)有摩擦聲，停止電動盤車，每30分鐘進行手動盤車180°。第51頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二A故障程度

高壓內(nèi)、外缸解體，發(fā)現(xiàn)新更換的軸端蜂窩汽封后三圈因摩擦已有大部分過熱融化，前兩圈汽封齒已全部磨損且向汽側(cè)推倒。與之相對應的轉(zhuǎn)子汽封凸臺處磨損嚴重，部分凸臺整圈磨掉。測量轉(zhuǎn)子最大彎曲值為0.22mm，位置在距調(diào)節(jié)級305mm前軸封處。第52頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二A故障程度

直軸后發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子表面有裂紋，轉(zhuǎn)子高齒根部圓周方向最長180mm。最終車削單邊48mm。第53頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二A處理方案

轉(zhuǎn)子返回制造廠，進行直軸。再車銷磨損面裂紋，把硬度過高的表面車銷掉。重新加工汽封凸臺。改回梳齒式汽封。因為1瓦軸很承受扭矩，且車后軸很仍大汽封直徑，車后直徑還在安全范圍內(nèi)。本次事故直接經(jīng)濟損失超過120萬元。電量損失未計入。原因分析第54頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二A①蜂窩汽封設計、裝配工藝存在嚴重問題。更換的蜂窩式汽封前側(cè)軸向間隙2.35mm，后側(cè)軸向間隙2.75mm。機組冷態(tài)啟動時，該位置的正脹差2.5mm，大于蜂窩汽封前側(cè)軸向間隙0.15mm，汽封齒與轉(zhuǎn)子之間產(chǎn)生軸向碰磨。②事故過程中運行操作不當。轉(zhuǎn)子振動值明顯變化時，運行人員沒有及時打閘。當汽輪機突然發(fā)生強烈振動、保護動作后，未采取措施緊急破壞真空，延長了磨擦時間。③汽封預留間隙仍取下限，沒有充分意識到蜂窩汽封對轉(zhuǎn)子磨擦的危險性。第55頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二BB：某電廠動葉蜂窩汽封脫落某電廠裝備上汽產(chǎn)600MW超臨界機組。低壓I、II缸正反各七級。為提高通流效率，于2008年進行揭缸提效汽封改造。蜂窩汽封使用范圍：高、中、低壓軸端汽封（除最外一圈），低壓I、II缸正反一至六級葉頂圍帶汽封。

揭缸提效檢修后共啟、停8次，期間汽機未發(fā)生任何故障，機組運行穩(wěn)定。只在某次啟動運行中高背壓凝汽器鋼管發(fā)生泄漏，退出單流程運行中對凝汽器鋼管查漏堵管處理，期間機組軸系振動無明顯異常。第56頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二B在2009年停備中，處理凝結(jié)器鋼管泄漏過程中，發(fā)現(xiàn)反向低壓內(nèi)缸第七級動葉頂部及進汽邊被打壞，反向第七級上隔板進汽側(cè)靜葉根部有一異物。進一步揭內(nèi)缸檢查發(fā)現(xiàn)反向第六級圍帶汽封頂部一塊整體脫落，內(nèi)上缸對應汽封槽拉壞。反七級部分動葉進汽邊有打傷痕跡，反六級動葉圍帶表面磨損并附有蜂窩帶合金。情況見下圖第57頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二B低壓II缸反六級圍帶汽封槽拉壞第58頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二B低壓II缸反六級部分動葉進汽邊打傷情況第59頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二B第60頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二B原因分析

汽輪機廠家設計的原始汽封根部結(jié)構(gòu)為“工”字型，為現(xiàn)場汽封調(diào)整便利，汽封生產(chǎn)廠家提供了“T”型結(jié)構(gòu)的蜂窩汽封。每塊“T”型結(jié)構(gòu)蜂窩汽封的底部有兩個用于進行汽封間隙調(diào)整的調(diào)整塊，通過“加”或者“減”汽封塊與調(diào)整塊間的墊片厚度來進行汽封間隙的調(diào)整。與傳統(tǒng)的通過車“工”字型汽封根部背弧來進行間隙調(diào)整的方式相比較，該結(jié)構(gòu)具有調(diào)整間隙簡便的“優(yōu)勢”。第61頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二B原因分析

該結(jié)構(gòu)致命的隱患就是調(diào)整塊的緊固螺釘有可能在運行中松脫，因此必須按規(guī)定保證螺紋擰入深度、要有一定的防止松脫的措施保障、要采用高強度螺釘。所以在集團反措中針對性的制定了10.3.2條。但是應該指出，即使按上述方法做了，也不能排除運行中由于高溫、變形、振動導致的螺釘松動，以及小螺釘斷裂的可能。把轉(zhuǎn)子的安全寄托在2個毫米級直徑的小螺釘上，風險太大，是不明智的。也稱不上是本質(zhì)安全。還是應采用“工”字結(jié)構(gòu)汽封，不要怕麻煩。第62頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例二B事故處理

將低壓I、II缸正反第六級葉片（共4級）蜂窩汽封全部更換，低壓II內(nèi)上缸需返汽輪機廠對損壞的汽封槽進行修復。

葉片、葉根等處均未發(fā)現(xiàn)裂紋，葉片硬度也檢驗合格，低壓II轉(zhuǎn)子不作返廠處理，在現(xiàn)場對損傷部位進行打磨并測頻合格后裝復。結(jié)論要慎重使用蜂窩汽封。不適用長軸系、中心變化大的汽輪機轉(zhuǎn)子，容易產(chǎn)生磨擦，一旦磨擦，后果非常嚴重。有些電科院、制造廠不建議使用。第63頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例三極熱態(tài)啟動操作不當引發(fā)的事故某廠配備哈爾濱汽輪機廠生產(chǎn)的超高壓、沖動、三缸、兩排汽、供熱抽汽凝汽式汽輪機。汽輪機本體由高、中、低壓缸三部分組成，共有32級。

高、中、低壓缸軸端汽封的最外圈為接觸式汽封；其它軸端汽封和隔板汽封均采用梳齒式，這些汽封的間隙均為橢圓間隙。

在高排逆止門前安裝了高壓缸排汽通風管道。由于氣動高排通風閥返廠檢修，在高排通風閥預留位置臨時安裝了兩道手動門和一個短節(jié)，以便在高排通風閥回廠后進行安裝。第64頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例三某日，1號機組跳閘，EST顯示跳閘首出為“DEH故障”。跳閘前機組負荷180MW，蒸發(fā)量540t/h，汽機側(cè)主蒸汽壓力12.2MPa，主蒸汽溫度537℃，再熱汽溫度531℃。機組跳閘后，鍋爐滅火，廠用電系統(tǒng)自投正常。開啟高壓油泵，倒軸封汽源為輔助聯(lián)箱，開高壓缸排汽逆止門前疏水門。

跳閘之后，為盡快恢復帶負荷，在不到3小時內(nèi)汽機共進行了9次沖轉(zhuǎn)。第1次至第8次沖轉(zhuǎn)均由于高排溫度高保護動作跳機，第9次由于軸振大保護動作跳機。第65頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例三

22:04，第一次沖轉(zhuǎn)參數(shù)

22:05鍋爐吹掃完成，鍋爐點火。定速后高壓缸排汽溫度高保護動作機組掉閘。第66頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例三

22:29，汽輪機轉(zhuǎn)速1200r/min，第三次沖轉(zhuǎn)參數(shù)再次高排超溫保護動作后，22:40投入高排通風閥第67頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例三

0：01，第八次沖轉(zhuǎn)參數(shù)

730r/min時，高排超溫保護動作，轉(zhuǎn)子惰走過程中，1、2瓦振動明顯增大，最大超過200μm。第68頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例三

0:25，第九次沖轉(zhuǎn)參數(shù)

369r/min，軸振大保護動作。

0:35盤車，盤車電流32/25/36A，測量轉(zhuǎn)子晃度，1瓦0.045mm，2瓦0.15mm。第69頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例三事故分析

22:04~0:25，2小時21分，極熱態(tài)啟動9次之多。首次啟動，是在鍋爐沒有點著火的情況掛閘沖車的。汽缸溫度從481.2℃下降到460.9℃，主蒸汽溫度從534.7℃下降到444.6℃。從第七次開始，主蒸汽溫度已低于汽缸溫度。沖轉(zhuǎn)參數(shù)中，再熱蒸汽壓力最高達2.47MPa。存在其它原因，使得高壓缸上下缸溫度差發(fā)生較大的反復的變化，導致動靜間隙變形，引起磨擦。

……(等等等等)第70頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例三但是，最根本的原因不是技術(shù)上的，而是意識上的。如此混亂的操作，都是一個搶字作怪，沒有對極熱態(tài)啟動對汽輪機操作的風險引起足夠重視。忽視反措相關規(guī)定。在參數(shù)已呈現(xiàn)明顯異常時仍僥幸操作。極熱態(tài)啟動要求遠高于其它溫度下啟動，在幾次沒有成功后，應果斷停止啟動，投入盤車并有足夠時間(4小時)，讓轉(zhuǎn)子與汽缸應力釋放，穩(wěn)定鍋爐蒸汽參數(shù)，詳細檢查各項監(jiān)視參數(shù)……如果有安全意識地按規(guī)程操作，根本不會發(fā)該事故。事后的各種深入的、深刻的技術(shù)分析也無從存在。第71頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例三事故結(jié)果

連續(xù)盤車超過48小時，期間已做好直軸的準備。48小后，轉(zhuǎn)子晃度逐漸恢復正常。僥幸地避免了一次彎軸事故。欲速則不達。第72頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例四某電廠東方200MW汽機高壓轉(zhuǎn)子彎軸。事件來源：

該機機械超速保護實際動作值為3240r/min左右，有安評專家提出不滿足《反措》要求的(10±1)%。提出整改。電廠整改后，沒有按規(guī)程在啟動過程中完成超速試驗，而是利用停機的機會，在解列后打算3000r/min下進行。電廠認為滿足轉(zhuǎn)子的溫度要求。第73頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例四

汽輪機打閘后，大聯(lián)鎖保護使鍋爐滅火。當班運行人員沒有再次點火，而是利用汽包余熱，進行超速試驗，升速過程中高壓轉(zhuǎn)子振動急劇增大，停機惰走，盤車電流及晃度值均嚴重超標。揭缸檢查，冷態(tài)下測量高壓缸前軸封第1檔內(nèi)段處最大晃度超過0.4mm，確定轉(zhuǎn)子已塑性彎軸。問題一：沒有任何一個規(guī)程允許在停機過程中進行超速試驗。停機過程是轉(zhuǎn)子受冷卻的過程。雖然是表面溫夠高，實際整個轉(zhuǎn)子的溫度場是不均勻的。第74頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例四問題二：鍋爐已滅火，蒸汽參數(shù)在快速下降中，此時進行超速試驗將進一步導致蒸汽壓力下降，蒸汽可能帶水進入汽缸，直接造成動靜部的磨擦。分缸型汽機高壓缸前軸封處正是間隙最小的位置，磨擦最為嚴重。處理方法該轉(zhuǎn)子在電廠內(nèi)進行了松馳法直軸。晃度合格后進行低速動平衡。直接經(jīng)濟損失高達50萬元以上。第75頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例五某廠600MW汽輪機潤滑油泵失效導致斷油某電廠裝備哈汽產(chǎn)600MW汽輪機。交、直流潤滑油泵均淹沒式安裝在潤滑油箱內(nèi)，吸入口接近油箱底部。在直流油泵的泵殼引出一根放空氣管，上面安裝一個手動截止閥。直流潤滑油泵出口逆止閥前有引出一個油壓測量管。在交流潤滑油泵的泵殼上直接引出了油壓測量管，無放氣口。如下圖：第76頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例五直流油泵交流油泵放氣口取壓口取壓口第77頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例五該套系統(tǒng)在投產(chǎn)5年生產(chǎn)運行中表現(xiàn)正常。在第一次大修后的空負荷試驗過程中曾出現(xiàn)一次交流潤滑油泵不打油，直流潤滑油聯(lián)啟，油壓正常，并惰走到零的事件。事后再啟動交流潤滑油泵又恢復正常。此事件沒有引起足夠的重視，以為是逆止閥的一次卡澀。在一天后的帶負荷后停機報備時，值班人員沒有提前啟動油泵，直接將汽輪機打閘。交流潤滑油泵正常聯(lián)啟，但是出口油壓為0，系統(tǒng)油壓繼續(xù)下降時，直流潤滑油泵又聯(lián)鎖啟動，泵出口油壓仍然為0。第78頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例五在轉(zhuǎn)速下降過程中，主油泵還在工作，但油壓在持續(xù)下降。這個過程持續(xù)了4分鐘。直到轉(zhuǎn)速下降到2300r/min以下，主油泵不再工作，系統(tǒng)油壓直降到零。汽輪機斷油，瓦溫開始升高，振動增加。惰走時間只有12分鐘。在降速過程中，操作員手動啟停過一次交流潤滑油泵，仍然不打油。汽輪機轉(zhuǎn)速到0后，又手動啟動交流油泵，這次油泵工作正常了。系統(tǒng)油壓建立。但這次的啟動是在已發(fā)生燒瓦后的，反而加劇了軸徑磨擦面的淬火。第79頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例五_分析油箱放盡油后檢查，系統(tǒng)外觀無明顯異常。交、直流潤滑油泵及出口逆止閥解體檢查，未發(fā)現(xiàn)異常。事后模擬試驗，油泵出口加堵板后，向交流潤滑油泵內(nèi)注壓縮空氣（5分鐘左右），泵內(nèi)充滿空氣，啟動交流潤滑油泵試運，電流34.2A，泵出口壓力0MPa。直流潤滑油泵空試電機，電流11.5A。而在泵體內(nèi)注滿油的情況下，交、直流潤滑油泵的空載電流分別是51A與82A。據(jù)此可以認定，事故發(fā)生時，兩臺油泵泵殼內(nèi)都聚集了氣體，形成氣塞。第80頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例五_分析形成氣塞的原因還需進一步分析，可能與油箱內(nèi)設備布置方式、油泵設計特性、抗擾動性能。泵殼上沒有有效放氣裝置，直流油泵泵殼放氣管截止閥處于關閉狀態(tài)，也是造成氣塞的又一原因。事故后果高、中、低壓轉(zhuǎn)子都有軸徑被嚴重磨損，對應的油檔位置磨損嚴重，多處部位的硬度超過HB500。前軸承箱內(nèi)部測速裝置等被振松脫落，主油泵兩側(cè)浮動油檔位置軸徑磨損嚴重。第81頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例五_后果4瓦軸徑第82頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例五_后果被磨損的汽封段第83頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例五_后果振裂變形的推力瓦座第84頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例五_處理高、中、低壓轉(zhuǎn)子返制造廠，檢查軸徑表面除硬度大外，還存在裂紋。車削軸徑量最大單邊車了7mm，幾乎到了軸徑強度極限。這么深的裂紋，與事故時最后啟油泵，冷油進入高溫軸徑，加劇淬火關聯(lián)性很大。同時2瓦軸徑處還因磨擦發(fā)生了較大彎曲，中低聯(lián)軸器處晃度1.4mm。三根轉(zhuǎn)子全部要進行回火、車削，重做汽封、瓦塊等大量搶修工作。損失嚴重。第85頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例六油系統(tǒng)報警不全加巡檢不到位引起的斷油事故某電廠裝備1000MW燃煤直接空冷超超臨界汽輪發(fā)電機組，汽輪機由東方汽輪機廠生產(chǎn)。過程：某日，汽輪機掛閘沖轉(zhuǎn)；轉(zhuǎn)速升至1360r/min，運行值班人員發(fā)現(xiàn)DCS監(jiān)視畫面中的“發(fā)電機密封油膨脹箱液位高”報警信號發(fā)出，采取放油處理后液位高報警信號消失。汽輪機轉(zhuǎn)速3000r/min暖機時，運行值班人員發(fā)現(xiàn)DCS監(jiān)視畫面中的“發(fā)電機密封油膨脹箱液位高”報警信號再次發(fā)出。8小時后，機組負荷618MW，汽輪機跳閘，首出原因顯示“汽輪機潤滑油壓低”。轉(zhuǎn)速到零后，就地投入盤車因電流大跳閘，盤車無法正常投入，手動盤車不動，關閉汽輪機本體所有疏水氣動、手動門，對汽輪機進行悶缸處理。第86頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例六_分析經(jīng)現(xiàn)場查看和分析，認為發(fā)電機密封油回油膨脹箱下部系統(tǒng)回油不暢，導致密封油回油膨脹箱油位升高，并進入發(fā)電機內(nèi)部。同時，油量的損失引起汽輪機潤滑油主油箱油位下降，油位降至油泵吸入口部位后，汽機潤滑油主油泵不出力，潤滑油壓失去，雖成功聯(lián)啟交直流潤滑油泵，但因油位低，交、直流潤滑油泵仍無出力，“潤滑油壓低”保護動作跳閘，最終造成軸瓦燒損、汽輪機無法盤動。第87頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例六_反思“主機油箱油位遠方指示不穩(wěn)定，油位低報警信號長期處于不可靠狀態(tài)”，此缺陷沒有引起重視。該缺陷自機組試運以來長期存在，卻未錄入缺陷管理系統(tǒng)，也未采取任何臨時防范措施和應急手段，致使對主油箱油位變化情況失去監(jiān)視。本次臨修期間，擬新加裝的油位計在機組啟動前一日晚上到貨，當開機時，新的油位計尚未調(diào)試完，以致在機組油箱油位出現(xiàn)異常降低時，未能及時報警。運行人員對機組運行狀態(tài)與異常情況不敏感，在“密封油膨脹箱液位高”報警，且放出大約10升油的情況下，對于再次發(fā)出報警信號沒有引起重視，也沒有采取有效手段消除隱患。發(fā)電機進油后，發(fā)電機汽側(cè)、勵側(cè)油水報警器未能及時發(fā)出報警（解體檢查發(fā)現(xiàn)，汽側(cè)報警器為浮子上方磁鋼碎裂，勵側(cè)報警器為浮子上方磁鋼失磁），導致未能及時發(fā)現(xiàn)發(fā)電機進油。

第88頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例六_反思主油箱油位由1250mm下降至600mm以下直至跳機，歷時近11小時。運行人員仍未能及時發(fā)現(xiàn)，暴露出巡回檢查制度執(zhí)行不嚴格，巡回檢查不認真、不到位。

交接班制度執(zhí)行不嚴格，交接班記錄不全面，對當班出現(xiàn)的異常情況，交班人員未向接班人員進行詳細交代，接班人員對前班出現(xiàn)的異常情況（膨脹箱油位高報警）沒有引起高度重視，未對異常情況進行跟蹤處理。第89頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例七_斷油燒瓦由于六通閥故障導致的斷油燒瓦。A電廠與B電廠汽輪機潤滑油系統(tǒng)配備相同結(jié)構(gòu)的冷油器入口六通切換閥。結(jié)構(gòu)如圖：傳統(tǒng)的滑動式六通切換閥如圖：A電廠600MW汽輪機在事故前剛進行了汽封改造。低壓缸汽封、高中壓端軸封用蜂窩汽封，共64圈，采用15CrMoA材質(zhì)。在高串壓進汽平衡環(huán)及隔板汽封位置改裝了25圈布萊登汽封。事故經(jīng)過第90頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例七A廠事故經(jīng)過(600MW汽輪機組)

9：59：21，#3機組潤滑油母管壓力開始急劇下降，9：59：22潤滑油壓低保護動作跳機、發(fā)電機解列、鍋爐滅火，9：59：23直流潤滑油泵、交流潤滑油泵聯(lián)啟成功，但母管油壓繼續(xù)下降，運行人員按破壞真空緊急停機進行事故處理。機組跳閘的同時，運行人員聽到機房內(nèi)發(fā)出一聲很大的響聲，到現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)發(fā)電機兩端冒煙起火，現(xiàn)場已有人員在進行滅火，并通知廠消防隊，運行人員立即進行緊急排氫。

9：59：23開始各軸承振動上升，振動值很大，有些已超過表計量程，隨后軸承金屬溫度急劇上升，主油箱油位上升，轉(zhuǎn)速下降非?？?，10：05：47轉(zhuǎn)子靜止，對油系統(tǒng)進行外觀檢查，沒有發(fā)現(xiàn)明顯漏油點。停機后無法進行盤車，采取悶缸措施。

對現(xiàn)場設備進行全面仔細檢查，發(fā)現(xiàn)冷油器進口就地油壓表正常，出口就地油壓表沒有壓力。7月12日晚對主油箱內(nèi)的油進行倒換，對冷油器切換閥進行解體檢查，發(fā)現(xiàn)切換閥閥蝶的連接螺紋松脫。第91頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例七六通切換閥實體圖，故障圖，轉(zhuǎn)子及汽封損傷圖。轉(zhuǎn)子檢查結(jié)果低壓汽封硬度最大超HB490(峰窩汽封)高壓汽封硬度最大超HB380(正常277—331)低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器最大晃度0.8mm轉(zhuǎn)子的處理所有機、電轉(zhuǎn)子、高壓內(nèi)缸全部返廠處理，車軸及軸徑，配非標瓦。低壓軸徑從Φ480車削到Φ470，達到計算強度極限。第92頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例七B廠300MW機組事故經(jīng)過9點37分06秒，主油箱油位-39mm，主機潤滑油壓力突降至0.03MPa“汽輪機潤滑油壓低”信號來，主機交直流潤滑油泵聯(lián)啟，潤滑油壓0.093MPa。9點37分08秒，主油箱油位下降至-47mm，主機交流油泵電流67A，直流油泵電流147A，潤滑油壓0.092MPa。9點37分15秒，主油箱油位下降至-86mm，“汽輪機潤滑油箱液位低”信號來，主機交流油泵電流67A，直流油泵電流147A。9點37分45秒，主油箱油位下降至-310mm變壞點，“汽輪機潤滑油箱液位低低”信號來，主機交流油泵電流67A，直流油泵電流140A，潤滑油壓0.078MPa。第93頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例七9點37分58秒，潤滑油壓0.06MPa，汽輪機潤滑油壓低保護動作汽輪機跳閘，9點38分24秒，就地發(fā)現(xiàn)主機潤滑油六通閥大量跑油。9點39分05秒汽輪機轉(zhuǎn)速降至2790rpm#3瓦146℃，#3瓦147℃，其它各瓦溫度偏高。9點39分42秒汽輪機轉(zhuǎn)速降至2470rpm，所有軸瓦金屬溫度達最大值。9點41分34秒汽輪機轉(zhuǎn)速降至0rpm。手動盤車，盤不動。手動開高旁，開再熱汽對空排汽，關閉汽機所有疏水，汽輪機悶缸。9點43分55秒空氫側(cè)直流密封油泵聯(lián)動，油氫壓差下降到28KPa,氫壓0.30MPa。9點44分48秒發(fā)電機氫壓開始下降，9點49分08秒發(fā)電機氫壓降至0.08MPa，就地發(fā)現(xiàn)發(fā)電機跑氫著火，組織人員滅火。10時02分檢查發(fā)現(xiàn)汽輪機低壓缸防爆門破裂，聯(lián)系檢修人員用棉被將其蓋好。

第94頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例七原因分析：

經(jīng)初步檢查，汽輪機6個瓦燒損，發(fā)電機底座墊片已從發(fā)電機底座下振出，密封瓦燒損。

事后檢查，潤滑油冷油器六通閥上蓋螺栓共有8條（M12×1.75，長度24.5mm），法蘭厚度17mm，法蘭間隙1.7mm，螺紋有效連接部分只有2-3扣（5.25mm），而按照規(guī)定，有效連接部分標準為12～18mm（機械設計手冊(第五版)第2卷）。

安裝螺栓（M12×1.75,精度等級C5,強度等級8.8級），實測外徑11.7，內(nèi)徑9.9。實測孔徑11.5，按標準孔徑應當為10.106。螺栓連接副實際吃力半徑方向僅0.1mm。螺栓連接緊不足，是本次事故的直接原因。

螺栓沒有防松措施也是事故原因之一。第95頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例七汽機損傷六通切換閥外觀圖，螺紋損傷圖，閥碟密封圈脫落。軸徑磨損圖片，定子墊片振出。低壓汽封最大硬度超過HB500。高中低發(fā)轉(zhuǎn)子全部返制造廠，回火、直軸、車削軸徑與汽封段。發(fā)電機轉(zhuǎn)子的軸徑車削量較大，按電機廠的要求，已經(jīng)不能帶滿負荷運行。第96頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例七_反思兩起事故的相同點對到廠的關鍵設備，沒有進行解體檢查，沒能發(fā)現(xiàn)潛在的質(zhì)量問題。設計上：安全裕度沒有。汽機的生命只依靠一個Φ6螺栓。制造上：質(zhì)量極差，沒有規(guī)范。螺孔與螺栓直徑不匹配。螺栓擰入深入不夠。管理上：沒有對到廠設備進行解體檢查。在基建期間，解體檢查主體不明。應選型更安全可靠的六通切換閥。但是不能走到另一個極端，不用切換閥而用四個手動截止閥替代。第97頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例七_反思兩起事故的不同點A電廠事故發(fā)生后，汽輪機聯(lián)鎖保護動作正常。B電廠機組由于潤滑油壓低低保護定值比直流油泵聯(lián)鎖啟動值低，在直流油泵啟動后，汽輪機又繼續(xù)運行了52秒才發(fā)潤滑油壓低低保護，跳閘。查多臺機組的惰走曲線，當打閘后1分鐘，600MW汽機轉(zhuǎn)速大致降到2600~2700r/min，300MW汽機轉(zhuǎn)速大致降到2500~2600r/min?！斗创搿芬?guī)定。A電廠汽機跳閘后，運行操作基本正常。B電廠汽機跳閘后，無明確緊急破壞真空操作記錄；機組長在跳閘26秒后二次打閘停機；SOE記錄點不全，可靠性存疑。第98頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例八斷油燒瓦事故_人為操作失誤L電廠與S、T電廠不同的是S電廠就地維護人員無票操作，與主控室無有效聯(lián)系，直到低油壓保護動作汽機才跳閘，后又由于逆功率拒動又延誤1分多鐘，造成了嚴重后果。T電廠由于就地有人監(jiān)護，與主控及時聯(lián)系，漏油第一時間通知打閘，爭取了寶貴的時間，機組軸徑未受到損傷?？梢娨?guī)范檢修與無票操作間的差別。第99頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例九通流間隙引起的故障事件來源：節(jié)能的迫切需要，迫使各電廠普遍在檢修中把汽封間隙向下限調(diào)整。造成多臺汽輪機啟動后頻繁磨擦，振動不穩(wěn)定。嚴重影響安全運行。包括國產(chǎn)200~600MW、引進型300MW(ALSTON)等各類機組。現(xiàn)象為啟動不能定速、運行中頑固性磨擦。第100頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例九某廠的引進ALSTON技術(shù)330MW抽汽供熱汽輪機。高中壓缸分缸結(jié)構(gòu)、四軸承支撐。規(guī)定振動保護值為140μm。自投產(chǎn)以來，3號軸承的軸振動一直存在周期性的振動波動，振動最大時可超過200μm。波動持續(xù)時間達40分鐘左右。在初起振動測量時，在不發(fā)生振動波動時3瓦的基礎振動在90~100μm水平，一年再次檢查，在不發(fā)生振動波動時3瓦基礎振動在100~125水平。由于本機型的轉(zhuǎn)子較細，長期的磨擦對轉(zhuǎn)子彎曲與平衡狀況不利。運行中的磨擦振動樣圖如下：第101頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例九_一天振動均勢圖第102頁,共112頁，2024年2月25日，星期天案例十關于停爐不停機某電廠，