（必會(huì)）一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》近年考試真題題庫（含答案解析）

PAGEPAGE1（必會(huì)）一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》近年考試真題題庫（含答案解析）一、單選題1.某五層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，柱網(wǎng)尺寸9m×9m，各層層高均為4.5m，位于8度（0.3g）抗震設(shè)防地區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，建筑抗震設(shè)防類別為丙類。已知各樓層的重力荷載代表值均為18000kN。假設(shè)，用軟件計(jì)算的多遇地震作用下的部分計(jì)算結(jié)果如下所示：Ⅰ.最大彈性層間位移△u=5mm；Ⅱ.水平地震作用下底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值Vek=3000kN；Ⅲ.在規(guī)定水平力作用下，樓層最大彈性位移為該樓層兩端彈性水平位移平均值的1.35倍。試問，針對上述計(jì)算結(jié)果是否符合《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）有關(guān)要求的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ符合，Ⅲ不符合B、Ⅰ、Ⅲ符合，Ⅱ不符合C、Ⅱ、Ⅲ符合，Ⅰ不符合D、Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ均符合答案：B解析：2.假定，各樓層所受水平作用如圖6-27所示。試問，底層每個(gè)中柱分配的剪力值（kN），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、3PB、3.5PC、4PD、4.5P答案：B解析：3.某5m高軸心受壓磚柱，e=0，上下端均為不動(dòng)鉸支座，采用MU10和M5的混合砂漿砌筑，截面尺寸為490mm×490mm。該柱受壓承載力設(shè)計(jì)值（kN）與（）項(xiàng)數(shù)值相近。A、292.7B、255.6C、241.4D、213.5答案：A解析：4.某混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級為C30，其試驗(yàn)室配合比為：水泥;砂子;石子=1.00;1.88;3.69，水膠比為0.57。施工現(xiàn)場實(shí)測砂子的含水率為5.3％，石子的含水率為1.2％。試問，施工現(xiàn)場拌制混凝土的水膠比，取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合適？（）A、0.42B、0.46C、0.50D、0.53答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204—2002）（2011年版）第7.3.3條規(guī)定，混凝土拌制前，應(yīng)測定砂、石含水率并根據(jù)測試結(jié)果調(diào)整材料用量，提出施工配合比。設(shè)水泥=1.0，則砂子=1.88／（1－5.3％）=1.985；石子=3.69／（1－1.2％）=3.735；水=0.57－1.985×5.3％－3.735×1.2％=0.42。故施工水膠比=水／水泥=0.42／1.0=0.42。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為合適。5.某回填土經(jīng)夯實(shí)后取土樣做試驗(yàn)，環(huán)刀的容積為200cm3，土重為3.68N；從環(huán)刀內(nèi)取出0.294N，烘干后測得干土重為0.252N。1.土的干重度γd最接近于（）kN/m3。A、12.1B、15.8C、16.2D、18.4答案：B解析：土的天然重度為：土的含水量為：故土的干重度為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。6.下列（）不是影響結(jié)構(gòu)抗力的主要因素。A、材料性能的不定性B、幾何參數(shù)的不定性C、計(jì)算模式的不定性D、結(jié)構(gòu)的作用或荷載的不定性答案：D解析：影響結(jié)構(gòu)抗力的主要因素包括：①結(jié)構(gòu)構(gòu)件材料性能的不定性；②結(jié)構(gòu)構(gòu)件幾何參數(shù)的不定性；③結(jié)構(gòu)構(gòu)件計(jì)算模式的不定性。結(jié)構(gòu)的作用或荷載的不定性影響作用和作用效應(yīng)，對結(jié)構(gòu)抗力沒有影響。7.若某一組考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值為15000kN·m，軸力設(shè)計(jì)值為3000kN，大偏心受壓，且已計(jì)算出Mc=17655kN·m，Mw=1706kN·m，剪力墻端部受拉（受壓）配筋面積As（As′）最接近于（）mm2。A、2275B、3301C、4282D、6321答案：A解析：8.某12m跨重級工作制簡支焊接實(shí)腹工字形吊車梁的截面幾何尺寸及截面特性如圖所示。吊車梁鋼材為Q345鋼，焊條采用E50型。假定，吊車最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pk=441kN。[2013年真題]3.假定，該吊車梁截面的最大彎矩設(shè)計(jì)值Mmax=3920kN·m。試問，該梁下翼緣在最大彎矩作用下的應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N／mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、120B、150C、200D、220答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.1條式（4.1.1）計(jì)算，在有彎矩存在的情況下，梁下翼緣的正應(yīng)力設(shè)計(jì)值為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。9.某一3層現(xiàn)澆框架中間一榀框架的幾何尺寸及受力如圖所示。圖中括號內(nèi)的數(shù)值為梁、柱桿件的相對線剛度值（已考慮了樓板的有利影響）。采用D值法計(jì)算。底層中柱EF的DEF值最接近于（）。A、0.243B、0.401C、0.486D、1.337答案：C解析：10.某高速公路一座特大橋要跨越一條天然河道。試問，下列可供選擇的橋位方案中，何項(xiàng)方案最為經(jīng)濟(jì)合理？（）A、河道寬而淺，但有兩個(gè)河汊B、河道正處于急灣上C、河道窄而深，且兩岸巖石露頭較多D、河流一側(cè)有泥石流匯入答案：C解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60—2004）第3.1.1條規(guī)定，特大橋、大橋橋位應(yīng)選擇在河道順直穩(wěn)定段，河床地質(zhì)良好、河槽能通過大部分設(shè)計(jì)流量的河段，不宜選擇在河汊、沙洲、古河道、急灣、匯合口、港口作業(yè)區(qū)及易形成流冰、流木阻塞的河段以及斷層、巖溶、滑坡、泥石流等不良地質(zhì)的河段，因?yàn)楹拥理樦狈€(wěn)定段，橋位較為穩(wěn)定，橋長較短，調(diào)治構(gòu)造物少，工程較??；急彎處，洪水容易沖刷河岸，橋頭不穩(wěn)，防護(hù)和調(diào)治工程量大，養(yǎng)護(hù)維修費(fèi)用高；側(cè)向有泥石流匯入的河段地形復(fù)雜，水流紊亂，甚至橋孔易被堵塞，對橋梁安全不利。故C項(xiàng)方案較其他選項(xiàng)最為有利。11.A、17.44B、23.75C、24.22D、30.13答案：B解析：12.一地下室外墻，墻厚h，采用MU10燒結(jié)普通磚、M10水泥砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。計(jì)算簡圖如圖4-1所示，側(cè)向土壓力設(shè)計(jì)值q=34kN／m2。承載力驗(yàn)算時(shí)不考慮墻體自重，γ0=1.0。假定，不考慮上部結(jié)構(gòu)傳來的豎向荷載N。試問，滿足受剪承載力驗(yàn)算要求時(shí)，設(shè)計(jì)選用的最小墻厚h（mm）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：計(jì)算截面寬度取1m。A、240B、370C、490D、620答案：B解析：13.一承受l=7.8m大梁作用的磚砌體柱，截面尺寸：x方向b=490mm，y方向h=620mm，設(shè)兩方向偏心距分別為eb=50mm，eh=70mm，如圖4-50所示；計(jì)算高度H0=4.9m；采用MU15燒結(jié)多孔磚(孔洞率為35%)，M10水泥砂漿砌筑。則該柱受壓承載力設(shè)計(jì)值最接近于()kN。A、311.56B、346.17C、384.64D、427.40答案：A解析：14.關(guān)于屋面活荷載的規(guī)定，下列敘述不正確的是()。A、屋面均布活荷載，不應(yīng)與雪荷載同時(shí)組合B、不上人的屋面，當(dāng)施工或維修荷載較大時(shí)，應(yīng)按實(shí)際情況采用；不同結(jié)構(gòu)應(yīng)按有關(guān)規(guī)范規(guī)定，將標(biāo)準(zhǔn)值0.5kN/m2作0.2kN/m2的增減C、上人的屋面，當(dāng)兼作其他用途時(shí)，應(yīng)按相應(yīng)樓面活荷載采用D、對于因屋面排水不暢.堵塞等引起的積水荷載，應(yīng)采取加固措施加以防止答案：D解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)第4.3.1條及表4.3.1注釋，對于因屋面排水不暢、堵塞等引起的積水荷載，應(yīng)采取構(gòu)造措施加以防止；必要時(shí)，應(yīng)按積水的可能深度確定屋面活荷載。15.某地基土層粒徑小于0.05mm的顆粒含量為50％，含水量w=39.0％，液限wL=28.9％，塑限wP=18.9％，天然孔隙比e=1.05。[2013年真題]1.試問，該地基土層采用下列哪項(xiàng)名稱最為合適？（）A、粉砂B、粉土C、淤泥質(zhì)粉土D、淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土答案：C解析：液限是判別土壤性質(zhì)的參數(shù)，IP=wL-wP=28.9％-18.9％=10％，粒徑小于0.05mm的顆粒含量為50％，介于砂土和黏性土之間?！督ㄖ鼗A(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第4.1.11條規(guī)定，粉土為介于砂土與黏性土之間，塑性指數(shù)IP小于或等于10%且粒徑大于0.075mm的顆粒含量不超過全重50%的土，故該土為粉土。1.0≤e=1.05<1.5，w=39.0％>wL=28.9％。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第4.1.12條規(guī)定，當(dāng)天然含水量大于液限而天然孔隙比小于1.5但大于或等于1.0的黏性土為淤泥質(zhì)土，故該土為淤泥質(zhì)土。由此可知，該地基土層稱為淤泥質(zhì)粉土最為合適。16.某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎(chǔ)長度1m計(jì)算，其上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的標(biāo)準(zhǔn)組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計(jì)算Gk（基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上土重）用的加權(quán)平均容重γG=20kN/m3，基礎(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖所示。5.當(dāng)Fk=300kN/m，Mk=0，b=2.2m，x=1.1m，驗(yàn)算條形基礎(chǔ)翼板抗彎強(qiáng)度時(shí)，假定可按永久荷載效應(yīng)控制的基本組合進(jìn)行，則翼板根部處截面的彎矩設(shè)計(jì)值最接近于（）kN·m。A、61.53B、72.36C、83.07D、97.69答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條第1款第1項(xiàng)規(guī)定，對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.35；故條形基礎(chǔ)基底凈反力設(shè)計(jì)值為：翼板根部處截面的彎矩設(shè)計(jì)值按均布荷載作用下的公式計(jì)算如下：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。17.1.假定，作用于底層頂標(biāo)高處的橫向地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值Vk=800kN。試問，作用于每道橫向磚抗震墻ZQ上的地震剪力設(shè)計(jì)值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、360B、280C、260D、200答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.4.1條及7.2.4條進(jìn)行計(jì)算，作用于底層頂標(biāo)高處的地震剪力設(shè)計(jì)值為：V=γEh×η×Vk=1.3×1.4×800=1456kN；根據(jù)第7.2.4條規(guī)定，底層橫向地震剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)全部由該方向的抗震墻承擔(dān)，并按各抗震墻側(cè)向剛度比例分配，作用于ZQ上的地震剪力設(shè)計(jì)值為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。18.某6層框架結(jié)構(gòu)，如圖所示，設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.209，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6＝4750kN，G2-5＝6050kN，G1＝7000kN。采用底部剪力法計(jì)算。提示：使用規(guī)范《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）。2.若該框架為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)的基本自振周期T1＝0.85s，總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk＝3304kN，作用于頂部附加水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值ΔF6最接近于（）kN。A、153B、258C、466D、525答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.2.1條表5.2.1可知，1.4Tg＝1.4×0.55＝0.77s＜T1＝0.85s，則頂部附加地震作用系數(shù)為：δn=0.08T1＋0.01＝0.08×0.85＋0.01＝0.078。根據(jù)第5.2.1條式（5.2.1-3）計(jì)算，作用于頂部附加水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：ΔF6=δnFEk＝0.078×3304＝258kN。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。19.已知鋼筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸為b×h＝250mm×500mm，C25混凝土，縱筋用HRB335級鋼筋，箍筋用HPB300級鋼筋，as＝35mm。7.題（6）中，此梁最后箍筋配筋最接近于（）。A、2φ8150B、2φ8200C、2φ10150D、2φ10200答案：A解析：具體計(jì)算如下：采用HPB300級鋼筋雙肢箍，由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。20.某雙柱下條形基礎(chǔ)梁，由柱傳至基礎(chǔ)梁頂面的豎向力設(shè)計(jì)值分別為F1和F2?；A(chǔ)梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎(chǔ)梁為無限剛度，地基反力按直線分布。4.假定設(shè)計(jì)值F1=1206kN，F(xiàn)2=804kN，c=1800mm，b=1000mm，混凝土強(qiáng)度等級為C20，鋼筋中心至混凝土下邊緣的距離a=40mm。當(dāng)基礎(chǔ)梁翼板寬度bf=1250mm時(shí)，其翼板最小厚度hf應(yīng)為（）mm。A、150B、200C、300D、350答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條，軸心荷載作用時(shí)，基底凈反力為：翼板邊緣到梁邊的距離為：則底板于梁邊的剪力為：根據(jù)第8.2.9條式（8.2.9-2）計(jì)算，截面高度影響系數(shù)為：則翼板厚度為：且翼板最終厚度應(yīng)滿足：hf≥122.84+40=162.84mm，故翼板最小厚度取200mm。21.某多層框架結(jié)構(gòu)辦公樓采用筏形基礎(chǔ)，γ0=1.0，基礎(chǔ)平面尺寸為39.2m×17.4m?；A(chǔ)埋深為1.0m，地下水位標(biāo)高為-1.0m，地基土層及有關(guān)巖土參數(shù)見圖5-3。初步設(shè)計(jì)時(shí)考慮三種地基基礎(chǔ)方案：方案一，天然地基方案；方案二，樁基方案；方案三，減沉復(fù)合疏樁方案。采用方案三時(shí)，在基礎(chǔ)范圍內(nèi)較均勻布置52根250mm×250mm的預(yù)制實(shí)心方樁，樁長（不含樁尖）為18m，樁端進(jìn)入第③層土1m。假定，方樁的單樁承載力特征值Ra為340kN，相應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)與筏板基礎(chǔ)總的豎向力為43750kN。試問，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定，計(jì)算由筏基底地基土附加壓力作用下產(chǎn)生的基礎(chǔ)中點(diǎn)的沉降Ss時(shí)，假想天然地基平均附加壓力p0（kPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、15B、25C、40D、50答案：B解析：22.某城市快速路上的一座立交匝道橋，其中一段為四孔各30m的簡支梁橋，其總體布置如圖7-1所示。單向雙車道，橋梁總寬9.0m，其中行車道凈寬度為8.0m。上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁（橋面連續(xù)），橋墩由擴(kuò)大基礎(chǔ)上的鋼筋混凝土圓柱墩身及帶懸臂的蓋梁組成。梁體混凝土線膨脹系數(shù)取α=0.00001。設(shè)計(jì)荷載：城-A級。該橋主梁的計(jì)算跨徑為29.4m，沖擊系數(shù)的μ=0.25。試問，該橋主梁支點(diǎn)截面在城-A級汽車荷載作用下的剪力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：不考慮活載橫向不均勻因素。A、620B、990C、1090D、1220答案：D解析：23.假定，一結(jié)構(gòu)中第四層某連梁的截面尺寸為300mm×700mm，抗震等級為一級，凈跨為1500mm，為構(gòu)造配筋，混凝土強(qiáng)度等級C40（ft=1.71N／mm2），縱筋及箍筋均采用HRB400鋼筋（fy=360N／mm2）。試問，符合規(guī)范規(guī)程最低要求的連梁的縱筋和箍筋配置，應(yīng)選用下列何項(xiàng)數(shù)值？（）[2013年真題]A、B、C、D、答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.2.24條規(guī)定，跨高比大于1.5的連梁，其縱向剛筋的最小配筋率可按框架梁的要求采用。由可知，該連梁的縱筋最小配筋率可按框架梁的要求采用。根據(jù)第6.3.2條表6.3.2-1可知，由該連梁位于底部加強(qiáng)部位，抗震等級為一級，可知連梁單側(cè)縱筋的最小配筋百分率為0.40及80的較大值，故為最小配筋率為0.40，則連梁單側(cè)縱筋的配筋面積AS=300×700×0.4％=840mm2，可見CD兩項(xiàng)縱筋符合要求。根據(jù)第7.2.27條及第6.3.2條表6.3.2-2可知，箍筋最小直徑為10mm，雙肢箍筋最大間距取6d=6×20=120mm及100mm三項(xiàng)中最小值，取s=100mm。構(gòu)造最小配箍取用Φ10100mm。由此可知，C項(xiàng)符合規(guī)范規(guī)程最低要求的連梁的縱筋和箍筋配置。24.非抗震設(shè)計(jì)的鋼筋混凝土梁，采用C30混凝土，HRB335級鋼筋。梁內(nèi)配置縱向受拉鋼筋4Φ22。1.若縱向受拉鋼筋采用綁扎搭接接頭，接頭方式如圖所示，則縱向受力鋼筋最小搭接長度ll（mm）與下列（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A、650B、780C、910D、1050答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第8.4.3條，圖2-18所示的鋼筋搭接接頭面積滿足要求；根據(jù)第4.1.4條表4.1.4-2可知，C30混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft＝1.43N/mm2；根據(jù)第4.2.2條表4.2.2-1可知，HRB335級鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy＝300N/mm2；根據(jù)第8.3.1條表8.3.1可知，鋼筋外形系數(shù)α＝0.14；根據(jù)第8.3.1條式（8.3.1-1）計(jì)算，縱向受拉鋼筋的錨固長度為：根據(jù)第8.4.4條式（8.4.4）計(jì)算，縱向受拉鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長度為：ll＝ζla＝1.4×646＝904mm，式中，ζ表示縱向受拉鋼筋搭接長度修正系數(shù)，根據(jù)表8.4.4取用。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。25.某車間內(nèi)設(shè)有一臺(tái)電動(dòng)葫蘆如圖，其軌道梁吊掛于鋼梁AB下。鋼梁兩端連接于廠房框架柱上，計(jì)算跨度L=7000mm，計(jì)算簡圖如圖所示。鋼材采用Q235—B鋼，鋼梁選用熱軋H型鋼HN400×200×8×13，其截面特性：A=83.37×102mm2，Ιz=23500×10?mm?,Wx=1170×103mm3,iy=45.6mm。[2012年真題]已知條件同題（1）。試問，鋼梁C點(diǎn)處由可變荷載Qk產(chǎn)生的最大撓度值（mm）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、4B、6C、10D、14答案：C解析：根據(jù)受力分析，可知鋼梁C點(diǎn)處由可變荷載Qk產(chǎn)生的最大撓度值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。26.某簡支吊車梁，如圖3-18所示，跨度12m，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列，承受兩臺(tái)75/20t重級工作制橋式吊車。吊車梁截面如圖3-22所示，Ix=1674660cm6，采用QU100鋼軌，軌高15cm，與受壓翼緣牢固連接。1.為保證吊車梁的腹板局部穩(wěn)定性，需配置的加勁肋為（）。A、橫向加勁肋B、縱向加勁肋C、同時(shí)配置縱.橫向加勁肋D、不需配置加勁肋答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第4.3.2條第2款規(guī)定，腹板的高厚比為：因此，應(yīng)同時(shí)配置橫向加勁肋和在彎曲應(yīng)力較大區(qū)格的受壓區(qū)配置縱向加勁肋。27.某建筑物設(shè)計(jì)使用年限為50年，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級為乙級，柱下樁基礎(chǔ)采用九根泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁，樁直徑d=600mm，為提高樁的承載力及減少沉降，灌注樁采用樁端后注漿工藝，且施工滿足《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）的相關(guān)規(guī)定。框架柱截面尺寸為1100mm×1100mm，承臺(tái)及其以上土的加權(quán)平均重度γ0=20kN/m3。承臺(tái)平面尺寸、柱位布置、地基土層分布及巖土參數(shù)等如圖所示。樁基的環(huán)境類別為二a，建筑所在地對樁基混凝土耐久性無可靠工程經(jīng)驗(yàn)。[2012年真題]2.假定，第②層粉質(zhì)黏土及第③層黏土的后注漿側(cè)阻力增強(qiáng)系數(shù)，第④層細(xì)砂的后注漿側(cè)阻力增強(qiáng)系數(shù)βz=1.6，第④層細(xì)砂的后注漿端阻力增強(qiáng)系數(shù)βp=2.4。試問，在進(jìn)行初步設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)土的物理指標(biāo)與承載力參數(shù)間的經(jīng)驗(yàn)公式，單樁的承載力特征值Ra(kN)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、1200B、1400C、1600D、3000答案：C解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.10條規(guī)定，后注漿灌注樁的單樁極限承載力，應(yīng)通過靜荷載試驗(yàn)確定。其標(biāo)準(zhǔn)值可按下式估算：計(jì)算步驟如下：①計(jì)算剪力：樁端后注漿增強(qiáng)段長度取12m。式中，μ為樁身周長，分別為后注漿豎向增強(qiáng)段第土層初始極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值、非豎向增強(qiáng)段第?土層初始極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值、初始極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，Ap為樁端面積；故單樁極限承載力為：②計(jì)算單樁的承載力特征值為由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。28.試問，砌體結(jié)構(gòu)受壓構(gòu)件承載力驗(yàn)算時(shí)，下述關(guān)于調(diào)整高厚比β計(jì)算值的措施，其中哪項(xiàng)不妥？（）[2013年真題]A、改變砌筑砂漿的強(qiáng)度等級B、改變房屋的靜力計(jì)算方案C、調(diào)整或改變構(gòu)件的支承條件D、改變塊體材料類別答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條、第5.1.3條規(guī)定，改變房屋的靜力計(jì)算方案、構(gòu)件的支承條件、塊體材料類別均對高厚比產(chǎn)生影響，而改變砂漿的強(qiáng)度等級對于高厚比沒有影響。29.《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2004）規(guī)范規(guī)定，當(dāng)受拉主筋的混凝土保護(hù)層厚度大于50mm時(shí)，應(yīng)在保護(hù)層內(nèi)設(shè)置直徑不小于6mm、間距不大于100mm的鋼筋網(wǎng)，其理論依據(jù)是（）。A、使受拉主鋼筋受力均勻B、減少混凝土保護(hù)層的厚度C、對保護(hù)層采取有效的防裂措施D、防止混凝土保護(hù)層在施工過程中剝落答案：C解析：混凝土保護(hù)層是保證受力主鋼筋不發(fā)生銹蝕破壞的重要環(huán)節(jié)，當(dāng)混凝土保護(hù)層較厚時(shí)易產(chǎn)生混凝土干縮、溫度等裂縫，裂縫集中且寬度較大，對受拉主鋼筋的防護(hù)產(chǎn)生不利，因此需設(shè)鋼筋網(wǎng)防止混凝土保護(hù)層過早開裂。30.試問，直接承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)n等于或大于下列何項(xiàng)數(shù)值時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞計(jì)算？（）[2012年真題]A、B、C、D、答案：C解析：動(dòng)力荷載容易造成疲勞破壞。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第6.1.1條規(guī)定，直接承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)n等于或大于5×次時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞計(jì)算。31.下列網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)如圖所示，針對其是否需要進(jìn)行整體穩(wěn)定性計(jì)算的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）A、（a）、（b）需要；（c）不需要B、（a）、（c）需要；（b）不需要C、（b）、（c）需要；（a）不需要D、（b）需要；（a）、（b）不需要。答案：A解析：根據(jù)《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ7—2010）第4.3.1條規(guī)定，單層網(wǎng)殼以及厚度小于跨度1／50的雙層網(wǎng)殼均應(yīng)進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算。32.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，框架抗震等級為二級，中間層框架中柱配筋示意見圖，已知箍筋直徑為10mm，且加密區(qū)箍筋間距為100mm。試問，該框架柱非加密區(qū)箍筋間距最大值（mm）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）[2012年真題]提示：不考慮柱截面尺寸、剪跨比對箍筋配置的影響。該柱不需要提高變形能力。A、150B、180C、200D、250答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第6.3.9條第4款第1項(xiàng)規(guī)定，柱箍筋非加密區(qū)的體積配箍率不小于加密區(qū)的50％，則非加密區(qū)箍筋間距為200mm。另外，一、二級框架柱的箍筋間距不應(yīng)大于10倍縱筋直徑，縱筋最小直徑為18mm，故非加密區(qū)箍筋間距最大值為180mm。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。33.某獨(dú)立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，柱底由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合所得的內(nèi)力值為：F1=2000kN，F(xiàn)2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN；柱基自重和覆土標(biāo)準(zhǔn)值G=486.7kN。基礎(chǔ)埋深和工程地質(zhì)剖面如圖所示。5.軟弱下臥層頂面處自重壓力最接近于（）kN/m2。A、48.4B、59.2C、156.9D、169.3答案：B解析：由軟弱下臥層以上土層重度及厚度可計(jì)算得，軟弱下臥層頂面處的自重壓力為：pcz=19×1.8+10×2.5=59.2kN/m2。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。34.一鋼筋混凝土簡支梁，截面尺寸為200mm×500mm，跨度5.4m，支承在240mm厚的窗間墻上，如圖4-14所示。窗間墻長1500mm，采用MU15級蒸壓粉煤灰磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。在梁下、窗間墻墻頂部位，設(shè)置有鋼筋混凝土圈梁，圈梁高度為180mm。梁端的支承壓力設(shè)計(jì)值N1=110kN，上層傳來的軸向壓力設(shè)計(jì)值為360kN。試問，作用于墊梁下砌體局部受壓的壓力設(shè)計(jì)值N0+N1（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、190B、220C、240D、260答案：C解析：35.在一展覽館的樓面上，有一靜止的展品及其墩座，其自重的標(biāo)準(zhǔn)值共為30kN；墩座經(jīng)厚50mm的墊層坐落在板跨為3m（單向板）、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周無其他展品的展覽區(qū)（見圖）。l——板跨；bcx、bcy——分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計(jì)算寬度；b——局部分布荷載的有效分布寬度。2.單向板上局部荷載的有效分布寬度b最接近于（）m。A、3.27B、2.85C、2.69D、0.75答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）附錄C第C.0.5條第1款規(guī)定，局部荷載作用面的長邊平行于板跨，墊層厚s=0.05m，板厚h=0.15m，則荷載作用面平行和垂直于板跨的計(jì)算寬度分別為：bcx=btx＋2s＋h=1.0＋2×0.05＋0.15=1.25m；bcy=bty＋2s＋h=0.5+2×0.05＋0.15=0.75m；滿足bcx>bcy，且bcy＜0.6l=0.6×3=1.8m，bcx＜l=3m；根據(jù)附錄C第C.0.5條式（C.0.5-1）計(jì)算，有效分布寬度為：b=bcy＋0.7l=0.75＋0.7×3=2.85m。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。36.某多層砌體結(jié)構(gòu)房屋，各層層高均為3.6m，內(nèi)外墻厚度均為240mm，軸線居中。室內(nèi)外高差0.3m，基礎(chǔ)埋置較深且有剛性地坪。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓、屋蓋，平面布置圖和A軸剖面見圖4-12所示。各內(nèi)墻上門洞均為1000mm×2600mm（寬×高），外墻上窗洞均為1800mm×1800mm（寬×高）試問，底層②軸墻體的高厚比與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？提示：橫墻間距s按5.7m計(jì)算。（）A、13B、15C、17D、19答案：A解析：37.某重級工作制吊車的單層廠房，其邊跨縱向柱列的柱間支撐布置及幾何尺寸如圖所示。上段、下段柱間支撐ZC-1、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜桿設(shè)計(jì)，柱頂設(shè)有通長剛性系桿。鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。假定，廠房山墻傳來的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值R=110kN，吊車縱向水平剎車力設(shè)計(jì)值T=125kN。[2013年真題]3.假定，下段柱間支撐ZC-2采用兩等邊角鋼組成的雙片支撐如圖所示，兩分肢間用綴條相連。已知ZC-2所用等邊角鋼規(guī)格為L125×8，A=1975mm2，截面無削弱。試問，在吊車縱向水平剎車力作用下，支撐截面的拉應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N／mm2）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）{圖1}提示：假定雙片支撐分別各自承受風(fēng)荷載及吊車縱向水平剎車力，吊車梁為剛性梁。A、120B、130C、140D、150答案：A解析：吊車肢柱間支撐軸心拉力設(shè)計(jì)值為：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第5.1.1條式（5.1.1-1）計(jì)算，所受正應(yīng)力為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。38.某梁截面尺寸250mm×500mm，M=2.0×108N·mm，受壓區(qū)預(yù)先已經(jīng)配好HRB335級受壓鋼筋220（As′=628mm2），若受拉鋼筋也采用HRB335級鋼筋配筋，混凝土的強(qiáng)度等級為C30，則截面所需配置的受拉鋼筋截面面積As（mm2）接近于（）。A、1435B、1560C、1575D、1657答案：B解析：39.某工程平面如圖所示，假定，本工程建筑抗震類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.15g。墻體采用MU15級燒結(jié)多孔磚、M10級混合砂漿砌筑，內(nèi)墻厚度為240mm，外墻厚度為370mm。各層墻上下連續(xù)且洞口對齊。除首層層高為3.0m外，其余五層層高均為2.9m。試問，滿足《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）抗震構(gòu)造措施要求的構(gòu)造柱最少設(shè)置數(shù)量（根），與下列何項(xiàng)選擇最為接近？（）[2014年真題]A、52B、54C、60D、76答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第7.1.2條表7.1.2可知，本工程橫墻較少，且房屋總高度和層數(shù)達(dá)到表7.1.2規(guī)定的限值。根據(jù)第7.1.2條第3款規(guī)定，6、7度時(shí)，橫墻較少的丙類多層砌體房屋，當(dāng)按規(guī)定采取加強(qiáng)措施并滿足抗震承載力要求時(shí)，其高度和層數(shù)應(yīng)允許仍按表7.1.2的規(guī)定采用。根據(jù)第7.3.1條第1款規(guī)定，構(gòu)造柱設(shè)置部位，一般情況下應(yīng)符合表7.3.1的要求。根據(jù)第7.3.14條第5款規(guī)定，丙類多層磚砌體房屋，當(dāng)橫墻較少且總高度和層數(shù)接近或達(dá)到本規(guī)范表7.1.2規(guī)定限值時(shí)，應(yīng)采取的加強(qiáng)措施要求，所有縱橫墻交接處及橫墻的中部，均應(yīng)設(shè)置構(gòu)造柱，且間距不宜大于3.0m。40.某鋼筋混凝土偏心受壓柱，正方形截面，混凝土強(qiáng)度等級C50，四角各配置（HRB400級），每邊各配置（HRB335級），則此鋼筋混凝土偏心受壓柱的截面相對界限受壓區(qū)高度ξb為（）。A、0.518B、0.544C、0.550D、0.614答案：A解析：HRB400級、HRB335級鋼筋均為有屈服點(diǎn)鋼筋，C50混凝土，β1＝0.8；根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.7條式（6.2.7-1）計(jì)算，具體計(jì)算如下：①對HRB400級鋼筋，fy＝360N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，則相對界限受壓區(qū)高度為：②對HRB335級鋼筋，fy＝300N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，則相對界限受壓區(qū)高度為：③根據(jù)第6.2.7條注解規(guī)定，當(dāng)截面受拉區(qū)內(nèi)配置有不同種類或不同預(yù)應(yīng)力值的鋼筋時(shí)，受彎構(gòu)件的相對界限受壓區(qū)高度應(yīng)分別計(jì)算，并取其較小值。0.518＜0.55，故此鋼筋混凝土偏心受壓柱的截面相對界限受壓區(qū)高度ξb＝0.518。41.根據(jù)地勘資料，某粘土層的天然含水量w=35％，液限wL=52％，塑限wp=23％，土的壓縮系數(shù)a1-2=0.12MPa-1，a2-3=0.09MPa-1。試問，下列關(guān)于該土層的狀態(tài)及壓縮性評價(jià)，何項(xiàng)是正確的？（）A、可塑，中壓縮性土B、硬塑，低壓縮性土C、軟塑，中壓縮性土D、可塑，低壓縮性土答案：A解析：42.某商業(yè)樓為五層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，基礎(chǔ)擬采用承臺(tái)下樁基，柱A截面尺寸為800mm×800mm，預(yù)制方樁邊長為350mm，樁長為27m，承臺(tái)厚度為800mm，有效高度h0取750mm，板厚為600mm，承臺(tái)及柱的混凝土強(qiáng)度等級均為C30（ft=1.43N／mm2），抗浮設(shè)計(jì)水位+5.000，抗壓設(shè)計(jì)水位+3.500。柱A下基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]提示：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）作答，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。3.假定，各層土的基樁抗拔系數(shù)λ均為0.7。試問，預(yù)制樁基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、500B、600C、1100D、1200答案：C解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.4.6條規(guī)定，預(yù)制樁基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值公式為：代入數(shù)據(jù)可得，極限承載力為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。43.對無筋砌體結(jié)構(gòu)受壓構(gòu)件的承載力設(shè)計(jì)表達(dá)式，其中影響系數(shù)φ主要考慮的因素是（）。A、構(gòu)件高厚比β的影響B(tài)、綜合考慮構(gòu)件高厚比β和軸向力偏心距e的影響C、施工偏差的影響D、綜合考慮了所有對砌體受壓承載力的影響因素答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）附錄D第D.0.1條，當(dāng)β≤3時(shí),無筋砌體矩形截面偏心受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)為：當(dāng)β>3時(shí)，無筋砌體矩形截面單向偏心受壓構(gòu)承載力的影響系數(shù)為：由公式可知，影響系數(shù)與高厚比β以及軸向力偏心距e有關(guān)。44.吊車梁中心線到廠房軸線（即柱外邊緣）的距離為750mm，吊車梁肋寬250mm，作用在牛腿頂部的豎向力設(shè)計(jì)值Fv=305.56kN，作用在牛腿頂面的水平拉力設(shè)計(jì)值Fh=0。牛腿截面尺寸如圖2-30所示。若牛腿寬b=400mm，as=35mm，采用C30混凝土，HRB335級鋼筋，則牛腿所需縱向受拉鋼筋A(yù)s應(yīng)為（）mm2。A、306.3B、359.5C、532.0D、570.6答案：D解析：45.某現(xiàn)澆鋼筋混凝土三層框架，計(jì)算簡圖如圖2-16所示，各梁、柱的相對線剛度及樓層側(cè)向荷載標(biāo)準(zhǔn)值如圖2-16所示。假設(shè)，該框架滿足用反彎點(diǎn)法計(jì)算內(nèi)力的條件，首層柱反彎點(diǎn)在距本層柱底2/3柱高處，二、三層柱反彎點(diǎn)在本層1/2柱高處。試問，一層頂梁L1的右端在該側(cè)向荷載作用下的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk（kN·m）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、29B、34C、42D、50答案：B解析：46.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房γ0=1.0，柱距12m，其鋼吊車梁采用Q345鋼制造，E50型焊條焊接。吊車為軟鉤橋式吊車，起重量Q=50t／10t，小車重g=15t，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值P=470kN。[2014年真題]5.假定，吊車梁采用突緣支座，支座加勁肋與腹板采用雙面角焊縫連接，焊腳尺寸hf=10mm，支座反力設(shè)計(jì)值R=1727.8kN，腹板高度為1500mm。試問，角焊縫的剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N／mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：角焊縫的強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，支座反力設(shè)計(jì)值需乘以放大系數(shù)1.2。A、100B、120C、135D、155答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第7.1.3條式（7.1.3-2）計(jì)算，角焊縫的剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值為：lw=1500-2×10=1480mm，由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。47.某三跨框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為二級，邊跨跨度為5.7m，框架梁截面寬250mm，高600mm，柱寬為500mm，縱筋采用HRB335鋼，箍筋采用HPB300鋼，混凝土強(qiáng)度等級為C30，重力荷載引起的剪力VGb=135.2kN。在重力荷載和地震作用組合下作用于邊跨一層梁上的彎矩為：梁左端：Mmax=210kN·m，－Mmax=－420kN·m；梁右端：Mmax=175kN·m，－Mmax=－360kN·m；梁跨中：Mmax=180kN·m；邊跨梁：V=230kN。3.計(jì)算該框架梁的剪力設(shè)計(jì)值Vb，最接近于（）kN。A、230B、257.5C、272.5D、282.7答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）相關(guān)條例，計(jì)算如下：①計(jì)算重力荷載引起的剪力值重力荷載引起的梁內(nèi)最大剪力為：VGb=135.2kN；重力荷載和地震作用組合作用下跨中的最大剪力為：V=230×103N。②剪力設(shè)計(jì)值的確定由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。48.某建筑場地，受壓土層為淤泥質(zhì)黏土層，其厚度為10m，其底部為不透水層。場地采用排水固結(jié)法進(jìn)行地基處理，豎井采用塑料排水帶并打穿淤泥質(zhì)黏土層，預(yù)壓荷載總壓力為70kPa，場地條件及地基處理示意如圖5-15所示，加荷過程如圖5-15所示。試問，加荷開始后100d時(shí)，淤泥質(zhì)黏土層平均固結(jié)度與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？提示：不考慮豎井井阻和涂抹的影響；Fn=2.25；β=0.0244（1/d）。（）A、0.85B、0.87C、0.89D、0.92答案：D解析：49.A、1120B、1250C、1380D、2680答案：A解析：50.下列鋼筋不屬于板的構(gòu)造鋼筋的是（）。A、分布鋼筋B、箍筋或彎起筋C、現(xiàn)澆板中與梁垂直的上部構(gòu)造筋D、與梁（墻）整澆的板或嵌固于砌體墻的板，應(yīng)在板邊上部設(shè)置的構(gòu)造筋答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第9.1.6～9.1.7條推斷可知，ACD三項(xiàng)都屬于板的構(gòu)造鋼筋。而箍筋或彎起鋼筋是為提高板的沖切強(qiáng)度而配置的，不屬于板的構(gòu)造鋼筋。51.某鋼結(jié)構(gòu)辦公樓，結(jié)構(gòu)布置如圖所示。框架梁、柱采用Q345，次梁、中心支撐、加勁板采用Q235，樓面采用150mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接。A、75B、90C、100D、110答案：A解析：52.某鋼筋混凝土現(xiàn)澆肋形樓蓋的次梁，如圖所示，次梁高度h=450mm，寬度b=200mm，次梁的計(jì)算跨度l0=6m，間距為2.4m，凈距sn=2.2m，樓板厚度hf′=80mm，縱向受力鋼筋合力點(diǎn)至混凝土邊緣的距離as=35mm?；炷翉?qiáng)度等級為C30，縱向受拉鋼筋采用熱軋HRB335鋼筋。翼緣的計(jì)算寬度bf′最接近（）mm。A、1800B、2000C、2200D、2400答案：B解析：按梁跨度l0考慮，翼緣計(jì)算寬度應(yīng)滿足：bf′≤l0/3=2000mm；按梁凈距考慮，翼緣計(jì)算寬度應(yīng)滿足：bf′≤b+sn=200+2200=2400mm；按翼緣高度考慮：hf′/（h-as）=80/（450-35）=0.19>0.1，對于肋形樓蓋梁不受此要求限制。因此翼緣計(jì)算寬度bf′=2000mm。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。53.某簡支梁橋，計(jì)算跨徑為20m，采用C30混凝土。該橋由5根主梁和5根橫隔梁組成，等高主梁梁高為1.3m，跨中腹板厚度為0.16m，支點(diǎn)處腹板寬度應(yīng)加寬。假設(shè)已計(jì)算出在支點(diǎn)處某根主梁的恒載剪力為280kN，活載剪力為185kN。該主梁支點(diǎn)處的承載能力極限狀態(tài)剪力值最接近于（）kN。A、585B、595C、615D、625答案：B解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60—2004）第4.1.6條規(guī)定，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，效應(yīng)組合剪力值的計(jì)算公式為：Vd＝γgVg＋γqVq。式中，γg、γq分別為永久作用效應(yīng)及活載效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，根據(jù)表4.1.6可得，γq＝1.4；γg＝1.2。將數(shù)據(jù)代入公式得，該主梁支點(diǎn)處的承載能力極限狀態(tài)剪力值為：Vd＝1.2×280＋1.4×185＝595kN。由此可知，Ｂ項(xiàng)數(shù)值最為接近。54.某抗震設(shè)防烈度為8度（0.30g）的框架結(jié)構(gòu)，采用摩擦型長螺旋鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，初步確定某中柱采用如圖5-11所示的四樁承臺(tái)基礎(chǔ)，已知樁身直徑為400mm，單樁豎向抗壓承載力特征值Ra=700kN，承臺(tái)混凝土強(qiáng)度等級C30（ft=1.43N/mm2），樁間距有待進(jìn)一步復(fù)核。考慮x向地震作用，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于承臺(tái)底面標(biāo)高處的豎向力FEk=3341kN，彎矩MEk=920kN·m，水平力VEk=320kN，承臺(tái)有效高度h0=730mm，承臺(tái)及其上土重可忽略不計(jì)。.試問，當(dāng)樁中心距s=2400mm，地震作用效應(yīng)組合時(shí)，承臺(tái)A—A剖面處的抗剪承載力設(shè)計(jì)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、3500B、3100C、2800D、2400答案：B解析：55.某獨(dú)立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，柱底由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合所得的內(nèi)力值為：F1=2000kN，F(xiàn)2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN；柱基自重和覆土標(biāo)準(zhǔn)值G=486.7kN?；A(chǔ)埋深和工程地質(zhì)剖面如圖所示。2.偏心距為e=0.85時(shí)的基底壓力最大值最接近于（）kN/m2。A、316.8B、393.6C、400.1D、409.1答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條規(guī)定，當(dāng)偏心荷載作用時(shí)，基底壓力最大值的計(jì)算公式為：由于偏心距為：則代入數(shù)據(jù)可得基底邊緣最大壓力值為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。56.某五層重點(diǎn)設(shè)防類建筑，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)如圖，抗震等級為二級，各柱截面均為600mm×600mm，混凝土強(qiáng)度等級C40。A、B、假定，二層中柱KZ2截面為600mm×600mm，剪跨比大于2，軸壓比為0.6，縱筋和箍筋均采用HRB335級鋼筋，箍筋采用普通復(fù)合箍。試問，下列何項(xiàng)柱加密區(qū)配筋符合《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（G50011—2010）的要求？（）C、提示：復(fù)合箍的體積配箍率按扣除重疊部位的箍筋體積計(jì)算。D、答案：C解析：57.某鋼煙囪設(shè)計(jì)時(shí)，在鄰近構(gòu)筑物平臺(tái)上設(shè)置支撐與鋼煙囪相連，其計(jì)算簡圖如圖所示。支撐結(jié)構(gòu)鋼材采用Q235—B鋼，手工焊接，焊條為E43型。撐桿AB采用填板連接而成的雙角鋼構(gòu)件，十字形截面(╃100×7)，按實(shí)腹式構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，截面形式如圖所示，其截面特性：已知撐桿AB在風(fēng)荷載作用下的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=185kN。[2012年真題]4.已知條件同題（3）。假定角鋼肢背的焊縫內(nèi)力分配系數(shù)為0.7，實(shí)際焊縫長度為160mm。試問，撐桿AB角鋼肢背處側(cè)面角焊縫的應(yīng)力計(jì)算數(shù)值τf（N/mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、150B、130C、100D、70答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第7.1.3條第2款規(guī)定，角焊縫的計(jì)算長度，對每條焊縫取其實(shí)際長度減去2hf，故雙角鋼共2條焊縫，則側(cè)面角焊縫的應(yīng)力為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。58.承重墻梁在頂部荷載作用下，下列破壞形態(tài)不可能發(fā)生的是（）。A、托梁縱向鋼筋屈服而發(fā)生的正截面破壞B、墻體或托梁斜截面抗剪承載力不足而發(fā)生的斜截面破壞C、墻梁上部受壓區(qū)砌體因抗壓強(qiáng)度不足而發(fā)生的正截面破壞D、托梁支座上部砌體被壓碎的局部受壓破壞答案：C解析：砌體的抗壓強(qiáng)度大約是其抗拉強(qiáng)度的10倍，也遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其抗剪強(qiáng)度，所以一般不會(huì)因?yàn)槭軌簠^(qū)強(qiáng)度不足而發(fā)生破壞。墻梁的破壞形態(tài)主要包括：①彎曲破壞，當(dāng)托梁主裂縫截面的鋼筋達(dá)到屈服時(shí)，墻梁發(fā)生沿跨中垂直截面的彎曲破壞；②剪切破壞，包括斜拉破壞和斜壓破壞；③局部受壓破壞。59.某辦公樓平面布置如圖所示，采用裝配式鋼筋混凝土樓蓋，MU10磚墻承重。縱墻及橫墻厚度均為240mm，砂漿強(qiáng)度等級M5，底層墻高H=4.5m（從基礎(chǔ)頂面算起至一層樓板底面），隔墻厚120mm。則下列高厚比驗(yàn)算錯(cuò)誤的是（）。A、外縱墻滿足B、承重橫墻滿足C、內(nèi)縱墻滿足D、內(nèi)隔墻不滿足答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.1條表4.2.1可知，橫墻最大間距s=12m＜32m，其屬于剛性方案。①外縱墻高厚比驗(yàn)算由s=12m，H=4.5m，知s=12m＞2H=9m；根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，H0=1.0H；查第6.1.1條表6.1.1可知，砂漿強(qiáng)度等級M5時(shí)允許高厚比[β]=24；又μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×2/4=0.8＞0.7，由第6.1.1條式（6.1.1）計(jì)算，得：高厚比β=H0/h=4.5/0.24=18.75＜μ2[β]=0.8×24=19.2，滿足高厚比要求。②承重橫墻高厚比驗(yàn)算縱墻間距s=6.2m，則H=4.5m＜s＜2H=9m；根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，H0=0.4s＋0.2H=0.4×6.2+0.2×4.5=3.38m；由第6.1.1條式（6.1.1）計(jì)算，得高厚比β=H0/h=3380/240=14.08＜[β]=24，滿足高厚比要求。③內(nèi)縱墻高厚比驗(yàn)算由于內(nèi)縱墻的厚度、砌筑砂漿、墻體高度均與縱墻相同，洞口寬度小于外墻的洞口寬度，外墻高厚比驗(yàn)算滿足要求，則內(nèi)縱墻也滿足高厚比要求。④隔墻高厚比驗(yàn)算因隔墻上端在砌筑時(shí)，一般用斜放立磚頂住樓板，故可按頂端為不動(dòng)鉸支點(diǎn)考慮。設(shè)隔墻與縱墻咬槎拉結(jié)，則s=6.2m，2H=9m＞s＞H=4.5m；查第5.1.3條表5.1.3可得，H0=0.4s+0.2H=3.38m；由于隔墻是非承重墻，則根據(jù)第6.1.1條式（6.1.1）計(jì)算，得：β=H0/h=3380/120=28.16＜μ1[β]=1.44×24=34.56，滿足高厚比要求。60.某五層砌體結(jié)構(gòu)辦公樓立面簡圖見圖?？拐鹪O(shè)防烈度7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.15g。各層層高及計(jì)算高度均為3.6m，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓、屋蓋。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級，結(jié)構(gòu)安全等級為二級。已知各種荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）：屋面恒載總重為1800kN，屋面活荷載總重150kN，屋面雪荷載總重100kN；每層樓層恒載總重為1600kN，按等效均布荷載計(jì)算的每層樓面活荷載為600kN；2～5層每層墻體總重為2100kN，女兒墻總重為400kN。采用底部剪力法對結(jié)構(gòu)進(jìn)行水平地震作用計(jì)算。試問，總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值Fek（kN），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：樓層重力荷載代表值計(jì)算時(shí)，集中于質(zhì)點(diǎn)G1的墻體荷載按2100kN計(jì)算。A、1680B、1970C、2150D、2300答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.3條規(guī)定，計(jì)算地震作用時(shí)，建筑的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和。各可變荷載的組合值系數(shù)，應(yīng)按表5.1.3采用，故：屋面質(zhì)點(diǎn)處G5=1800+0.5×2100+0.5×100+400=3300kN，樓層質(zhì)點(diǎn)處G1=1600+2100+0.5×600=4000kN，G2=G3=G4=4000kN。根據(jù)第5.2.1條及5.1.4條規(guī)定，結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點(diǎn)應(yīng)取總重力荷載代表值，多質(zhì)點(diǎn)可取總重力荷載代表值的85%。由G=∑Gi=4000×4+3300=19300kN，故Geq=0.85G＝0.85×19300=16405kN。相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值，對于多層砌體房屋、底部框架砌體房屋，宜取水平地震影響系數(shù)最大值，即α1=αmax=0.12。因此，總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為Fek=α1Geq=0.12×16405=1968.6kN。61.某獨(dú)立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，柱底由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合所得的內(nèi)力值為：F1=2000kN，F(xiàn)2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN；柱基自重和覆土標(biāo)準(zhǔn)值G=486.7kN?；A(chǔ)埋深和工程地質(zhì)剖面如圖所示。3.基底土的承載力特征值fa最接近于（）kN/m2。A、251.7B、259.6C、267D、276.3答案：C解析：黏粒含量大于10%的粉土，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηb=0.3，ηd=1.5；則可計(jì)算得修正后的基底土的承載力特征值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。62.關(guān)于建立承載能力極限狀態(tài)偶然組合設(shè)計(jì)表達(dá)式的原則，下列敘述不正確的是（）。A、只考慮一種偶然作用與其他荷載相組合B、偶然作用的代表值不乘以分項(xiàng)系數(shù)C、與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可變荷載，應(yīng)根據(jù)觀測資料和工程經(jīng)驗(yàn)采用適當(dāng)?shù)拇碇担缃M合值等D、荷載與抗力分項(xiàng)系數(shù)，可根據(jù)結(jié)構(gòu)可靠度分析或工程經(jīng)驗(yàn)確定，應(yīng)符合專門規(guī)范的規(guī)定答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068—2001）第7.0.2條第2款及其條文說明規(guī)定，偶然組合極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式宜按下列原則確定：①只考慮一種偶然作用與其他荷載相組合；②偶然作用不乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)；③可變荷載可根據(jù)與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可能性，采用適當(dāng)?shù)拇碇担鐪?zhǔn)永久值等；④荷載與抗力分項(xiàng)系數(shù)值，可根據(jù)結(jié)構(gòu)可靠度分析或工程經(jīng)驗(yàn)確定。63.某無吊車單跨單層砌體倉庫的無壁柱山墻，如圖所示，橫墻承重，房屋山墻兩側(cè)均有外縱墻。采用MU10蒸壓粉煤灰磚、M5混合砂漿砌筑。墻厚為370mm，山墻基礎(chǔ)頂面距室外地面300mm。[2013年真題]3.假定，房屋的靜力計(jì)算方案為剛性方案。試問，山墻的高厚比限值μ1μ2[β]與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、17B、19C、21D、24答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第6.1.1條表6.1.1可知，在剛性方案里允許高厚比[β]=24，自承重墻允許高厚比修正系數(shù)μ1=1.0；根據(jù)第6.1.4條的規(guī)定，有門窗洞口墻允許高厚比修正系數(shù)為：所以，山墻的高厚比限值為：μ1μ2[β]=1.0×0.81×24=19.44。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。64.露天環(huán)境下某工地采用紅松原木制作混凝土梁底模立柱，強(qiáng)度驗(yàn)算部位未經(jīng)切削加工，試問，在確定設(shè)計(jì)指標(biāo)時(shí)，該紅松原木軸心抗壓強(qiáng)度最大設(shè)計(jì)值（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、10B、12C、14D、15答案：B解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第4.2.1條表4.2.1-2可知，紅松強(qiáng)度等級為TC13B；根據(jù)表4.2.1-3可知，fc=10N/mm2；根據(jù)第4.2.3條規(guī)定，未經(jīng)切削，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值可提高15％；根據(jù)表4.2.1-4可知，露天環(huán)境下應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)0.9，對于施工時(shí)的短暫情況應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)1.2。則軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fc=1.15×0.9×1.2×10=12.42N/mm2。65.格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計(jì)算內(nèi)力隨（）的變化而變化。A、綴材的橫截面積B、綴材的種類C、柱的計(jì)算長度D、柱的橫截面積答案：D解析：格構(gòu)式軸壓柱綴材的內(nèi)力取決于彎曲時(shí)柱構(gòu)件的剪力V。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第5.1.6條規(guī)定，軸心受壓構(gòu)件的計(jì)算剪力應(yīng)按計(jì)算，其中，A為軸壓構(gòu)件橫截面面積，fy和f是軸壓構(gòu)件材料屈服強(qiáng)度和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。故格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計(jì)算內(nèi)力隨柱的截面面積的變化而變化。66.某車間起重機(jī)梁端部車擋采用焊接工字形截面，鋼材采用Q235B鋼，車擋截面特性如圖所示。作用于車擋上的起重機(jī)水平?jīng)_擊力設(shè)計(jì)值為H=201.8kN，作用點(diǎn)距車擋底部的高度為1.37m。[2011年真題]4.已知條件同題（3）。試問，“2”點(diǎn)處的角焊縫應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N/mm2）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、30B、90C、130D、160答案：C解析：“2”點(diǎn)既在翼緣上，又在腹板上。因此，“2”點(diǎn)是在各種力綜合作用下的焊縫強(qiáng)度計(jì)算點(diǎn)。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第7.1.3條規(guī)定，可以進(jìn)行直角角焊縫的強(qiáng)度計(jì)算。由題意可知，“2”點(diǎn)處彎曲應(yīng)力為：根據(jù)公式（7.1.3-2）計(jì)算，“2”點(diǎn)處剪應(yīng)力為：根據(jù)公式（7.1.3-3）計(jì)算，“2”點(diǎn)處綜合應(yīng)力為：由于焊縫直接承受動(dòng)力荷載，βf=1.0。故“2”點(diǎn)處角焊縫應(yīng)力設(shè)計(jì)值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。67.關(guān)于淤泥的天然含水量w和孔隙比e的數(shù)值，下列各項(xiàng)正確的是（）。A、w＞wL；e≥1.5B、w＞wL；e≤1.5C、w≥wP；e≥1.5D、w＜wP；e≤1.5答案：A解析：《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第4.1.12條規(guī)定，淤泥為在靜水或緩慢的流水環(huán)境中沉積，并經(jīng)生物化學(xué)作用形成，其天然含水量大于液限、天然孔隙比大于或等于1.5的黏性土。當(dāng)天然含水量大于液限而天然孔隙比小于1.5但大于或等于1.0的黏性土或粉土為淤泥質(zhì)土。含有大量未分解的腐殖質(zhì)，有機(jī)質(zhì)含量大于60%的土為泥炭，有機(jī)質(zhì)含量大于或等于10%且小于或等于60%的土為泥炭質(zhì)土。68.關(guān)于鋼材和焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的下列說法中，何項(xiàng)有誤？（）Ⅰ.同一鋼號不同質(zhì)量等級的鋼材，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值相同；Ⅱ.同一鋼號不同厚度的鋼材，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值相同；Ⅲ.鋼材工作溫度不同（如低溫冷脆），強(qiáng)度設(shè)計(jì)值不同；Ⅳ.對接焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值與母材厚度有關(guān)；Ⅴ.角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值與焊縫質(zhì)量等級有關(guān)。A、Ⅱ、Ⅲ、ⅤB、Ⅱ、ⅤC、Ⅲ、ⅣD、Ⅰ、Ⅳ答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）條文規(guī)范逐項(xiàng)判別。前三項(xiàng)，根據(jù)第3.4.1條表3.4.1-1可知，鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值隨鋼材厚度增加而降低，與工作溫度和質(zhì)量等級無關(guān)；后兩項(xiàng)，根據(jù)第3.4.1條表3.4.1-3可知，對接焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值隨母材厚度增加而降低，角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值僅與焊條型號有關(guān)。69.假定，該底層柱下端截面產(chǎn)生的豎向內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值如下：由結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重荷載產(chǎn)生的NGk=980kN；由按等效均布荷載計(jì)算的樓（屋）面可變荷載產(chǎn)生的NQk=220kN，由水平地震作用產(chǎn)生的NEhk=280kN，試問，該底層柱的軸壓比μN(yùn)與軸壓比限值[μN(yùn)]之比，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、0.67B、0.80C、0.91D、0.98答案：C解析：70.一幢20層的高層建筑，采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。該建筑的抗震設(shè)防烈度為8度(0.3g)，場地類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。該結(jié)構(gòu)的第一自振周期T1=1.2s，阻尼比ζ=0.05，地震影響系數(shù)α最接近于()。A、0.08B、0.07C、0.06D、0.05答案：A解析：該建筑抗震設(shè)防烈度為8度(0.3g)，按多遇地震計(jì)算水平地震作用時(shí)，查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011-2001)(2008年版)表5.1.4-1，水平地震影響系數(shù)最大值為：αmax=0.24；場地類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，則查表5.1.4-2可知，特征周期Tg=0.35s?；炷两Y(jié)構(gòu)的阻尼比ζ=0.05，則阻尼調(diào)整系數(shù)η2可根據(jù)式(5.1.5-3)計(jì)算，即：71.某多跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-27所示。每孔跨徑25m，計(jì)算跨徑為24m，橋梁總寬10m，行車道寬度為8.0m，通行二列汽車。該橋上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，橋墩支承在巖基上，由混凝土獨(dú)柱墩身和帶懸臂的蓋梁組成。橋墩上設(shè)立四個(gè)支座，支座的橫橋向中心距為4.0m。計(jì)算荷載為公路—Ⅱ級，汽車荷載沖擊系數(shù)為μ＝0.285。混凝土的容重按25kN/m3計(jì)算。假定上述橋梁每個(gè)支座在恒載和活載作用下，最大垂直反力為2000kN。擬選用板式橡膠支座的板厚為42mm、順橋向的尺寸為400mm，則所需板式橡膠支座的平面尺寸最接近于（）。提示：假定允許平均壓應(yīng)力σ＝10MPa，支座形狀系數(shù)S＞8。A、400mm×450mmB、400mm×500mmC、400mm×550mmD、400mm×600mm答案：B解析：72.某大城市位于7度地震區(qū)，市內(nèi)道路上有一座5孔各16m的永久性橋梁，全長80.6m，全寬19m。上部結(jié)構(gòu)為簡支預(yù)應(yīng)力混凝土空心板結(jié)構(gòu)，計(jì)算跨徑15.5m；中墩為兩跨雙懸臂鋼筋混凝土矩形蓋梁，三根1.1m的圓柱；伸縮縫寬度均為80mm；每片板梁兩端各置兩塊氯丁橡膠板式支座，支座平面尺寸為200mm（順橋向）×250mm（橫橋向），支點(diǎn)中心距墩中心的距離為250mm（含伸縮縫寬度）。試問，根據(jù)現(xiàn)行橋規(guī)的構(gòu)造要求，該橋中墩蓋梁的最小設(shè)計(jì)寬度（mm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、1640B、1390C、1200D、1000答案：A解析：根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ166—2011）第11.3.2條規(guī)定，簡支梁端至中墩蓋梁邊緣應(yīng)有一定的距離，其最小值a≥70+0.5L。故中墩蓋梁的設(shè)計(jì)寬度應(yīng)滿足：B=2a+b0≥[2×（70+0.5×15.5）+8]×10mm=1635mm。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。73.關(guān)于預(yù)制樁的下列主張中，何項(xiàng)不符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011和《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94—2008的規(guī)定？（）A、抗震設(shè)防烈度為8度地區(qū)，不宜采用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁B、對于飽和軟粘土地基，預(yù)制樁入土15d后方可進(jìn)行豎向靜載試驗(yàn)C、混凝土預(yù)制實(shí)心樁的混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的70%及以上方可起吊D、采用錘擊成樁時(shí)，對于密集樁群，自中間向兩個(gè)方向或四周對稱施打答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）附錄Q.0.4規(guī)定，進(jìn)行豎向靜載試驗(yàn)，對于飽和軟粘土地基，預(yù)制樁入土不得少于25d，B項(xiàng)錯(cuò)誤。根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第3.3.2條第3款規(guī)定，抗震設(shè)防烈度為8度及以上地區(qū)，不宜采用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁（PC）和預(yù)應(yīng)力混凝土空心方樁（PS），A項(xiàng)正確；根據(jù)第7.2.1條第1款規(guī)定，混凝土預(yù)制實(shí)心樁的混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的70%及以上方可起吊，達(dá)到100%方可運(yùn)輸，C項(xiàng)正確；根據(jù)第7.4.4條第1款規(guī)定，對于密集群樁，自中間向兩個(gè)方向或四周對稱施打，D項(xiàng)正確。74.某混凝土擋土墻墻高5.2m，墻背傾角α=60o，擋土墻基礎(chǔ)持力層為中風(fēng)化較硬巖。擋土墻剖面如圖5-14所示，其后有較陡峻的穩(wěn)定巖體，巖坡的坡角θ=75o，填土對擋土墻墻背的摩擦角δ=10o。提示：不考慮擋土墻前緣土體作用，按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）作答。假定，擋土墻主動(dòng)土壓力合力Ea=250kN/m，主動(dòng)土壓力合力作用點(diǎn)位置距離擋土墻底1/3墻高，擋土墻每延米自重Gk=220kN，其重心距擋土墻墻趾的水平距離x0=1.426m。試問，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，擋土墻底面邊緣最大壓力值Pkmax（kPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、105B、200C、240D、280答案：C解析：75.下列關(guān)于木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的論述，其中何項(xiàng)不妥？（）[2014年真題]A、對原木構(gòu)件，驗(yàn)算撓度和穩(wěn)定時(shí)，可取構(gòu)件的中央截面B、對原木構(gòu)件，驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度時(shí)，可取最大彎矩處截面C、木桁架制作時(shí)應(yīng)按其跨度的1／200起拱D、木結(jié)構(gòu)建筑不應(yīng)超過五層答案：D解析：AB兩項(xiàng)正確，根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第4.2.10條規(guī)定，對原木構(gòu)件，驗(yàn)算撓度和穩(wěn)定時(shí)，可取構(gòu)件的中央截面，驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度時(shí)，可取最大彎矩處截面。C項(xiàng)正確，根據(jù)第7.3.3條規(guī)定，木桁架制作時(shí)應(yīng)按其跨度的1／200起拱。D項(xiàng)錯(cuò)誤，根據(jù)第10.3.1條規(guī)定，木結(jié)構(gòu)建筑不應(yīng)超過三層。76.某鋼煙囪設(shè)計(jì)時(shí)，在鄰近構(gòu)筑物平臺(tái)上設(shè)置支撐與鋼煙囪相連，其計(jì)算簡圖如圖所示。支撐結(jié)構(gòu)鋼材采用Q235—B鋼，手工焊接，焊條為E43型。撐桿AB采用填板連接而成的雙角鋼構(gòu)件，十字形截面(╃100×7)，按實(shí)腹式構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，截面形式如圖所示，其截面特性：已知撐桿AB在風(fēng)荷載作用下的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=185kN。[2012年真題]3.撐桿AB與鋼煙囪的連接節(jié)點(diǎn)如圖所示，側(cè)面角焊縫的焊腳尺寸hf=6mm。試問，不計(jì)受力大小，僅按焊縫連接的構(gòu)造要求確定，圖中所示實(shí)際焊縫長度的最小值（mm）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、40B、60C、80D、100答案：B解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第8.2.7條第4款規(guī)定，側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計(jì)算長度不得小于8hf和40mm。故側(cè)面角焊縫的最小計(jì)算長度為：再根據(jù)第7.1.3條關(guān)于角焊縫計(jì)算長度的規(guī)定，角焊縫的計(jì)算長度，對每條焊縫取其實(shí)際長度減去2hf。則實(shí)際焊縫長度的最小值為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。77.某砌體房屋，采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，其埋置深度為1.2m，寬度為1.6m。場地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為-1.200m。[2012年真題]2.假定，在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，基礎(chǔ)底面壓力值。試問，②層淤泥質(zhì)黏土頂面處的附加壓力值Pz(kPa),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、60B、70C、80D、90答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.7條第2款規(guī)定，對條形基礎(chǔ)附加壓力值可按下式計(jì)算：取基礎(chǔ)長度進(jìn)行計(jì)算。步驟如下：①計(jì)算地基壓力擴(kuò)散線與垂直線的夾角θ：由查表5.2.7可得，可取地基壓力擴(kuò)散角θ=23°。②Pz為基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值；Z為基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離。③附加壓應(yīng)力值為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。78.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)多層辦公樓局部平面布置如圖所示（均為辦公室），梁、板、柱混凝土強(qiáng)度等級均為C30，梁、柱縱向鋼筋為HRB400鋼筋，樓板縱向鋼筋及梁、柱箍筋為HRB335鋼筋。假設(shè)，雨篷梁KL1與柱剛接，試問，在雨篷荷載作用下，梁KL1的扭矩圖與下列何項(xiàng)圖示較為接近？（）A、B、C、D、答案：A解析：雨篷梁在兩端剛接的條件下，梁的扭矩圖在雨篷板范圍以內(nèi)為斜線，在雨篷板范圍以外為直線79.一片高2m，寬3m，厚370mm的墻，如圖所示。采用普通燒結(jié)磚和M2.5砂漿砌筑。墻面承受水平荷載設(shè)計(jì)值為0.7kN/m2。1.該墻的墻底截面的彎矩設(shè)計(jì)值及剪力設(shè)計(jì)值與下列（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A、1.4kN·m；1.4kNB、1.4kN·m；4.2kNC、4.2kN·m；1.4kND、4.2kN·m；2.8kN答案：A解析：取1m寬的墻計(jì)算，并忽略自重產(chǎn)生的軸力影響，則該墻的墻底截面的彎矩設(shè)計(jì)值為：80.有一連梁的截面尺寸為b×h=160mm×900mm，凈跨ln=900mm，抗震等級為二級，縱筋HRB335級，fy=300N/mm2，箍筋HPB300級，fyv=270N/mm2，混凝土強(qiáng)度為C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。由樓層荷載傳到連梁上的剪力VGb很小，略去不計(jì)。由地震作用產(chǎn)生的連梁剪力設(shè)計(jì)值Vb=150kN。3.連梁配置的箍筋最接近于（）。A、雙肢φ8110B、雙肢φ8200C、雙肢φ8150D、雙肢φ8100答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.2.23條式（7.2.23-3）計(jì)算，跨高比為：ln/h=0.9/0.9=1.0＜2.5，則調(diào)整后連梁截面的剪力設(shè)計(jì)值為：則有：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。81.某城市主干路的一座單跨30m的梁橋，可通行雙向兩列車，其抗震基本烈度為7度，地震動(dòng)峰值加速度為0.15g。試問，該橋的抗震措施等級應(yīng)采用下列何項(xiàng)數(shù)值？（）A、6度B、7度C、8度D、9度答案：C解析：根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ166—2011）第3.1.1條表3.1.1可得，該橋的抗震設(shè)防分類為丙類；根據(jù)3.1.4條第2款規(guī)定，7度地震區(qū)的丙類橋梁抗震措施，應(yīng)比橋址處的地震基本烈度提高一度，即8度。82.某五層燒結(jié)普通磚房辦公樓，裝配式鋼筋混凝土樓蓋，平面如圖所示，外縱墻、山墻為360mm墻，其余均為240mm墻，采用MU10燒結(jié)普通磚，混合砂漿：首層M10、2～3層M7.5、4～5層M5，抗震設(shè)防烈度為8度，墻體交接處均設(shè)鋼筋混凝土構(gòu)造柱。2.各層的地震剪力V、墻體正應(yīng)力σ0見表。驗(yàn)算④軸墻體截面抗震承載力哪一層不滿足要求？（）A、四層B、三層C、二層D、一層答案：C解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第10.2.2條式（10.2.2）計(jì)算如下：④軸橫墻截面積為：A14＝（5.7+0.24）×0.24＝1.426m2；一層橫墻總截面面積為：A1=0.24×[（12.9+0.24）+（5.1+0.24）×3+（5.7+0.24）×2]=9.85m2；橫墻總重力荷載面積：F1=16.5×12.9=212.85m2；④軸橫墻承受重力荷載面積：F14=（5.7+1.05）×（3+4.5）=50.625m2；83.某建筑物基礎(chǔ)如圖所示，基礎(chǔ)埋深為2m，底面尺寸為4m×2m。在設(shè)計(jì)地面標(biāo)高處有偏心荷載680kN，偏心距1.31m。則基礎(chǔ)底面的最大壓力最接近于（）kPa。A、267.4B、300.3C、323.5D、347.7答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條規(guī)定，偏心作用時(shí)，偏心距為：式中，M為相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)底面的力矩值，經(jīng)計(jì)算為：M＝680×1.31＝890.8kN·m；Gk為基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重，經(jīng)計(jì)算為：Gk＝20×4×2×2＝320kN；Fk為相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力矩，F(xiàn)k=680kN；則偏心距為：根據(jù)式（5.2.2-4）計(jì)算，則基礎(chǔ)底面最大壓力為：其中，a=4/2－e=2－0.891=1.109。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。84.對不同墻體進(jìn)行抗震承載力驗(yàn)算時(shí)，需采用不同的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。假定構(gòu)件受力狀態(tài)均為受剪，試問，下列哪一種墻體承載力抗震調(diào)整系數(shù)yRE不符合規(guī)范要求？（）[2012年真題]提示：按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）作答。A、B、C、D、答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第10.1.5條表10.1.5可知，對不同墻體進(jìn)行抗震承載力驗(yàn)算時(shí)，需采用不同的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。自承重墻yRE應(yīng)為1.0。85.某15層框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，其平立面示意如圖所示，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻，對風(fēng)荷載不敏感，房屋高度58m，首層層高5m，二～五層層高4.5m，其余各層層高均為3.5m，所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.159，Ⅲ類場地，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。[2011年真題]3.假定，該結(jié)構(gòu)對應(yīng)于x向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的底部總剪力V0=4250kN，相應(yīng)未經(jīng)調(diào)整的各層框架部分所承擔(dān)的地震總剪力中的最大值為620kN。試問，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，x向地震作用下，相應(yīng)的底層框架部分承擔(dān)的地震總剪力（kN）為下列何項(xiàng)數(shù)值時(shí)符合有關(guān)規(guī)范、規(guī)程的最低要求？（）A、620B、850C、900D、930答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第9.1.11條第3款規(guī)定，當(dāng)框架部分分配的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值的20%，但其最大值不小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值的10%時(shí)，應(yīng)按結(jié)構(gòu)底部總地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值的20%和框架部分樓層地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值中最大值的1.5倍二者的較小值進(jìn)行調(diào)整?？傻茫杭慈】蚣懿糠值卣鹂偧袅椋篤=850kN。86.某單層工業(yè)廠房，屋面及墻面的圍護(hù)結(jié)構(gòu)均為輕質(zhì)材料，屋面梁與上柱剛接，梁柱均采用Q345焊接H形鋼，梁、柱H形截面表示方式為：梁高×梁寬×腹板厚度×翼緣厚度：上柱截面為H800×400×12×18，梁截面為H1300×400×12×20，抗震設(shè)防烈度為7度，框架上柱最大設(shè)計(jì)軸力為525kN。試問，本工程框架上柱長細(xì)比限值應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、150B、123C、99D、80答案：A解析：87.某現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，板上有作用面為400mm×500mm的局部荷載，并開有550mm×550mm的洞口，平面位置示意如圖2-4所示。假定，樓板混凝土強(qiáng)度等級為C30，板厚h=150mm，截面有效高度h0=120m。試問，在局部荷載作用下，該樓板的受沖切承載力設(shè)計(jì)值Fl（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：①η=1.0；②未配置箍筋和彎起鋼筋。A、250B、270C、340D、430答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.5.2條規(guī)定，當(dāng)板開有孔洞且空洞至局部荷載作用面積邊緣的距離不大于6h0時(shí)，受沖切承載力計(jì)算中取用的計(jì)算截面周長μm，應(yīng)扣除局部荷載中心至開孔洞外邊切線之間所包含的長度。因此孔洞至局部荷載邊緣的距離為：s=550mm<6h0=6×120=720mm；臨界截面周長μm應(yīng)扣除局部荷載中心至開孔外邊切線之間所包含的長度：μm=2×（520+620）－（250+120／2）×550／800=2280－213=2067mm。根據(jù)第6.5.1條式（6.5.1-1）可得，在局