醋酸酐生產(chǎn)過程概念設(shè)計

化工過程模擬與優(yōu)化

課程設(shè)計報告

貂破斫住戶2程極含急耕

指導(dǎo)老師：錢宇教授

陸恩錫教授

學(xué)生：周亮

專業(yè)：化學(xué)工程

2001年5月15日

過程設(shè)計分析

1.1醋酸酎的相關(guān)信息

1.1.1性質(zhì)與用途

醋酸酊（又稱乙酸酊，簡稱醋酊）為無色易流動液體，有極強(qiáng)的醋酸氣味。有刺激作用。

15

相對密度（d4）1.080,熔點(diǎn)-73℃,非點(diǎn)139℃,折光指數(shù)（20℃）1.3904,水中溶解度（20

℃）12%,易燃燒，遇水分解成醋酸。溶于乙醇、乙醛、苯和氯仿。

醋酸酊（又稱乙酸酊，簡稱醋酊）是??種重要的有機(jī)化工原料，主要用于制造醋酸纖維、

醋酸塑料、不燃性電影膠片及人造絲等化工產(chǎn)。在醫(yī)藥工業(yè)中用于制造阿司匹林、合霉素、

地巴哇等藥物。此外，在燃料，香料及化工生產(chǎn)中用作強(qiáng)乙?；瘎┖兔撍畡?。

1.1.2生產(chǎn)與消費(fèi)

我國從50年代末期開始生產(chǎn)醋酸酊。上海試劑一廠采用乙酰氧化法首先建成了我國第

一套醋酸酢生產(chǎn)裝置。隨后，南通醋酸化工廠、山東新華制藥廠、吉化公司電石廠等相繼建

設(shè)了十幾套生產(chǎn)裝置。1972年合成醋酸酢產(chǎn)量突破萬噸達(dá)到1.03萬噸，1980年為1.43萬噸,

92年增長到4.04萬噸，目前年產(chǎn)量超過7萬噸，供需基本持平。

1.1.3技術(shù)要求

中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)GB10668-89

指標(biāo)名稱指標(biāo)

優(yōu)等品一等品合格品

色度（粕-鉆），號W101525

乙酸肝含量，%》98.598.096.00

沸程（壓力在138.0-141.0137.5-141.0136.5-141.5

1.013*105Pa）℃

蒸發(fā)殘渣，％《0.0050.010.01

含鐵量，0.00010.00020.0005

重金屬（以Pb計）％W0.00010.00020.0005

氯化物（以C1計）%w0.00020.00050.001

高鎰酸鉀指數(shù)6080

mg/100mlW

1.2醋酸酎生產(chǎn)過程的分析

1.2.1醋酸酎的生產(chǎn)方法

醋酸酎的各種生產(chǎn)方法示意圖：

其中最常用的主要工業(yè)生產(chǎn)方法有醋酸法、丙酮法、乙醛法等。

本設(shè)計擬采用丙酮法進(jìn)行醋酸酢的生產(chǎn)設(shè)計。丙酮在700~800℃,常壓、沒有催化劑的

條件下進(jìn)行裂解反應(yīng)，反應(yīng)停留時間0.01~1.0s?裂解反應(yīng)管的結(jié)焦比乙酸法嚴(yán)重，為了防

止結(jié)焦，主要采用高銘鋼管材，如用含銀鋼材，應(yīng)事先用一氧化碳和氧氣混合物進(jìn)行鈍化處

理，以防元素銀對結(jié)焦的促進(jìn)作用。

本法丙酮的轉(zhuǎn)化率約為24.4%,生成乙烯酮的選擇性為72%,反應(yīng)信息如下：

主反應(yīng)：CH,COCH3?CH,=C=O+CH4700℃,latm;

副反應(yīng)：CH2=C=O?CO+1/2CH2=CH2700℃,latm;

主反應(yīng)：CH2=C=O+CH,COOH?(CH3co80℃,latm

1.2.2醋酸酎產(chǎn)品分離過程分析

由前面反應(yīng)可知，在醋酸酎的合成過程中，由于丙酮轉(zhuǎn)化不完全、副反應(yīng)產(chǎn)物的存在和

未反應(yīng)完全醋酸的存在，必須對反應(yīng)產(chǎn)物進(jìn)行分級分離。

在本設(shè)計中，根據(jù)沸點(diǎn)之間的差異，首先用一個分離器將產(chǎn)物中甲烷、乙烯和一氧化碳

分離出來，再將丙酮分離丙酮循環(huán)使用，最后醋酸與醋酸酢的沸點(diǎn)相近，用一個精微塔進(jìn)

行分離使產(chǎn)品醋酸酊達(dá)到相應(yīng)要求，并使精儲出來的醋酸循環(huán)使用。

2.醋酸酎生產(chǎn)過程的設(shè)計

2.1反應(yīng)系統(tǒng)

反應(yīng)主要包括：丙酮裂解、醋酸吸收乙烯酮生成醋酸酊工段；

將整個反應(yīng)和分離循環(huán)等作為一個系統(tǒng)，考察它的輸入與輸出，可以得到以下的信息:

1進(jìn)料物流：原料丙酮、醋酸；

2副產(chǎn)物：由于丙酮裂解過程產(chǎn)生CH4、CO、C2H4,可以去作燃料回收；

3由于反應(yīng)很不完全，所以需要一股循環(huán)物流將未反應(yīng)的丙酮送回裂解爐；

4過量反應(yīng)物：醋酸吸收乙烯酮反應(yīng)中，醋酸為過量反應(yīng)物，故要循環(huán)使用；

5產(chǎn)品物流的項目：這些組成的沸點(diǎn)和去向在表2中給出：

組分正常沸點(diǎn)C去向

丙酮56.5循環(huán)

酸

醋

118.1循環(huán)

烯

乙

酮-41.1完全轉(zhuǎn)化

烷

甲

化-161.4副產(chǎn)物

氧

一

-191.5副產(chǎn)物

烯

乙

-154.8副產(chǎn)物

酸

醋

酊139.6主要產(chǎn)物

2.2反應(yīng)信息

2.2.1反應(yīng)、副反應(yīng)及其條件：

主反應(yīng)：CH3COCH3?CH2=C=O+CH4700℃,latm;

副反應(yīng)：CH2=C=O?CO+1/2CH2=CH2700℃,latm;

主反應(yīng)：CH2=C=O+CH3COOH(CH3CO)2O80℃,latm

2.2.2選擇性、轉(zhuǎn)化率

選擇性和轉(zhuǎn)化率的關(guān)系可用s=1-4/3x表示

產(chǎn)率y=sXx

2.2.3反應(yīng)的相態(tài)

1.CH4>CO、C2H4、CH2=C=O常溫下均為氣態(tài)；

2.丙酮的裂解反應(yīng)為氣相反應(yīng)；

3.醋酸吸收乙烯酮反應(yīng)中，乙酸、醋酸酎為液相，乙烯酮為氣相；

4.兩個反應(yīng)均不需催化劑。

設(shè)計方案定為年產(chǎn)15,000噸，即設(shè)計產(chǎn)量為20.0kmol/hr。產(chǎn)品濃度控制在98%以上,

從而反推原料量即丙酮、醋酸的流量。

反應(yīng)條件定為：裂解反應(yīng)700℃,latm;醋酸與乙烯酮的反應(yīng)為80℃,latm;

由醋酸酎產(chǎn)量為P微儂產(chǎn)20kmol/hr,根據(jù)反應(yīng)計量式，把整個過程看作一個系統(tǒng)，進(jìn)料為

丙酮、醋酸，出料是廢氣、產(chǎn)品醋酸酎。

由選擇性可知，丙酮的進(jìn)料為20/0.72=27.8kmol/hr,醋酸進(jìn)料量為20.Okmol/hr,而丙

酮與醋酸之間的摩爾差的丙酮量轉(zhuǎn)化為廢氣。

設(shè)定數(shù)據(jù)為：丙酮進(jìn)料量：27.8kmol/hr;醋酸進(jìn)料量：20.0kmol/hr。而由于在分離

循環(huán)過程中累積導(dǎo)致最后可能會隨產(chǎn)品損失部分反應(yīng)進(jìn)料，故最終醋酸好的產(chǎn)量將比預(yù)計的

低些。

2.3流程的循環(huán)結(jié)構(gòu)

在醋酸酎生產(chǎn)過程中，裂解爐中丙酮是不完全反應(yīng)，而在第二個反應(yīng)器中醋酸吸收乙烯

酮為了使乙烯酮完全反應(yīng)，必須是醋酸好過量。為了提高反應(yīng)物的利用率，因而在整個流程

中會存在兩股循環(huán)物流：丙酮循環(huán)回裂解爐，醋酸循環(huán)Reactor2。

醋酸酢生產(chǎn)過程的循環(huán)結(jié)構(gòu)可簡單表示如下：

新鮮醋酸進(jìn)料

CHcCO、C2H4

醋酸酊生產(chǎn)的循環(huán)結(jié)構(gòu)筒圖

2.4系統(tǒng)設(shè)計

2.4.1原料消耗

設(shè)計方案定為年產(chǎn)15,000噸，即設(shè)計產(chǎn)量為20.0kmol/h,產(chǎn)品純度控制在98%（質(zhì)量）

以上。由醋酸酊產(chǎn)量為PM.=20.0kmol/hr,根據(jù)反應(yīng)計量式，把整個過程看作一個系統(tǒng)，進(jìn)

料為丙酮、醋酸，出料是廢氣、產(chǎn)品醋酸酎，由選擇性可知，丙酮的進(jìn)料為

20.0/0.72=28.7kmol/hr,醋酸進(jìn)料量為20.Okmol/hr,而丙酮與醋酸之間的摩爾差的丙酮量

轉(zhuǎn)化為廢氣。

由于反應(yīng)過程中原料的損失或反應(yīng)的需求，需要一定程度的過量，所以設(shè)定數(shù)據(jù)為：

丙酮進(jìn)料量:28.7kmol/hr;

醋酸進(jìn)料量：21.6kmol/hr;

2.4.2生產(chǎn)流程

如附圖所示，新鮮丙酮與后面返回的未反應(yīng)丙酮先進(jìn)入Ml混合，再進(jìn)入裂解爐R1,

經(jīng)過預(yù)熱，在700C,latm的反應(yīng)管內(nèi)進(jìn)行裂解反應(yīng)，裂解氣經(jīng)過廢熱鍋爐EX-1產(chǎn)生

120kg/cm?的超高壓飽和蒸氣，溫度降到400℃,然后進(jìn)入廢熱鍋爐EX-2產(chǎn)生BOkg/cn?高

壓蒸氣，溫度降到250℃,然后進(jìn)入廢熱鍋爐EX-3產(chǎn)生5kg/cn?低壓蒸氣，溫度降到140

℃,然后由冷卻水降到70℃,同醋酸一同進(jìn)入反應(yīng)器R2進(jìn)行反應(yīng)。

R2的反應(yīng)溫度為8（TC,壓力為latm。反應(yīng)器R2出來的氣體，先經(jīng)過COOL1的冷卻，

溫度降為40℃,再進(jìn)入SEP1中進(jìn)行閃蒸，未冷凝的氣體在SEP2中進(jìn)一步閃蒸，仍未冷凝

的氣體去尾氣吸收塔TOWER1,經(jīng)塔頂進(jìn)料的醋酸洗滌后，冷凝液循環(huán)返回反應(yīng)爐R2進(jìn)行

反應(yīng)，不凝性氣體排空（或燃燒）。

SEP1與SEP2中冷凝下的液體，經(jīng)泵PUMP2升壓至5atm,一同進(jìn)入管殼式換熱器EX5

進(jìn)行減壓蒸發(fā)，溫度變?yōu)?2C,壓力為1.2atm。然后進(jìn)入TOWER2。

TOWER2的操作壓力為常壓，丙酮從塔頂分出，循環(huán)至裂解爐R1,醋酸與醋酎從塔底

分出，經(jīng)泵PUMP3升壓至3atm去TOWER3,TOWER3的操作壓力為2.2atm。

醋酸從塔頂返回到R2,產(chǎn)品醋酊則從塔底經(jīng)換熱器EX6冷卻到50℃后去產(chǎn)品罐。

2.4.3流程的循環(huán)結(jié)構(gòu)

在醋酸酊生產(chǎn)過程中，裂解爐R1中丙酮的裂解反應(yīng)是不完全反應(yīng)；在反應(yīng)器R2中，

醋酸吸收乙烯酮，為了使乙烯酮完全反應(yīng)，醋酸必須是過量的。為了提高反應(yīng)物的利用率，

未參加反應(yīng)的反應(yīng)物要進(jìn)行循環(huán)利用，因此，在整個流程中會存在兩股循環(huán)物流：丙酮循環(huán)

回裂解爐R1,醋酸循環(huán)回R2。

2.5分離序列

由前面的分析可知，最終反應(yīng)產(chǎn)物中存在未反應(yīng)的醋酸、丙酮，產(chǎn)物醋酸酥和副產(chǎn)物甲

烷、乙烯和一氧化碳。分離的目的就是將產(chǎn)物醋酸酎分離出來，同時將未反應(yīng)的醋酸和丙酮

循環(huán)使用，此外副產(chǎn)物除去。因此，存在分離序列的選擇。本設(shè)計采用啟發(fā)一探索法進(jìn)行排

序。主要用到的排定塔序的推理法為：最輕的組分最先分離；流量最大的組分最先分離；高

收率的組分最后分離；分離困難的組分最后分離等。

根據(jù)各產(chǎn)品的組成的沸點(diǎn)排列，作為反應(yīng)副產(chǎn)物的甲烷、乙烯和一氧化碳通常狀況下為

氣體，先利用閃蒸或是相分離器將它們分離出來，送入燃料系統(tǒng)。液相產(chǎn)物中的丙酮的沸點(diǎn)

做笑，而且其量又大，先將丙酮分離出來；醋酸、醋酎的沸點(diǎn)相差不大，故將其放在最后分

離。整個分離系統(tǒng)由三個部分組成。先用相分離器SEP1和SEP2將以甲烷、乙烯和一氧化

碳為主的氣相和以丙酮、醋酸、醋酎為主的液相分開，然后在TOWER1中將丙酮分離出來

循環(huán)使用，塔底出來的醋酸和醋酸酊進(jìn)入T0WER2進(jìn)行分離，塔頂微出物醋酸循環(huán)使用，

塔底得到合格的醋酸酥產(chǎn)品。

2.5.1分離序列及條件確定

R2出來的反應(yīng)物含有甲烷、乙烯、CO、丙酮、醋酸、醋酢，根據(jù)它們的沸點(diǎn)不同，先

將輕組份甲烷、乙烯、CO分出。如果采用常壓冷凝，經(jīng)模擬計算發(fā)現(xiàn)，即使冷到以下

不凝氣中還含有大量丙酮。例如，如果采用陳贊等的操作條件(30℃,latm),不凝氣中將

含有50%wt的丙酮，即使再加一個吸收塔，也很難吸收干凈，并且需要大量的低于常溫(-10

℃左右)的冷量。

我們采用5atm進(jìn)行閃蒸，這樣有兩個優(yōu)點(diǎn)，?是高壓下丙酮與不凝氣容易分離，采用

冷卻水即可，無需低溫冷源；二是升壓后溫度提高了，閃蒸熱可以用來加熱進(jìn)料，節(jié)省了大

量的冷卻水和加熱蒸氣。雖然增加了一臺壓縮機(jī)，并消耗了電能，但經(jīng)過權(quán)衡還是值得的。

液相產(chǎn)物中的丙酮的沸點(diǎn)較小，而且其量又大，先將丙酮分離出來；乙酸、醋酸酎的沸

點(diǎn)相差不大，故將其放在最后分離。整個分離系統(tǒng)由三個部分組成：先用閃蒸罐SEP1、SEP2

和洗滌塔TOWER1將以甲烷、乙烯和一氧化碳為主的氣相和以丙酮、醋酸、醋酸酢為主的

液相分開，然后在第一精微塔TOWER2中將丙酮分離出來循環(huán)使用，塔底出來的醋酸和醋

酸酢進(jìn)入第二精儲塔TOWER3進(jìn)行分離，塔頂儲出物醋酸循環(huán)使用，塔底得到合格的醋酸

酎產(chǎn)品，其分離序列如圖：

醋酸循環(huán)

第

分離序列圖

2.5.2閃蒸罐和吸收塔分離條件的確定

根據(jù)反應(yīng)產(chǎn)物分布和其沸點(diǎn)分布，使反應(yīng)副產(chǎn)物甲烷、乙烯和一氧化碳近乎完全分離。

利用Apsen-plus流程模擬軟件模擬的各閃蒸罐的操作條件如下表所示：

表3閃蒸器SEP1的分離條件

溫度壓力物流流量(Kmol/hr)熱負(fù)荷

閃蒸器

(℃)(atm)(kcal/hr106)

SEP1177.9

405-0.299

表4閃蒸器SEP2的分離條件

溫度壓力物流流量(Kmol/hr)熱負(fù)荷

閃蒸器

(℃)(atm)(kcal/hr106)

SEP273.0

405-0.119

表5吸收塔T0WER1的分離條件

吸收溫度(°C)壓力(atm)物流流量(Kmol/hr)熱負(fù)荷

塔塔頂塔底塔頂塔底進(jìn)料出料

TOW塔頂塔底頂部底部

26.4763.774.945.00

ER121.7844.7540.9326.96

2.6生產(chǎn)過程的熱量集成與熱負(fù)荷

2.6.1熱集成

由反應(yīng)器R2出來的物料，經(jīng)壓縮機(jī)壓縮后溫度升高，在進(jìn)入閃蒸罐SEP1前又需要冷

卻，經(jīng)SEP1、SEP2分離下來的冷凝液在進(jìn)入分離塔T0WER2前需要加熱，為充分利用熱

量，在這兩股物流之間加一臺管殼式換熱器EX5來利用兩者的熱量，使得兩股物流達(dá)到各

自所要求的溫度。節(jié)省了一定的加熱蒸汽和冷凝水。

丙酮、醋酸、醋酊的分離采用兩個熱耦合塔T0WER2,T0WER3,T2采用常壓操作，

T3采用加壓操作（2.2atm絕），T3的冷凝器可以作為C2的再沸器，這樣可以節(jié)省大量蒸汽

和冷卻水。

2.6.2熱負(fù)荷

由ASPEN計算結(jié)果，可得各設(shè)備的熱負(fù)荷，如表8所示

設(shè)備名稱R1EX-IEX-2EX-3EX-4EX-5R2

熱負(fù)椅

0.3449E+07-0.1430E+07-0.5957E+06-0.3741E+06-0.2068E+06O.8637E+O6-0.2407E+06

kcal/hr

設(shè)備名稱COOL1COOL2TOWER-2TOWER-3EX-6

熱負(fù)荷CONDENSERREBOILERCONDENSERREBOILER-0.1118E+06

-0.8894E+06-77339

kcal/hr-782,005846,957-163,862192,942

3.與往屆同學(xué)相比所作的改進(jìn)

1、產(chǎn)量的擴(kuò)大：由上屆的1500噸/年，擴(kuò)大為15000噸/年

2、熱量的有效利用：從反應(yīng)器R1出來的氣體溫度為700℃,經(jīng)過多級冷卻，

產(chǎn)生不同壓力的蒸汽；止匕外。把蒸儲塔T3的冷凝器作為塔T2的再沸器，這樣一來,

達(dá)到了節(jié)能的目的。

3、工藝的改進(jìn)：從反應(yīng)器R2出來的產(chǎn)物，經(jīng)過兩次冷卻、閃蒸，使丙酮能更

好地被分離出來，從而循環(huán)再利用。

TABLEOFCONTENTS

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RUNCONTROLINFORMATION1

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TABLEOFCONTENTS

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11010-1111242

12-11313-1141543

161723444

55-15-25-3645

6-188-199-146

9-247

PROBLEMSTATUSSECTION48

BLOCKSTATUS48

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RUNCONTROLSECTION

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4MIXER-2REACT-26REACT-2COOLI

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10TOWER-2PUMP313-1TOWER-3MIXER-2

12TOWER-3EX-69TOWER-1—

17TOWER-1MIXER-29-2SEP-2TOWER-1

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10-1PUMP3TOWER-313C00L2SEP-2

6-1COOLISEP-116PUMP2EX-5

5-2EX-2EX-35-3EX-3EX-4

5-1EX-1EX-25EX-4MIXER-2

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FLOWSHEETCONNECTIVITYBYBLOCKS

BLOCKINLETSOUTLETS

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REACT-123

MIXER-217513-14

REACT-246

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TOWER-310-113-112

TOWER-19-214917

SEP-2139-28-1

EX-61212-1

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COOLI66-1

PUMP288-116

EX-25-15-2

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SEP-16-19-18

CONVERGENCESTATUSSUMMARY

TEARSTREAMSUMMARY

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$0LVER01

#二CONVERGED

?=NOTCONVERGED

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FLOWSHEETSECTION

CONVERGENCEBLOCK:$0LVER01

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CONVENTIONALCOMPONENTS

(KMOL/HR)

ACETO-0128.72500.486507E-04-28.71860.220128E-03

ACETI-0121.57000.893752-20.6763-0.128587E-05

ACETI-020.OOOOOOE+OO20.676320.67630.126923E-06

KETEN-010.OOOOOOE+OO0.OOOOOOE+OO0.113672E-020.OOOOOOE+OO

CARBO-010.OOOOOOE+OO8.040778.041220.553348E-04

METHA-010.OOOOOOE+OO28.717028.71860.561803E-04

ETHYL-010.OOOOOOE+OO4.020374.020610.598602E-04

TOTALBALANCE

MOLE(KMOL/HR)50.295062.348212.06300.156119E-03

MASS(KG/HR)2963.682963.220.154785E-03

ENTHALPY(KCAL/HR)-0.416391E+07-0.381148E+07-0.846389E-01

ASPENPLUSVER:WIN32REL:10.0-105/14/2010PAGE9

U-O-SBLOCKSECTION

BLOCK:MIXER-1MODEL:MIXER

INLETSTREAMS:111

OUTLETSTREAM:2

PROPERTYOPTIONSET:PENG-ROBSTANDARDPREQUATIONOFSTATE

***MASSANDENERGYBALANCE***

INOUTRELATIVEDIFF.

TOTALBALANCE

MOLE(KMOL/HR)137,419137.4190.OOOOOOE+OO

MASS(KG/HR)7956.577956.570.OOOOOOE+OO

ENTHALPY(KCAL/HR)-0.720845E+07-0.720845E+070.OOOOOOE+OO

***INPUTDATA***

TWOPHASEFLASH

MAXIMUMNO.ITERATIONS30

CONVERGENCETOLERANCE0.00010000

OUTLETPRESSUREATM1.00000

BLOCK:REACT-1MODEL:RSTOIC

INLETSTREAM:2

OUTLETSTREAM:3

PROPERTYOPTIONSET:PENG-ROBSTANDARDPREQUATIONOFSTATE

***MASSANDENERGYBALANCE***

INOUTGENERATIONRELATIVEDIFF.

TOTALBALANCE

MOLE(KMOL/HR)137.419170.15832.7392-0.835157E-16

MASS(KG/HR)7956.577956.570.228615E-15

ENTHALPY(KCAL/HR)-0.720845E+07-0.375878E+07-0.478559

U-O-SBLOCKSECTION

BLOCK:REACT-1MODEL:RSTOIC(CONTINUED)

***RESULTS***

OUTLETTEMPERATUREC700.00

OUTLETPRESSUREATM1.0000

HEATDUTYKCAL/HR0.34497E+07

VAPORFRACTION1.0000

REACTIONEXTENTS:

REACTIONREACTION

NUMBEREXTENT

KMOL/HR

128.719

28.0412

ASPENPLUSVER:WIN32REL:10.0-105/14/2010PAGE11

U-O-SBLOCKSECTION

BLOCK:REACT-1MODEL:RSTOIC(CONTIfJUED)

BLOCK:MIXER-2MODEL:MIXER

INLETSTREAMS:17513-1

OUTLETSTREAM:4

PROPERTYOPTIONSET:PENG-ROBSTANDARDPREQUATIONOFSTATE

***MASSANDENERGYBALANCE***

INOUTRELATIVEDIFF.

TOTALBALANCE

MOLE(KMOL/HR)198.614198.6040.490082E-04

MASS(KG/HR)9647.469647.000.475497E-04

ENTHALPY(KCAL/HR)-0.925919E+07-0.925882E+07-0.399618E-04

***INPUTDATA***

TWOPHASEFLASH

MAXIMUMNO.ITERATIONS30

CONVERGENCETOLERANCE0.00010000

OUTLETPRESSUREATM1.00000

BLOCK:REACT-2MODEL:RSTOIC

INLETSTREAM:4

OUTLETSTREAM:6

PROPERTYOPTIONSET:PENG-ROBSTANDARDPREQUATIONOFSTATE

***MASSANDENERGYBALANCE***

INOUTGENERATIONRELATIVEDIFF.

ASPENPLUSVER:WIN32REL:10.0-105/14/2010PAGE12

U-O-SBLOCKSECTION

BLOCK:REACT-2MODEL:RSTOIC(CONTINUED)

TOTALBALANCE

MOLE(KMOL/HR)198.604177.928-20.67630.125219E-15

MASS(KG/HR)9647.009647.000.377110E-15

ENTHALPY(KCAL/IIR)-0.925882E+07-0.949952E+070.253383E-01

***RESULTS***

OUTLETTEMPERATUREC80.000

OUTLETPRESSUREATM0.98000

HEATDUTYKCAL/HR-0.24070E+06

VAPORFRACTION0.94658

REACTIONEXTENTS:

REACTIONREACTION

NUMBEREXTENT

KMOL/HR

120.676

ASPENPLUSVER:WIN32!REL:10.0-105/14/2010PAGE13

U-O-SBLOCKSECTION

BLOCK:REACT-2MODEL:RSTOIC(CONTINUED)

BLOCK:EX-5MODEL:HEATER

INLETSTREAM:16

OUTLETSTREAM:15

PROPERTYOPTIONSET:PENG-ROBSTANDARDPREQUATIONOFSTATE

***MASSANDENERGYBALANCE***

INOUTRELATIVEDIFF.

TOTALBALANCE

MOLE(KMOL/HR)131.614131.6140.OOOOOOE+OO

MASS(KG/HR)8535.348535.340.OOOOOOE+OO

ENTHALPY(KCAL/HR)-0.964082E+07-0.877714E+07-0.895857E-01

***RESULTS***

OUTLETTEMPERATUREC82.OOO

OUTLETPRESSUREATM1.2000

HEATDUTYKCAL/HR0.86368E+06

OUTLETVAPORFRACTION0.73941

ASPENPLUSVER:WIN32REL:10.0-105/14/2010PAGE14

U-O-SBLOCKSECTION

BLOCK:EX-5MODEL:HEATER(CONTINUED)

BLOCK:TOWER-2MODEL:RADFRAC

INLETS-15STAGE6

OUTLETS-11STAGE1

10STAGE14

PROPERTYOPTIONSET:PENG-ROBSTANDARDPREQUATIONOFSTATE

***MASSANDENERGYBALANCE***

INOUTRELATIVEDIFF.

TOTALBALANCE

MOLE(KMOL/HR)131.614131.6140.OOOOOOE+OO

MASS(KG/HR)8535.348535.340.OOOOOOE+OO

ENTHALPY(KCAL/HR)-0.877714E+07-0.871220E+07-0.739975E-02

ASPENPLUSVER:WIN32REL:10.0-105/14/2010PAGE15

U-O-SBLOCKSECTION

BLOCK:TOWER-2MODEL:RADFRAC(CONTINUED)

****COL-SPECS****

MOLARVAPORDIST/TOTALDIST1.00000

MOLARREFLUXRATIO1.00000

MOLARDISTILLATERATEKMOL/HR35.0000

****PROFILES****

P-SPECSTAGE1PRES,ATM1.05000

21.07000

****RESULTS****

***COMPONENTSPLITFRACTIONS***

OUTLETSTREAMS

1110

COMPONENT:

ACETO-01.99900.10000E-02

ACETI-01.31588E-03.99968

ACETI-02.16615E-051.0000

ASPENPLUSVER:WIN32REL:10.0-105/14/2010PAGE16

U-O-SBLOCKSECTION

BLOCK:TOWER-2MODEL:RADFRAC(CONTINUED)

***COMPONENTSPLITFRACTIONS***

OUTLETSTREAMS

1110

COMPONENT:

CARBO-O11.0000.10671E-29

METHA-011.0000.44890E-25

ETHYL-011.0000.34058E-20

***SUMMARYOFKEYRESULTS***

TOPSTAGETEMPERATUREc58.2078

BOTTOMSTAGETEMPERATUREc139.922

TOPSTAGELIQUIDFLOWKMOL/HR108.694

BOTTOMSTAGELIQUIDFLOW