“水美鄉(xiāng)村示范區(qū)”項目一期工程-隧洞襯砌結(jié)構(gòu)計算書

計算書工程名稱：“水美鄉(xiāng)村示范區(qū)”項目一期工程工程編號：設計階段：施工圖專業(yè)：水工版本：計算書名稱：隧洞配筋隧洞襯砌結(jié)構(gòu)計算書一、示意圖：二、基本資料： 1．依據(jù)規(guī)范及參考書目： 《水工隧洞設計規(guī)范》（DL/T5195-2004，以下簡稱《規(guī)范》） 《水工混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(SL191-2008)，以下簡稱《砼規(guī)》 《隧洞》（中國水利水電出版社，熊啟鈞編著） 《水工隧洞和調(diào)壓室水工隧洞部分》（水利電力出版社，潘家錚編著） 2．幾何參數(shù)： 半跨寬度L1＝1.150m；頂拱半中心角α＝90.00° 拱頂厚度D1＝0.300m；拱腳厚度D2＝0.300m 側(cè)墻厚度D3＝0.300m；側(cè)墻高度H2＝1.650m 隧洞襯砌斷面形式：圓拱直墻形 底板厚度D4＝0.300m 3．荷載信息： 外水壓力折減系數(shù)β＝0.40 頂部山巖壓力端部值Q1＝70.00kN/m；頂部山巖壓力中間值Q2＝70.00kN/m 側(cè)向山巖壓力上側(cè)值Q3＝40.00kN/m；側(cè)向山巖壓力下側(cè)值Q4＝50.00kN/m 底部山巖壓力端部值Q5＝0.00kN/m；底部山巖壓力中間值Q6＝0.00kN/m 頂拱圍巖彈抗系數(shù)K1＝500.0MN/m3 側(cè)墻圍巖彈抗系數(shù)K2＝500.0MN/m3 底板圍巖彈抗系數(shù)K3＝500.0MN/m3 頂拱灌漿壓力Pd＝0.00kPa；Pd作用半中心角αp＝0.00° 其他部位灌漿壓力Pe＝0.00kPa 4．分項系數(shù)： 建筑物級別：1級； 鋼筋混凝土構(gòu)件的基本效應組合下承載力安全系數(shù)K＝1.35 鋼筋混凝土構(gòu)件的偶然效應組合下承載力安全系數(shù)K'＝1.15 襯砌自重分項系數(shù)γQ1＝1.10；山巖壓力分項系數(shù)γQ2＝1.00 內(nèi)水壓力分項系數(shù)γQ4＝1.00；外水壓力分項系數(shù)γQ5＝1.00 灌漿壓力分項系數(shù)γQ3＝1.00 5．材料信息： 混凝土強度等級：C25 軸心抗壓強度標準值fck＝16.70N/mm2；軸心抗拉強度標準值ftk＝1.78N/mm2 軸心抗壓強度設計值fc＝11.90N/mm2；軸心抗拉強度設計值ft＝1.27N/mm2 混凝土彈性模量Ec＝2.80×104N/mm2 縱向受力鋼筋種類：HRB400 鋼筋強度設計值fy＝360N/mm2；彈性模量Es＝2.00×105N/mm2 鋼筋合力點到襯砌內(nèi)、外邊緣的距離a＝0.050m 混凝土裂縫寬度限值[ωmax]=0.300mm 6．荷載組合：組合名稱類型內(nèi)水頭（m）外水頭（m）自重驗算裂縫不計彈抗+圍巖壓力基本03√√彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力基本30√√施工充填灌漿特殊00√× 7．荷載組合下彈性抗力、圍巖壓力及灌漿壓力信息：組合名稱底板以上彈性抗力頂拱山巖壓力側(cè)墻山巖壓力底板山巖壓力灌漿壓力不計彈抗+圍巖壓力×√√√×彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力√√×√×施工充填灌漿×√√√√三、內(nèi)力計算： N--襯砌計算截面的軸向力，以受拉為正，kN； Q--襯砌計算截面的剪力，以逆時針轉(zhuǎn)動為正，kN； M--襯砌計算截面的彎矩，以內(nèi)邊受拉為正，kN·m u--襯砌計算截面的切向位移，mm； v--襯砌計算截面的法向位移，mm； ψ--襯砌計算截面的轉(zhuǎn)角位移，度； k--襯砌計算截面的圍巖抗力，kPa 計算節(jié)點編號順序為： 底板或底拱、底圓按照從左到右編號； 頂板板或頂拱、頂圓按照從右到左編號； 其余部位按照從下到上編號； 1．工況“不計彈抗+圍巖壓力”承載能力極限狀態(tài)下的內(nèi)力計算：截面編號N,kNQ,kNM,kN·mu,mmv,mmψ,度k,kPa底板0-69.957-0.00021.8510.0000.1260.00062.915底板4-69.9577.71021.409-0.0010.1280.00264.058底板8-69.95715.68220.068-0.0020.1350.00467.440底板12-69.95724.16517.783-0.0030.1460.00672.920底板16-69.95733.38714.481-0.0040.1610.00880.258底板20-69.95743.54410.068-0.0050.1780.00989.106底板24-69.95754.7844.425-0.0060.1980.01099.000底板28-69.95767.194-2.578-0.0070.2190.010109.346底板32-69.95780.786-11.076-0.0080.2390.010119.409底板36-69.95795.476-21.201-0.0090.2570.008128.295底板40-69.957111.071-33.070-0.0100.2700.005134.941側(cè)墻0-111.071-69.957-33.070-0.270-0.0100.0050.0側(cè)墻4-109.709-59.830-22.365-0.272-0.0010.0010.0側(cè)墻8-108.348-49.909-13.315-0.274-0.003-0.0020.0側(cè)墻12-106.987-40.194-5.884-0.276-0.010-0.0030.0側(cè)墻16-105.626-30.686-0.039-0.278-0.020-0.0040.0側(cè)墻20-104.264-21.3834.254-0.280-0.029-0.0030.0側(cè)墻24-102.903-12.2877.029-0.282-0.037-0.0020.0側(cè)墻28-101.542-3.3978.320-0.284-0.043-0.0010.0側(cè)墻32-100.1815.2878.161-0.286-0.0440.0000.0側(cè)墻36-98.81913.7656.586-0.288-0.0420.0010.0側(cè)墻40-97.45822.0373.630-0.290-0.0370.0020.0頂拱0-97.45822.0373.630-0.290-0.0370.0020.0頂拱4-98.56015.5940.230-0.284-0.0760.0020.0頂拱8-97.9679.335-2.015-0.271-0.1120.0020.0頂拱12-95.8593.740-3.183-0.253-0.1470.0020.0頂拱16-92.558-0.782-3.431-0.229-0.1810.0010.0頂拱20-88.499-3.941-2.983-0.200-0.2120.0010.0頂拱24-84.186-5.594-2.099-0.166-0.2390.0000.0頂拱28-80.142-5.765-1.051-0.129-0.262-0.0000.0頂拱32-76.852-4.646-0.094-0.088-0.280-0.0000.0頂拱36-74.708-2.5750.569-0.044-0.291-0.0000.0頂拱40-73.963-0.0000.8060.000-0.294-0.0000.0 2．工況“不計彈抗+圍巖壓力”正常使用極限狀態(tài)下的內(nèi)力計算：截面編號N,kNQ,kNM,kN·mu,mmv,mmψ,度k,kPa底板0-69.8750.00021.1280.0000.1220.00061.023底板4-69.8757.57820.694-0.0010.1240.00262.128底板8-69.87515.40719.376-0.0020.1310.00465.397底板12-69.87523.73217.131-0.0030.1410.00670.692底板16-69.87532.77013.890-0.0040.1560.00877.776底板20-69.87542.7119.559-0.0050.1730.00986.309底板24-69.87553.6954.026-0.0060.1920.01095.835底板28-69.87565.804-2.834-0.0070.2120.010105.771底板32-69.87579.045-11.152-0.0080.2310.009115.397底板36-69.87593.335-21.054-0.0090.2480.007123.839底板40-69.875108.478-32.652-0.0100.2600.005130.057側(cè)墻0-108.478-69.875-32.652-0.260-0.0100.0050.0側(cè)墻4-107.241-59.748-21.961-0.262-0.0020.0010.0側(cè)墻8-106.003-49.828-12.924-0.264-0.005-0.0020.0側(cè)墻12-104.766-40.113-5.506-0.266-0.012-0.0030.0側(cè)墻16-103.528-30.6040.325-0.268-0.023-0.0040.0側(cè)墻20-102.291-21.3024.604-0.270-0.033-0.0030.0側(cè)墻24-101.053-12.2067.366-0.272-0.041-0.0020.0側(cè)墻28-99.816-3.3168.644-0.274-0.047-0.0010.0側(cè)墻32-98.5785.3698.471-0.276-0.0480.0000.0側(cè)墻36-97.34113.8466.883-0.278-0.0460.0010.0側(cè)墻40-96.10322.1183.913-0.280-0.0410.0020.0頂拱0-96.10322.1183.913-0.280-0.0410.0020.0頂拱4-97.36815.8650.481-0.273-0.0770.0020.0頂拱8-96.9619.748-1.827-0.260-0.1120.0020.0頂拱12-95.0514.244-3.078-0.242-0.1440.0020.0頂拱16-91.948-0.239-3.422-0.219-0.1750.0010.0頂拱20-88.077-3.405-3.071-0.191-0.2040.0010.0頂拱24-83.933-5.107-2.280-0.159-0.2300.0000.0頂拱28-80.030-5.366-1.313-0.123-0.2510.0000.0頂拱32-76.846-4.363-0.418-0.084-0.267-0.0000.0頂拱36-74.767-2.4290.207-0.042-0.278-0.0000.0頂拱40-74.0450.0000.4300.000-0.281-0.0000.0 3．工況“彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力”承載能力極限狀態(tài)下的內(nèi)力計算：截面編號N,kNQ,kNM,kN·mu,mmv,mmψ,度k,kPa底板0-15.3440.00026.5800.0000.1780.00089.222底板4-15.3445.91526.241-0.0000.1810.00390.614底板8-15.34412.14925.207-0.0000.1900.00594.754底板12-15.34419.01223.423-0.0010.2030.008101.533底板16-15.34426.79820.799-0.0010.2220.010110.764底板20-15.34435.77417.213-0.0010.2440.012122.169底板24-15.34446.16912.516-0.0010.2710.014135.371底板28-15.34458.1626.533-0.0010.3000.015149.876底板32-15.34471.869-0.927-0.0020.3300.015165.053底板36-15.34487.323-10.064-0.0020.3600.015180.119底板40-15.344104.458-21.076-0.0020.3880.013194.111側(cè)墻0-104.458-15.344-21.076-0.388-0.0020.0130.0側(cè)墻4-103.096-18.986-18.198-0.3900.0310.01015.549側(cè)墻8-101.735-19.867-14.960-0.3920.0560.00828.223側(cè)墻12-100.374-18.661-11.756-0.3940.0750.00637.664側(cè)墻16-99.013-15.844-8.890-0.3960.0890.00444.559側(cè)墻20-97.651-11.785-6.596-0.3980.0990.00349.522側(cè)墻24-96.290-6.758-5.054-0.4000.1060.00253.046側(cè)墻28-94.929-0.973-4.407-0.4020.1110.00155.463側(cè)墻32-93.5685.403-4.766-0.4040.1140.00156.908側(cè)墻36-92.20612.205-6.214-0.4060.115-0.00057.305側(cè)墻40-90.84519.239-8.806-0.4070.113-0.00156.338頂拱0-90.84519.239-8.806-0.4070.113-0.00156.338頂拱4-90.7369.870-11.520-0.4220.041-0.00320.451頂拱8-86.899-4.287-12.059-0.424-0.038-0.0050.0頂拱12-79.390-16.594-10.127-0.413-0.122-0.0070.0頂拱16-69.162-25.402-6.276-0.389-0.209-0.0080.0頂拱20-57.393-30.140-1.195-0.350-0.294-0.0090.0頂拱24-45.379-30.6284.357-0.299-0.373-0.0090.0頂拱28-34.409-27.0919.627-0.236-0.440-0.0070.0頂拱32-25.638-20.14313.938-0.163-0.492-0.0050.0頂拱36-19.982-10.72116.755-0.083-0.525-0.0030.0頂拱40-18.030-0.00017.733-0.000-0.5360.0000.0 4．工況“彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力”正常使用極限狀態(tài)下的內(nèi)力計算：截面編號N,kNQ,kNM,kN·mu,mmv,mmψ,度k,kPa底板0-14.611-0.00025.9680.0000.1740.00087.125底板4-14.6115.75925.639-0.0000.1770.00388.485底板8-14.61111.83024.632-0.0000.1850.00592.530底板12-14.61118.51522.894-0.0010.1980.00899.154底板16-14.61126.10220.339-0.0010.2160.010108.174底板20-14.61134.85216.846-0.0010.2390.012119.321底板24-14.61144.98812.270-0.0010.2640.014132.226底板28-14.61156.6886.439-0.0010.2930.015146.408底板32-14.61170.063-0.833-0.0020.3230.015161.253底板36-14.61185.147-9.741-0.0020.3520.014175.997底板40-14.611101.878-20.480-0.0020.3790.013189.702側(cè)墻0-101.878-14.611-20.480-0.379-0.0020.0130.0側(cè)墻4-100.640-18.272-17.722-0.3810.0310.01015.285側(cè)墻8-99.403-19.216-14.597-0.3830.0550.00727.747側(cè)墻12-98.165-18.100-11.494-0.3850.0740.00637.054側(cè)墻16-96.928-15.391-8.712-0.3870.0880.00443.872側(cè)墻20-95.690-11.449-6.483-0.3890.0980.00348.798側(cè)墻24-94.453-6.543-4.987-0.3910.1050.00252.310側(cè)墻28-93.215-0.879-4.365-0.3930.1090.00154.728側(cè)墻32-91.9785.376-4.729-0.3950.1120.00156.186側(cè)墻36-90.74012.061-6.163-0.3960.113-0.00056.602側(cè)墻40-89.50318.982-8.722-0.3980.111-0.00155.667頂拱0-89.50318.982-8.722-0.3980.111-0.00155.667頂拱4-89.4979.754-11.400-0.4120.041-0.00320.564頂拱8-85.791-4.188-11.939-0.415-0.036-0.0050.0頂拱12-78.433-16.385-10.035-0.404-0.119-0.0070.0頂拱16-68.358-25.125-6.229-0.380-0.204-0.0080.0頂拱20-56.739-29.837-1.201-0.343-0.288-0.0090.0頂拱24-44.860-30.3354.296-0.293-0.365-0.0080.0頂拱28-34.003-26.8429.517-0.231-0.431-0.0070.0頂拱32-25.318-19.96213.789-0.160-0.482-0.0050.0頂拱36-19.716-10.62616.581-0.082-0.514-0.0030.0頂拱40-17.7820.00017.551-0.000-0.5250.0000.0 5．工況“施工充填灌漿”承載能力極限狀態(tài)下的內(nèi)力計算：截面編號N,kNQ,kNM,kN·mu,mmv,mmψ,度k,kPa底板0-58.6290.00022.7830.0000.1420.00071.083底板4-58.6297.27222.366-0.0010.1450.00272.275底板8-58.62914.81621.100-0.0020.1520.00575.807底板12-58.62922.89418.938-0.0020.1630.00781.546底板16-58.62931.75015.805-0.0030.1790.00989.265底板20-58.62941.59111.598-0.0040.1970.01098.632底板24-58.62952.5846.195-0.0050.2180.011109.207底板28-58.62964.836-0.545-0.0060.2410.011120.420底板32-58.62978.381-8.767-0.0060.2630.011131.563底板36-58.62993.162-18.620-0.0070.2840.009141.772底板40-58.629109.015-30.236-0.0080.3000.007150.010側(cè)墻0-109.015-58.629-30.236-0.300-0.0080.0070.0側(cè)墻4-107.654-50.427-21.240-0.3020.0060.0030.0側(cè)墻8-106.293-42.323-13.590-0.3040.0100.0000.0側(cè)墻12-104.932-34.316-7.268-0.3060.009-0.0010.0側(cè)墻16-103.570-26.407-2.260-0.3080.005-0.0020.0側(cè)墻20-102.209-18.5941.451-0.310-0.001-0.0020.0側(cè)墻24-100.848-10.8793.881-0.312-0.006-0.0010.0側(cè)墻28-99.487-3.2615.047-0.314-0.009-0.0010.0側(cè)墻32-98.1254.2604.963-0.316-0.010-0.0000.0側(cè)墻36-96.76411.6833.646-0.318-0.0090.0010.0側(cè)墻40-95.40319.0101.113-0.320-0.0070.0010.0頂拱0-95.40319.0101.113-0.320-0.0070.0010.0頂拱4-95.98412.020-1.688-0.317-0.0540.0010.0頂拱8-94.8005.429-3.254-0.307-0.1010.0010.0頂拱12-92.067-0.277-3.703-0.290-0.147-0.0000.0頂拱16-88.140-4.696-3.232-0.265-0.192-0.0010.0頂拱20-83.488-7.550-2.100-0.233-0.234-0.0010.0頂拱24-78.643-8.717-0.606-0.195-0.271-0.0010.0頂拱28-74.157-8.2490.950-0.152-0.303-0.0010.0頂拱32-70.535-6.3722.290-0.104-0.327-0.0010.0頂拱36-68.185-3.4593.190-0.053-0.342-0.0010.0頂拱40-67.371-0.0003.506-0.000-0.347-0.0000.0 6．工況“施工充填灌漿”正常使用極限狀態(tài)下的內(nèi)力計算：截面編號N,kNQ,kNM,kN·mu,mmv,mmψ,度k,kPa底板0-58.5470.00022.0600.0000.1380.00069.191底板4-58.5477.13921.651-0.0010.1410.00270.345底板8-58.54714.54120.408-0.0020.1480.00473.764底板12-58.54722.46118.287-0.0020.1590.00779.318底板16-58.54731.13315.213-0.0030.1740.00886.783底板20-58.54740.75811.090-0.0040.1920.01095.835底板24-58.54751.4945.796-0.0050.2120.011106.042底板28-58.54763.445-0.801-0.0060.2340.011116.845底板32-58.54776.640-8.844-0.0060.2550.010127.551底板36-58.54791.021-18.473-0.0070.2750.009137.316底板40-58.547106.423-29.818-0.0080.2900.006145.126側(cè)墻0-106.423-58.547-29.818-0.290-0.0080.0060.0側(cè)墻4-105.186-50.346-20.836-0.2920.0050.0030.0側(cè)墻8-103.948-42.242-13.198-0.2940.0080.0000.0側(cè)墻12-102.711-34.235-6.890-0.2960.006-0.0010.0側(cè)墻16-101.473-26.325-1.896-0.2980.001-0.0020.0側(cè)墻20-100.236-18.5131.802-0.300-0.005-0.0020.0側(cè)墻24-98.998-10.7974.219-0.302-0.010-0.0020.0側(cè)墻28-97.761-3.1795.371-0.304-0.013-0.0010.0側(cè)墻32-96.5234.3415.274-0.306-0.0150.0000.0側(cè)墻36-95.28611.7653.943-0.308-0.0130.0010.0側(cè)墻40-94.04819.0911.396-0.310-0.0110.0010.0頂拱0-94.04819.0911.396-0.310-0.0110.0010.0頂拱4-94.79212.291-1.437-0.307-0.0560.0010.0頂拱8-93.7945.842-3.065-0.297-0.1000.0010.0頂拱12-91.2590.226-3.597-0.279-0.1440.0000.0頂拱16-87.531-4.153-3.222-0.255-0.187-0.0000.0頂拱20-83.066-7.014-2.189-0.225-0.226-0.0010.0頂拱24-78.391-8.231-0.787-0.188-0.262-0.0010.0頂拱28-74.045-7.8500.688-0.146-0.292-0.0010.0頂拱32-70.529-6.0891.966-0.100-0.315-0.0010.0頂拱36-68.244-3.3132.827-0.051-0.329-0.0000.0頂拱40-67.4530.0003.130-0.000-0.333-0.0000.0四、截面承載驗算： 襯砌截面按偏心受壓或偏心受拉構(gòu)件進行承載力和配筋計算： 1．偏心受壓截面正截面承載力計算依據(jù)： 首先按素混凝土偏心受壓構(gòu)件進行承載力驗算，驗算公式如下： K×N≤φ×γm×ft×b×h/（6×eo/h-1）《砼規(guī)》式5.2.3-3 K×N≤φ×fc×b×h/（6×eo/h+1）《砼規(guī)》式5.2.3-4 如果承載力驗算不滿足，則進行配筋計算，公式如下： KN≤fc×b×χ+fy'×As'-σs×As《砼規(guī)》式6.3.2-1 KNe≤fc×b×χ×（ho-χ/2）+fy'×As'（ho-as'）《砼規(guī)》式6.3.2-2 2．偏心受拉截面正截面承載力計算依據(jù)： 軸向力作用在鋼筋As合力點與As'合力點之間的小偏心受拉構(gòu)件： KNe≤fy'×As'×（ho-as'）《砼規(guī)》式6.4.2-1 KNe'≤fy×As×（ho'-as）《砼規(guī)》式6.4.2-2 軸向力作用在鋼筋As合力點與As'合力點之外的大偏心受拉構(gòu)件： KN≤fy×As-fy'×As'-fc×b×χ《砼規(guī)》式6.4.3-1 KNe≤fc×b×χ×（ho-χ/2）+fy'×As'（ho-as'）《砼規(guī)》式6.4.3-2 3．截面抗剪驗算依據(jù)： 當滿足下述條件時，可不配置抗剪鋼筋： K×V≤0.7×βh×ft×b×ho《砼規(guī)》式6.5.4-1 βh＝（800/ho）1/4《砼規(guī)》式6.5.4-2 4．工況“不計彈抗+圍巖壓力”配筋計算結(jié)果：截面編號h,mmAs,mm2As',mm2抗剪驗算底板0300375375滿足底板4300375375滿足底板8300375375滿足底板12300375375滿足底板16300375375滿足底板20300375375滿足底板24300375375滿足底板28300375375滿足底板32300375375滿足底板36300375375滿足底板40300375375滿足側(cè)墻0300375375滿足側(cè)墻4300375375滿足側(cè)墻8300375375滿足側(cè)墻12300375375滿足側(cè)墻16300375375滿足側(cè)墻20300375375滿足側(cè)墻24300375375滿足側(cè)墻28300375375滿足側(cè)墻32300375375滿足側(cè)墻36300375375滿足側(cè)墻40300375375滿足頂拱0300375375滿足頂拱4300375375滿足頂拱8300375375滿足頂拱12300375375滿足頂拱16300375375滿足頂拱20300375375滿足頂拱24300375375滿足頂拱28300375375滿足頂拱32300375375滿足頂拱36300375375滿足頂拱40300375375滿足 5．工況“彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力”配筋計算結(jié)果：截面編號h,mmAs,mm2As',mm2抗剪驗算底板0300470470滿足底板4300463463滿足底板8300444444滿足底板12300410410滿足底板16300375375滿足底板20300375375滿足底板24300375375滿足底板28300375375滿足底板32300375375滿足底板36300375375滿足底板40300375375滿足側(cè)墻0300375375滿足側(cè)墻4300375375滿足側(cè)墻8300375375滿足側(cè)墻12300375375滿足側(cè)墻16300375375滿足側(cè)墻20300375375滿足側(cè)墻24300375375滿足側(cè)墻28300375375滿足側(cè)墻32300375375滿足側(cè)墻36300375375滿足側(cè)墻40300375375滿足頂拱0300375375滿足頂拱4300375375滿足頂拱8300375375滿足頂拱12300375375滿足頂拱16300375375滿足頂拱20300375375滿足頂拱24300375375滿足頂拱28300375375滿足頂拱32300375375滿足頂拱36300375375滿足頂拱40300375375滿足 6．工況“施工充填灌漿”配筋計算結(jié)果：截面編號h,mmAs,mm2As',mm2抗剪驗算底板0300375375滿足底板4300375375滿足底板8300375375滿足底板12300375375滿足底板16300375375滿足底板20300375375滿足底板24300375375滿足底板28300375375滿足底板32300375375滿足底板36300375375滿足底板40300375375滿足側(cè)墻0300375375滿足側(cè)墻4300375375滿足側(cè)墻8300375375滿足側(cè)墻12300375375滿足側(cè)墻16300375375滿足側(cè)墻20300375375滿足側(cè)墻24300375375滿足側(cè)墻28300375375滿足側(cè)墻32300375375滿足側(cè)墻36300375375滿足側(cè)墻40300375375滿足頂拱0300375375滿足頂拱4300375375滿足頂拱8300375375滿足頂拱12300375375滿足頂拱16300375375滿足頂拱20300375375滿足頂拱24300375375滿足頂拱28300375375滿足頂拱32300375375滿足頂拱36300375375滿足頂拱40300375375滿足 7．部位“底板”內(nèi)側(cè)配筋計算結(jié)果： “彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力”工況下，底板0計算點的截面內(nèi)側(cè)配筋最不利： 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 彎矩m=26.58kN·m（內(nèi)側(cè)受拉為正），軸力N=15.34kN（受壓為正） （a）、偏心距計算： 偏心距eo=M/N=26579738/15344=1732.3mm eo>=h/30=10.0mm,故按實際偏心距eo=1732.3mm計算。 （b）、計算偏心距增大系數(shù)η： Lo/h=1894.6/300.0=6.32≤8.0，不考慮縱向彎曲的影響。 計算偏心距增大系數(shù)η取值為1.0 （c）、配筋計算： 截面有效高度ho=h-as=300-50=250mm Nb=fc×b×ho×ξb=11.90×1000×250×0.518=1540000N K×N=1.35×15344=20714N<Nb=1540000N，按大偏心受壓計算。 采用對稱配筋，As=As',可得: ξ=K×N/（fc×b×ho）=1.35×15344/（11.90×1000×250） =0.007 x=ξ×ho=0.007×250.0=1.7mm<2×as'=100.0mm，則： As=As'=K×N×(η×eo-h/2+as')/fy/(ho-as') =1.35×15344×(1.000×1732.3-300/2+50)/360.0/(250-50) =469.6mm2 配筋率ρ=As/ho/b=469.6/250/1000=0.19%>ρmin=0.15%,滿足要求。 實配鋼筋面積As=770mm2（f14@200） 8．部位“底板”外側(cè)配筋計算結(jié)果： “不計彈抗+圍巖壓力”工況下，底板40計算點的截面外側(cè)配筋最不利： 采用側(cè)墻內(nèi)側(cè)截面參數(shù)進行計算。 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 彎矩m=-17.95kN·m（內(nèi)側(cè)受拉為正），軸力N=69.96kN（受壓為正） （a）、偏心距計算： 偏心距eo=M/N=17948622/69957=256.6mm eo>=h/30=10.0mm,故按實際偏心距eo=256.6mm計算。 （b）、計算偏心距增大系數(shù)η： Lo/h=1894.6/300.0=6.32≤8.0，不考慮縱向彎曲的影響。 計算偏心距增大系數(shù)η取值為1.0 （c）、配筋計算： 截面有效高度ho=h-as=300-50=250mm Nb=fc×b×ho×ξb=11.90×1000×250×0.518=1540000N K×N=1.35×69957=94442N<Nb=1540000N，按大偏心受壓計算。 采用對稱配筋，As=As',可得: ξ=K×N/（fc×b×ho）=1.35×69957/（11.90×1000×250） =0.032 x=ξ×ho=0.032×250.0=7.9mm<2×as'=100.0mm，則： As=As'=K×N×(η×eo-h/2+as')/fy/(ho-as') =1.35×69957×(1.000×256.6-300/2+50)/360.0/(250-50) =205.4mm2 配筋率ρ=As/ho/b=205.4/250/1000=0.08%<ρmin=0.15% 故：按最小配筋率配筋，As=As'=ρmin×ho×b =0.0015×250×1000=375.0mm2 實配鋼筋面積As'=770mm2（f14@200） 9．部位“底板”抗剪驗算： “不計彈抗+圍巖壓力”工況下，底板40計算點的截面抗剪最不利： 采用側(cè)墻內(nèi)側(cè)截面參數(shù)進行計算。 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 剪力Q=90.90kN，軸力N=69.96kN（受壓為正） 截面高度h=300mm；有效高度ho=250mm；截面寬度b=1000mm； 截面剪力設計值V=90903N K×V=1.35×90903=122720N≤0.25×fc×b×ho =0.25×11.90×1000×250=743750N 故受剪截面滿足要求！ K×V=1.35×90903=122720N≤0.7×βh×ft×b×ho =0.7×1.000×1.27×1000×250=222250N 故受剪驗算滿足要求！ 10．部位“側(cè)墻”內(nèi)側(cè)配筋計算結(jié)果： “不計彈抗+圍巖壓力”工況下，側(cè)墻30計算點的截面內(nèi)側(cè)配筋最不利： 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 彎矩m=8.42kN·m（內(nèi)側(cè)受拉為正），軸力N=100.86kN（受壓為正） （a）、偏心距計算： 偏心距eo=M/N=8419329/100861=83.5mm eo>=h/30=10.0mm,故按實際偏心距eo=83.5mm計算。 （b）、計算偏心距增大系數(shù)η： Lo/h=1894.6/300.0=6.32≤8.0，不考慮縱向彎曲的影響。 計算偏心距增大系數(shù)η取值為1.0 （c）、配筋計算： 截面有效高度ho=h-as=300-50=250mm Nb=fc×b×ho×ξb=11.90×1000×250×0.518=1540000N K×N=1.35×100861=136163N<Nb=1540000N，按大偏心受壓計算。 采用對稱配筋，As=As',可得: ξ=K×N/（fc×b×ho）=1.35×100861/（11.90×1000×250） =0.046 x=ξ×ho=0.046×250.0=11.4mm<2×as'=100.0mm，則： As=As'=K×N×(η×eo-h/2+as')/fy/(ho-as') =1.35×100861×(1.000×83.5-300/2+50)/360.0/(250-50) =-31.3mm2 配筋率ρ=As/ho/b=-31.3/250/1000=-0.01%<ρmin=0.15% 故：按最小配筋率配筋，As=As'=ρmin×ho×b =0.0015×250×1000=375.0mm2 實配鋼筋面積As=1005mm2（f16@200） 11．部位“側(cè)墻”外側(cè)配筋計算結(jié)果： “不計彈抗+圍巖壓力”工況下，側(cè)墻0計算點的截面外側(cè)配筋最不利： 采用底板頂部截面參數(shù)進行計算。 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 彎矩m=-23.28kN·m（內(nèi)側(cè)受拉為正），軸力N=109.83kN（受壓為正） （a）、偏心距計算： 偏心距eo=M/N=23281664/109833=212.0mm eo>=h/30=10.0mm,故按實際偏心距eo=212.0mm計算。 （b）、計算偏心距增大系數(shù)η： Lo/h=1894.6/300.0=6.32≤8.0，不考慮縱向彎曲的影響。 計算偏心距增大系數(shù)η取值為1.0 （c）、配筋計算： 截面有效高度ho=h-as=300-50=250mm Nb=fc×b×ho×ξb=11.90×1000×250×0.518=1540000N K×N=1.35×109833=148275N<Nb=1540000N，按大偏心受壓計算。 采用對稱配筋，As=As',可得: ξ=K×N/（fc×b×ho）=1.35×109833/（11.90×1000×250） =0.050 x=ξ×ho=0.050×250.0=12.5mm<2×as'=100.0mm，則： As=As'=K×N×(η×eo-h/2+as')/fy/(ho-as') =1.35×109833×(1.000×212.0-300/2+50)/360.0/(250-50) =230.6mm2 配筋率ρ=As/ho/b=230.6/250/1000=0.09%<ρmin=0.15% 故：按最小配筋率配筋，As=As'=ρmin×ho×b =0.0015×250×1000=375.0mm2 實配鋼筋面積As'=1005mm2（f16@200） 12．部位“側(cè)墻”抗剪驗算： “不計彈抗+圍巖壓力”工況下，側(cè)墻0計算點的截面抗剪最不利： 采用底板頂部截面參數(shù)進行計算。 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 剪力Q=-60.74kN，軸力N=109.83kN（受壓為正） 截面高度h=300mm；有效高度ho=250mm；截面寬度b=1000mm； 截面剪力設計值V=60743N K×V=1.35×60743=82004N≤0.25×fc×b×ho =0.25×11.90×1000×250=743750N 故受剪截面滿足要求！ K×V=1.35×60743=82004N≤0.7×βh×ft×b×ho =0.7×1.000×1.27×1000×250=222250N 故受剪驗算滿足要求！ 13．部位“頂拱”內(nèi)側(cè)配筋計算結(jié)果： “彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力”工況下，頂拱40計算點的截面內(nèi)側(cè)配筋最不利： 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 彎矩m=17.73kN·m（內(nèi)側(cè)受拉為正），軸力N=18.03kN（受壓為正） （a）、偏心距計算： 偏心距eo=M/N=17733212/18030=983.6mm eo>=h/30=10.0mm,故按實際偏心距eo=983.6mm計算。 （b）、計算偏心距增大系數(shù)η： Lo/h=1894.6/300.0=6.32≤8.0，不考慮縱向彎曲的影響。 計算偏心距增大系數(shù)η取值為1.0 （c）、配筋計算： 截面有效高度ho=h-as=300-50=250mm Nb=fc×b×ho×ξb=11.90×1000×250×0.518=1540000N K×N=1.35×18030=24340N<Nb=1540000N，按大偏心受壓計算。 采用對稱配筋，As=As',可得: ξ=K×N/（fc×b×ho）=1.35×18030/（11.90×1000×250） =0.008 x=ξ×ho=0.008×250.0=2.0mm<2×as'=100.0mm，則： As=As'=K×N×(η×eo-h/2+as')/fy/(ho-as') =1.35×18030×(1.000×983.6-300/2+50)/360.0/(250-50) =298.7mm2 配筋率ρ=As/ho/b=298.7/250/1000=0.12%<ρmin=0.15% 故：按最小配筋率配筋，As=As'=ρmin×ho×b =0.0015×250×1000=375.0mm2 實配鋼筋面積As=1005mm2（f16@200） 14．部位“頂拱”外側(cè)配筋計算結(jié)果： “彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力”工況下，頂拱7計算點的截面外側(cè)配筋最不利： 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 彎矩m=-12.17kN·m（內(nèi)側(cè)受拉為正），軸力N=88.23kN（受壓為正） （a）、偏心距計算： 偏心距eo=M/N=12174045/88233=138.0mm eo>=h/30=10.0mm,故按實際偏心距eo=138.0mm計算。 （b）、計算偏心距增大系數(shù)η： Lo/h=1894.6/300.0=6.32≤8.0，不考慮縱向彎曲的影響。 計算偏心距增大系數(shù)η取值為1.0 （c）、配筋計算： 截面有效高度ho=h-as=300-50=250mm Nb=fc×b×ho×ξb=11.90×1000×250×0.518=1540000N K×N=1.35×88233=119114N<Nb=1540000N，按大偏心受壓計算。 采用對稱配筋，As=As',可得: ξ=K×N/（fc×b×ho）=1.35×88233/（11.90×1000×250） =0.040 x=ξ×ho=0.040×250.0=10.0mm<2×as'=100.0mm，則： As=As'=K×N×(η×eo-h/2+as')/fy/(ho-as') =1.35×88233×(1.000×138.0-300/2+50)/360.0/(250-50) =62.8mm2 配筋率ρ=As/ho/b=62.8/250/1000=0.03%<ρmin=0.15% 故：按最小配筋率配筋，As=As'=ρmin×ho×b =0.0015×250×1000=375.0mm2 實配鋼筋面積As'=1005mm2（f16@200） 15．部位“頂拱”抗剪驗算： “彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力”工況下，頂拱22計算點的截面抗剪最不利： 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 剪力Q=-30.91kN，軸力N=51.33kN（受壓為正） 截面高度h=300mm；有效高度ho=250mm；截面寬度b=1000mm； 截面剪力設計值V=30911N K×V=1.35×30911=41729N≤0.25×fc×b×ho =0.25×11.90×1000×250=743750N 故受剪截面滿足要求！ K×V=1.35×30911=41729N≤0.7×βh×ft×b×ho =0.7×1.000×1.27×1000×250=222250N 故受剪驗算滿足要求！五、抗裂驗算及裂縫寬度計算結(jié)果： h--襯砌計算截面高度，mm； Mk--襯砌計算截面彎矩標準值，以內(nèi)邊受拉為正，kN·m； Nk--襯砌計算截面軸力標準值，以受拉為正，kN； Asi--襯砌計算截面內(nèi)側(cè)鋼筋實配面積，mm2； Aso--襯砌計算截面外側(cè)鋼筋實配面積，mm2； ω--襯砌計算截面的裂縫寬度，mm，當抗裂驗算滿足要求時則顯示為“抗裂”； 計算節(jié)點編號順序為： 底板或底拱、底圓按照從左到右編號； 頂板板或頂拱、頂圓按照從右到左編號； 其余部位按照從下到上編號； 1．工況“不計彈抗+圍巖壓力”抗裂驗算結(jié)果：截面編號h,mmMkNkAsi,mm2Aso,mm2ω,mm底板030021.13-69.88770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板430020.69-69.88770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板830019.38-69.88770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板1230017.13-69.88770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板1630013.89-69.88770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板203009.56-69.88770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板243004.03-69.88770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板28300-2.83-69.88770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板32300-11.15-69.88770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板36300-21.05-69.88770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板40300-32.65-69.88770(f14@200)770(f14@200)抗裂側(cè)墻0300-32.65-108.481005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻4300-21.96-107.241005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻8300-12.92-106.001005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻12300-5.51-104.771005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻163000.33-103.531005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻203004.60-102.291005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻243007.37-101.051005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻283008.64-99.821005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻323008.47-98.581005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻363006.88-97.341005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻403003.91-96.101005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱03003.91-96.101005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱43000.48-97.371005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱8300-1.83-96.961005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱12300-3.08-95.051005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱16300-3.42-91.951005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱20300-3.07-88.081005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱24300-2.28-83.931005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱28300-1.31-80.031005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱32300-0.42-76.851005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱363000.21-74.771005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱403000.43-74.041005(f16@200)1005(f16@200)抗裂 2．工況“彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力”抗裂驗算結(jié)果：截面編號h,mmMkNkAsi,mm2Aso,mm2ω,mm底板030025.97-14.61770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板430025.64-14.61770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板830024.63-14.61770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板1230022.89-14.61770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板1630020.34-14.61770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板2030016.85-14.61770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板2430012.27-14.61770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板283006.44-14.61770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板32300-0.83-14.61770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板36300-9.74-14.61770(f14@200)770(f14@200)抗裂底板40300-20.48-14.61770(f14@200)770(f14@200)抗裂側(cè)墻0300-20.48-101.881005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻4300-17.72-100.641005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻8300-14.60-99.401005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻12300-11.49-98.171005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻16300-8.71-96.931005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻20300-6.48-95.691005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻24300-4.99-94.451005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻28300-4.36-93.221005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻32300-4.73-91.981005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻36300-6.16-90.741005(f16@200)1005(f16@200)抗裂側(cè)墻40300-8.72-89.501005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱0300-8.72-89.501005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱4300-11.40-89.501005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱8300-11.94-85.791005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱12300-10.04-78.431005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱16300-6.23-68.361005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱20300-1.20-56.741005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱243004.30-44.861005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱283009.52-34.001005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱3230013.79-25.321005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱3630016.58-19.721005(f16@200)1005(f16@200)抗裂頂拱4030017.55-17.781005(f16@200)1005(f16@200)抗裂 3．部位“底板”內(nèi)側(cè)抗裂驗算結(jié)果： “彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力”工況下，底板0計算點的截面內(nèi)側(cè)抗裂最不利： 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 彎矩Mk=25.97kN·m（內(nèi)側(cè)受拉為正），軸力Nk=14.61kN（受壓為正） （a）、驗算依據(jù)： 偏心受壓構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定： Nk≤γm×αct×ftk×Ao×Wo/（eo×Ao-Wo）（《砼規(guī)》式7.1.1-3） 上式中：Ao=Ac+αE×As+αE×As' yo=（Ac×yc'+αE×As×ho+αE×As'×as'）/（Ac+αE×As+αE×As'）（《砼規(guī)》式7.1.2-1） Io=Ic+Ac×（yo-yc'）2+αE×As×（ho-yo）2+αE×As'×（yo-as'）2（《砼規(guī)》式7.1.2-2） eo--軸向力對截面重心的偏心距 αct--混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應標準組合取為0.85 γm--截面抵抗矩塑性系數(shù)，按砼規(guī)附錄C查得：γm=1.71 yc'--混凝土截面重心到受壓邊緣的距離：算得：yc'=150.0mm αE--鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值，αE=Es/Ec Wo--換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，Wo=Io/（h-yo） （b）、驗算過程： 截面有效高度ho=h-as=300-50=250mm αE=200000/28000=7.14 Ao=300000+7.14×770+7.14×770=310996mm2 yo=（300000×150.0+7.14×770×250+7.14×770×50）/310996=150.0mm Io=22.50×108+300000×（150.0-150.0）2+7.14×770×（250-150.0）2 +7.14×770×（150.0-50）2=23.60×108mm4 Wo=23.60×108/（300-150.0）=15.73×106mm3 eo=Mk/Nk=25968425/14611=1777.3mm （c）、抗裂驗算結(jié)果： Nk=14611N≤γm×αct×ftk×Ao×Wo/（eo×Ao-Wo） =1.71×0.85×1.78×310995.57×15.73×106/（1777.3×310996-15.73×106） =23505N 故抗裂驗算滿足要求！ 4．部位“底板”外側(cè)抗裂驗算結(jié)果： “彈抗+不計側(cè)向圍巖壓力”工況下，底板32計算點的截面外側(cè)抗裂最不利： 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 彎矩Mk=-0.83kN·m（內(nèi)側(cè)受拉為正），軸力Nk=14.61kN（受壓為正） （a）、驗算依據(jù)： 偏心受壓構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定： Nk≤γm×αct×ftk×Ao×Wo/（eo×Ao-Wo）（《砼規(guī)》式7.1.1-3） 上式中：Ao=Ac+αE×As+αE×As' yo=（Ac×yc'+αE×As×ho+αE×As'×as'）/（Ac+αE×As+αE×As'）（《砼規(guī)》式7.1.2-1） Io=Ic+Ac×（yo-yc'）2+αE×As×（ho-yo）2+αE×As'×（yo-as'）2（《砼規(guī)》式7.1.2-2） eo--軸向力對截面重心的偏心距 αct--混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應標準組合取為0.85 γm--截面抵抗矩塑性系數(shù)，按砼規(guī)附錄C查得：γm=1.71 yc'--混凝土截面重心到受壓邊緣的距離：算得：yc'=150.0mm αE--鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值，αE=Es/Ec Wo--換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，Wo=Io/（h-yo） （b）、驗算過程： 截面有效高度ho=h-as=300-50=250mm αE=200000/28000=7.14 Ao=300000+7.14×770+7.14×770=310996mm2 yo=（300000×150.0+7.14×770×250+7.14×770×50）/310996=150.0mm Io=22.50×108+300000×（150.0-150.0）2+7.14×770×（250-150.0）2 +7.14×770×（150.0-50）2=23.60×108mm4 Wo=23.60×108/（300-150.0）=15.73×106mm3 eo=Mk/Nk=832735/14611=57.0mm （c）、抗裂驗算結(jié)果： Nk=14611N≤γm×αct×ftk×Ao×Wo/（eo×Ao-Wo） =1.71×0.85×1.78×310995.57×15.73×106/（57.0×310996-15.73×106） =6338710N 故抗裂驗算滿足要求！ 5．部位“側(cè)墻”內(nèi)側(cè)抗裂驗算結(jié)果： “不計彈抗+圍巖壓力”工況下，側(cè)墻30計算點的截面內(nèi)側(cè)抗裂最不利： 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 彎矩Mk=8.74kN·m（內(nèi)側(cè)受拉為正），軸力Nk=99.20kN（受壓為正） （a）、驗算依據(jù)： 偏心受壓構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定： Nk≤γm×αct×ftk×Ao×Wo/（eo×Ao-Wo）（《砼規(guī)》式7.1.1-3） 上式中：Ao=Ac+αE×As+αE×As' yo=（Ac×yc'+αE×As×ho+αE×As'×as'）/（Ac+αE×As+αE×As'）（《砼規(guī)》式7.1.2-1） Io=Ic+Ac×（yo-yc'）2+αE×As×（ho-yo）2+αE×As'×（yo-as'）2（《砼規(guī)》式7.1.2-2） eo--軸向力對截面重心的偏心距 αct--混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應標準組合取為0.85 γm--截面抵抗矩塑性系數(shù)，按砼規(guī)附錄C查得：γm=1.71 yc'--混凝土截面重心到受壓邊緣的距離：算得：yc'=150.0mm αE--鋼筋彈性模量與砼彈性模量的比值，αE=Es/Ec Wo--換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，Wo=Io/（h-yo） （b）、驗算過程： 截面有效高度ho=h-as=300-50=250mm αE=200000/28000=7.14 Ao=300000+7.14×1005+7.14×1005=314362mm2 yo=（300000×150.0+7.14×1005×250+7.14×1005×50）/314362=150.0mm Io=22.50×108+300000×（150.0-150.0）2+7.14×1005×（250-150.0）2 +7.14×1005×（150.0-50）2=23.94×108mm4 Wo=23.94×108/（300-150.0）=15.96×106mm3 eo=Mk/Nk=8736647/99197=88.1mm （c）、抗裂驗算結(jié)果： Nk=99197N≤γm×αct×ftk×Ao×Wo/（eo×Ao-Wo） =1.71×0.85×1.78×314361.57×15.96×106/（88.1×314362-15.96×106） =1103255N 故抗裂驗算滿足要求！ 6．部位“側(cè)墻”外側(cè)抗裂驗算結(jié)果： “不計彈抗+圍巖壓力”工況下，側(cè)墻15計算點的截面外側(cè)抗裂最不利： 該截面高度h=300mm，截面寬度b=1000mm 彎矩Mk=-0.99kN·m（內(nèi)側(cè)受拉為正），軸力Nk=103.84kN（受壓為正） （a）、驗算依據(jù)： 偏心受壓構(gòu)件截面抗裂驗算應該符合下列規(guī)定： Nk≤γm×αct×ftk×Ao×Wo/（eo×Ao-Wo）（《砼規(guī)》式7.1.1-3） 上式中：Ao=Ac+αE×As+αE×As' yo=（Ac×yc'+αE×As×ho+αE×As'×as'）/（Ac+αE×As+αE×As'）（《砼規(guī)》式7.1.2-1） Io=Ic+Ac×（yo-yc'）2+αE×As×（ho-yo）2+αE×As'×（yo-as'）2（《砼規(guī)》式7.1.2-2） eo--軸向力對截面重心的偏心距 αct--混凝土拉應力限制系數(shù)，對荷載效應