DB11-T 2005-2022 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程

預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程Technicalspecifica（京津冀區(qū)域協(xié)同工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)）2022－06－30發(fā)布2022－10－01實(shí)施北京市住房和城鄉(xiāng)建設(shè)委員會(huì)北京市市場(chǎng)監(jiān)督管理局聯(lián)合發(fā)布北京市地方標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程Technicalspecification2022北京路62號(hào)，郵編：100045，Email：yylhnt2021@163.com，聯(lián)本規(guī)程主編單位：北京市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司本規(guī)程參編單位：北京銀泰建構(gòu)預(yù)應(yīng)力技術(shù)股份有限公司 2術(shù)語和符號(hào) 2 2 43.1混凝土、鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋 43.2預(yù)應(yīng)力筋用錨固系統(tǒng)和連接器 63.3孔道與灌漿材料 64基本規(guī)定 4.1一般規(guī)定 74.2構(gòu)件設(shè)計(jì) 84.3預(yù)應(yīng)力損失值計(jì)算 84.4耐火性和耐久性 5承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 5.1一般規(guī)定 5.2正截面受彎承載力計(jì)算 5.3正截面受拉承載力計(jì)算 5.4正截面受壓承載力計(jì)算 5.5斜截?承載?計(jì)算 5.6沖切承載?計(jì)算 5.7錨固區(qū)局部受壓承載力計(jì)算 5.8疲勞驗(yàn)算 6正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 366.1應(yīng)力控制驗(yàn)算 6.2裂縫控制驗(yàn)算 6.3撓度控制驗(yàn)算 417梁板及板柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 437.1一般規(guī)定 437.2梁板結(jié)構(gòu) 437.3板柱結(jié)構(gòu) 448抗震設(shè)計(jì) 508.1?般規(guī)定 8.2框架結(jié)構(gòu) 8.3板柱結(jié)構(gòu) 9構(gòu)造規(guī)定 549.1一般規(guī)定 9.2梁 9.3板 9.4柱 10特殊預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 5910.1超長(zhǎng)結(jié)構(gòu) 10.2環(huán)形結(jié)構(gòu) 10.3薄殼結(jié)構(gòu) 10.4筏板基礎(chǔ) 11施工 6111.1?般規(guī)定 11.2預(yù)應(yīng)力筋的制作 11.3有粘結(jié)孔道安裝與預(yù)應(yīng)力筋穿束 11.4無粘結(jié)、緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋安裝 11.5預(yù)應(yīng)力錨固節(jié)點(diǎn)安裝 11.6混凝土澆筑及養(yǎng)護(hù) 11.7預(yù)應(yīng)力筋張拉 11.8有粘結(jié)孔道灌漿 11.9錨具封閉 12質(zhì)量驗(yàn)收 6712.1一般規(guī)定 12.2材料 12.3制作與安裝 12.4張拉 12.5灌漿 12.6錨具封閉 12.7驗(yàn)收文件 13監(jiān)測(cè) 7213.1一般規(guī)定 13.2變形監(jiān)測(cè) 13.3應(yīng)力和應(yīng)變監(jiān)測(cè) 13.4監(jiān)測(cè)報(bào)告 本規(guī)程用詞說明 73引用標(biāo)準(zhǔn)名錄 74條文說明 76 2 2 23Materials 4 43.2AnchorageandCouplerfor 63.3DuctandGroutingMat 64BasicRequirements 74.1GeneralRequireme 74.2DesignofPrestressedConcreteMembers 84.3MeasurementofTheLossofPrestressinStretchProcess 84.4FireResistanceandCorrosionProtection 5.2CalculationofFlexualCapacity 5.3CalculationofTension 5.4CalculationofCompressionCapacity 5.5CalculationofShearCapa 5.6CalculationofPunchingShearCapacity 5.7CalculationofLocalCompressionCapacityandDesignofAnchorageZone 5.8CheckingofFatigue 6CheckingofServiceabi 366.1CheckingCalculationofStressControl 6.2CheckingCalculationofCrackControl 6.3CheckingCalculationofDeflectionControl 417StructuralDesignofBeam-slabandSlab-Column 43 43 43 44 50 54 9.2Beam 10DesignofSpecialPrestressedConcr 59 61 11.2ManufactureofPrestressingTen 11.3InstallationofBondedDuctandThreadingofPrestressedReinforcement 11.4InstallationofUnbondedandRetard-Bonde 11.5InstallationofPrestressedAnchorJoint 11.6ConcretePouringa 11.8GroutingofBondedDuct 11.9AnchorClosure 12QualityInspecti 67 12.3ManufactureandInsta 12.7AcceptanceDocum 72 13.2DeformationMonito ExplanationofWordingintheStandard 73 74Addition:ExplanationofProvisions 7611.0.1為在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)、施工、驗(yàn)收和監(jiān)測(cè)中貫徹執(zhí)行國(guó)家的技術(shù)政策，做到安全1.0.2本規(guī)程適用于京津冀行政區(qū)域內(nèi)工業(yè)與民用建筑和一般構(gòu)筑物中，采用預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)1.0.3預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)根據(jù)建筑功能要求、材料供應(yīng)與施工條件，確定合理的設(shè)計(jì)與施工方22.1.1預(yù)應(yīng)力筋prestressingten用于混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中施加預(yù)應(yīng)力的鋼絲、鋼絞線、預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋和纖維增強(qiáng)復(fù)合材料筋2.1.2單絲涂覆環(huán)氧涂層鋼絞線individualepoxy-coatedwirestressi每根鋼絲表面單獨(dú)形成致密環(huán)氧涂層保護(hù)膜的七絲預(yù)應(yīng)2.1.3填充型環(huán)氧涂層鋼絞線epoxy-coated外層由熔融結(jié)合環(huán)氧涂層涂覆，鋼絲間的空隙由熔融結(jié)合環(huán)氧涂層完全填充，防止腐蝕介質(zhì)后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件或結(jié)構(gòu)中，為保持預(yù)應(yīng)力筋的拉力并將壓力傳遞給構(gòu)件上所采用的永久性先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件施工時(shí)，為保持預(yù)應(yīng)力筋的張拉力并將其固定在臺(tái)座或鋼模上所采用的錨2.1.7無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋unbondedtend表面涂防腐油脂并包護(hù)套后，與周圍混凝土不粘結(jié)，靠錨具傳遞壓力給構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的一種預(yù)2.1.8有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋bondedtend2.1.9緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋retard-bondedtendon2.1.10先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件pretensionedprestressedconcreteme2.1.11后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件post-tensionedprestressed2.1.12預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)prestressedconcretestructureEs——鋼筋彈性模量；f——預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；f——預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fstk——鋼筋極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fy——鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；'fy——鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f——鋼筋屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；f——箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；3σ——預(yù)應(yīng)力筋的有效ε——預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力達(dá)到0.95fptk時(shí)的應(yīng)變；Fc——壓力設(shè)計(jì)值；N——軸向力設(shè)計(jì)值；N——預(yù)應(yīng)力M——彎矩設(shè)計(jì)值；M——無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋在結(jié)合面處貢獻(xiàn)的受彎承載力；M——鋼筋的極限受彎承載力；S——作用組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；AAs——普通鋼筋截面面積；Asvbd——平托板或柱帽的有效寬度；b——節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的截面有效驗(yàn)算寬度；hb——梁的截面高度；hss43.1.3預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中預(yù)應(yīng)力筋宜采用預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線和預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋，預(yù)應(yīng)力筋選3.1.4預(yù)應(yīng)力筋的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)具有不小于95%的保證筋的屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpyk、極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fptk應(yīng)按表3.1.4采用。表3.1.4預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）fpyk（N/mm2）fptk（N/mm2）5——7—9—— ——————— 3.1.5預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpy及抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fp'y應(yīng)按表3.1.5采用。表3.1.5預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fptk抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpy抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f'py5表3.1.6預(yù)應(yīng)力筋彈性模量(×105N/mm2）Ep3.1.7預(yù)應(yīng)力筋的疲勞應(yīng)力幅限值Δfp應(yīng)由其疲勞應(yīng)力比值r按表3.1.7采用。預(yù)應(yīng)力筋疲勞應(yīng)力比值r按下式計(jì)算：r=σ,minσ,max式中：σ,min、σ,max—構(gòu)件疲勞驗(yàn)算時(shí)，同一層預(yù)應(yīng)力鋼筋的最小應(yīng)力（MPa）、最大應(yīng)力疲勞應(yīng)力比值rfptk=1570fptk=1570注：1當(dāng)r≥0.9時(shí)，可不作預(yù)應(yīng)力筋疲勞驗(yàn)算。2當(dāng)有充分依據(jù)時(shí)，可對(duì)表中規(guī)定的疲勞應(yīng)力幅3.1.8中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲和預(yù)應(yīng)力冷軋帶肋鋼筋的最大力總延伸率限值δgt不應(yīng)小于4.0%；消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線和預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的最大力總延伸率限值δgt不應(yīng)小于4.5%。3.1.9緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合下列規(guī)定：3.1.12填充型環(huán)氧涂層鋼絞線及其性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《環(huán)氧涂層預(yù)應(yīng)力鋼絞線》JG/T63.2.1預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，應(yīng)根據(jù)工程環(huán)境條件、預(yù)應(yīng)力筋品種和張拉施工方法，選擇錨具和連3.2.2金屬預(yù)應(yīng)力筋用錨具和連接器的性能應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接3.2.3承受低應(yīng)力或動(dòng)荷載的夾片式錨具應(yīng)采取防松措3.2.4當(dāng)錨具使用環(huán)境溫度低于-50時(shí)，錨具的低溫錨固性能應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)3.3.1后張預(yù)應(yīng)力構(gòu)件預(yù)埋制孔用管材有金屬波紋管、鋼管和塑料波紋管等。梁類構(gòu)件宜采用圓3.3.4灌漿材料應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力孔道灌漿劑》GB/T25182和《水泥基灌漿材料應(yīng)用74.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)采取調(diào)整結(jié)構(gòu)布置、特殊節(jié)點(diǎn)作法、調(diào)整施工順序等措施減少豎4.1.3預(yù)應(yīng)力構(gòu)件截面尺寸的確定，應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)荷載、建筑凈高、預(yù)應(yīng)力束及錨具的布置及張拉4.1.4預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)具有整體穩(wěn)定性，結(jié)構(gòu)的局部破壞不應(yīng)導(dǎo)致大范圍坍塌。2對(duì)正常使用極限狀態(tài)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)3對(duì)參與組合的預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)項(xiàng)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)取1.0；當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對(duì)承載力不利4.1.6預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力σcon應(yīng)符合下列規(guī)定：σcon≤0.75fptkσcon≤0.70fptkσcon≤0.85fpyk式中：fptk——預(yù)應(yīng)力筋極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）；fpyk——預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）。4當(dāng)符合下列情況之一時(shí)，上述張拉控制應(yīng)力限值可相應(yīng)提高0.05fptk或0.05fpyk：2）要求部分抵消由于應(yīng)力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預(yù)應(yīng)力筋與張拉臺(tái)座之間的溫5消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線、中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲的張拉控制應(yīng)力值不應(yīng)小于0.40fptk；預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的張拉應(yīng)力控制值不宜小于0.50fpyk。4.1.7在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，應(yīng)在設(shè)計(jì)計(jì)算中考慮柱、墻的側(cè)向約束作用對(duì)梁、板中預(yù)應(yīng)4.1.8預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)應(yīng)按最不利作用的組合進(jìn)行內(nèi)力分析。作用的組合應(yīng)考慮全部荷載作用工況，所產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)和橫向均勻分布荷載等因素。復(fù)雜約束結(jié)構(gòu)尚應(yīng)考慮施工路4.1.10主要承重構(gòu)件和有抗震要求82梁的跨高比可根據(jù)構(gòu)件跨度、作用荷載等條件進(jìn)行調(diào)整；當(dāng)有工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)并經(jīng)驗(yàn)算符合表4.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土梁的跨高比選用范圍—2周邊支承雙向板的跨高比，宜按柱網(wǎng)的短向跨度計(jì)算；柱支承雙向板的跨高比，宜按柱網(wǎng)表4.2.2預(yù)應(yīng)力混凝土板的跨度、跨高比和最小厚度——板— 注：1當(dāng)耐火等級(jí)低于二級(jí)（含二級(jí)）、無開洞、靜態(tài)均布荷載大于70%時(shí)，跨高比宜取上限；2如遇荷載集中（單重大于5kN的集中活荷載）、開洞尺寸大于1.5倍板厚時(shí)，跨高比宜取下限；3如屬耐火等級(jí)為一級(jí)的重要建筑物，跨高比宜取下限；4如有可靠經(jīng)驗(yàn)且滿足設(shè)計(jì)要求時(shí)，可適當(dāng)放寬跨度限值。4.2.3對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土平板，扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，在混凝土總截面面積上建立的平均預(yù)壓應(yīng)表4.3.1預(yù)應(yīng)力損失值（N/mm2）σl14.3.5條的規(guī)定計(jì)算σl2—σl3—σl4σl5σl6-9σl7表4.3.3預(yù)應(yīng)力損失值組合σl1+σl2+σl3+σl4混凝土預(yù)壓后（第二批）損失σlⅡσl5+σl7σl4+σl5+σl6+σl7注：先張法構(gòu)件由于鋼筋應(yīng)力松弛引起的損失值在第一批和第二批損失中所占的比例，如需4.3.4預(yù)應(yīng)力直線筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值σl1可按下列公式計(jì)算：），表4.3.4錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值a（mm）a1154.3.5后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線鋼筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值σl1，應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線鋼筋與孔道壁之間反向摩擦影響長(zhǎng)度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力筋變的預(yù)應(yīng)力損失值σl1可按下列公式計(jì)算：rcσσl1σσxlf圖4.3.5-1圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失σl1r），），E），arrθ1rrababσσσσxlf圖4.3.5-2兩條圓弧形曲線組成的預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失σl1當(dāng)x≤l0時(shí)f-l1σb式中：l0——預(yù)應(yīng)力筋端部直線段長(zhǎng)度（ml1——預(yù)應(yīng)力筋張拉端起點(diǎn)至反彎點(diǎn)的水平投影長(zhǎng)度（mr、rc2——第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的曲率半徑（mσa、σb——3當(dāng)折線形預(yù)應(yīng)力筋的錨固損失消失于折點(diǎn)c之外時(shí)（圖4.3.5-3），由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長(zhǎng)度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值σl1可按下列公式計(jì)算：abθθcσ1σ1σ2σ2σlσl1conconσσxlf圖4.3.5-3折線形預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失σl1當(dāng)x≤l0時(shí)σl1=2i2(lf-x)反向摩擦影響長(zhǎng)度lf（m）可按下列公式計(jì)算：1-μθ)2kσ1=σconμθσ2=σcon1－k(l1-l0)(1-μθ)μθ式中：i1——預(yù)應(yīng)4.3.6預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值σl2（圖4.3.6），宜按下列公式計(jì)算：（4.3.6-1）式中：x——預(yù)從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度，可近似取該段孔道在縱軸上的投影長(zhǎng)k——考慮孔道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)，可按表4.3.6-1采用；μ——預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)θ——從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）；xx2θ2圖4.3.6預(yù)應(yīng)力摩擦損失計(jì)算1——張拉端；2——計(jì)算截面表4.3.6-1摩擦系數(shù)kμ — —加的廣義空間曲線，夾角之和θ可按下列近似公式計(jì)算：廣義空間曲線4.3.6-4）其中，av、ah——按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線預(yù)應(yīng)力筋在豎直向、水平向投影所）；Dav、Dah——廣義空間曲線預(yù)應(yīng)力筋在豎直向、水平向投影所形成分段曲線的彎轉(zhuǎn)角4.3.7預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失σl4按下列規(guī)定計(jì)算：σl4=0.4-0.5（4.3.7-1）當(dāng)σcon≤0.7fptk時(shí)σl4=0.125-0.5（4.3.7-2）當(dāng)0.7fptk<σcon≤0.8fptk時(shí)σl4=0.20-0.575（4.3.7-3）σl4=0.08σcon（4.3.7-4）σl4=0.03σcon（4.3.7-5）pcpcpcpcfc——￠r、r——σσσ（4.3.8-3）在受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處的混凝土法向壓應(yīng)力）； 普通鋼筋的構(gòu)件，配筋率r、r'應(yīng)按鋼筋總截面面積的一半計(jì)算。計(jì)算受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處的混凝土法向壓應(yīng)力σpc、σc時(shí)，預(yù)應(yīng)力損失值僅大于0.5fc；當(dāng)σc為拉應(yīng)力時(shí)，公式（4.3.8-2）、（4.3.8-4）中的σc應(yīng)取為零。計(jì)算混凝土法向應(yīng)力σpc、σc時(shí)，可根據(jù)構(gòu)件制作情況考慮自重的影響。2對(duì)重要的建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當(dāng)需要考慮與時(shí)間相關(guān)的混凝土收縮、徐變及鋼筋應(yīng)力松馳預(yù)應(yīng)3當(dāng)采用泵送混凝土?xí)r，宜根據(jù)實(shí)際情況考4.3.9混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力損失值σl7，按下式計(jì)算：σl7=0式中：m——預(yù)應(yīng)力筋張拉的總批數(shù)；np——預(yù)應(yīng)力筋彈性模量與混凝土彈性模量之比EpEc；σc——在代表截面的全部預(yù)應(yīng)力筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力筋）；Np——后張法構(gòu)件的預(yù)加力（N）；An——凈截面面積，即扣In——凈截面慣性矩（mm44.4.1根據(jù)不同耐火極限的要求，預(yù)應(yīng)力混凝土板和梁中預(yù)應(yīng)力筋的混凝土保護(hù)層最小厚度應(yīng)分表4.4.1-1板的混凝土保護(hù)層最小厚度（mm）123表4.4.1-2梁的混凝土保護(hù)層最小厚度（mm）123b≥3004.4.2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性設(shè)計(jì)應(yīng)包括3確定構(gòu)件中鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度。表4.4.4結(jié)構(gòu)混凝土材料的耐久性基本要求一注：1有可靠工程經(jīng)驗(yàn)時(shí)，二類環(huán)境中的最低混凝土強(qiáng)度等級(jí)可降低一個(gè)等級(jí)；2處于嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)二b、三a類環(huán)境中混凝土應(yīng)使用引氣劑，可采用括號(hào)中的有關(guān)參數(shù)；3當(dāng)使用非堿活性骨料時(shí)，對(duì)混凝土中的堿含量可不作限制；4當(dāng)混凝土用砂的氯離子含量大于0.003%時(shí)，水泥的氯離子含量不應(yīng)大于0.025%，拌合用水的氯離子含量不應(yīng)大于250mg/L。環(huán)境及用途將環(huán)境類別降低一級(jí)進(jìn)行設(shè)計(jì)，且環(huán)境類別為一級(jí)時(shí)不降低，混凝土強(qiáng)度不應(yīng)低于1構(gòu)件中受力筋的保護(hù)層厚度不應(yīng)小于鋼筋的公稱直徑d，后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力直線筋保護(hù)層3混凝土保護(hù)層厚度尚應(yīng)滿足本規(guī)程第4.4.1條耐火極限表4.4.6混凝土保護(hù)層最小厚度（mm）環(huán)境類別梁、柱、桿一1當(dāng)預(yù)應(yīng)力單孔錨具采用凹進(jìn)混凝土表面布置時(shí)，宜先切除外露預(yù)應(yīng)力筋多余長(zhǎng)度，錨具封1）在夾片及預(yù)應(yīng)力筋端頭外露部分應(yīng)涂專用防腐油脂或環(huán)氧樹脂，并采用塑料帽或密封3）采用無收縮砂漿或混凝土封閉保護(hù)時(shí)，其錨具或預(yù)應(yīng)力筋端部的保護(hù)層厚度：一類環(huán)4）混凝土或砂漿不能包裹的部位，應(yīng)對(duì)預(yù)應(yīng)力筋的錨具涂以與預(yù)應(yīng)力筋防腐涂層相同的1）錨固系統(tǒng)可采用后澆的外包鋼筋混凝土圈梁進(jìn)行封閉，外包圈梁不宜突出外墻面，其2）封錨混凝土與構(gòu)件混凝土應(yīng)可靠粘結(jié)，錨具封閉前應(yīng)將周圍混凝土界面鑿毛并沖洗干4.4.12預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)在設(shè)計(jì)工作年限內(nèi)，應(yīng)符合下列規(guī)定：3裝修、維修和設(shè)備安裝不應(yīng)采用損傷預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的施工方法。5承載能力極限狀態(tài)計(jì)算1應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)狀況和構(gòu)件性能設(shè)計(jì)目標(biāo)確定混2普通鋼筋應(yīng)力不應(yīng)大于鋼筋的強(qiáng)度取值；預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力不應(yīng)大于預(yù)應(yīng)力筋的強(qiáng)度取值。3混凝土應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土的強(qiáng)度取值；多軸應(yīng)力狀態(tài)混凝土強(qiáng)度取值和驗(yàn)算可按現(xiàn)行國(guó)5.1.2正截面承載力應(yīng)按下列基本假σc=fcε0=0.002+0.5(fcu,k-50)×10-5εcu=0.0033-(fcu,k-50)×10-5式中：σc——混凝土壓應(yīng)變?yōu)棣與時(shí)的）；ε0——混凝土壓應(yīng)力剛達(dá)到fc時(shí)的混凝土壓應(yīng)變，當(dāng)計(jì)算的ε0值小于0.002時(shí)，取為如計(jì)算值大于0.0033，取為0.0033；當(dāng)處于軸心受壓時(shí)取為ε0；4縱向鋼筋的應(yīng)力應(yīng)取鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但其絕對(duì)值不應(yīng)大于其相應(yīng)的強(qiáng)度設(shè)5.1.4彎矩作用平面內(nèi)截面對(duì)稱的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比M1M曲產(chǎn)生的附加彎矩影響；否則應(yīng)根據(jù)本規(guī)程第5.1.5≤34-12（5.1.4）M1；當(dāng)構(gòu)件單曲率彎曲時(shí)M1M2取正值，否則取負(fù)值；5.1.5除排架結(jié)構(gòu)柱外，其他偏心受壓構(gòu)件考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應(yīng)后控制截M=CmηnsM2（5.1.5-1）式中：Cm——構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)，當(dāng)小于0.7時(shí)取0.7；ηns——彎矩增大系數(shù)；N——與彎矩設(shè)計(jì)值M2相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計(jì)值（Nh——截面高度（mm對(duì)于環(huán)形截面，取外直徑；對(duì)于圓值應(yīng)取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的較大值。5.1.7受彎構(gòu)件、偏心受力構(gòu)件正截面受壓區(qū)混凝土的應(yīng)力圖形可簡(jiǎn)化為等效的矩形應(yīng)力圖，并1矩形應(yīng)力圖的受壓區(qū)高度x可取等于按截面2矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值取為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc乘以系數(shù)a1。當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不5.1.8縱向受拉鋼筋屈服與受壓區(qū)混xb——界限受壓區(qū)高度（mm），fpy——預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa對(duì)于無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土，預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力設(shè)計(jì)值應(yīng)取σpu；Es——鋼筋彈性模量（MPa）。σp0——受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力），εcu——非均勻受壓時(shí)的混凝土極限壓應(yīng)變，（5.1.9-1）σpi=Ep+σp0i（5.1.9-2）（5.1.9-3）σpi=+σp0i（5.1.9-4）3按公式（5.1.9-1）至公式（5.1'-fy≤σsi≤fyσp0i-fpy≤σpi≤fpyx——等效矩形應(yīng)力圖形的混凝土受壓區(qū)高度（mmσsi、σpi——第i層縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力（MPa），fy'、fp'y——縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；σp0i——第i層縱向預(yù)應(yīng)力筋截面重心處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力σpe=σcon-σl-aEσpc預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)σp0=σcon-σlσpe=σcon-σl預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)σp0=σcon-σl+aEσpcaE=Ep/Ec式中：An——凈截面面積（mm2），即扣除孔道、凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面A）：I0、In——換算截面慣性矩、凈截面慣性矩（mm4ep0、epn——換算截面重心、凈截面重心至預(yù)應(yīng)力筋及非預(yù)'ysys'ypypep0p0pNp0σAp0p'ysys'ypypep0p0pNp0σAp0pσl5AsaE——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；Np0、Np——先張法構(gòu)件、后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力筋及非預(yù)應(yīng)力筋的合力（N），按本規(guī)程第σp2——由預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力引起的混凝土截面法向應(yīng)力（MPa）。σl5σl5AsσA\1'ysn'ypnysnypn'ysn'ypnysnypnσl5AsσANpσApepσl5As\2(a)先張法構(gòu)件(b)后張法構(gòu)件圖5.1.11預(yù)加力作用點(diǎn)位置p0p0pp0pl5sl5sN=σp0p0pp0pl5sl5sNp=σpeAp+σpeAp-σl5As-σl5As'σp0、σp0σpe、σp'e——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力）；A）；Ayp、yp'——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力合力點(diǎn)至換算截面重心的距離（mmys、ys'——受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋重心至換算截面重心的距離（mmσl5、σl'5——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋在各自合力點(diǎn)處混凝土收縮和徐變引起的），'ypn、ypn——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力合力點(diǎn)至凈截面重心的距離（mmysn、ysn'——受拉區(qū)、受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力筋重心至凈截面重心的距離（mm）。預(yù)應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力筋及鋼筋合力Np0及相應(yīng)的合力點(diǎn)的偏心距ep0，均應(yīng)按本規(guī)程公式a1fcbx=fyAs-fy'As'+fpyAp+(σp'0-fp'y)Ap'3混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列條件：x≤ξbh0'x≥2a'a''a's'a'apapaasapaas'Asa1fcsfyAsp'0-fp'y)Ap'AsfpyApfyAs'Apxxaah0Apb圖5.2.1矩形截面受彎構(gòu)件正截面受彎承載力計(jì)算As、As'——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積（mmApap'——受壓區(qū)縱向普通鋼筋合力點(diǎn)、預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至截面受a'——受壓區(qū)全部縱向鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離），向預(yù)應(yīng)力筋或受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力(σp'0-fp'y)為拉應(yīng)力時(shí)，公式（5.2.1-4）中的a'用as'代替。對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土靜定結(jié)構(gòu)，M為荷載基本組合值；對(duì)一般的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，次彎矩M2應(yīng)參與彎矩設(shè)計(jì)值的組合計(jì)算；對(duì)強(qiáng)約束的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)），fyAs+fpyAp≤a1fcbf'hf+fyAs-(σp0-f0-+fy'As'(h0-as')-(σp'0-fp'y)Ap'(h0-ap')（5.2.2-2）a1fcbx+(bf'-b)hf'=fyAs-fy'As'+fpyAp+(σp'0-fp'y)Ap'（5.2.2-3）），'''apaaapaasaasAapappx'hfa'hx'hfa'hfxh0hh0hh0hh0hpApAsAAsAphfahfaphfaasaasaaasaasabfbf(a)x≤hf'(b)x>hf'圖5.2.2T形、I形截面受彎構(gòu)件受壓區(qū)高度位置3按公式（5.2.2-1~5.2.2-3）計(jì)算T規(guī)程公式（5.2.1-3）和公式（5.2.表5.2.3T形、I形及倒L形截面受彎構(gòu)件翼緣計(jì)算寬度bf'10l300l300l602按梁（縱肋）凈距sn考慮b+s—nb+s2n3'b'b+5hf注：1表中b為腹板寬度；3獨(dú)立梁受壓區(qū)的翼緣板在荷載作用下經(jīng)驗(yàn)算M≤fpyAp(h-ap-as)+fyAs(h-as-as)+(σp0-fpy)Ap(次彎矩M2應(yīng)參與彎矩設(shè)計(jì)值的組合計(jì)算；對(duì)強(qiáng)約束的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，次彎矩M2、次軸力N2均應(yīng)參與彎矩設(shè)計(jì)值的組合計(jì)算；當(dāng)考慮次內(nèi)力參與計(jì)算時(shí)5.2.6無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力設(shè)計(jì)值σpu宜按下列公式計(jì)算：σpu=σpe+Dσp（5.2.6-1）無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力設(shè)計(jì)值σpu應(yīng)符合下式條件：σpe≤σpu≤fpy式中：σpe——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋中的有效預(yù)應(yīng)力（MPa）；單向板及連續(xù)雙向板，Dσp取值不應(yīng)小于50N/mm2；ξp——綜合配筋指標(biāo)，不宜大于0.4；）；h——受彎構(gòu)件截面高度（mmhp——無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至截面受壓邊緣的式中：hf'——T形、I形截面受壓區(qū)的翼緣高度（mm5.3.1軸心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力應(yīng)符N≤fyAs+fpyAp（5.3.1）式中：N——軸向拉力設(shè)計(jì)值（N）；5.3.2矩形截面偏心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力應(yīng)符1小偏心受拉構(gòu)件：當(dāng)軸向拉力作用在鋼筋A(yù)s與Ap的合力點(diǎn)和A與A的合力點(diǎn)之間時(shí)（圖），apaaasapaaasah0ahA￠sfyAs'fpyApNAsfpyApfyAsbAppapaxah0h'eaaapaxah0h'eaaeasa1fcsfyAs(σp'0-fp'y)Ap'AsApfpyApfyAsNpb圖5.3.2矩形截面偏心受拉構(gòu)件正截面受拉承載力計(jì)算Ne≤fyAs'(h0-as')+fpyAp'（h0-ap'5.3.2-1）Ne'≤fyAs(h0'-as)+fpyAp（h0'-ap5.3.2-2）式中：e、e,——軸向拉力作用點(diǎn)至縱向受），N≤fyAs+fpyAp-fy'As+(σp0-fpy)Ap-a1fNe≤a1fcbx（5.3.2-4）5.4.1軸心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力應(yīng)N≤0.9φ(fcA+fyAs)（式中：N——軸向壓力設(shè)計(jì)值（N）；fc——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；A——構(gòu)件截面面積（mm2A當(dāng)縱向鋼筋配筋率大于3%時(shí)，公式（5.4.1）中的A應(yīng)改用(A-As')代替。對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土靜定結(jié)構(gòu)和一般的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，N為荷載基本組合值；表5.4.1鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)l0bl0dl0iφl0bl0dl0/iφ5.4.2矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力應(yīng)符合下列公式規(guī)定（圖5.4.2eh/2ηeieseh/2ηeiesaaasasx'ah0ah0NsfyAs(σp'0-fp'y)Ap'ApfpyApfyAsba1fc'Ap圖5.4.2矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力計(jì)算N≤a1fcbx+fy'As-σsAs-(σp0-fpy)Ap-e=ei+h/2-a（5.4.2-1）（5.4.2-2）式中：e——軸向壓力作用點(diǎn)至縱向普通受拉鋼筋和預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離ei——初始偏心距（mma——縱向普通受拉鋼筋和預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋的合力點(diǎn)至截面近邊緣的距離（mmeo——軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距（mm）：e0=MN；當(dāng)需要考慮二階效應(yīng)時(shí)，M為本規(guī)程5.1.4條確定的彎矩設(shè)計(jì)值；1）當(dāng)ξ不大于ξb時(shí)為大偏心受壓構(gòu)件，取σs等于fy、σp等于fpy。此處，ξ為相對(duì)受壓區(qū)高度，取為x/h0；2）當(dāng)ξ大于ξb時(shí)為小偏心受壓構(gòu)件，σs、σp按本規(guī)程第5.1.9條的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算。不滿足此條件時(shí)，其正截面受壓承載力可按3矩形截面非對(duì)稱配筋的小偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)N>fcbh時(shí)，應(yīng)按下列公式進(jìn)行驗(yàn)算：Ne'≤fcbh（5.4.2-5）-a￠-（5.4.2-6）式中：eI——軸向壓力作用點(diǎn)至受壓區(qū)縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋的合力點(diǎn)的距離（mm4對(duì)強(qiáng)約束的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，矩形截面偏心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)尚應(yīng)計(jì)及預(yù)應(yīng)力次軸力N2對(duì)軸向壓力作用點(diǎn)偏心距的影（5.4.3）Nuo——構(gòu)件的截面軸心受壓承載力設(shè)計(jì)值（N），可按本規(guī)程公式（5.4.1）計(jì)算，但應(yīng)取等號(hào)，將N以Nuo代替，且不考慮穩(wěn)定系數(shù)φ及系數(shù)0.9；Nux——軸向壓力作用于x軸并考慮相應(yīng)的計(jì)算偏心距etx后，按全部縱向普通鋼筋計(jì)算的構(gòu)件偏心受壓承載力設(shè)計(jì)值（N），可按本規(guī)程第5.4.2條的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，但應(yīng)取等號(hào)，將N以Nux代替；Nuy——軸向壓力作用于y軸并考慮相應(yīng)的計(jì)算偏心距ety后，按全部縱向普通鋼筋計(jì)算的構(gòu)件偏心受壓承載力設(shè)計(jì)值（N），可按本規(guī)程第5.4.2條的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，但應(yīng)取等號(hào)，將N以Nuy代替。5.5.1矩形、T形和I形截面的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，V≤0.25βcfcbh0（5.5.1-1）V≤0.20βcfcbh0（5.5.1-2）），fc——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；h0——截面的有效高度（mmhw——截面的腹板高度（mm）：對(duì)矩形截面，取3對(duì)受拉邊傾斜的構(gòu)件，當(dāng)有實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)時(shí)，其受剪截面的控制條件可適當(dāng)放寬。5.5.2在計(jì)算斜截面的受剪承載力時(shí)，其剪力設(shè)計(jì)值的計(jì)算截面應(yīng)選取下列截面5對(duì)受拉邊傾斜的受彎構(gòu)件，尚應(yīng)包括梁的高度開始變化處、集中荷載作用處和其他不利的圖5.5.2斜截面受剪承載力剪力設(shè)計(jì)值的計(jì)算截面V）； acv——斜截面混凝土受剪承載力系數(shù) 值的75%以上情況的獨(dú)立梁，取acv為，λ為計(jì)算截面的剪跨比，可取λ等于A）：）；均應(yīng)取Vp為0；對(duì)先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在計(jì)算預(yù)加力Np5.5.4矩形、T形和I形截面的預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件，當(dāng)配置箍筋和彎起），算預(yù)加力Np0時(shí)不考慮預(yù)應(yīng)力彎起筋的作用；A2計(jì)算以后的每一排彎起鋼筋時(shí)，取支座前一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的剪力值。5.5.6矩形、T形和I形截面的預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下式的規(guī)定V≤acvftbh0+0.05Np05.5.7受拉邊傾斜的矩形、T形和I形截面的預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件，其斜σzsb08fzsb08fAσA+σA08fasβVzsvc圖5.5.7受拉邊傾斜的受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算）；Vsp——構(gòu)件截面上受拉邊傾斜的縱向非預(yù)應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力受拉筋合力的設(shè)計(jì)值在垂直方向）；zz——斜截面受拉區(qū)始端處縱向受拉鋼筋合力的水平分力至斜截面受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離），），asash0fyvh0fyvAsvfAysbzzpbzpbapfyAsfyAsfpyApbfpyAp,zsvc圖5.5.8受彎構(gòu)件斜截面受彎承載力計(jì)算M≤(fyAs+fpyAp)z+ΣfyAsbzsb+ΣfpyApbzpb+ΣfyvAsvzsv（5.5.8-1）V=ΣfyAsbsinas+ΣfpyApbsinap+ΣfyvAsv（5.5.8-2）式中：V——斜截面受壓區(qū)末端的剪力設(shè)計(jì)值（N）；z——縱向非預(yù)應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力受拉筋的合力至受壓區(qū)合力點(diǎn)的距離（mm），可近似取z=0.9h0；zsb、zpb——同一彎起平面內(nèi)的非預(yù)應(yīng)力彎起筋、預(yù)應(yīng)力彎起筋的合力至斜截面受壓區(qū)合力點(diǎn)zsv——同一斜截面上箍筋的合力至斜截面在計(jì)算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的斜截面受彎承載力時(shí)，公式中的fpy應(yīng)按下列5.6.1在局部荷載或集中反力作用下不配置箍筋或彎起鋼筋的板，其受沖切承載力應(yīng)符合下列規(guī)Fl0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=0.4+=0.5+η1η2βs=0.4+=0.5+η1η2mh/2h0Fl2Ilh/2h0Fl2Il2Ll145oNh0h0h0h033344 圖5.6.1板受沖切承載力計(jì)算式中：Fl——局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值（N）；對(duì)板柱結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)，取柱所承受的軸向壓力設(shè)計(jì)值的層間差值減去沖切破壞錐體范圍內(nèi)板所承受的荷載設(shè)計(jì)值；當(dāng)有不平ft——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；σ），η載力計(jì)算中取用的計(jì)算截面周長(zhǎng)um，應(yīng)扣除局部荷載或集中反力作用面積中心至開孔外邊畫出），1圖5.6.2鄰近孔洞時(shí)的計(jì)算截面周長(zhǎng)到限制時(shí)，可配置箍筋或彎起鋼筋。受沖切截面及受沖切承載2配置箍筋或彎起鋼筋的板，其受沖切承載力應(yīng)符合下式規(guī)定：σσA5.6.4板柱結(jié)構(gòu)在豎向荷載、水平荷載作用下，當(dāng)考慮板柱節(jié)點(diǎn)計(jì)算截面上的剪應(yīng)力傳遞不平衡5.6.5在豎向荷載、水平荷載作用下的板柱節(jié)點(diǎn)，其受沖切承載力計(jì)算中所用的等效集中反力設(shè)1傳遞單向不平衡彎矩的板柱節(jié)點(diǎn)：當(dāng)不平衡彎矩作用平面與柱矩形截面兩個(gè)軸線之一相重Munb=Munb,c-Fleg（5.6.5-2）2）由節(jié)點(diǎn)受剪傳遞的單向不平衡彎矩a0Munb，當(dāng)其作用的方向指向圖5.6.5的Munb=Munb,c+Fleg式中：Fl——在豎向荷載、水平荷載作用下，柱所承受的軸向壓力設(shè)計(jì)值的層間差值減去柱頂a0——計(jì)算系數(shù)，按本規(guī)程第5.6.6條計(jì)算；MunbMunb,cMaamA3B0/2Dg.GC圖5.6.5矩形中柱及受沖切承載力計(jì)算的幾何參數(shù)計(jì)算；對(duì)中柱截面，eg=0。2傳遞雙向不平衡彎矩的板柱節(jié)點(diǎn)：當(dāng)節(jié)點(diǎn)受剪傳遞到臨界截面周長(zhǎng)兩個(gè)方向的不平衡彎矩為a0xMunb,x、a0yMunb,y時(shí)，等效集中反力設(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算：Fl,eq=Fl+tunb,maxumh0（5.6.5-5）tunb,max=（5.6.5-6）式中：tunb,max——由受剪傳遞的雙向不平衡彎矩在臨界截面上產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值；Munb,x、Munb,y——豎向荷載、水平荷載引起對(duì)臨界截面周長(zhǎng)重心處x軸、y軸方向的不平衡彎矩a0x、a0y——x軸、y軸的計(jì)算系數(shù)，按本規(guī)程第5.6.6條和第5.6.7條確定；Icx3當(dāng)考慮不同的荷載組合時(shí)，應(yīng)取其中的較大值作為板柱節(jié)點(diǎn)受沖切承載力計(jì)算用的等效集g5.6.8配置錨栓的預(yù)應(yīng)力混凝土板柱節(jié)點(diǎn)，其受沖切截面及受沖切承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：），A5.7.1對(duì)后張預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的端部錨固區(qū)，應(yīng)按下列規(guī)定配置間1在預(yù)應(yīng)力筋錨具及張拉設(shè)備支承處，應(yīng)設(shè)置預(yù)埋承壓鋼墊板，承壓鋼墊板應(yīng)滿足混凝土局的附加配筋區(qū)范圍內(nèi)，應(yīng)均勻配置附加箍筋、鋼A），）；3當(dāng)構(gòu)件端部預(yù)應(yīng)力筋需集中布置在截面下部或集中布置在上部和下部時(shí)，應(yīng)在構(gòu)件端部A置，可采用焊接鋼筋網(wǎng)、封閉式箍筋及其他形式，且宜采用帶肋2）當(dāng)端部界面上部和下部均有預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，附加豎向鋼筋的總截面面積應(yīng)按上部和下部4當(dāng)采用鑄造錨墊板時(shí)，應(yīng)根據(jù)產(chǎn)品的技術(shù)參數(shù)要求選用配套的錨墊板和螺旋筋，并確定錨5在配筋稠密的梁柱節(jié)點(diǎn)處，當(dāng)該節(jié)點(diǎn)原配筋能起到鋼筋網(wǎng)片或螺旋箍筋的等效作用驗(yàn)算可少配或不配鋼筋網(wǎng)片或螺旋筋，有利于該節(jié)點(diǎn)處混凝土澆搗5.7.2配置間接鋼筋的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)符合下列公式規(guī)Fl≤1.35βcβlfcAln式中：Fl——局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值（Nfc——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；AAln——混凝土局部受壓凈面積（mm2對(duì)后張法構(gòu)件，應(yīng)在混凝土局部受壓面積中扣除），且不大于(fptkAp)，混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc應(yīng)根據(jù)相應(yīng)階段的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度fc'u值5.7.3局部受壓的計(jì)算面積Ab，可由局部受壓面積與計(jì)算底面積按同心、對(duì)稱的原則確定；lblbaAlAlAbAlAlAlAdddAbAl圖5.7.3局部受壓的計(jì)算底面積Al—混凝土局部受壓面積；Ab—局部受壓的計(jì)算底面積5.7.4當(dāng)配置方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋且其核心面積Acor不小于Al時(shí)（圖5.7.4局部受壓承Flβcβlfc+2arvβcorfy)Aln(5.7.4-1)1當(dāng)為方格網(wǎng)式配筋時(shí)（圖5.7.4a），其體積配筋率rv應(yīng)該按下式計(jì)算：2當(dāng)為螺旋式配筋時(shí)（圖5.7.4b），其體積配筋率rv應(yīng)該按下式計(jì)算：(l≥l)dcorAAAAAFFssss1s/2shhhh圖5.7.4局部受壓區(qū)的間接鋼筋式中：βcor——配置間接鋼筋的局部受壓承載力提高系數(shù)，仍按本規(guī)程公式（5.7.2-2）計(jì)算Afy——鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPaa——間接鋼筋對(duì)混凝土約束的折減系數(shù)；rv——間接鋼筋的體積配筋率；Ass1——單根螺旋式間接鋼筋的截面面積（dcor——螺旋式間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土截面直徑（mms——方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋的間距（m），5.8.1預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的正截面疲勞應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)，可采用下列基3對(duì)要求不出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，受拉區(qū)混凝土的法向應(yīng)力圖形取為三角形。5.8.2在疲勞驗(yàn)算中，荷載應(yīng)取用標(biāo)準(zhǔn)值；對(duì)吊車荷載應(yīng)乘以動(dòng)力系數(shù)，并應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)5.8.3預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件疲勞驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)計(jì)算下列部位的混凝土應(yīng)力和鋼筋應(yīng)力1正截面受拉區(qū)和受壓區(qū)邊緣纖維的混凝土應(yīng)力及受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋、普通鋼筋的疲勞應(yīng)5.8.4預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面的疲勞應(yīng)力應(yīng)符合下列公式規(guī)fcfσ≤ftf3受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力幅Δσ≤ΔfpΔσ≤Δfyf（5.8.4-4）），σΔfp——預(yù)應(yīng)力筋疲勞應(yīng)力幅限值（MPa）；Δfyf——普通鋼筋疲勞應(yīng)力幅限值（MPa）。fcf——混凝土軸心抗壓疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）。ftf——軸心抗拉疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）。5.8.5對(duì)要求不出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，其正截面的混凝土、縱向預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼=σpc+（5.8.5-1）或in=σpc+（5.8.5-2）Δσ=σ，max-σ，min（5.8.5-3）,min=σpe+apE（5.8.5-4）,max=σpe+apE（5.8.5-5）3受拉區(qū)縱向普通鋼筋的應(yīng)力及應(yīng)力幅Δσ=σ,max-σ,min（5.8.5-6）σpc——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，由預(yù)加力在受拉區(qū)或受壓區(qū)邊緣纖維處產(chǎn)生Max、Min——疲勞驗(yàn)算時(shí)同一截面上在相應(yīng)荷載組合下產(chǎn)生的最大、最小彎矩值αpE——預(yù)應(yīng)力筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：αpE=Ep/Ec；Io——換算截面的慣性矩(mm4)；yo——受拉區(qū)邊緣或受壓區(qū)邊緣至換算截面重心的距離（mmΔσ——疲勞驗(yàn)算時(shí)所計(jì)算的受拉區(qū)一層預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力幅（MPa）；σpe——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后所計(jì)算的受拉區(qū)一層預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力yos、yop——所計(jì)算的受拉區(qū)一層普通非預(yù)應(yīng)力筋、預(yù)應(yīng)力筋截面重心至換算截面Δσ——疲勞驗(yàn)算時(shí)所計(jì)算的受拉區(qū)一層普通鋼筋的應(yīng)力幅（MPa）；σse——消壓彎矩Mp0作用下所計(jì)算的受拉區(qū)一層普通鋼筋中產(chǎn)生的應(yīng)力5.8.6預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力應(yīng)符合下σ≤ftf(5.8.6)6正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算6.1.2對(duì)先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部進(jìn)行正截面、斜截面抗裂驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力筋在其預(yù)取為零，在其預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度的末端取有效預(yù)應(yīng)力值σpe，先張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度ltr應(yīng)按下式計(jì)算：σtr=a（6.1.2）式中：σpe——放張時(shí)預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力（MPad——預(yù)應(yīng)力筋的公稱直徑（mma——預(yù)應(yīng)力筋的外形系數(shù)，按表6.1.2取用；ftk'——與放張時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）。當(dāng)采用驟然放松預(yù)應(yīng)力筋的施工工藝時(shí)，ltr的起點(diǎn)應(yīng)從離末端0.25ltr處算起。表6.1.2預(yù)應(yīng)力筋的外形系數(shù)a6.1.3預(yù)應(yīng)力構(gòu)件由預(yù)加力Np及荷載效應(yīng)產(chǎn)生的正截面應(yīng)力可按彈性計(jì)算。Np為扣除相應(yīng)階段6.1.4預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的混凝土主拉應(yīng)力σtp和主壓應(yīng)力σcp應(yīng)按下列公式計(jì)算：（6.1.4-3）式中：σx——由預(yù)加力和彎矩值Mk在計(jì)算纖維處產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（MPa），當(dāng)為拉應(yīng)力t——由剪力值Vk和預(yù)應(yīng)力彎起筋的預(yù)加力在計(jì)算纖維處產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力（MPaσpc——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，在計(jì)算纖維處由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（MPay0——換算截面重心至計(jì)算纖維處的距離（mmI0——換算截面慣性矩（mm4V）；S0——計(jì)算纖維以上部分的換算截面面積對(duì)構(gòu)件換算截面重心的面積矩（mm3σpeApb——預(yù)應(yīng)力彎起筋的有效預(yù)應(yīng)力（MPa）；——計(jì)算截面上同一彎起平面內(nèi)的預(yù)應(yīng)力彎起筋的截面面積（mm2ap——計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力彎起筋的切線與構(gòu)件縱向軸線的夾角。生的混凝土豎向壓應(yīng)力和剪應(yīng)力的簡(jiǎn)化分布（圖6.1.5），其應(yīng)力的最大值應(yīng)按下列公式計(jì)算：式中：Fk——集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值（N）；tl、tr——位于集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk作用點(diǎn)左側(cè)、右側(cè)0.6h處截面上的剪應(yīng)力（MPatF——集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk作用截面上的剪應(yīng)力（MPa）；Vkl、Vkr——集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk作用點(diǎn)左側(cè)、右側(cè)截面上的剪力標(biāo)準(zhǔn)值（N'bfkFkbfktltlhhtrhh tF 6.1.6預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)分別對(duì)截面上的混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合σtp≤0.85ftk（6.1.6-1）σtp≤0.95ftk（6.1.6-2）σcp≤0.6fck（6.1.6-3）），應(yīng)選擇跨度內(nèi)不利位置的截面，對(duì)該截面的換6.1.7在分段施工的建筑結(jié)構(gòu)中，承受剪切的橫向接縫應(yīng)按下式V≤μN(yùn)p（6.1.7）式中：V——作用在結(jié)構(gòu)上的荷載在接縫中產(chǎn)）；Np——由預(yù)應(yīng)力筋扣除預(yù)應(yīng)力損失引起的擠壓力（N）；μ——計(jì)算摩擦系數(shù)，混凝土與混凝土之間或混凝土與砂漿之間的摩擦系數(shù)采用預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面的受力裂縫控制等級(jí)分為三級(jí)，等級(jí)劃分及要求應(yīng)符合下列1一級(jí)：嚴(yán)格要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算時(shí)，構(gòu)件受拉邊緣混凝土不應(yīng)產(chǎn)2二級(jí)：一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算時(shí)，構(gòu)件受拉邊緣混凝土拉應(yīng)力3三級(jí)：允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長(zhǎng)期作用的影響計(jì)算時(shí)，構(gòu)件的最大表6.2.2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的裂縫控制等級(jí)及最大裂縫寬度限值（mm）一二ab—三 注：l表中的規(guī)定適用于采用預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線及熱處理鋼筋的預(yù)應(yīng)力混凝2在一類環(huán)境下，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土屋架、托架及雙向板體系，應(yīng)按二級(jí)裂縫控制等級(jí)進(jìn)行驗(yàn)算；5表中的最大裂縫寬度限值為用于驗(yàn)算荷載作用1一級(jí)裂縫控制等級(jí)的構(gòu)件，在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合σck-σpc≤0（6.2.3-1）2二級(jí)裂縫控制等級(jí)構(gòu)件，在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合下，受拉邊緣應(yīng)σck-σpc≤ftk