T-GDHS 003-2021 無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋技術規(guī)范

Technicalspecificationforprestressedultra-higbridgewithoutstirrupsandbent-upreinforcebar廣東省公路學會發(fā)布I 1 1 2 2 3 5 5 7 7 7 7 8 8 9 9 本文件按照GDHS-BZBX-01-2021《廣東省公路學會標準編寫規(guī)則》的請注意本文件的某些內容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構不承擔識別這些專利的責任。文華、王華、楊斌、周敏、霍文斌、周南杰、杜釗、張學工程設計研究院有限公司開展的《16m跨無主筋工字型UHPC預制簡支梁關鍵技術研究》課題相關數(shù)1無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋技術規(guī)范GB/T1499.1鋼筋混凝土用鋼第1部分：GB/T1499.2鋼筋混凝土用鋼第2部分：JTGF80/1公路工程質量檢驗評定標準第一冊JTG3362-2018公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵JTG/T2231-01公路橋梁JT/T695混凝土橋梁結構表面涂層防腐CJJ/T111預應力混凝土橋梁預制節(jié)段逐跨拼裝施工技T/CBMF37-2018（T/CCPA7-2018）超高性能混凝土基本性能與試T/CECS10080預制節(jié)段拼裝用環(huán)氧膠2布）得到力學性能特征值與在結構上切割制備試件（實際分布情況）得到的力學性能特征值的比超高性能混凝土構件在高溫80℃以上蒸汽環(huán)境內進3Ec——超高性能混凝土的彈性模量fcd——超高性能混凝土軸心抗壓強度設計值fck——超高性能混凝土軸心抗壓強度標準值fcIk——施工階段的超高性能混凝土軸心抗壓標準值fcuk——邊長100mm立方體的超高性能混凝土抗壓強度標準值fpd——預應力鋼筋抗拉強度設計值fpId——預應力鋼筋抗壓強度設計值fpd,e——體外預應力鋼筋抗拉強度設計值fpd,i——體內預應力鋼筋抗拉強度設計值fpId,i——體內預應力鋼筋抗壓強度設計值fpk——預應力鋼筋抗拉強度標準值fpk,e——體外預應力鋼筋抗拉強度標準值fpk,i——體內預應力鋼筋抗拉強度標準值fsd——普通鋼筋抗拉強度設計值fsId——普通鋼筋抗壓強度設計值ftd——超高性能混凝土軸心抗拉強度設計值ftfk——超高性能混凝土產生裂縫后的抗拉強度標準值ftfm——超高性能混凝土產生裂縫后的抗拉強度平均值ftk——超高性能混凝土軸心抗拉強度標準值ftIk——施工階段的超高性能混凝土軸心抗拉強度標準值ftke——超高性能混凝土彈性極限抗拉強度標準值ftme——超高性能混凝土彈性極限抗拉強度平均值Gc——超高性能混凝土的剪切模量K——纖維取向系數(shù)Mcr——受彎構件的正截面開裂彎矩值Md——彎矩的組合設計值Mud——受彎構件的正截面抗彎承載力設計值Vd——剪力的組合設計值Vf——構件斜截面纖維抗剪承載力設計值σf——纖維增強截面殘余抗拉強度平均值σcon——預應力鋼筋的錨下張拉控制應力σcp——作用頻遇組合和預加力產生的超高性能混凝土的主壓應力σpc——永存（有效）預應力在截面邊緣產生的超高性能混凝土法向預壓應力σpd,e——體外預應力鋼筋的極限應力設計值σpe——預應力鋼筋的永存（有效）預應力σpi——傳力錨固后預應力鋼筋的初始應力4σpo,i——截面受拉區(qū)預應力鋼筋合力點處超高性能混凝土正應力等于零時的預應力鋼筋的應力σEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)o,i——截面受壓區(qū)預應力鋼筋合力點處超高性能混凝土正應力等于零時的預應力鋼筋的應力σst——作用頻遇組合下構件抗裂驗算截面邊緣超高性能混凝土的法向拉應力σtp——作用頻遇組合和預加力產生的超高性能混凝土的主拉應力Ap,e——截面體外預應力鋼筋的截面面積Ap,i——截面受拉邊或受壓較小邊體內預應力鋼筋的截面面積AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p),i——截面受壓較大邊體內預應力鋼筋的截面面積Apb,e——斜裂縫范圍內體外彎起預應力鋼筋的截面面積Apb,i——斜裂縫范圍內體內彎起預應力鋼筋的截面面積As——截面受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋的截面面積AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(I),s)——截面受壓較大邊縱向鋼筋的截面面積as——截面受壓較小邊鋼筋合力點至截面受壓較小邊緣的距離aEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(I),s)——截面受壓較大邊鋼筋合力點至截面受壓較大邊緣的距離aI——受壓區(qū)普通鋼筋和體內預應力鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離ap,i——截面受壓較小邊體內預應力鋼筋合力點至截面受壓較小邊緣的距離aEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p),i——截面受壓較大邊體內預應力鋼筋合力點至截面受壓較大邊緣的距離b——矩形截面的寬度，帶翼形截面腹板的寬度bf——帶翼形截面受壓較小邊翼板的寬度EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),f)bEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),f),s——帶翼形截面受壓翼板的抗剪有效寬度EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),h)hf——帶翼形截面受壓較小邊翼板的厚度hEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),f)——帶翼形截面受壓較大邊翼板的有效寬度內的ho——截面受拉邊或受壓較小邊的普通鋼筋和體內預應力鋼筋合力點至受壓較大邊緣的距離hEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(I),o)——截面受壓較大邊鋼筋合力點至受壓較小邊hs——受拉區(qū)普通鋼筋合力點至截面受壓區(qū)邊緣的距離hp,i——受拉區(qū)體內預應力鋼筋合力點至截面受壓區(qū)邊緣的距離hp,e——體外預應力鋼筋合力點至截面受壓邊緣的初始距離hpu,e——體外預應力鋼筋合力點至截面受壓較大邊緣的極限距離L——構件的So——換算截面重心軸以上（或以下）部分面積對截面重心軸的面積矩Wo——換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩x——截面受壓區(qū)高度或接縫截面剪壓區(qū)的高度xb——截面縱向受拉鋼筋達到抗拉強度設計值、受壓區(qū)超高性能混凝土外緣同時達到極限壓θ——臨界斜裂縫與梁軸線間夾角yo——結構的重要性系數(shù)y——截面受拉區(qū)超高性能混凝土的塑性影響系數(shù)或接縫對二次效應的影響系數(shù)yc——超高性能混凝土材料分項系數(shù)φb——接縫對抗彎承載力的影響54.1超高性能混凝土4.1.1超高性能混凝土原材料的要求和制備方法應符合《活性粉末混凝土》（GB/T31387）的規(guī)定。4.1.3超高性能混凝土立方體抗壓強度標準值fcuk、軸心抗壓強度標準值fck和軸心抗拉強度標準值ftk應符合表1的要求。超高性能混凝土立方體抗壓強度標準混凝土基本性能與試驗方法》（T/CBMF37-2018T/CCPA7-2018）試驗方法進行測定。UC140UC190fcukfckftk參照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362）、《活性粉末混凝土結構技術規(guī)程》（DBJ43/T325-2017）中混凝土軸心抗壓強度的計算方法，超高性能混凝土軸心抗壓強度fck可取0.88α1α2fcuk，其中，系數(shù)0.88為考慮實際工程構件與立方體試件強度差異的折減系數(shù)4.1.4超高性能混凝土軸心抗壓強度設計值fcd和軸心抗拉強度設計值ftd應按表2采用。UC140UC190fcd（MPa）ftd（MPa）考慮材料分項系數(shù)的抗壓強度設計值，記為fcd，用于構件設計。對于混凝土材料，材料分項系數(shù)y取1.45，軸心抗壓強度設計值fcd取為0.88×0.80×fcuk/1.45?？紤]材料分項系數(shù)的抗拉強度設計值，記為ftd，對于混凝土材料，材料分項系數(shù)y取1.45，因此軸心抗拉強度設計值ftd取為ftk/1.45。UC190Ec6對于溫度線膨脹系數(shù)，各國超高性能混凝土指南（規(guī)范）規(guī)定值介于1.0～1.35×10-5/℃間混凝土材料中溫度線膨脹系數(shù)大的水泥基材料含量高，線膨脹系數(shù)小的粗骨料含量低通混凝土（1.0×10-5/℃),且低于鋼材（1.2×10-5/℃),結合國內相關試驗研究，本文件超高性能混凝土線膨脹系數(shù)取極限壓應變設計值取εcu≥0.0035，極限拉應變設計值取εtu≥0.0025。本文件規(guī)定極限壓、拉應變設計值按照附錄B能混凝土的極限壓應變設計值取εcu≥0.0035，極限拉應變設計值取εtu≥0.0025。4.1.9超高性能混凝土抗拉性能可分為應變軟化型、低應變硬化型和高應變硬化型，其分類應符合表應變軟化型（T1類）ftfm/kglobal<ftme且ftfk/kglobal<ftkeftfm/kglobal≥ftme且ftfk/kglobal<ftkeftfm/kglobal≥ftme且ftfk/kglobal≥ftke注：ftke—超高性能混凝土彈性極限抗拉強度標準值；ftme—超高性能混凝土彈性極限抗拉強度平均值；ftfk—超高性能混凝土產生裂縫后的抗拉強度標準值；ftfm—超高性能混凝土產生裂縫后的抗拉強度平均值；kglobal—值ftke、超高性能混凝土彈性極限抗拉強度平均值ftme、超高性能混凝土產生裂縫后的抗拉強度標準值ftfk和超高性能混凝土產生裂縫后的抗拉強度平均值ftfm通過四點彎曲試驗確定。局部纖維取向系數(shù)klocal取1.75。為了考慮纖維取向對超高性能混凝土抗拉性能的影響，本條文引入纖維取向系數(shù)k對超高性能混凝土力學性能指標進行折減，在沒有開展現(xiàn)場模型試驗時，取整體纖維取向系數(shù)kglobal為1.25，局部纖維取向系數(shù)klocal為1.75。局部纖維取向系數(shù)適用于局部效應分析（如預應力錨固區(qū)和橋面板沖切等問題），整體纖4.1.11無腹筋預應力超高性能混凝土的密實混凝土應用技術規(guī)程》（JGJ/T2837收縮徐變系數(shù)可按照《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法》（GBT50按本文件給出的超高性能混凝土收縮應變和徐變系數(shù)一般值取用。當采用90℃蒸汽養(yǎng)護方式時，超高性4.2鋼筋、預應力鋼筋第2部分：熱軋帶肋鋼筋》（GB/T1499.2）和《鋼筋混凝土用余熱處理鋼筋》（GB130144.3接縫材料5.1.1本文件采用以概率理論為基礎和按分項系數(shù)表達的極限狀態(tài)設計方法，橋梁結構的設計基準期5.1.2橋梁結構應進行承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設計，其作用和作用組合5.1.3無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋構件的超高性能混凝土強度等級不應低于UC130。無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋構件的超高性能混凝土強度等級不應低于UC130，展和從業(yè)者對超高性能混凝土認識的深入，目前超高性能凝土最低抗壓強度定為130MPa較為合適，利于材料組分的調整、降低施工難度和工程造價，提升超5.1.4當超高性能混凝土材料滿足4.1.9規(guī)定的高應變硬化型性無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋縱向采用全預應力構件，無需進行裂縫寬度驗算，8無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋結構采用全預應力構件，無拉應力，且壓應力均小于0.6fcuk，國內外研究成果5.1.5無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋宜采用標準化結構形式和跨徑，不同跨徑宜采用下列斷面形5.1.9無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋應根據(jù)結構特點、使用年限和環(huán)境條件等進行耐久性設計。澆超高性能混凝土接縫，并應根據(jù)使用環(huán)境要求和構造特點進行構件連接接縫設5.2施工5.2.1無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋施工前應根據(jù)技術特點和條件編制施工組織設計和專項施工技術方案，內容應包括施工方案、質量管理和安全5.2.2無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋施工應根據(jù)設計要求、預制場地條件和施工工藝等，合理選5.2.3無腹筋預應力超高性能混凝土梁體宜采用工廠化預制，配備相應的生產設施，并應有完善的質超高性能混凝土收縮較大，容易開裂，構件宜于溫度和濕度可控的條件下預制，無腹筋預應力超進行蒸汽養(yǎng)護，增大預制構件密實性和強度；無腹筋預應力超高性能混凝土構件尺寸較小，預制精度要5.2.4無腹筋預應力超高性能混凝土梁體的運輸及拼裝設備應滿足節(jié)段重量、運輸條件和架設安裝等5.2.5吊裝設備、拼裝設備和支撐等臨時結構應編制專項施工技術方案，并應制定相應的安全生產應5.2.6無腹筋預應力超高性能混凝土梁體施工應制訂包含預制階段、拼裝或整體吊裝階段在內的全過5.3驗收5.3.1無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋工程質量的檢驗和評定，本文件未進行規(guī)定的，應符合《公路工程質量檢驗評定標準第一冊土建工程》（JTGF896.1.1.1無腹筋預應力超高性能混凝土梁體的持久狀況設計應按承載能力極限狀態(tài)的要求，對構件進6.1.1.2無腹筋預應力超高性能混凝土梁體截面承載力計算以破壞形態(tài)及相應受力狀態(tài)為基礎，在變形協(xié)調的條件下建立受力平衡方程，各種材料的極限應力應達到相應規(guī)定的強度a)構件彎曲后，其變形后仍然為平面，并且同變形后的桿件軸線垂直；b)截面受拉超高性能混凝土的抗拉強度不予考慮；c)縱向體內鋼筋的應力等于鋼筋應變與其彈性模量的乘積，但其值應符合下列要求。fsId≤σsi≤fsd (fEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)dσp0,i)≤σpi≤fpd σsi——第i層縱向普通鋼筋的應力，正值表示拉應力，負值表σpi——第i層預應力鋼筋的應力，正值表示拉應力，負值表示壓應力；fsd——縱向普通鋼筋的抗拉強度設計值；fpd——縱向預應力鋼筋的抗拉強度設計值；σp0,i——第i層縱向預應力鋼筋截面重心處混凝土法向應力等于零時，預應力鋼筋中的應力。6.1.2.1受彎構件截面的縱向受拉鋼筋達到抗拉強度設計值和受壓區(qū)超高性能混凝土外緣同時達到極表6相對界限受壓區(qū)高度ξb注1：截面受拉區(qū)內配置不同種類鋼筋時，ξb值應選用其中各種鋼筋的最小注2：ξb=,xb為截面縱向受拉鋼筋達到抗拉強度設計值和受壓區(qū)超高性能混凝土外緣同時達到極限壓應變時的件的縱向受拉鋼筋屈服和截面受壓區(qū)混凝土破壞同時發(fā)生（即界限破壞）時，構件正截面相對界限受壓區(qū)高度ξb，可根6.1.2.2受彎構件正截面抗彎承載力宜采用材料應力-應變本構關系進行精確無腹筋預應力超高性能混凝土構件一般采用無明顯屈服臺階的預應力鋼筋，構件破壞為準確考慮鋼筋極限應力和超高性能混凝土應變硬化等本構特征，無腹YoMd≤φb[bEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),f)xfcd(ho+AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),s)fsId(hoaEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),s))+AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p),i(fpId,iσEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)o,i)(hoaEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p),i)Ap,eσpd,e(hohpu,e)] Ap,eσpd,e+Ap,ifpd,i+Asfsd=AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),s)fsId+AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p),i(fEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)d,iσEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)o,i)+fcdbEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),f)x x≤ξbho 當截面受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預應力鋼筋，且預應力鋼筋受壓（即(fpId,iσEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)o,i)為正值）時。x≥2aI 若不滿足式（6）的條件，則正截面抗彎承載力應符合YoMd≤φb[Ap,eσpd,e(hpu,eaEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),s))+Ap,ifpd,i(hp,iaEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),s))+Asfsd(hsaEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),s))] 當截面受壓區(qū)僅配普通鋼筋或配有縱向普通鋼筋和預應力鋼筋，且預應力鋼筋受拉（即(fpId,iσEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)0,i)為負值）時。x≥2aEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(I),s) 若不滿足式（8）的條件，則正截面抗彎承載力應符合Y0Md≤φb[Ap,eσpd,e(hpu,eaEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),s))+Ap,ifpd,i(hp,iaEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),s))+Asfsd(hsaEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),s))AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p),i(fEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)d,iσEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)0,i)(aEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p),iaEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(I),s))] EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),f)x——截面受壓區(qū)高度；fcd——超高性能混凝土的軸心抗壓強度設計值；h0——受拉區(qū)普通鋼筋和體內預應力鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離；AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(I),S)——受壓區(qū)鋼筋的截面面積（接縫處鋼筋不連續(xù)時AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(I),s)取零aEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(I),s)——受壓區(qū)鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離；AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p),i——受壓區(qū)體內預應力鋼筋的截面面積；fpId,i——體內預應力鋼筋的抗壓強度設計值；σEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)0,i——受壓區(qū)體內預應力鋼筋合力點處超高性能混凝土正應力等于零時的預應力鋼筋的應力；EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)Ap,e——體外預應力鋼筋的截面面積；σpd,e——體外預應力鋼筋的極限應力設計值；hpu,e——體外預應力鋼筋合力點至截面Ap,i——受拉區(qū)體內預應力鋼筋的截面面積；fpd,i——體內預應力鋼筋的抗拉強度設計值；As——受拉區(qū)普通鋼筋的截面面積（接縫處普通鋼筋不連續(xù)時As取零fsd——普通鋼筋的抗拉強度設計值；hp,i——受拉區(qū)體內預應力鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離；hs——受拉區(qū)體內縱向受拉YoMd≤φb{[bx(ho+(bEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),f)b)hEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),f)(hofcd+AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(I),s)fsId(hoaEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(I),s))+AEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p),i(fEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)d,iσEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p)o,i)(hoaEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),p),i)Ap,eσpd,e(hohpu,e)} 截面受壓區(qū)高度x應按下式計算：Ap,eσpd,e+Ap,ifpd,i+Asfsd=As,fs,d+Ap,,i(fp,d,iσp,0,i)+fcd[bx+(bf,b)hf,] EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(I),f) Vf——構件斜截面上纖維抗剪承載力設計值；a)超高性能混凝土基體抗剪承載力設計值1/2bho...............................1/2bz........................1/2bh...............................fcuk——立方體抗壓強度標準值，按本文件表1取值；b——矩形截面寬度或T形截面腹板寬度；z——彎矩作用下構件的內力臂，取z=0.9ho；NEd——荷載基本組合下軸力設計值，受壓為正，當為yc——超高性能混凝土材料分項系數(shù)，取1.45。b)纖維抗剪承載力設計值Vf。.......................................=0.62×dw...........w*=max(wu，wmax).............σf——纖維增強截面的殘余抗拉強度平均值；Afv——纖維作用面積，對于矩形或T形截面，Afv=bz=0.9bho；w*——最大允許裂縫寬度；wmax——最大裂縫寬度限值，取0.3mm。=0.62×dε..............ε*=max(εu，εu,lim)..................................(22)εu——承載能力εu,lim——超高性能混凝土抗拉極限應變；εel——超高性能混凝土彈性極限應變。Vp=0.75fpd,iΣAp,isinθp,i................................(23)fpd,i——體內預應力筋抗拉強度設計值；Ap,i——斜截面內彎起體內預應力鋼筋的截面面積；θp,i——體內預應力筋彎起鋼筋（在斜截面受壓端正截面處）的切線與水平線夾角。Vp=0.75fpd,eΣAp,esinθp,e...............................(24)fpd,e——體外預應力筋抗拉強度設計值；Ap,e——斜截面內彎起體內預應力鋼筋的截面面積；θp,e——體內預應力筋彎起鋼筋（在斜截面受壓端正截面處）的切線與水平線夾角。時臨界斜裂縫與梁軸線間夾角取30°能夠滿足結構抗定，在無具體試驗數(shù)據(jù)時，σf可取(0.45～0.6)ftk，超高性能混凝土材料具有明顯應變硬化特征時取大值，超高性能混y0Vd≤2.32/3tanθ............................b——腹板厚度；fCuk——立方體抗壓強度標準值；θ——臨界斜裂縫與梁軸線間夾角6.1.2.7不同時段澆注界面的剪切力應滿足下 VEdi=.......................................βzVRdiyCftdpAsAiαCμ——截面內力臂；——界面的寬度（具體見界面示意圖（圖4）中的定義——界面處的設計抗剪強度；——荷載長期效應系數(shù)，取0.85；壓為正，以使σn<0.6fcd,受拉為負。如果σn是拉力，則Cftd應取為0；——交界面抗剪鋼筋配筋率，取As/Ai；——交界面面積；——取決于界面粗糙度的系數(shù)（見條文6.1.2.8——取決于界面粗糙度的系數(shù)（見條文6.1.2.8）。6.1.2.8界面粗糙度的系數(shù)c和界面粗糙度的系數(shù)μ的取值按下列要求。1)很光滑表面（使用鋼模具、塑料模具或特制木質模具澆注而成的表面c=0.25～0.1且μ=0.5。2)光滑表面（滑?；驍D壓成型表面，或振動后無需進一步加工的自由表面）：c=0.2～0.35且μ=0.6。3)粗糙表面（粗糙度至少為6mm和間距約為20m）：4)鋸齒狀表面：c=0.50且μ=0.9。c)在接縫處存在著明顯的裂縫時，對于光滑接縫和粗糙接縫，c應取為0，對于刻痕接縫，c應取d)在活載荷條件下，a)中c值應減半。本條為驗算不同時段澆筑界面抗剪承載力，不同時段澆筑界面是以前后兩6.1.3.1配置間接鋼筋的超高性能混凝土構件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應滿足下列要求。YOFld≤1.3ηfβfcdAln..................................(29)EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up6(λ),λ)EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(f),f)EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up6(1),1)EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up6(6),6)........................................Fld——局部受壓面積上的局部壓力設計值，對后張法構件的錨頭局壓區(qū)，應取1.2倍張拉時fcd——超高性能混凝土軸心抗壓強度設計值；ηf——超高性能混凝土局部承壓修正系數(shù)；λf——鋼纖維特征含量，λf=pflf/df，其中pf為鋼纖維的體積摻量，lf為鋼纖維長度或等效長度，df為鋼纖維直徑或等效直徑；Ab——局部受壓時的計算底面積；Aln——扣除孔洞Aln可取墊板面積扣除喇叭管尾端內孔面積。a)四邊（c≥b）b)四邊（c＜b）d)兩邊（c≥b）e)兩邊（c＜b）f6.1.3.2配置間接鋼筋的局部受壓構件，其局部抗壓承載力應按下列要求計YOFld≤0.9(ηfβfcd+2pvβcorfsd)Aln...........................(32)βcor=√......................................間接鋼筋體積配筋率（核心面積A_cor范圍內單位混凝土體積所含間接..........................................................................βcor——配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數(shù)，當Acor>Ab時，應取Acor=Ab；Acor——方格網(wǎng)或螺旋形間接鋼筋內表面范圍內的超高性能混凝土n1——方格網(wǎng)沿l1方向的鋼筋根數(shù)；n2——方格網(wǎng)沿l2方向的鋼筋根數(shù)；Ass1——單根螺旋形間接鋼筋的截面面積；dcor——螺旋形間接鋼筋內表面范圍s——方格網(wǎng)或螺旋形間接鋼筋的層距。a)方格網(wǎng)鋼筋方格網(wǎng)鋼筋不應少于4層，螺旋形鋼筋不應少于4圈；帶喇6.2.1.1無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋的持久狀況應按正常使用極限狀態(tài)要求，采用作用效應頻進行驗算。在上述各種組合中，汽車荷載效應可不計沖擊影響。6.2.1.2無腹筋預應力超高性能混凝土構件應按全預應力設計，此類構件在作用頻遇組合下控制的正無腹筋預應力超高性能混凝土構件應按全預應力設計，在頻遇組合作用下構件任何6.2.1.3預應力鋼筋的錨下張拉控制應力應符合下σcon≤0.75fpk,i b)體內預應力螺紋鋼筋。σcon≤0.85fpk,i σcon≤0.70fpk,e fpk,i——體內預應力鋼筋的抗拉強度標準值；fpk,e——體外預應力鋼筋的抗拉強度標準值。預應力損失計算宜符合《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3361)全預應力構件的接縫截面，在作用效應頻遇組合下 2)全預應力構件的非接縫截面，在作用效應頻遇組合下 b)構件斜截面的主拉應力應滿足下列抗裂要求。1)全預應力構件的接縫位置，在作用效應頻遇組合下σtp≤0.4ftk 2)全預應力構件的非接縫位置，在作用效應頻遇組合下σtp≤0.6ftk.....................................(42)σst——作用頻遇組合下構件抗裂驗σpc——永存預應力在截面邊緣產生的超高性能混凝土壓應力：ftk——超高性能混凝土抗拉強度標準值；σtp——作用頻遇組合和預加力產生的超高性能混凝土的主拉應力。和斜截面在作用效應頻遇組合下的抗裂要求，根據(jù)接縫截面與非接縫截面的區(qū)分取用。非接縫截6.2.4.1無腹筋預應力超高性能混凝土構件的截面剛度和撓度按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362）和《城市橋梁設計規(guī)范》（CJJ11）的規(guī)定依據(jù)實橋試驗研究揭示，超高性能混凝土橋梁梁高截面減小后，相對同類型常規(guī)混凝土橋梁撓度影響行車舒適性。同時，超高性能混凝土構件蒸養(yǎng)后，徐變系數(shù)較小，長期荷載撓度增加有限節(jié)段預制拼裝無腹筋預應力超高性能混凝土受彎構件在使用荷載下的6.3持久狀況和短暫狀況構件的應力6.3.1持久狀況無腹筋預應力超高性能混凝土構件6.3.1.1無腹筋預應力超高性能混凝土構件進行持久狀況設計時，應計算其使用階段構件的正截面法6.3.1.2使用階段無腹筋預應力超高性能混凝土受彎構件截面的最大壓應力，應符合下列要求：σcc≤0.50fck.....................................(43)σcp≤0.60fck......................................(44)fck——超高性能混凝土的軸心抗壓強度標準值。使用階段無腹筋預應力超高性能混凝土構件正截面和斜截面最大壓應力驗算，參6.3.1.3使用階段無腹筋預應力超高性能混凝土構件預應力鋼筋的拉應力，應符合下列要求：σp,k≤0.65fpk,i b)體外預應力鋼筋直線段的最大拉應力；σp,e≤0.60fpk,e fpk,i——體內預應力鋼筋的抗拉強度標準值；fpk,e——體外預應力鋼筋的抗拉強度標準值。根據(jù)試驗結果，接縫對正常使用階段體內預應力鋼筋的受力沒有影響，故體內預應力鋼應彎曲引起的應力增量較大，本文件采用鋼筋的軸向應力和彎曲應力之和作為最大拉應力的控制指預應力鋼筋在彎曲段內最大拉應力（均取最小半徑）相當?shù)脑瓌t確定體外預應力鋼筋的最大拉應力鋼筋可滑動轉向器（散束式轉向器和成品索集束式轉向器等）的最小彎曲半徑由鋼筋的疲勞應的最小彎曲半徑均比其它轉向器大，因此取各類轉向器中轉向段彎曲半徑最小的灌注水泥漿集束式控制標準，最后偏安全地得到體外預應力鋼筋直線段的最大拉應力限值σp,e不大于0.60fpk,e。6.3.2.1無腹筋預應力超高性能混凝土構件按短暫狀況設計時，應根據(jù)構件的預制、運輸、安裝和維6.3.2.2當采用吊機（車）在橋梁上進行安裝作業(yè)時，應對已安裝就6.3.2.3當進行構件運輸和安裝計算時，構件或節(jié)段的自重應乘以動力系數(shù)，動力系數(shù)應按《公路橋6.3.2.4對后張法構件施加預應力時，超高性能混凝土的立方體強度不應低于設計強度等級的90%，6.3.2.5無腹筋預應力超高性能混凝土構件，在預應力和構件自重等施工荷載作用下截面邊緣超高性EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(t),c) EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(t),c) σEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(t),c)c——施工荷載作用下截面預壓區(qū)邊緣超高性能混凝土的法向壓應力；,fcIk——與預制、運輸和安裝各施工階段超高性能混凝土立方體抗壓強度fcu相應的軸心抗壓強度。施工階段無腹筋預應力超高性能混凝土構件非接縫截面規(guī)范》（JTG3362）的規(guī)定。對于接縫截面，由于節(jié)段預制拼裝混凝土構件施工周期6.3.2.6無腹筋預應力超高性能混凝土構件，在預應力和構件自重等施工荷載作用下，截面邊緣超高a)受拉區(qū)體內縱向連續(xù)鋼筋的配筋率不少于0.2％時。EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(t),c) EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(t),c) b)受拉區(qū)體內縱向連續(xù)鋼筋的配筋率大于0.4％時。EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(t),c) EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(t),c) σEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(t),c)t——施工荷載作用下截面預拉區(qū)邊緣超高性能混凝土的拉應力；ftIk——施工階段的超高性能混凝土軸心抗拉強度標準值。c)全預應力構件的接縫截面不允許出現(xiàn)拉應力。構件非接縫截面的最大拉應力驗算參照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝慮到接縫部位混凝土或粘結材料的強度缺陷，同時也為確保持久狀況正常使用極限狀態(tài)的抗裂性橋面板的計算應符合《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362-2018）第4.2后張預應力超高性能混凝土錨固區(qū)的計算應符合《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設支座處橫隔梁的計算應符合《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3橋梁伸縮縫的計算應符合《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362-2018）第6.5.1.1普通鋼筋和預應力鋼筋的混凝土保護層厚度應符合下列注3：對于設計使用年限少于25年的臨時構件或易于更換的結構構件，保護層厚度可以適當減小，但不宜由于超高性能混凝土具有致密的微觀結構，因而具有良好的耐久性。對比法國超高性能混凝土結構設計規(guī)范NFP的規(guī)定，并綜合考慮粘結力的可靠傳遞、鋼筋抗腐蝕和結構耐火性等因素，制6.5.1.2預應力鋼筋凈距應滿足下列對比法國超高性能混凝土結構設計規(guī)范NFP18-7102瑞士超高性能混凝土設計指南SIA20522016、美國超高性能混凝土華夫板設計指南FHWA2013和澳大利亞Du表8鋼筋最小錨固長度aHRB400、HRBF400、RRB4注2：采用環(huán)氧涂層鋼筋時，受拉鋼筋最小錨固長度應注3：當超高性能混凝土在凝固過程中易受擾動時，錨固長度應注4：當帶肋鋼筋的公稱直徑大于25mm時，錨固長度應超高性能混凝土與配筋材料（鋼筋和鋼絞線）之間的粘結性能很大程度上決定了應力傳遞過程和高性能混凝土材料的力學性能與普通混凝土有本質的差別，使用目前混凝土設計規(guī)范中的粘結性能及應力傳遞長度(鋼根據(jù)計算，超高性能混凝土中鋼筋錨固長度為5d～15d，與普通混凝土的30d～40d相比大幅減小?？紤]到制作和安裝偏差，鋼筋最小錨固長度在計算錨固長度的基礎上，考慮1.5d的制作和安裝偏差作為錨固長6.5.1.4無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋構造設計除應符合本文件外，尚應符合《公路鋼筋混凝土熱軋帶肋鋼筋》（GB/T1499.2）中牌號帶6.5.1.6構件中鋼筋及其金屬連接構件的保護層應符合《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)6.5.1.7無腹筋預應力超高性能混凝土受彎構件的接縫截面，最小配筋率應滿足下列條件。 Mcr=(σpc+0.7yftk)w0 Mcr——受彎構件的正截面開裂彎矩值；σpc——扣除全部預應力損失的預應力鋼筋和普通鋼筋的合力在接縫截面抗裂邊緣產生的預壓ftk——超高性能混凝土的抗拉強度標準值；6.5.2.2無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋頂板、底板厚度和構造應滿足縱向受力、橫向受力和預應a)腹板內未布置體內縱向和豎向預應力鋼筋時，腹板厚度不宜小于100mm；b)腹板內布置體內縱向鋼筋時，腹板厚度不宜小于150mm。6.5.2.4預制節(jié)段接縫處應均勻設置匹配的剪力鍵，剪力鍵的構造應滿足短暫狀況截面抗剪驗算。6.5.2.5預制節(jié)段接縫應采用干接縫、環(huán)氧膠接縫或現(xiàn)澆超高性能混凝土接縫，現(xiàn)澆超高性能混凝土6.5.3.1先張法無腹筋預應力超高性能混凝土構件宜采用鋼絞線、螺旋肋鋼絲用作預應力鋼筋，當采用光面鋼絲作預應力鋼筋時，應采取適當措施，保6.5.3.2在先張法無腹筋預應力超高性能混凝土構件中，預應力鋼絞線之間的凈距不應小于其公稱直6.5.3.3后張法無腹筋預應力超高性能混凝土構件的端部錨固區(qū)，應采6.5.3.4后張法無腹筋預應力超高性能混凝土構件的曲線預應力鋼筋的曲線半徑宜符合下列要求：a)鋼束絲、鋼絞線的鋼絲直徑小于或等于5m6.5.3.5后張法無腹筋預應力超高性能混凝土構件的曲線形鋼絲束、鋼絞線束的錨下最小直線段長度），a)橫梁錨固a)立面b）斷面1c）斷面2d）斷面3e6.5.3.9體外預應力結構應預留換索施工的空間和6.5.3.10體外索自由段索體與6.5.3.11體內預應力鋼束管道在接縫處應采取有效密封措6.5.4.1箱梁每個箱室的最低處應設置排6.5.4.2箱梁各腹板應沿橋長方向均勻布置通6.5.4.3上部結構外邊檐應設置滴水6.5.4.4橋面鋪裝應設置防水層，并滿足《城市橋梁橋面防水工程技術規(guī)程》（CJJ139）的要求。6.5.4.5節(jié)段拼裝無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋應對接縫部位進行表面涂裝，并符合《混凝土橋6.5.4.6無腹筋預應力超高性能混凝土梁體宜進行表面涂裝，并符合《混凝土橋梁結構表面涂層防腐梁體表面鋼纖維銹點對構件表觀質量有一定影響，為增強超高性能混凝土梁6.5.4.7節(jié)段預制拼裝橋梁應根據(jù)采用結構的特點設置檢修通道，檢修通道應有必要的檢修、養(yǎng)護和7.1.1無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋的施工應選擇具有相關工程經驗的技術人員和專業(yè)施超高性能混凝土作為一種新型的結構材料，其材料的配制、攪拌、澆筑和養(yǎng)護等諸多方面與常規(guī)混凝土不7.1.2無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋的預制應在專業(yè)的預制場地進行。無腹筋預應力超高無腹筋預應力超高性能混凝土梁為全預應力構件，構件預制精度要求高，節(jié)段拼接面的7.1.3施工前應建立健全質量保證體系和質量管理體系、安全生產管理體系和環(huán)保管理體系，超高性能混凝土對施工條件要求相對嚴苛，需要精細化的作業(yè)組織和施工控制，在全過程作業(yè)7.1.4施工單位應建立各道工序的質量檢查制度和檢查項目，制定統(tǒng)一規(guī)范表格，并應留有和行業(yè)標準《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/T3650）7.2.1預制場的規(guī)劃布置應便于梁體的預制、養(yǎng)護、移運、堆放和裝車等要求，并應符合下列要b)預制臺座、蒸養(yǎng)臺座、存梁臺座和場內移運道路應具有足夠的承載力；a)測量控制點應遠離熱源、振動源，并有保護裝置；7.2.3預制場規(guī)劃需要有完善的排水系統(tǒng)和揚塵回收處理系統(tǒng)，同時做好場內污水處理，不超高性能混凝土廢料攜帶水泥漿和鋼纖維廢料，在拌合物攪拌設備和運輸設備清洗時，以及超高性能混a)模板應采用大塊鋼模板，其質量應符合《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/TF50）的規(guī)定；支c)端頭模宜采用嵌入式，端頭模、側模和底模應連接緊密牢固；d)模板在出廠前應進行拼裝驗收，質量合格后方可使用；超高性能混凝土組分中，骨料直徑較小，超高性能混凝土拌合物流動性極佳，因此對模板的緊密性要求較高7.3.2無腹筋預應力超高性能混凝土節(jié)段梁模板除滿足《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/T36c)側模與匹配節(jié)段連接牢固、無錯臺，確保預制節(jié)段梁外觀線形順直；e)剪力鍵模板要準確、穩(wěn)固的定位在端頭模上，尺寸及角度需滿足設計要求。新澆筑超高性能混凝土對模板所產生的荷載，除按《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/T3650）中規(guī)定荷超高性能混凝土具備優(yōu)異的流動性，在澆筑過程中以及澆筑完成后的一段時間，基本處于流塑狀7.3.4用于起吊梁體的構造、體外7.4.2外加劑應按品種和生產廠家分別標識、貯存。粉狀外加劑應防止受潮結塊，如有結塊，應防曬和防凍。如有沉淀等異常現(xiàn)象，應檢驗合格后方可7.4.4纖維應按品種、規(guī)格和生產廠家分別標識和貯存，并應防潮7.4.5超高性能混凝土的各種原材料可根據(jù)配比提前進行預拌和，形成干混料。干混料的供產品說明書和出廠產品性能檢驗報告，并應滿足下列b)應標明產品批次、出廠日期、可存放期和產品型號；由于超高性能混凝土供應商所采用原材料、配制配比劃分為商業(yè)機密，因此，在對超高性能混凝土進行質量控制時，可要求提供配合比所采量證明文件，并對原材料和預混混合料分別進行驗證，對超高性能混凝土進7.4.6干混料應存儲于干燥、通風、防潮和不受雨淋的場所，并應按品種、批號分別堆放，不7.5.1超高性能混凝土拌和物的制備可采取以a)直接投放各種原材料的攪拌方式，即在攪拌設備內一次完成超高性能混凝土的制備；預制構件的生產，推薦采用a)制備方法，若條件不允許，可采7.5.2超高性能混凝土的攪拌制備應a)攪拌前，應檢查攪拌設備狀態(tài)，并嚴格按施工配合比進行拌和；c)超高性能混凝土正式生產前，須通過試驗確定分段攪拌時間等工藝參數(shù)；f)超高性能混凝土攪拌過程應采用適宜的溫度控制措施，超高性能混凝土的出料溫度應控制在超高性能混凝土宜一次攪拌一次澆筑，在進行多次攪拌時，需采取可靠措施，保證澆筑的連續(xù)性。在多至單構件中時，易出現(xiàn)外觀色差、澆筑間隔引起的施工冷縫等問題，需謹慎考慮；超高性能混凝土對溫度較為敏7.5.3超高性能混凝土原材料的計量應符水±2±2±2±1±2±1±2±1±1±2±1±2±1±1注1：*當超高性能混凝土供應方式為干混料供應時，水泥、摻合料、骨料的計量替7.5.4超高性能混凝土拌和物的配合比確定及力學性能檢驗應符合a)超高性能混凝土的配合比應采用按原材料質量比表示的配合比或混合料，并應通過試配確定。7.6.1超高性能混凝土拌和物采用混凝土攪拌車運輸時，應符合下a)混凝土攪拌車的性能應良好，其運輸能力應大于澆筑能力；b)接料前，應排凈混凝土攪拌車罐內的積水；c)運輸途中及等候卸料時，攪拌車罐體宜保持5-10轉/分鐘轉速，不得停轉；e)超高性能混凝土拌和物從攪拌機卸入攪拌車至卸料完成的時間不宜長于90min，如需延長運送f)夏季高溫季節(jié)時超高性能混凝土運輸時間達到30min以上時，罐車最少運輸方量，不應小于g)對于寒冷、嚴寒或炎熱的氣候情況，混凝土攪拌運輸車應有保溫或隔熱措施。超高性能混凝土對水和溫度較為敏感，攪拌車內的積水或長時間的運輸，會導致超高性能混凝土纖維結團或力學性能下降。合理的運輸方式可以保證澆筑的連續(xù)性，7.7.1無腹筋預應力超高性能混凝土梁7.7.2超高性能混凝土料供應連續(xù)過工藝試驗驗證，避免超高性能混凝土表面結殼、出現(xiàn)冷縫，確保纖維超高性能混凝土的暴露表面易快速結殼，澆筑宜連續(xù)不間斷。必須間斷時，其前后兩次澆筑間隔時間不宜過般不超過20分鐘，避免因超高性能混凝土結殼7.7.5超高性能混凝土拌和物澆筑應保證纖維分布的均勻性和結構的連續(xù)性，并應符合下列行澆筑。澆筑的超高性能混凝土應填充到鋼筋、埋設物周圍及模b)模板溫度應采取措施控制，夏季模板溫度不高于30℃,冬季模板溫度高于5℃;搗方法除應保證密實外，還應避免拌和物離析、分層以及纖維露出構件表e)澆筑過程中應隨機抽樣制作同條件試件。同條件試件應在與結構或構件相同環(huán)境條件下成型、f)超高性能混凝土入模方向和方式，應易于模板內空氣的排出，盡量避免卷入空氣。7.7.6施工前應及時掌握氣溫、雨雪、風暴和汛情等預報，制定應急預案，做好安全防范工作超高性能混凝土在水化過程中，由于水膠比低，水化熱高，在單日溫差大或外界環(huán)境溫度的劇烈變動的情況下，極易出現(xiàn)裂縫；在大風天氣，澆筑過程中，表面水分和溫度的快速丟失，會造成澆筑過程中暴7.7.7如進行露天雨期現(xiàn)場澆筑時，超高性能混凝土的施工應符合7.7.8如進行野外現(xiàn)場澆筑時，超高性能混凝土的大風天氣施工應符合b)養(yǎng)護過程中，應有專人負責巡視和檢查，發(fā)現(xiàn)養(yǎng)護膜破損或養(yǎng)護劑缺失的情況，應及時處理。a)應選擇在早晨、傍晚或夜間施工，避開高溫時段施工；c)保濕養(yǎng)護時，應控制養(yǎng)生水溫與超高性能混凝土表面的溫差不大于12℃。不得采用冰水或冷當超高性能混凝土表面溫度高于70℃時，對超高性能混凝土外表面或外模板，采取熱水（與外表面溫差小于5℃)a)當施工氣溫處于0℃~5℃時，超高性能混凝土施工應采取有效的保溫覆蓋措施，并應隨時檢7.8.1無腹筋預應力超高性能混凝土梁體養(yǎng)護一般采用高溫蒸汽養(yǎng)護；如采用自然養(yǎng)護，需7.8.2無腹筋預應力超高性能混凝土梁體澆筑完成后，應及時進行保濕養(yǎng)護，并宜符合下列b)終凝前，嚴禁松動模板或在周邊進行震動較大的施工作業(yè)；c)保濕養(yǎng)護時間不宜少于24小時，且同條件養(yǎng)護試件的抗壓強度達到40d)應注意拆模時梁體表面與環(huán)境溫度的溫差，當溫差大于15℃時，不宜拆模；7.8.3無腹筋預應力超高性能混凝土梁體高溫蒸汽養(yǎng)護應符合a)梁體的高溫蒸汽養(yǎng)護應在保濕養(yǎng)護完成后實施，b)根據(jù)梁體規(guī)格、尺寸和養(yǎng)護要求確定養(yǎng)護棚、鍋爐布置和養(yǎng)護方案；c)蒸汽養(yǎng)護棚應具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性和密封性；養(yǎng)護棚不得與梁體表面接觸；d)采用溫度自動控制系統(tǒng)對升溫、恒溫和降溫過程進行控制；f)養(yǎng)護升溫階段，升溫速度不應大于10℃/小時；養(yǎng)護結束時，總養(yǎng)護時間不應少于72小時；養(yǎng)護過程中，相對濕度不低于95%；g)采用先張法施工時，先進行預應力放張，再進行高溫養(yǎng)護。7.8.4無腹筋預應力超高性能混凝土梁體的存放應符合下a)梁體的存放不應超過2層，若存放超過2層，需進行梁體受力和穩(wěn)定性驗算，并滿足要求；b)梁體堆放時，需做好支墊措施，支墊位置應經過設計驗算；c)存梁區(qū)需設置完善的排水系統(tǒng)，確保存梁臺座基礎穩(wěn)定。7.8.5無腹筋預應力超高性能混凝土節(jié)段梁養(yǎng)護完成后應及時進行整修，整修程序應符合以下要a)對各預埋孔道、預埋件進行檢查，清理孔道內的雜物，確保通暢；b)壓水檢查孔道是否有串孔，若有串孔時，應及時對串孔進行有效補救；c)對相鄰節(jié)段梁錯臺進行檢查，超過允許偏差的要進行打磨修整處理。a)采取可靠的定位措施對管道進行固定，確保澆筑時管道不偏移或上浮；b)采用鋼筋定位管道時，鋼筋與模板之間應設置墊塊；c)管道的定位筋間距：直線段不大于60cm，曲線段不大于30cm；低于24小時，抗壓強度不低于90MPa；g)節(jié)段預制梁預應力管道定位要準確、牢固，接縫位置需做好止?jié){措施。無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋結構內沒有鋼筋骨架，后張法預埋的波紋管沒有可靠對波紋管造成腐蝕，同時鋼絞線嚴禁與結構一同高溫蒸養(yǎng)，避免出現(xiàn)應力混凝土橋梁預制節(jié)段逐跨拼裝施工技術規(guī)程》（CJJ/T111）的相8.2.1無腹筋預應力超高性能混凝土梁的場內移運、存放施工應符合下列要求：用HPB300級鋼筋或鋼絞線，其計算應滿足《混凝c)后張梁、板在孔道壓漿后進行移運時，其壓漿漿體強度應不低于40MPa；d)梁體存放及轉運時高度不得超過2層，并應在梁底鋪設柔性支墊層防止損傷。8.2.2無腹筋預應力超高性能混凝土梁的場外運輸應符合《公路橋涵施工技術b)整梁（節(jié)段）在運輸過程中，應采取保護、固定措施；必要時應對沿線橋梁的承載力進行復核，運輸車輛行駛應設置警示標識和應根據(jù)氣象、水文條件確認是否滿足船舶出航運輸?shù)?.3.1無腹筋預應力超高性能混凝土節(jié)段梁采用現(xiàn)場就地拼裝或整體吊裝架設時，臨時支架除應符合《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/T3650）要求之外，還應符合b)拼裝節(jié)段時，應對首節(jié)段的空間位置進行臨時定位、固定；d)節(jié)段就位、拼裝過程中，應采取可靠措施，確保鍵齒完整，就位準確；e)膠接縫施工時，涂抹厚度不宜超過3mm，其有效工作h)預應力張緊后，不應出現(xiàn)除支點外的其他點支撐受力。8.3.2逐跨拼裝無腹筋預應力超高性能混凝土節(jié)段梁的施工除應符合《預應力混凝土橋梁預制節(jié)段逐跨拼裝施工技術規(guī)程》（CJJ/T111）的相關要求之外，還應符合a)應根據(jù)設計圖紙準確確定每跨內首節(jié)段的平面位置即高程；c)每聯(lián)或每跨超高性能混凝土梁完成后，應及時進行檢查驗收，其質量標準見驗收章節(jié)的規(guī)定。9.1超高性能混凝土材料檢驗9.1.1超高性能混凝土材料應檢驗立方體抗壓強度、超高性能混凝土原材料和配合比的檢驗，在超高性能混凝土的制備技術未完全公開的前提下，因涉及到凝土供應商的商業(yè)機密，為保證超高性能混凝土的質量和超高性能混凝土供應商的訴求，可以提供原9.1.3超高性能混凝土的性能應分批進行檢驗評定。一個檢驗批的混凝土應由力學性能等級相同、試每一檢驗批的超高性能混凝土組成，要求力學性能等級、試驗齡期、生產工藝條件和配合比基本相檢驗一次，每次檢驗應至少留置兩組試件。試件應在澆筑地點隨機取樣9.1.6超高性能混凝土試件應采用與實際工超高性能混凝土強度評定試件的養(yǎng)護方法與普通混凝土強度評定試件的養(yǎng)護方法存在區(qū)別。超高性能定試件采用熱養(yǎng)護后，其強度、收縮和徐變等與標準養(yǎng)護試件不同，采用標準養(yǎng)護試件作DCI/(×10-14m2/S)DCI≤209.2無腹筋預應力超高性能混凝土梁體檢驗規(guī)定值或允許15223322+5，08451511寬5高5+5，05243529.3無腹筋預應力超高性能混凝土梁橋檢驗9.3.1橋梁中線、高程和橋寬等總體的偏差檢驗應滿足《公路工程質量檢驗評定標準第一冊土建工9.3.2橋梁總體外觀質量應符合下列要求：b)結構內外部、支座和伸縮縫處應無殘渣、雜物；9.4預應力筋加工、安裝和張拉檢驗預應力筋加工、安裝和張拉的檢驗應滿足《公路工程質量檢驗評定標準第一冊土建工程》（JTG9.5預制梁節(jié)段拼裝檢驗無腹筋預應力超高性能混凝土預制梁節(jié)段拼裝的檢驗應滿足《公路工程質量檢驗評定標準第一冊A.1試件及試驗設備A.1.1試件的尺寸和制備試件數(shù)量應大于6個，所有試件制作過程中禁止使用插入式振動棒振搗。試件成型后禁止A.1.2試驗裝置及加載設備跨越切口的位移傳感器固定在棱柱體試件下緣受拉纖維周圍（圖A.2）。不同試件兩個傳感器定位裝置之間的距離需保持一致且小于5cm。傳感器量程應小于2mm。位移測量的精度應小于量程的a)通過試驗機位移作動器控制0.25±0.1）mm/min；b)通過位移傳感器控制0.1±0.05）mm/min。A.2試驗環(huán)境試驗環(huán)境溫度：10℃~35℃。A.3檢測布置試驗記錄的數(shù)據(jù)包含：時間、裂縫寬度或下緣纖維延伸、A.4結果處理A.4.1無切口棱柱體四點彎曲試驗的數(shù)據(jù)處理fte=ft,fl...................................(A.1)ft,fl通過式（A.2）計算：,fl=......................................對于T3類的超高性能混凝土，系數(shù)K需重新校準，它通常大于0.08，因此會增加計算得到極限fte值。應用數(shù)理統(tǒng)計方法，進一步確定彈性極限抗拉強度平均值ftme和彈性極限抗拉強度標準值ftke。A.3.1.2T3類超高性能混凝土情對于T3類超高性能混凝土，應使用本標準附錄B中的逐步反演方法通過四點彎曲試驗推測出應A.4.2有切口棱柱體3點彎曲試驗的數(shù)據(jù)處理A.3.2.1裂紋寬度的測定A.3.2.2數(shù)據(jù)濾波用步長內數(shù)據(jù)的移動平均值作為步長內數(shù)據(jù)的中點值。對裂縫寬度曲線采用20μm步長，對力曲線A.3.2.3逆推法至（A.9），其中下標b表示非開裂部分的貢獻，而下標f表示開裂部分的貢獻。..........................dw.................................M=Mb+Mf.....................................(55)Mf=αh..w.dw...........Mb=[(1αn)3(ααn)3]+h.αn.Nb.............N——截面軸力，單位為MN；α——裂縫的相對高度；αn——中性軸的相對高度，可由σt=Ecm.xm.h.((ααn))；xm——非開裂部分的曲率，單位為m-1；fte——超高性能混凝土彈性拉伸極限抗拉強度，單位MPa；Ecm——楊氏模量的平均值，單位MPa；b——截面的寬度，單位m；），...............................xe——等效彈性曲率，單位m-1，xe=M/(Ecm.I)；I——截面慣性矩，單位m4。(αnα).h.xm.Ecm=fte.............................(A.11)wmes——裂縫寬度實測值。A.3.2.5迭代求解式（A.14）和（A.15）給出了第i+1步的軸力Nfi+1和彎矩Mfi+1的遞推公式：求解上述等式，可在第i+1次迭代中分別求解未知的應力σfi+1和裂縫深度αi+1。為了簡化分析，選擇開裂時刻（彈性區(qū)域末端）作為初始開裂彎矩MEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(o),b)：=Mext=EQ\*jc3\*hps