屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移施工方案-陜西大劇院

陜西大劇院項(xiàng)目屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移施工方案2016年7月編制依據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《建筑施工起重吊裝工程安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-2012《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2001陜西大劇院項(xiàng)目施工圖紙項(xiàng)目概況總體概況序號(hào)項(xiàng)目內(nèi)容1工程名稱大唐不夜城貞觀廣場(chǎng)5區(qū)-陜西大劇院2工程地址工程位于西安曲江新區(qū)大唐不夜城文化商業(yè)步行街的中部。北鄰雁南一路，擬改造雁塔南路從用地中間穿過，東西兩側(cè)為城市規(guī)劃路。用地南北軸線正對(duì)西安的城市標(biāo)志-大雁塔。3建設(shè)單位西安曲江大唐不夜城文化商業(yè)（集團(tuán)）有限公司4設(shè)計(jì)單位上海秉仁建筑師事務(wù)所5監(jiān)理單位陜西鐵一院監(jiān)理工程咨詢有限公司6施工總承包中建二局第三建筑工程有限公司7鋼結(jié)構(gòu)單位浙江精工鋼結(jié)構(gòu)集團(tuán)有限公司8合同工期508日歷天9合同質(zhì)量目標(biāo)爭創(chuàng)“魯班獎(jiǎng)”創(chuàng)陜西省級(jí)“長安杯”獎(jiǎng)創(chuàng)西安市“雁塔杯”獎(jiǎng)創(chuàng)QC成果中建總公司質(zhì)量管理獎(jiǎng)設(shè)計(jì)概況1建筑面積（m2）總建筑面積52324㎡地下建筑面積32086㎡地上建筑面積20238㎡2層數(shù)地下二層（局部四層）地上三層3高度建筑下檐口端部20.45m上檐口26.02m屋脊34.5m4設(shè)計(jì)概念大唐不夜城貞觀廣場(chǎng)的總體布局與唐長安城的總體布局一脈相承。在突出自身特色的同時(shí)延續(xù)了原有城市規(guī)劃的軸線對(duì)稱，強(qiáng)調(diào)與城市設(shè)計(jì)整體肌理的協(xié)調(diào)統(tǒng)一，以南北主軸線和東西次軸線兩條控制軸來展開空間組織。四個(gè)主體建筑圍合出唐代常見的“凹”字型空間布局，形成方整、內(nèi)向、極具聚合力的現(xiàn)代文化交流空間。5主要指標(biāo)泊車位地面8輛（標(biāo)準(zhǔn)），12輛（大巴），2輛（貨車）地下279輛坐席觀眾廳2112座多功能廳522座6場(chǎng)地類型Ⅱ類7基土自重濕陷性黃土【地基灰土墊層處理（是否處理待定），承載力特征值170KPa】8結(jié)構(gòu)類型鋼筋混凝土框架結(jié)合鋼結(jié)構(gòu)9建筑類型主體采用現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，主舞臺(tái)及觀眾廳屋面采用鋼結(jié)構(gòu)桁架+單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，觀眾廳樓座采用型鋼混凝土體系10建筑用途以歌劇院和文藝演出為主，兼顧話劇、雜技、曲藝、音樂劇、會(huì)議的多功能綜合性劇場(chǎng)。11功能分區(qū)分別為觀眾廳、舞臺(tái)、后臺(tái)輔助用房和公共服務(wù)區(qū)域。12抗震設(shè)防烈度8度13標(biāo)高±0.00相當(dāng)于絕對(duì)標(biāo)高433.310m14桁架節(jié)點(diǎn)連接形式相貫焊接節(jié)點(diǎn)、鑄鋼節(jié)點(diǎn)、節(jié)點(diǎn)板節(jié)點(diǎn)15焊縫等級(jí)要求本工程全熔透對(duì)接焊縫及部分熔透對(duì)接焊縫質(zhì)量等級(jí)均為一級(jí)，其他焊縫質(zhì)量等級(jí)為二級(jí)。鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概況本工程大劇院鋼結(jié)構(gòu)部分主要由三部分組成：大劇院觀眾廳屋蓋、主舞臺(tái)屋蓋，為空間桁架結(jié)構(gòu)。另在觀眾廳樓層部分設(shè)置有勁性鋼骨柱和外框箱型柱?？傆娩摿考s2000噸。觀眾廳屋蓋桁架部分長約36米，寬32米。主要由5榀主桁架組成的雙層屋檐結(jié)構(gòu)屋蓋，兩層屋檐高差5.5米。單榀桁架高達(dá)11.5米，單榀桁架整體重量達(dá)到65噸。圖2.3.1觀眾廳鋼桁架效果圖主舞臺(tái)屋蓋桁架部分長25.8米，寬約25.5米。主要由5榀主桁架組成的鋼結(jié)構(gòu)屋蓋。單榀桁架高6米，單榀桁架整體重量約34噸。圖2.3.2主舞臺(tái)鋼桁架效果圖施工準(zhǔn)備技術(shù)準(zhǔn)備1）施工前進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)交底，協(xié)調(diào)并確定施工日期和各工序施工計(jì)劃，與其他施工單位交叉作業(yè)協(xié)調(diào)計(jì)劃。2）對(duì)施工前道工序（基礎(chǔ)埋件及相關(guān)設(shè)施）進(jìn)行復(fù)核，確保預(yù)埋鐵件質(zhì)量、標(biāo)高、中心軸線、幾何尺寸、平整度等合格，并做好交接手續(xù)。3）做好機(jī)具及輔助材料的準(zhǔn)備工作。4）對(duì)制作、施工的機(jī)械、機(jī)具及零部件進(jìn)行適當(dāng)放置，以使施工方便、搬運(yùn)合理便于保管。勞動(dòng)力組織由浙江精工負(fù)責(zé)施工，其項(xiàng)目負(fù)責(zé)人為鄧良波。項(xiàng)目由工長詹曉東負(fù)責(zé)施工過程中的調(diào)度和聯(lián)絡(luò)；項(xiàng)目測(cè)量員葉勇負(fù)責(zé)對(duì)滑移過程進(jìn)行監(jiān)測(cè)。由于本工程工期有限、要求高，所以對(duì)鋼結(jié)構(gòu)現(xiàn)場(chǎng)施工人員的及時(shí)到位到崗和培訓(xùn)提出了更高要求，對(duì)所有參與加工的人員都應(yīng)進(jìn)行針對(duì)性的培訓(xùn)，確保各施工人員能夠勝任崗位責(zé)任。管理人員2人、普工6人、測(cè)量工2人、電工2人、起重工4人、機(jī)械維修工2人主要施工機(jī)具觀眾廳屋蓋滑移時(shí)泵站放置在小屋面混凝土樓層上，通過液壓油管與頂推點(diǎn)爬行器連接；主舞臺(tái)屋蓋滑移時(shí)泵站放在屋蓋桁架上。表3.3主要施工機(jī)具配置表序號(hào)名稱規(guī)格型號(hào)設(shè)備單重?cái)?shù)量1液壓泵源系統(tǒng)60kWTL-HPS-602.2t12液壓爬行器100TTLPG-10000.3t63液壓滑移器60tTLJ-6000.5t24高壓油管31.5MPa標(biāo)準(zhǔn)油管箱50kg205計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)32通道TLC-1.316傳感器行程、油壓6施工背景本工程屋面鋼結(jié)構(gòu)安裝高度較高，跨度較大。結(jié)構(gòu)桿件眾多，自重較大。根據(jù)以往類似工程的成功經(jīng)驗(yàn)，結(jié)構(gòu)本工程結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，經(jīng)綜合考慮后，采用“高空累積滑移”的施工方法來完成各屋蓋鋼結(jié)構(gòu)的施工，將大大降低安裝施工難度，并于質(zhì)量、安全和工期等均有利。安裝施工工藝流程觀眾廳施工工藝流程1）搭設(shè)觀眾廳滑移施工拼裝平臺(tái)板；2）吊裝滑移梁及滑移軌道。3）在平臺(tái)上搭設(shè)拼裝胎架，做好拼裝準(zhǔn)備。4）拼裝一跨滑移距離。拆除拼裝胎架，完成滑移。5）再次搭設(shè)拼裝胎架，以此類推，完成觀眾廳桁架部分吊裝。6）下層懸挑部分先安裝小鋼柱，在鋼柱的基礎(chǔ)上完成下層懸挑部分的安裝，桁架兩側(cè)隨桁架滑移施工同步完成。7）上層懸挑部分以下層桁架為基礎(chǔ)，在下層桁架上搭設(shè)圓管支撐，依次完成上層懸挑梁的安裝。主舞臺(tái)施工工藝流程1）搭設(shè)觀眾廳滑移施工拼裝平臺(tái)（滿堂支撐架+局部鋼管支撐，平面滿鋪木跳板；2）吊裝滑移梁及滑移軌道。3）在平臺(tái)上搭設(shè)拼裝胎架，做好拼裝準(zhǔn)備。4）拼裝一跨滑移距離。拆除拼裝胎架，完成滑移。5）再次搭設(shè)拼裝胎架，以此類推，完成觀眾廳桁架部分吊裝。6）下層懸挑部分先安裝小鋼柱，在鋼柱的基礎(chǔ)上完成下層懸挑部分的安裝，桁架兩側(cè)隨桁架滑移施工同步完成。7）上層懸挑部分以下層桁架為基礎(chǔ)，在下層桁架上搭設(shè)圓管支撐，依次完成上層懸挑梁的安裝?；品桨傅膬?yōu)點(diǎn)1）各軌道滑移設(shè)備通過計(jì)算機(jī)同步控制，在滑移推進(jìn)過程中，鋼結(jié)構(gòu)同步滑移姿態(tài)平穩(wěn)，滑移同步控制精度高。2）滑移推進(jìn)力均勻，加速度極小，在滑移的起動(dòng)和停止工況時(shí)，鋼結(jié)構(gòu)不會(huì)產(chǎn)生不正常抖動(dòng)現(xiàn)象。3）操作方便靈活、安全可靠，頂推就位精度高。4）可大大節(jié)省機(jī)械設(shè)備、勞動(dòng)力、支撐措施等資源?；剖┕て囱b平臺(tái)布置主舞臺(tái)拼裝平臺(tái)布置C軸和1/D軸之間搭設(shè)拼裝平臺(tái)，拼裝平臺(tái)滿堂腳手架組成，滑移軌道延伸至平臺(tái)上，滿堂腳手架充分利用下部混凝土結(jié)構(gòu)，從混凝土結(jié)構(gòu)延伸至桁架下弦位置。圖6.1.1主舞臺(tái)拼裝平臺(tái)觀眾廳拼裝平臺(tái)設(shè)置拼裝平臺(tái)搭設(shè)于1/18軸和20軸之間，滑移軌道延伸至平臺(tái)上，主要由圓管柱及H型鋼梁構(gòu)成，圓管柱柱底落于混凝土結(jié)構(gòu)上，充分利用下部混凝土結(jié)構(gòu)。圖6.1.2-1拼裝平臺(tái)平面示意圖圖6.1.2-2觀眾廳拼裝平臺(tái)滑移單元?jiǎng)澐钟^眾廳屋蓋滑移單元?jiǎng)澐钟^眾廳屋面在19至20軸區(qū)域搭設(shè)支撐架，鋪設(shè)拼裝施工作業(yè)平臺(tái)，桁架構(gòu)件通過QTZ250塔吊吊裝至高空滑移平臺(tái)，拼裝完成依次滑移完成施工。根據(jù)施工總體思路，屋蓋滑移部分分四次滑移，每次滑移距離根據(jù)與下一個(gè)拼裝桁架的間距確定?；扑膮^(qū)吊裝區(qū)吊裝區(qū)滑移一區(qū)滑移三區(qū)滑移二區(qū)滑移四區(qū)吊裝區(qū)吊裝區(qū)滑移一區(qū)滑移三區(qū)滑移二區(qū)圖6.2.1觀眾廳滑移區(qū)塊平面示意圖滑移次數(shù)增加重量滑移距離累積距離第1次204t9m9m第2次119t9m18m第3次119t9m27m第4次136t6.15m33.15m主舞臺(tái)屋蓋滑移單元?jiǎng)澐种魑枧_(tái)在南側(cè)的C至1/D軸區(qū)域搭設(shè)支撐架，鋪設(shè)拼裝施工作業(yè)平臺(tái)，桁架構(gòu)件通過QTZ250塔吊吊裝至高空滑移平臺(tái)，拼裝完成滑移施工。根據(jù)施工總體思路，屋蓋滑移部分分6次滑移，每次滑移距離根據(jù)與下一個(gè)拼裝桁架的間距確定。吊裝區(qū)吊裝區(qū)原位拼裝滑移五區(qū)滑移四區(qū)滑移三區(qū)滑移二區(qū)滑移一區(qū)吊裝區(qū)吊裝區(qū)原位拼裝滑移五區(qū)滑移四區(qū)滑移三區(qū)滑移二區(qū)滑移一區(qū)圖6.2.2滑移區(qū)塊平面示意圖滑移次數(shù)增加重量滑移距離累積距離第1次70t6.4m6.4m第2次53t6.5m12.9m第3次53t6.5m19.4m第4次53t6.4m25.8m第5次55t4.7m30.5m滑移軌道設(shè)置軌道安裝要求滑移軌道中心線盡量與滑移梁軸線重合，以減小滑移過程中結(jié)構(gòu)自重及水平推進(jìn)力對(duì)滑移大梁的影響。由于軌道的安裝精度對(duì)滑移施工的順利進(jìn)行及結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)有較大影響，因此對(duì)軌道的安裝精度需嚴(yán)格控制。軌道的拼焊采用坡口焊，焊接后對(duì)焊縫處用角向砂輪打磨平整?；啦垆撛诎惭b時(shí)，其下表面與預(yù)埋件及滑移梁上表面間的間隙應(yīng)盡量用薄鋼板墊實(shí)。為保證滑道側(cè)擋板與頂推支座之間有足夠的接觸面，滑道側(cè)擋板的設(shè)置形式應(yīng)嚴(yán)格按照?qǐng)D紙?jiān)O(shè)計(jì)形式安裝；滑道側(cè)擋板與滑道、滑移梁的焊縫高度應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求，以滿足抵抗頂推反力的使用要求；所有滑道上的側(cè)擋板的起始安裝位置應(yīng)在同一軸線位置處，并在每條軸線位置處重新設(shè)置起始點(diǎn)，以減小累積誤差，滿足滑移同步性的要求；同一滑道兩側(cè)的側(cè)擋板安裝誤差應(yīng)小于1mm，相鄰滑道側(cè)擋板的間距誤差應(yīng)小于3mm；側(cè)擋板前方（滑移前進(jìn)方向）嚴(yán)禁焊接。觀眾廳滑移軌道布置觀眾廳滑移沿著D軸和H軸共設(shè)置兩條軌道，單條軸線軌道長43m。軌道梁埋件設(shè)置在每個(gè)鋼柱處混凝土牛腿里，軌道梁上標(biāo)高與牛腿上標(biāo)高一致，軌道梁采用焊接H型鋼梁，截面為H800X400X20X30，材質(zhì)Q345?；栖壍肋x用43kg/m標(biāo)準(zhǔn)軌道，利用側(cè)向擋板與軌道梁焊接固定。主舞臺(tái)滑移軌道布置主舞臺(tái)軌道設(shè)置于結(jié)構(gòu)10軸及13軸，標(biāo)高為26.6m處，軌道下部為混凝土梁，截面大小為900X2200，故軌道下部不設(shè)置鋼梁，在混凝土梁上設(shè)置預(yù)埋件，將43kg/m標(biāo)準(zhǔn)軌道放置于混凝土梁上，通過軌道壓板與梁上的預(yù)埋件進(jìn)行固定。軌道高140mm，底寬114mm，頭寬70mm，腰厚14.5mm。滑移支座設(shè)置本工程滑移支座分為頂推支座和非頂推支座，其中頂推支座用于與爬行器相連將結(jié)構(gòu)自重荷載傳遞至滑移軌道；非頂推支座僅用于傳遞結(jié)構(gòu)自重荷載。觀眾廳滑移支座觀眾廳滑移總重量為674t，摩擦系數(shù)取0.2，摩擦反力為135t，共設(shè)置4個(gè)頂推支座（下圖中綠色位置），如下圖所示：圖6.4.1-1觀眾廳滑移支座布置圖采用ANSYS進(jìn)行節(jié)點(diǎn)分析，單個(gè)頂推點(diǎn)頂推力為33.8t，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4，如下：圖6.4.1-2節(jié)點(diǎn)應(yīng)力云圖圖6.4.1-3節(jié)點(diǎn)變形云圖節(jié)點(diǎn)最大應(yīng)力約233MPa，最大變形約1.7mm，材質(zhì)均為Q345b，滿足要求。主舞臺(tái)滑移支座主舞臺(tái)滑移總重量為427t，摩擦系數(shù)取0.2，摩擦反力為85t，共設(shè)置2個(gè)頂推支座（下圖中綠色位置），如下圖所示：圖6.4.2-1主舞臺(tái)滑移支座布置圖采用ANSYS進(jìn)行節(jié)點(diǎn)分析，單個(gè)頂推點(diǎn)頂推力為33.8t，荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4，如下：圖6.4.2-2節(jié)點(diǎn)應(yīng)力云圖圖6.4.2-3節(jié)點(diǎn)變形云圖節(jié)點(diǎn)最大應(yīng)力約194MPa，最大變形約2.7mm，材質(zhì)均為Q345b，滿足要求。頂推點(diǎn)布置及爬行器選擇總體配置原則（1）滿足中間結(jié)構(gòu)累積滑移驅(qū)動(dòng)力的要求，盡量使每臺(tái)液壓頂推器受載均勻；（2）盡量保證每臺(tái)液壓泵站驅(qū)動(dòng)的液壓頂推器數(shù)量相等，提高液壓泵源系統(tǒng)利用率；（3）在總體布置時(shí)，要認(rèn)真考慮系統(tǒng)的安全性和可靠性，降低工程風(fēng)險(xiǎn)。液壓爬行器選型根據(jù)滑移施工模擬得出各滑移階段支座反力，最大滑移噸位738t，滑靴與滑軌之間的摩擦系數(shù)μ為0.2故滑行過程中所受的摩擦力F=豎向作用力×0.2根據(jù)滑移施工方案，共投入4臺(tái)液壓爬行器。4臺(tái)液壓爬行器最大需要頂推約自重7380KN鋼結(jié)構(gòu)。 滑靴滑行中所受到的摩擦力F=豎向作用力×0.2=7380×0.2=1476KN。4臺(tái)液壓爬行器共同作用，因此單個(gè)液壓爬行器的頂推力f=1476/4=369KN。選擇YS-PJ-50型液壓爬行器，單個(gè)爬行器總水平頂推能力500KN。單臺(tái)YS-PJ-50型液壓爬行器的最大工作荷載為500KN。單臺(tái)液壓爬行器的最小安全裕度系數(shù)為：500/375≈1.33。根據(jù)以往施工經(jīng)驗(yàn)以及設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，液壓頂推器采用以上安全裕度系數(shù)進(jìn)行配置符合要求。液壓爬行器的布置1）根據(jù)每個(gè)頂推器頂推能力500KN計(jì)算，在16軸，17軸設(shè)置頂推點(diǎn)。頂推器位置頂推器位置頂推器位置頂推器位置頂推器位置頂推器位置頂推器位置頂推器位置圖6.5.3-1觀眾廳頂推器平面布置圖2）根據(jù)每個(gè)頂推器頂推能力500KN計(jì)算，在G軸設(shè)置頂推點(diǎn)。設(shè)置頂推器設(shè)置頂推器圖6.5.3-2主舞臺(tái)頂推器平面布置圖滑靴設(shè)計(jì)滑靴為連接結(jié)構(gòu)與動(dòng)力設(shè)備的構(gòu)件，具有足夠的剛度與強(qiáng)度，能有效均勻的將設(shè)備提供的動(dòng)力傳遞給結(jié)構(gòu)。滑靴應(yīng)滿足以下要求：（1）具有較大的承載能力，可以將鋼結(jié)構(gòu)的重力有效地傳遞給下部滑移軌道；（2）與滑軌有較大的接觸面積，具有一定的穩(wěn)定性；（3）具有一定的抵抗側(cè)向荷載的能力；（4）與爬行器連接方便，可以有效地將爬行器的頂推力傳遞到整個(gè)結(jié)構(gòu)中。圖6.6滑靴設(shè)計(jì)圖主舞臺(tái)滑靴的布置頂推點(diǎn)滑靴頂推點(diǎn)滑靴觀眾廳滑靴的布置滑靴頂推器滑靴頂推器鋼滑塊的設(shè)置水平滑移過程中，應(yīng)嚴(yán)格防止出現(xiàn)“卡軌”和“啃軌”現(xiàn)象的發(fā)生。在滑道和滑靴板設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)充分考慮預(yù)防措施。將滑移支座前端（滑移方向）設(shè)計(jì)為“雪橇”式，并在兩側(cè)設(shè)置限位板。通過以上設(shè)計(jì)，可以有效防止滑移支座與兩側(cè)滑道側(cè)壁頂死造成“卡軌”，以及滑移支座因滑道不平整卡住——“啃軌”的情況出現(xiàn)。圖6.7限位板示圖爬行器與拱梁頂推點(diǎn)的設(shè)計(jì)液壓頂推器前端通過銷軸與被推移構(gòu)件上的耳板進(jìn)行連接固定，用以傳遞水平滑移頂推力。連接耳板厚度為20mm，材質(zhì)Q345B。本工程中，連接耳板預(yù)裝在加固的拱梁腹板上，每個(gè)頂推點(diǎn)設(shè)置兩塊連接耳板，連接耳板與腹板加固板焊接連接，焊縫高度為8mm，滑移速度與加速度滑移系統(tǒng)的速度取決于泵站的流量和其他輔助工作所占用的時(shí)間，本工程中滑移速度可達(dá)約6m/h，實(shí)際速度可根據(jù)具體實(shí)施過程中的需要而進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。由于液壓爬行時(shí)的速度很慢，因此其加速度幾乎為零，對(duì)構(gòu)件不會(huì)產(chǎn)生沖擊和震動(dòng)?；剖┕び秒姳竟こ讨兴靡簤罕迷聪到y(tǒng)每臺(tái)額定功率為60kW?；七^程中需將相應(yīng)的二級(jí)電源配電箱提供到液壓泵源系統(tǒng)附近約5米范圍內(nèi)。現(xiàn)場(chǎng)的滑移電源應(yīng)盡量從總盤箱拉設(shè)專用線路，以確?；谱鳂I(yè)過程中的不間斷供電。對(duì)每個(gè)泵站分布點(diǎn)的泵源用電要求如下：1）交流電源，穩(wěn)定電壓380V；2）開關(guān)容量不低于150A，漏電電流不低于150mA；3）輸送電纜采用國標(biāo)三相五線制，標(biāo)準(zhǔn)銅芯電纜不得低于25mm2。4）現(xiàn)場(chǎng)的滑移電源需從總盤箱拉設(shè)專用線路，以確?；谱鳂I(yè)過程中的不間斷供電。配電箱距泵站5米以內(nèi)。千斤頂選用單個(gè)千斤頂需提供1000kN推力。選用RAC-1006型千斤頂，千斤頂主體高度321mm，最行程150mm，單個(gè)千斤頂可提供1000kN承載力，滿足要求。考慮一榀桁架需同步卸載，故油泵需配置分流閥以保證千斤頂?shù)耐?。千斤頂使用方?）使用前必須檢查各部是否正常。如泵體的油量不足時(shí)，需先向泵中加入工作油（32#液壓油或N32#液壓油）才能工作。電動(dòng)泵請(qǐng)參照電動(dòng)泵使用說明書。2）使用時(shí)應(yīng)嚴(yán)格遵守主要參數(shù)中的規(guī)定，切忌超高超載，估計(jì)起重量，否則當(dāng)起重高度或起重噸位超過規(guī)定時(shí)，油缸頂部會(huì)發(fā)生嚴(yán)重漏油。因千斤頂起重行程較小,用戶使用時(shí)千萬不要超過額定行程,以免損壞千斤頂。3）重物重心要選擇適中，合理選擇千斤頂?shù)闹c(diǎn)，確保起重物的重心與千斤頂?shù)捻敹嗣娲怪?，底面要墊平，同時(shí)必須考慮到地面軟硬程度是否墊以堅(jiān)韌的木材，放置是否平穩(wěn)，以免起重時(shí)產(chǎn)生負(fù)重下陷、傾倒之危險(xiǎn)。4）千斤頂將重物頂升后，應(yīng)及時(shí)用支撐物將重物支撐牢固，禁止將千斤頂作為支撐物使用。使用過程中應(yīng)避免千斤頂劇烈振動(dòng)。如需長時(shí)間支撐重物請(qǐng)選用CLL自鎖式千斤頂。5）千斤頂同時(shí)起重時(shí)，除應(yīng)正確安放千斤頂外，應(yīng)使用多頂分流閥，且每臺(tái)千斤頂?shù)呢?fù)荷應(yīng)均衡，注意保持起升速度同步。還必須考慮因重量不勻基礎(chǔ)面可能下陷的情況，防止被舉重物產(chǎn)生傾斜而發(fā)生危險(xiǎn)。6）使用時(shí)先將手動(dòng)泵的快速接頭與頂對(duì)接，然后選好位置，將油泵上的放油螺釘旋緊，即可工作。欲使活塞桿下降，將手動(dòng)油泵手輪按逆時(shí)針方向微微旋松，油缸卸荷，活塞桿即逐漸下降。否則下降速度過快將產(chǎn)生危險(xiǎn)。本千斤頂系彈簧復(fù)位結(jié)構(gòu)，起重完后，即可快速取出，但不可用連接的軟管來拉動(dòng)千斤頂。

7）千斤頂不適宜在有酸堿，腐蝕性氣體的工作場(chǎng)所使用，用戶要根據(jù)使用情況定期檢查和保養(yǎng)。千斤頂使用注意事項(xiàng)1）使用時(shí)如出現(xiàn)空打現(xiàn)象，可先放松泵體上的放油螺釘，然后將泵體垂直起來頭向下空打幾下，然后旋緊放油螺釘，待有力感后，即可繼續(xù)使用。2）在有載荷時(shí)，切忌將快速接頭卸下，以免發(fā)生事故及損壞機(jī)件。3）本機(jī)是用油為介質(zhì)，必須做好油及本機(jī)具的保養(yǎng)工作，以免淤塞或漏油，影響使用效果。4）新的或久置的油壓千斤頂，因油缸內(nèi)存有較多空氣，開始使用時(shí)活塞桿可能出現(xiàn)微小的突跳現(xiàn)象，可將油壓千斤頂空載倒置往復(fù)運(yùn)動(dòng)2-3次，以排除腔內(nèi)的空氣。長期閑置的千斤頂，由于密封件長期不工作而造成密封件的硬化，從而影響油壓千斤頂?shù)氖褂脡勖?，所以油壓千斤頂在不用時(shí)，每月要將油壓千斤頂空載往復(fù)運(yùn)動(dòng)2-3次。5）高壓油管出廠時(shí)經(jīng)過105Mpa（1050Kgf/cm2）試驗(yàn)。但由于膠管容易老化，故用戶需經(jīng)常檢查，一般為六個(gè)月，頻繁用者為三個(gè)月。檢查時(shí)用87.5Mpa（875Kgf/cm2）試壓，如有爆破、凸起，滲漏等現(xiàn)象則不能使用。6）操作時(shí)應(yīng)嚴(yán)格遵守技術(shù)規(guī)范，用戶要根據(jù)使用情況定期檢查和保養(yǎng)?；剖┕すに嚵鞒逃^眾廳屋蓋滑移施工工藝流程施工步施工流程第一步施工機(jī)械進(jìn)場(chǎng)、安裝就位第二步搭設(shè)拼裝平臺(tái)、鋪設(shè)軌道第三步第一滑移分區(qū)拼裝第四步第一次滑移到位第五步第二滑移分區(qū)拼裝第六步第二次滑移到位第七步第三滑移分區(qū)拼裝第八步第三次滑移到位第九步第四滑移分區(qū)拼裝第十步第四次滑移到位第十一步懸挑桁架下弦安裝第十二步懸挑桁架上弦安裝主舞臺(tái)屋蓋滑移施工工藝流程步驟施工流程第一步搭設(shè)拼裝平臺(tái)、鋪設(shè)軌道第二步第一滑移分區(qū)拼裝第三步第一次滑移到位第四步第二滑移分區(qū)拼裝第五步第二次滑移到位第六步第三滑移分區(qū)拼裝第七步第三次滑移到位第八步第四滑移分區(qū)拼裝第九步第四次滑移到位第十步第五滑移分區(qū)拼裝第十一步第五次滑移到位第十二步.第六次滑移分區(qū)拼裝第十三步第六次滑移分區(qū)滑移到位第十四步安裝兩側(cè)挑檐第十五步主舞臺(tái)屋蓋安裝完畢施工工藝同步控制控制原理TLC-1.3型計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)是計(jì)算機(jī)、動(dòng)力源模塊、測(cè)量反饋模塊、傳感模塊和相應(yīng)的配套軟件組成，通過CAN串行通信協(xié)議組建局域網(wǎng)。它是建立在反饋原理基礎(chǔ)之上的閉環(huán)控制系統(tǒng)，通過高精度傳感器不斷采集油缸的壓力和行程信息，從而確保油缸能順利工作，同時(shí)還能過傳感器不斷采集構(gòu)件每個(gè)頂推點(diǎn)的位移信息，在計(jì)算機(jī)端定期比較多點(diǎn)測(cè)量值誤差和期望誤差的偏差，然后對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)節(jié)控制，獲得很高的控制性能。圖8.1.1控制原理圖液壓爬行器TLPG-1000自鎖型液壓爬行器是一種能自動(dòng)夾緊軌道形成反力（楔形結(jié)構(gòu)），從而實(shí)現(xiàn)推移的設(shè)備。此設(shè)備可拋棄反力架，省去了反力點(diǎn)的加固問題，省時(shí)省力，且由于與被移構(gòu)件剛性連接，同步控制較易實(shí)現(xiàn)，就位精度高。液壓爬行器的楔型夾塊具有單向自鎖作用。當(dāng)油缸伸出時(shí)，夾塊工作（夾緊），自動(dòng)鎖緊滑移軌道；油缸縮回時(shí)，夾塊不工作（松開），與油缸同方向移動(dòng)。爬行步驟如下：步驟1：爬行器夾緊裝置中楔塊與滑移軌道夾緊，爬行器液壓缸前端活塞桿銷軸與滑移構(gòu)件（或滑靴）連接，行器液壓缸伸缸，推動(dòng)滑移構(gòu)件向前滑移；步驟2：爬行器液壓缸伸缸一個(gè)行程，構(gòu)件向前滑移300毫米；步驟3：一個(gè)行程伸缸完畢，滑移構(gòu)件不動(dòng)，爬行器液壓缸縮缸，使夾緊裝置中楔塊與滑移軌道松開，并拖動(dòng)夾緊裝置向前滑移；步驟4：爬行器一個(gè)行程縮缸完畢，拖動(dòng)夾緊裝置向前滑移300毫米。一個(gè)爬行推進(jìn)行程完畢，再次執(zhí)行步驟1工序。如此往復(fù)使構(gòu)件滑移至最終位置。圖8.1.2爬行器工作照片液壓泵源系統(tǒng)動(dòng)力系統(tǒng)由泵源液壓系統(tǒng)（為爬行器提供液壓動(dòng)力，在各種液壓閥的控制下完成相應(yīng)的動(dòng)作）及電氣控制系統(tǒng)（動(dòng)力控制系統(tǒng)、功率驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)、計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)等）組成,每臺(tái)泵站有兩個(gè)獨(dú)立工作的單泵?；魄皽?zhǔn)備1）滑移支座、液壓爬行器及液壓泵站等吊機(jī)配合安裝到位；2）連接泵站與爬行器間的油管，連接完之后檢查確認(rèn)；3）動(dòng)力線、控制線及傳感器等的連接、確認(rèn)；4）由于運(yùn)輸?shù)脑颍谜旧蟼€(gè)別閥或硬管的接頭可能有松動(dòng)，應(yīng)進(jìn)行一一檢查，并擰緊，同時(shí)檢查溢流閥的調(diào)壓彈簧是否完全處于放松狀態(tài)；5）在泵站不啟動(dòng)的情況下，手動(dòng)操作控制柜中相應(yīng)按鈕，檢查電磁閥和截止閥的動(dòng)作是否正常，截止閥編號(hào)和滑移器編號(hào)是否對(duì)應(yīng)；6）系統(tǒng)送電，校核液壓泵主軸轉(zhuǎn)動(dòng)方向；7）檢查爬行器的A腔、B腔的油管連接是否正確；檢查截止閥能否截止對(duì)應(yīng)的油缸；檢查比例閥在電流變化時(shí)能否加快或減慢對(duì)應(yīng)油缸的伸縮速度。8）檢查滑移軌道與滑移胎架間墊實(shí)、壓板壓緊情況，并及時(shí)調(diào)整；9）檢查爬行器夾緊裝置與軌道固定情況，確保夾緊；10）將軌道打磨光滑并涂抹黃油，減小摩擦系數(shù)；11）清除軌道旁障礙物?；七^程控制要點(diǎn)1）在一切準(zhǔn)備工作做完之后，且經(jīng)過系統(tǒng)的、全面的檢查無誤后，現(xiàn)場(chǎng)滑移作業(yè)總指揮檢查并發(fā)令后，才能進(jìn)行正式進(jìn)行滑移作業(yè)。2）在液壓滑移過程中，注意觀測(cè)設(shè)備系統(tǒng)的壓力、荷載變化情況等，并認(rèn)真做好記錄工作。3）在滑移過程中，測(cè)量人員應(yīng)通過鋼卷尺配合測(cè)量各牽引點(diǎn)位移的準(zhǔn)確數(shù)值，并與激光測(cè)距儀測(cè)量數(shù)據(jù)進(jìn)行復(fù)合，以輔助監(jiān)控滑移單元滑移過程的同步性。4）滑移過程中應(yīng)密切注意滑道、液壓頂推器、液壓泵源系統(tǒng)、計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)、傳感檢測(cè)系統(tǒng)等的工作狀態(tài)。5）現(xiàn)場(chǎng)無線對(duì)講機(jī)在使用前，必須向工程指揮部申報(bào)，明確回復(fù)后方可作用。通訊工具專人保管，確保信號(hào)暢通。試滑移階段一個(gè)滑移單元的鋼結(jié)構(gòu)安裝完成，檢查無異常，電氣系統(tǒng)調(diào)試結(jié)束后，進(jìn)行滑移作業(yè)。首先調(diào)節(jié)相應(yīng)的泵站壓力進(jìn)行40%加載，開始滑移至所有頂推點(diǎn)爬行器油缸推不動(dòng)為止，檢查是否有異常情況，確認(rèn)無誤后，繼續(xù)進(jìn)行理論值的60%，80%，90%及100%加載。若存在個(gè)別點(diǎn)無法移動(dòng)，檢查確認(rèn)胎架約束全部解除后，需與上級(jí)技術(shù)人員溝通是否進(jìn)一步加載，直至所有頂推點(diǎn)移位。在所有滑靴（支座）開始滑移后，暫?；疲鏅z查各設(shè)備運(yùn)行正常情況：如滑移支座的滑移量、滑靴擋板是否卡位、爬行器夾緊裝置、滑移軌道及原結(jié)構(gòu)受力的變化情況等，確認(rèn)一切正常后，繼續(xù)進(jìn)行滑移施工。正式滑移階段試滑移階段一切正常情況下開始正式推進(jìn)滑移。在整個(gè)滑移過程中應(yīng)隨時(shí)檢查：1）鋼結(jié)構(gòu)跨度大，滑移距離長?；茣r(shí)，通過預(yù)先在各條軌道兩側(cè)所標(biāo)出的刻度來隨時(shí)測(cè)量復(fù)核每一支座滑移的同步性；2）跟蹤檢查滑靴擋板與軌道卡位狀況；3）跟蹤檢查爬行器夾緊裝置與軌道夾緊狀況；4）跟蹤測(cè)量主推進(jìn)支座與被推進(jìn)支座的滑移量；5）跟蹤檢查軌道與軌道埋件的連接情況；6）滑移過程中，確保軌道壓板應(yīng)壓緊軌道；7）確保軌道旁障礙物的隨時(shí)清理?；撇煌秸{(diào)節(jié)同步控制是指控制鋼結(jié)構(gòu)所有頂推點(diǎn)的位移誤差在要求的范圍之內(nèi)。本工程中安全不同步值取15mm，調(diào)節(jié)不同步值取10mm。即滑移點(diǎn)不同步值超出10mm時(shí)，系統(tǒng)停下，操作人員協(xié)同甲方檢查滑移通道是否存在障礙，待情況明確后啟動(dòng)系統(tǒng)單點(diǎn)單動(dòng)功能，直到所有頂推點(diǎn)不同步值在10mm以內(nèi)繼續(xù)滑移。在實(shí)際操作中，操作人員重點(diǎn)關(guān)注不同步值，如果發(fā)現(xiàn)滑移過程中某點(diǎn)的滑移不同步值有偏大趨勢(shì)時(shí)，即可通過調(diào)節(jié)該頂推點(diǎn)對(duì)應(yīng)泵站的流量來改變?cè)擁斖泣c(diǎn)的滑移速度，使之向著有利于實(shí)現(xiàn)縮小不同步值的方向進(jìn)行。簡言之，如果不同步值小于10mm且有增大趨勢(shì)時(shí)，必須通過軟調(diào)節(jié)泵流量改善不同步狀況；如果不同步值大于10mm，則查明原因后采用單點(diǎn)動(dòng)作實(shí)現(xiàn)控制。本工程采用激光測(cè)距和人工觀測(cè)相結(jié)合的方法控制同步，在滑移過程中，用激光測(cè)距儀每4秒對(duì)兩條軌道同一時(shí)刻同時(shí)測(cè)量，同時(shí)機(jī)算機(jī)根據(jù)測(cè)量數(shù)據(jù)對(duì)油泵發(fā)出指令，調(diào)整爬行器的頂推速度，實(shí)現(xiàn)爬行器的同步。爬行器一個(gè)行程結(jié)束，停止頂推，觀測(cè)人員根據(jù)事先在滑道梁上做好的標(biāo)記，進(jìn)行測(cè)量，如發(fā)現(xiàn)上下端不同步，通知推頂操作人員，操作人員采取單點(diǎn)動(dòng)作，兩端同步后開始下一行程的頂推。支座安裝及軌道拆除屋蓋全部滑移到位后，后利用千斤頂向上頂推屋蓋3～5mm，拆除頂推器及滑軌，塞裝支座，千斤頂下降至支座承載，焊接支座頂板與桁架節(jié)點(diǎn)底板，滑移區(qū)安裝完成。圖8.7-1滑移支座安裝圖1）屋蓋滑移就位后，在滑移軌道上安裝千斤頂，拆除爬行器；2）千斤頂向上頂推，割斷支座處軌道，拆除滑靴板及鋼滑塊；3）塞裝支座；4）千斤頂回落至支座承載，取出千斤頂及U形托板，焊接支座，屋蓋結(jié)構(gòu)安裝完成。5）卸載時(shí)同一榀桁架同步卸載圖8.7-2主舞臺(tái)千斤頂布置圖圖8.7-3觀眾廳千斤頂布置圖滑移質(zhì)量控制措施分級(jí)加載滑移待系統(tǒng)檢測(cè)無誤后開始正式滑移。經(jīng)計(jì)算，確定液壓爬行器所需的伸缸壓力（考慮壓力損失）和縮缸壓力。開始滑移時(shí)，液壓爬行器伸缸壓力逐漸上調(diào)，依次為所需壓力的20%，40%，在一切都正常的情況下，可繼續(xù)加載到60%，80%，90%，100%。鋼結(jié)構(gòu)即將移動(dòng)時(shí)暫?；仆七M(jìn)，保持推進(jìn)系統(tǒng)壓力。對(duì)液壓爬行器及設(shè)備系統(tǒng)、結(jié)構(gòu)系統(tǒng)進(jìn)行全面檢查，在確認(rèn)整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性及安全性絕無問題的情況下，才能繼續(xù)滑移。正式滑移在液壓滑移過程中，注意觀測(cè)設(shè)備系統(tǒng)的壓力、荷載變化情況等，并認(rèn)真做好記錄工作。根據(jù)設(shè)計(jì)滑移荷載預(yù)先設(shè)定好泵源壓力值，由此控制爬行器最大輸出推力，保證整個(gè)滑移設(shè)施的安全。計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)通過榕柵傳感器反饋距離信號(hào)，控制6組爬行器誤差在20mm內(nèi)，從而控制整個(gè)桁架的同步滑移。爬行器為液壓系統(tǒng)，通過流量控制，爬行器的啟動(dòng)、停止加速度幾乎為零，對(duì)軌道的沖擊力很小?；七^程中應(yīng)密切注意滑移軌道、液壓爬行器、液壓泵源系統(tǒng)、計(jì)算機(jī)同步控制系統(tǒng)、傳感檢測(cè)系統(tǒng)等的工作狀態(tài)?，F(xiàn)場(chǎng)無線對(duì)講機(jī)在使用前，必須向工程指揮部申報(bào)，明確回復(fù)后方可作用。通訊工具專人保管，確保信號(hào)暢通。檢查與驗(yàn)收軌道安裝的檢查和驗(yàn)收由于滑移重量大、距離遠(yuǎn)，為保證滑移的順利進(jìn)行及滑移結(jié)束時(shí)鋼屋蓋的精確就位，軌道需鋪設(shè)平直；另外，滑移軌道需進(jìn)行分段現(xiàn)場(chǎng)拼接施工，為保證滑移軌道上表面的水平度以及兩條軌道的平行度，降低滑動(dòng)摩擦系數(shù)，滑移鋼梁在制作時(shí)，應(yīng)做到：1）滑移鋼梁上表面的平面度進(jìn)行變形矯正；2）滑移鋼梁垂直方向彎曲矢高應(yīng)控制在0～+8mm，不應(yīng)為負(fù)值；3）在滑移鋼梁接口處，鋼梁上翼緣的焊接采用單面坡口焊，焊接后進(jìn)行外觀檢查，焊縫處應(yīng)用砂輪打磨平整。滑移軌道安裝的檢查與驗(yàn)收1）每分段軌道對(duì)接時(shí)，對(duì)接口的上表面及兩側(cè)面應(yīng)嚴(yán)格對(duì)齊。2）每條軌道的上表面及兩側(cè)面必須打磨光滑、平整，不允許有棱角或凹凸不平。3）標(biāo)高偏差控制在5mm以內(nèi)（12m長軌道）。4）軌道水平偏差控制在3mm以內(nèi)（12m長軌道）。5）軌道采用鋼壓板與滑移梁連接，每兩塊壓板間距800mm壓緊軌道及滑移梁，壓板頂部與軌道頂部距離控制在90mm。6）軌道安裝后，其底面與滑移梁上表面必需無間隙，有間隙處可采用鋼墊板（200mm×300mm）墊實(shí)。7）滑移前在滑移梁上用標(biāo)注白色刻度線，每100mm一檔，用于測(cè)量每次滑移的距離。8）滑移前在滑靴的底部以及軌道頂面涂抹黃油。9）爬行器前端銷軸中心距離軌道上表面需保證410mm距離，銷軸直徑為100mm。圖10.2軌道及壓板圖滑移到位的檢查與驗(yàn)收整體同步滑移至距離就位點(diǎn)相差200mm時(shí)，降低滑移速度，測(cè)量所有滑移點(diǎn)的相對(duì)距離(相對(duì)于就位位置)，然后根據(jù)結(jié)構(gòu)的姿態(tài)確定相應(yīng)的控制參數(shù)，一般的原則是相對(duì)距離大的點(diǎn)滑移速度加快，相對(duì)距離小的點(diǎn)滑移速度減慢，在動(dòng)態(tài)的過程中使整個(gè)鋼結(jié)構(gòu)逐漸接近就位位移。由于整個(gè)滑移過程的滑移距離相差控制在10mm以內(nèi)，所以各點(diǎn)的速度調(diào)節(jié)相差不會(huì)太大。繼續(xù)整體滑移至距離就位位置相差15mm時(shí)暫停，再次測(cè)量所有滑移點(diǎn)的相對(duì)距離，然后根據(jù)測(cè)量結(jié)果分組調(diào)節(jié)相應(yīng)滑移點(diǎn)的滑移速度，采取先到就位點(diǎn)截止的控制方式進(jìn)行單獨(dú)調(diào)節(jié)，直至所有滑移點(diǎn)達(dá)到要求值?；仆瓿珊蟮臋z查與驗(yàn)收主體的整體垂直度范圍≤H/1000且不大于25.0主體的整體平面彎曲范圍≤L/1500且不大于25.0安全技術(shù)措施1）所有施工人員要對(duì)施工方案及工藝進(jìn)行了解、熟悉，在施工前必須逐級(jí)進(jìn)行安全技術(shù)交底，交底內(nèi)容針對(duì)性強(qiáng)，并做好記錄，明確安全責(zé)任。2）現(xiàn)場(chǎng)安全設(shè)施齊備，設(shè)置牢靠，施工中加強(qiáng)安全信息反饋，不斷消除施工過程中的事故隱患，使安全信息及時(shí)得到反饋。3）在施工區(qū)域拉好紅白帶，專人看管，嚴(yán)禁非施工人員進(jìn)入。吊裝時(shí)，施工人員不得在起重構(gòu)件、起重臂下或受力索具附近停留。4）因需進(jìn)行設(shè)備安裝，滑移過程檢查等工作，滑移梁側(cè)面應(yīng)有可供人行走的安全通道（通道位置如下圖所示），通道應(yīng)設(shè)置可靠欄桿，地面應(yīng)劃定安全區(qū)，應(yīng)避免重物墜落，造成人員傷亡；滑移前，應(yīng)進(jìn)行全面清場(chǎng)，在滑移過程中，應(yīng)指定專人觀察爬行器、滑靴、液壓泵站等的工作情況，若有異?，F(xiàn)象，直接通知現(xiàn)場(chǎng)指揮。5）在施工過程中，施工人員必須按施工方案的作業(yè)要求進(jìn)行施工。如有特殊情況進(jìn)行調(diào)整，則必須通過一定的程序以保證整個(gè)施工過程安全。6）高空作業(yè)人員經(jīng)醫(yī)生檢查合格，才能進(jìn)行高空作業(yè)。高空作業(yè)人員必須帶好安全帶，安全帶應(yīng)高掛低用。7）大風(fēng)、大雨雪天不得從事露天高空作業(yè)，施工人員應(yīng)注意防滑、防雨、防水及用電防護(hù)。不允許雨天進(jìn)行焊接作業(yè)，如必須，需設(shè)置卡靠的擋雨、擋風(fēng)蓬，防護(hù)后方可作業(yè)。禁止在風(fēng)速五級(jí)以上進(jìn)行滑移工作。8）重視安全宣傳，加強(qiáng)安全管理，教育為主、懲罰為輔。9）吊運(yùn)設(shè)備和結(jié)構(gòu)要充分做好準(zhǔn)備，由專人指揮操作，遵守吊運(yùn)安全規(guī)定。10）易燃、易爆有毒物品一定要隔離加強(qiáng)保管，禁止隨意擺放。施工現(xiàn)場(chǎng)焊接或切割等動(dòng)火操作時(shí)要事先注意周圍上下環(huán)境有無危險(xiǎn)，清除易燃物，并派專人監(jiān)護(hù)。11）施工用電、照明用電按規(guī)定分線路接線，非電器人員不得私自動(dòng)電，現(xiàn)場(chǎng)用電要設(shè)專職電工。電纜的敷設(shè)要符合有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。12）夜間施工必須有足夠照明，周邊孔洞處設(shè)置防護(hù)欄和警示燈。各工種人員要持證上崗，嚴(yán)格遵守本工種安全操作規(guī)程。應(yīng)急預(yù)案液壓爬行器故障本工程滑移過程中主要存在液壓爬行器漏油的故障，出現(xiàn)故障后的具體應(yīng)急措施如下：1）立即關(guān)閉所有閥門，切斷油路，暫?；疲?）專業(yè)人員對(duì)漏油爬行器的漏油位置進(jìn)行全面檢查；3）根據(jù)檢查結(jié)果采取更換墊圈、閥門等配件；4）必要時(shí)更換油缸等主體結(jié)構(gòu)；5）檢修完成后，恢復(fù)系統(tǒng)，進(jìn)行系統(tǒng)調(diào)試；6）調(diào)試完成后，繼續(xù)滑移。液壓泵站故障泵站作為滑移系統(tǒng)的動(dòng)力源，由液壓泵和電氣系統(tǒng)兩部分組成，主要故障表現(xiàn)為停止工作、漏油以及電機(jī)出現(xiàn)故障后的應(yīng)急措施如下：1）當(dāng)泵站停止工作時(shí)，檢查電源是否正常；2）檢查泵站各個(gè)閥門的開閉情況，確保全部閥門處于開啟狀態(tài)；3）檢查智能控制器是否正常；4）泵站出現(xiàn)漏油時(shí)，關(guān)閉所有閥門，停止滑移；5）迅速檢查確認(rèn)漏油的部位；6）更換漏油部位的墊圈；7）電機(jī)出現(xiàn)故障時(shí)，專業(yè)人員立即檢查電機(jī)的電源是否正常；8）檢查電機(jī)的線路是否正常；9）故障排除后，恢復(fù)系統(tǒng)，進(jìn)行系統(tǒng)調(diào)試；10）調(diào)試完成后，繼續(xù)滑移油管損壞油管的損壞主要包括運(yùn)輸過程中的損壞和滑移過程中損壞，具體應(yīng)急措施如下：1）油管運(yùn)輸?shù)浆F(xiàn)場(chǎng)后，立即檢查油管有無破損、接頭位置是否完好，發(fā)現(xiàn)問題后，立即與車間聯(lián)系更換；2）滑移過程中油管爆裂時(shí)，立即關(guān)閉爆裂油管的閥門；3）關(guān)閉所有閥門，暫停滑移；4）更換爆裂位置的油管，并確認(rèn)連接正常；5）檢查其它位置油管的連接部位是否可靠；6）故障排除后，恢復(fù)系統(tǒng)，進(jìn)行系統(tǒng)調(diào)試；7）調(diào)試完成后，繼續(xù)滑移。控制系統(tǒng)故障滑移使用的電氣系統(tǒng)穩(wěn)定性高，出現(xiàn)故障現(xiàn)場(chǎng)即可維修，具體應(yīng)急措施如下：1）關(guān)閉所有閥門，停止滑移作業(yè)；2）無法自動(dòng)關(guān)閉閥門時(shí)，立即采取手動(dòng)方式停止；3）檢測(cè)電氣系統(tǒng)；4）對(duì)于一般故障，可進(jìn)行簡單維修即可排除；5）無法維修時(shí)時(shí)，更換控制系統(tǒng)相應(yīng)組件；6）故障排除后，恢復(fù)系統(tǒng)，進(jìn)行系統(tǒng)調(diào)試；7）調(diào)試完成后，繼續(xù)滑移。防雨及防風(fēng)從設(shè)備安裝施工開始，應(yīng)及時(shí)獲取天氣消息，要對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)天氣狀況做詳細(xì)的了解。在構(gòu)件滑移前夕，要和當(dāng)?shù)貧庀蟛块T保持聯(lián)系，最早獲得最近至少十天內(nèi)的天氣狀況，若滑移施工周期內(nèi)有強(qiáng)風(fēng)，提前做好防范工作，做好設(shè)備、構(gòu)件必要的固定保護(hù)。計(jì)算書1：觀眾廳拼裝平臺(tái)計(jì)算書寬度：11.4m；長度：31.6m；最大柱高：8.85m。（1）平臺(tái)梁平臺(tái)梁兩端鋼梁為軌道梁，截面同軌道梁；主梁截面H500X250X12X20，次梁截面H300X300X10X15；材質(zhì)Q345B。（2）鋼管柱及斜撐鋼管柱立于混凝土結(jié)構(gòu)上，軌道梁下方的柱截面為P420×30，斜撐P299X16及P299X10，材質(zhì)為Q345。平臺(tái)的結(jié)構(gòu)形式、布置及構(gòu)件尺寸見下圖。計(jì)算模型軸測(cè)圖支撐：P299X10次梁：H300X300X10X15主梁：H500X250X12X20支撐：P299X10次梁：H300X300X10X15主梁：H500X250X12X20混凝土梁鋼梁：P450X18平臺(tái)構(gòu)件尺寸二、荷載計(jì)算1、恒載平臺(tái)恒載主要為平臺(tái)梁、鋼管柱及柱間支撐等結(jié)構(gòu)自重。2、活載平臺(tái)主要用于鋼結(jié)構(gòu)施工時(shí)的屋蓋桁架的拼裝，計(jì)算時(shí)取桁架滑移模塊對(duì)平臺(tái)產(chǎn)生的最大反力作為施加在平臺(tái)上的活載，同時(shí)考慮堆放構(gòu)件時(shí)作用在平臺(tái)縱梁上的分布荷載2kN/m。三、鋼平臺(tái)結(jié)構(gòu)計(jì)算滑移狀態(tài)下桁架均作用在混凝土結(jié)構(gòu)上，因此選取桁架拼裝過程中對(duì)平臺(tái)產(chǎn)生的最不利反力進(jìn)行計(jì)算，通過對(duì)桁架滑移施工模擬分析得出平臺(tái)計(jì)算工況。工況：拼裝狀態(tài)。選取滑移模塊對(duì)平臺(tái)支撐點(diǎn)產(chǎn)生的反力最大值進(jìn)行計(jì)算，（反力結(jié)果的荷載分項(xiàng)系數(shù)為1，在平臺(tái)結(jié)構(gòu)的計(jì)算中將荷載分項(xiàng)系數(shù)取為1.2，同時(shí)考慮滑移施工時(shí)的動(dòng)力系數(shù)1.1）。桁架拼裝時(shí)，分為兩種情況，其中第一榀桁架拼裝時(shí)為第一種情況，第二、三、四、五榀桁架拼裝時(shí)為第二種情況1、變形第一種情況結(jié)構(gòu)最大變形5.27mm平臺(tái)最大變形5.22mm第二種情況結(jié)構(gòu)最大變形5.23mm平臺(tái)最大變形3.25mm2、應(yīng)力分布第一種情況第二種情況最大應(yīng)力22.08Mpa最大應(yīng)力21.83Mpa3、應(yīng)力比第一種情況第二種情況最大應(yīng)力比0.78最大應(yīng)力比0.76四、平臺(tái)結(jié)構(gòu)計(jì)算強(qiáng)度校核平臺(tái)結(jié)構(gòu)計(jì)算應(yīng)力結(jié)果的校核見表1，表中許用應(yīng)力為345N/mm2。表1平臺(tái)強(qiáng)度校核計(jì)算應(yīng)力（）計(jì)算應(yīng)力比許用應(yīng)力比計(jì)算變形（mm）許用變形L/600（mm）工況一22.080.780.855.2719根據(jù)公司《鋼結(jié)構(gòu)滑移施工技術(shù)規(guī)程》QIZ.TG0102.3-2008的要求，在施工過程中滑移軌道梁的最大變形應(yīng)小于L/600，結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力比小于0.85。五、結(jié)論由表1及結(jié)果云圖可知，平臺(tái)強(qiáng)度滿足要求計(jì)算書2：觀眾廳滑移軌道驗(yàn)算1.計(jì)算軟件本工程在安裝過程中，由于結(jié)構(gòu)自重較大，需要對(duì)滑移軌道進(jìn)行模擬分析，以評(píng)估其結(jié)構(gòu)安全性，以便更好指導(dǎo)施工，保證施工質(zhì)量。擬采用MidasGen對(duì)拼裝胎架安全性進(jìn)行模擬分析。2.計(jì)算目的對(duì)結(jié)構(gòu)的安裝過程進(jìn)行計(jì)算分析，主要基于以下幾點(diǎn)：（1）考察安裝過程各階段結(jié)構(gòu)的安全性；（2）通過計(jì)算分析，提煉部分結(jié)果，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)施提供有益參考和依據(jù)；（3）為施工臨時(shí)措施提供科學(xué)依據(jù)。3.計(jì)算結(jié)果（1）整體模型結(jié)構(gòu)跨度為9.0m，簡支梁為變截面H型鋼，截面從H500X400X20X30線型增大到H800X400X20X30，材質(zhì)Q345B。對(duì)桁架的滑移進(jìn)行施工模擬分析，計(jì)算出作用在軌道梁上的最大集中力為834.4kN。被滑移結(jié)構(gòu)重量的分項(xiàng)系數(shù)取1.2，滑移施工的動(dòng)力系數(shù)取1.1。在簡支梁最不利的位置——跨中施加1.2×1.1×834.4=1101.408kN的集中力。有限元分析模型如下圖所示：滑移軌道梁工況一：集中力作用在四分之一跨工況二：集中力作用在跨中（2）拼裝胎架變形分析結(jié)構(gòu)變形圖如下：工況一，最大位移：-4.26mm工況二，最大位移：-8.11mm（3）應(yīng)力分析結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖如下：最大應(yīng)力：172Mpa最大應(yīng)力：151Mpa4.結(jié)果分析（1）在施工過程中，拼裝胎架的最大豎向位移為8.11mm，小于L/600，滿足公司《鋼結(jié)構(gòu)滑移施工技術(shù)規(guī)程》QIZ.TG0102.3-2008的要求。（2）在施工過程中，結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力172MPa，應(yīng)力比為0.651，小于0.85，滿足公司《鋼結(jié)構(gòu)滑移施工技術(shù)規(guī)程》QIZ.TG0102.3-2008的要求。（3）綜上所述，滑移過程中，軌道主梁完全滿足要求，施工過程安全合理。軌道示意圖本項(xiàng)目滑移軌道技術(shù)參數(shù)計(jì)算書3：觀眾廳滑移施工模擬分析計(jì)算書本工程在安裝過程中，由于結(jié)構(gòu)的變形狀態(tài)、受力情況和最終設(shè)計(jì)狀態(tài)有所不同，為保證在施工過程中結(jié)構(gòu)的可靠性，需要對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行施工過程的模擬分析，以便更好地指導(dǎo)施工，保證施工質(zhì)量。現(xiàn)以屋頂桁架為例采用MIDASInformationTechnologyCo.,Ltd公司的通用有限元分析軟件MIDAS/GenVer.8.3.6進(jìn)行施工模擬分析。1)計(jì)算目的:對(duì)結(jié)構(gòu)的安裝過程進(jìn)行全過程施工模擬計(jì)算分析，主要基于以下幾點(diǎn)：考察安裝過程各階段結(jié)構(gòu)的安全性；通過計(jì)算分析，提煉部分結(jié)果，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)施提供有益參考和依據(jù)；評(píng)估安裝完畢后的結(jié)構(gòu)與原設(shè)計(jì)的差異，以此從另一角度評(píng)價(jià)安裝方案的可行性；為施工臨時(shí)措施提供科學(xué)依據(jù)，如通過施工模擬來確定胎架卸載的先后順序。2)計(jì)算內(nèi)容項(xiàng)目說明施工安全驗(yàn)算屋頂桁架安裝時(shí)，桁架的自重主要通過布置于安裝單元下弦節(jié)點(diǎn)處的支承胎架和結(jié)構(gòu)柱承擔(dān)，而相鄰單元的桁架安裝時(shí)將對(duì)兩單元交接處的桁架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生二次加載，且臨時(shí)支撐拆除時(shí)將引起結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布。這些因素的存在，都將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)的受力復(fù)雜，需對(duì)安裝全過程進(jìn)行安全性評(píng)估。結(jié)構(gòu)變形計(jì)算如上所述，桁架結(jié)構(gòu)安裝時(shí)，先安裝單元的邊界處會(huì)出現(xiàn)下繞，并可能伴有一定的水平向位移，可能導(dǎo)致后裝單元安裝精度難以控制。因此，考慮到安裝精度及結(jié)構(gòu)變形的可控性，有必要詳細(xì)分析一下安裝過程中結(jié)構(gòu)的變形情況。結(jié)構(gòu)卸載分析各單元安裝過程中需設(shè)置必要的支承胎架，結(jié)構(gòu)安裝完畢后部分胎架即可拆除。由于結(jié)構(gòu)之間的整體性，局部單元的卸載可能導(dǎo)致相鄰未拆除胎架的反力過大，引起胎架破壞，或?qū)е孪噜彶课唤Y(jié)構(gòu)出現(xiàn)內(nèi)力重分布，增加施工過程風(fēng)險(xiǎn)。因此，需詳細(xì)分析卸載工作對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，為現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施提供借鑒意義。3)計(jì)算結(jié)果整體模型；有限元分析模型如下圖所示：整體模型（2）滑移變形分析根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙及施工方案的安裝流程，建立滑移單元的施工過程分析模型，分為主要、關(guān)鍵的6個(gè)安裝階段：第一步：拼裝并滑移前兩榀桁架及桁架間次梁；結(jié)構(gòu)位移矢量和max=16.721桁架應(yīng)力比云圖max=0.241第二步：拼裝第二滑移分區(qū)并滑移；結(jié)構(gòu)位移矢量和max=19.075桁架應(yīng)力比云圖max=0.277第三步：拼裝第三滑移分區(qū)并滑移；結(jié)構(gòu)位移矢量和max=23.184桁架應(yīng)力比云圖max=0.304第四步：拼裝第四滑移分區(qū)并滑移；結(jié)構(gòu)位移矢量和max=29.792桁架應(yīng)力比云圖max=0.318第五步：拼裝懸挑鋼梁的下層部分；結(jié)構(gòu)位移矢量和max=29.773桁架應(yīng)力比云圖max=0.320(3)應(yīng)力比分析屋頂桁架按上述步驟，卸載完成后，桿件應(yīng)力比如下圖所示：桿件應(yīng)力比云圖（max=0.320）桿件應(yīng)力比柱狀圖5.結(jié)果分析（1）屋頂桁架在施工過程中，結(jié)構(gòu)的綜合位移最大為29.792mm，滿足《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003附錄A.1.1要求。屋頂桁架在設(shè)計(jì)狀態(tài)下，結(jié)構(gòu)的綜合位移最大為29.773mm，與施工階段所產(chǎn)生的最大豎向位移沒有較大區(qū)別。（2）A屋頂桁架在施工過程中，結(jié)構(gòu)桿件最大應(yīng)力比0.318，滿足《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003要求。相對(duì)于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)狀態(tài)下自重作用最大應(yīng)力比0.320來說，施工狀態(tài)下結(jié)構(gòu)的應(yīng)力情況與設(shè)計(jì)狀態(tài)相差不大，即安裝過程對(duì)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力狀態(tài)的影響較小。（3）綜合從以上云圖和柱狀圖以及計(jì)算結(jié)果可以看出，屋頂桁架最大應(yīng)力比為0.378，小于其允許應(yīng)力比，具有一定的安全儲(chǔ)備，滿足規(guī)范、規(guī)程要求。（4）綜上所述，屋頂桁架結(jié)構(gòu)在安裝過程中滿足強(qiáng)度、剛度以及設(shè)計(jì)要求，施工過程安全合理。計(jì)算書4：:觀眾廳卸載過程模擬位移步驟位移等值線圖131.11mm238.97mm341.97mm441.70538.10應(yīng)力步驟應(yīng)力等值線圖166.042111.53109.6479.32558.68應(yīng)力比步驟應(yīng)力比等值線圖10.4320.5230.5140.4150.40施工過程計(jì)算應(yīng)力結(jié)果的校核見下表，表中許用應(yīng)力為345N/mm2。計(jì)算應(yīng)力（）許用應(yīng)力（）計(jì)算應(yīng)力比許用應(yīng)力比計(jì)算變形（mm）許用變形L/600（mm）觀眾廳111.53450.520.8541.9754根據(jù)公司《鋼結(jié)構(gòu)滑移施工技術(shù)規(guī)程》QIZ.TG0102.3-2008的要求，在施工過程中滑移軌道梁的最大變形應(yīng)小于L/600，結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力比小于0.85。計(jì)算書5：主舞臺(tái)拼裝平臺(tái)計(jì)算書寬度：6.5m；長度：25.4m；最大柱高：15.6m。（1）平臺(tái)梁平臺(tái)梁兩端鋼梁為軌道梁，截面同軌道梁；主梁截面H400X300X10X16；材質(zhì)Q345B。（2）鋼管柱及斜撐鋼管柱立于混凝土結(jié)構(gòu)上，軌道梁下方的鋼柱截面為P420×30及P325X16，斜撐P299X10，P219X16以及H300X300X10X15，材質(zhì)為Q345B。平臺(tái)的結(jié)構(gòu)形式、布置及構(gòu)件尺寸見下圖。軌道梁計(jì)算模型軸測(cè)圖軌道梁斜撐：P299X10鋼柱：P325X16斜撐：H斜撐：P299X10鋼柱：P325X16斜撐：H300X300X10X15主梁：H400X300X10X16斜撐：P219X16鋼柱：P420X20平臺(tái)構(gòu)件尺寸二、荷載計(jì)算1、恒載平臺(tái)恒載主要為平臺(tái)梁、鋼管柱及柱間支撐等結(jié)構(gòu)自重。2、活載平臺(tái)主要用于鋼結(jié)構(gòu)施工時(shí)的屋蓋桁架的拼裝，計(jì)算時(shí)取桁架滑移模塊對(duì)平臺(tái)產(chǎn)生的最大反力作為施加在平臺(tái)上的活載，同時(shí)考慮堆放構(gòu)件時(shí)作用在平臺(tái)縱梁上的分布荷載2kN/m。三、鋼平臺(tái)結(jié)構(gòu)計(jì)算選取桁架拼裝過程中對(duì)平臺(tái)產(chǎn)生的最不利反力進(jìn)行計(jì)算，通過對(duì)桁架滑移施工模擬分析得出如下三種平臺(tái)計(jì)算工況。工況一：拼裝狀態(tài)。選取滑移模塊對(duì)平臺(tái)支撐點(diǎn)產(chǎn)生的反力最大值進(jìn)行計(jì)算，（反力結(jié)果的荷載分項(xiàng)系數(shù)為1，在平臺(tái)結(jié)構(gòu)的計(jì)算中將荷載分項(xiàng)系數(shù)取為1.2，同時(shí)考慮滑移施工時(shí)的動(dòng)力系數(shù)1.1）。桁架拼裝時(shí)，分為兩種情況，其中第一榀桁架拼裝時(shí)為第一種情況，第二、三、四、五榀桁架拼裝時(shí)為第二種情況1、變形第一種情況結(jié)構(gòu)最大變形1.28平臺(tái)最大變形0.86第二種情況結(jié)構(gòu)最大變形3.04平臺(tái)最大變形1.202、應(yīng)力分布第一種情況第二種情況最大應(yīng)力50.41Mpa最大應(yīng)力23.98Mpa3、應(yīng)力比第一種情況第二種情況最大應(yīng)力比0.25最大應(yīng)力比0.12工況二：滑移開始滑移開始時(shí)，滑移模塊尚未與短滑軌脫離，作用在中間軌道梁的集中力按兩個(gè)考慮，作用點(diǎn)選在初始位置。選取滑移模塊對(duì)短滑軌梁產(chǎn)生的反力最大值進(jìn)行計(jì)算，各支撐點(diǎn)的反力如圖3所示（反力結(jié)果的荷載分項(xiàng)系數(shù)為1，計(jì)算中將荷載分項(xiàng)系數(shù)取為1.2，同時(shí)考慮滑移施工時(shí)的動(dòng)力系數(shù)1.1）。圖3工況二支撐點(diǎn)反力（kN）1、變形結(jié)構(gòu)最大變形2.452、應(yīng)力分布最大應(yīng)力63.53Mpa3、應(yīng)力比最大應(yīng)力比0.30工況三：滑移狀態(tài)選取滑移過程中滑移模塊對(duì)平臺(tái)上的軌道梁產(chǎn)生的反力最大值進(jìn)行計(jì)算，各支撐點(diǎn)的反力同工況二（反力結(jié)果的荷載分項(xiàng)系數(shù)為1，計(jì)算中將荷載分項(xiàng)系數(shù)取為1.2，同時(shí)考慮滑移施工時(shí)的動(dòng)力系數(shù)1.1），同時(shí)考慮滑移時(shí)的摩擦系數(shù)0.20。1、變形結(jié)構(gòu)最大變形1.512、應(yīng)力分布最大應(yīng)力29.29Mpa3、應(yīng)力比最大應(yīng)力比0.27五、平臺(tái)結(jié)構(gòu)計(jì)算強(qiáng)度校核平臺(tái)結(jié)構(gòu)計(jì)算應(yīng)力結(jié)果的校核見表1，表中許用應(yīng)力為345N/mm2。表1平臺(tái)強(qiáng)度校核計(jì)算應(yīng)力（）計(jì)算應(yīng)力比許用應(yīng)力比計(jì)算變形（mm）許用變形L/600（mm）工況一50.410.250.853.0410.7工況二63.530.300.852.4510.7工況三29.290.270.851.5110.7根據(jù)公司《鋼結(jié)構(gòu)滑移施工技術(shù)規(guī)程》QIZ.TG0102.3-2008的要求，在施工過程中滑移軌道梁的最大變形應(yīng)小于L/600，結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力比小于0.85。六、結(jié)論由表1及結(jié)果云圖可知，平臺(tái)強(qiáng)度滿足要求。計(jì)算書6：主舞臺(tái)滑移施工模擬分析計(jì)算書本工程在安裝過程中，由于結(jié)構(gòu)的變形狀態(tài)、受力情況和最終設(shè)計(jì)狀態(tài)有所不同，為保證在施工過程中結(jié)構(gòu)的可靠性，需要對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行施工過程的模擬分析，以便更好地指導(dǎo)施工，保證施工質(zhì)量?，F(xiàn)以屋頂桁架為例采用MIDASInformationTechnologyCo.,Ltd公司的通用有限元分析軟件MIDAS/GenVer.8.3.6進(jìn)行施工模擬分析。1、計(jì)算目的對(duì)結(jié)構(gòu)的安裝過程進(jìn)行全過程施工模擬計(jì)算分析，主要基于以下幾點(diǎn)：（1）考察安裝過程各階段結(jié)構(gòu)的安全性；（2）通過計(jì)算分析，提煉部分結(jié)果，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)施提供有益參考和依據(jù)；（3）評(píng)估安裝完畢后的結(jié)構(gòu)與原設(shè)計(jì)的差異，以此從另一角度評(píng)價(jià)安裝方案的可行性；（4）為施工臨時(shí)措施提供科學(xué)依據(jù)，如通過施工模擬來確定胎架卸載的先后順序。3.計(jì)算內(nèi)容項(xiàng)目說明施工安全驗(yàn)算屋頂桁架安裝時(shí)，桁架的自重主要通過布置于安裝單元下弦節(jié)點(diǎn)處的支承胎架和結(jié)構(gòu)柱承擔(dān)，而相鄰單元的桁架安裝時(shí)將對(duì)兩單元交接處的桁架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生二次加載，且臨時(shí)支撐拆除時(shí)將引起結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布。這些因素的存在，都將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)的受力復(fù)雜，需對(duì)安裝全過程進(jìn)行安全性評(píng)估。結(jié)構(gòu)變形計(jì)算如上所述，桁架結(jié)構(gòu)安裝時(shí)，先安裝單元的邊界處會(huì)出現(xiàn)下繞，并可能伴有一定的水平向位移，可能導(dǎo)致后裝單元安裝精度難以控制。因此，考慮到安裝精度及結(jié)構(gòu)變形的可控性，有必要詳細(xì)分析一下安裝過程中結(jié)構(gòu)的變形情況。結(jié)構(gòu)卸載分析各單元安裝過程中需設(shè)置必要的支承胎架，結(jié)構(gòu)安裝完畢后部分胎架即可拆除。由于結(jié)構(gòu)之間的整體性，局部單元的卸載可能導(dǎo)致相鄰未拆除胎架的反力過大，引起胎架破壞，或?qū)е孪噜彶课唤Y(jié)構(gòu)出現(xiàn)內(nèi)力重分布，增加施工過程風(fēng)險(xiǎn)。因此，需詳細(xì)分析卸載工作對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，為現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施提供借鑒意義。4.計(jì)算結(jié)果（1）整體模型有限元分析模型如下圖所示：整體模型（2）滑移變形分析根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙及施工方案的安裝流程，建立滑移單元的施工過程分析模型，分為主要、關(guān)鍵的6個(gè)安裝階段：第一步：拼裝并滑移前兩榀桁架及桁架間次梁；結(jié)構(gòu)位移矢量和max=8.802桁架應(yīng)力比云圖max=0.299第二步：拼裝第二滑移分區(qū)并滑移；結(jié)構(gòu)位移矢量和max=8.341桁架應(yīng)力比云圖max=0.435第三步：拼裝第三滑移分區(qū)并滑移；結(jié)構(gòu)位移矢量和max=8.714桁架應(yīng)力比云圖max=0.466第四步：拼裝第四滑移分區(qū)并滑移；結(jié)構(gòu)位移矢量和max=9.505桁架應(yīng)力比云圖max=0.470第五步：拼裝懸挑鋼梁的下層部分；結(jié)構(gòu)位移矢量和max=10.141桁架應(yīng)力比云圖max=0.467第六步：拼裝懸挑鋼梁的上層部分;結(jié)構(gòu)位移矢量和max=10.533桁架應(yīng)力比云圖max=0.458第七步：拼裝懸挑鋼梁的上層部分;結(jié)構(gòu)位移矢量和10.341max=10.341桁架應(yīng)力比云圖max=0.335(3)應(yīng)力比分析屋頂桁架按上述步驟，卸載完成后，桿件應(yīng)力比如下圖所示：桿件應(yīng)力比云圖（max=0.335）桿件應(yīng)力比柱狀圖5.結(jié)果分析（1）屋頂桁架在施工過程中，結(jié)構(gòu)的綜合位移最大為10.533mm，滿足《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003附錄A.1.1要求。屋頂桁架在設(shè)計(jì)狀態(tài)下，結(jié)構(gòu)的位移最大為10.341mm，與施工階段所產(chǎn)生的最大豎向位移沒有較大區(qū)別。（2）A屋頂桁架在施工過程中，結(jié)構(gòu)桿件最大應(yīng)力比0.470，滿足《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003要求。相對(duì)于設(shè)計(jì)狀態(tài)最大應(yīng)力比0.335來說，施工狀態(tài)下結(jié)構(gòu)的應(yīng)力情況與設(shè)計(jì)狀態(tài)相差不大，即安裝過程對(duì)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力狀態(tài)的影響較小。（3）綜合從以上云圖和柱狀圖以及計(jì)算結(jié)果可以看出，屋頂桁架最大應(yīng)力比為0.578，小于其允許應(yīng)力比，具有一定的安全儲(chǔ)備，滿足規(guī)范、規(guī)程要求。（4）綜上所述，屋頂桁架結(jié)構(gòu)在安裝過程中滿足強(qiáng)度、剛度以及設(shè)計(jì)要求，施工過程安全合理。計(jì)算書7：主舞臺(tái)滑移軌道驗(yàn)算主舞臺(tái)軌道設(shè)置于結(jié)構(gòu)10軸及13軸，標(biāo)高為26.6m處，由下圖可知，軌道下部為混凝土梁，截面大小為900X2200，故軌道下部不設(shè)置鋼梁，直接搭設(shè)于混凝土梁上。計(jì)算書8：主舞臺(tái)卸載過程模擬位移步驟位移等值線圖124.65223.47328.01428.49527.54625.83724.65應(yīng)力步驟應(yīng)力等值線圖1135.12153.63148.94149.35155.96176.7731.6應(yīng)力比步驟應(yīng)力比等值線圖10.6420.6930.6540.6550.6760.5770.15施工過程計(jì)算應(yīng)力結(jié)果的校核見下表，表中許用應(yīng)力為345N/mm2。計(jì)算應(yīng)力（）許用應(yīng)力（）計(jì)算應(yīng)力比許用應(yīng)力比計(jì)算變形（mm）許用變形L/600（mm）主舞臺(tái)176.73450.690.8528.4942.5根據(jù)公司《鋼結(jié)構(gòu)滑移施工技術(shù)規(guī)程》QIZ.TG0102.3-