模板工程施工計算書

2-模板工程施工計算書目錄TOC\h\z\u1.1 板模板（扣件式）計算書 -2-1.2 梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書 -33-1.3 梁側(cè)模板計算書 -64-1.4 柱模板（設(shè)置對拉螺栓）計算書 -85-1.5 墻模板（木模板）計算書 -121-板模板（扣件式）計算書1、板模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，地下室頂板新澆混凝土樓板計算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.45模板支架縱向長度L(m)36模板支架橫向長度B(m)30支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1800小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)100設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖(模板支架縱向)D:\\品茗軟件\\品茗建筑安全計算軟件V13.7.3\\OutPut\\板模板(扣件式)__3平面圖.dwg"模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(模板支架縱向)模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×1=8.68kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.2))×1＝5.12kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝q1l2/8＝8.68×0.32/8＝0.098kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.32/8+3.15×0.3/4＝0.237kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.098，0.237]＝0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.12×3004/(384×10000×281250)=0.192mmν＝0.192mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.669kN/m因此，q1靜＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.3=1.724kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.724×0.92+0.125×0.945×0.92＝0.27kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.097×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.581kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.669×0.152/2，0.097×0.152/2+3.15×0.15]＝0.474kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.27，0.581，0.474]＝0.581kN·mσ=Mmax/W=0.581×106/54000=10.76N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1.724×0.9+0.625×0.945×0.9＝1.501kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×0.9+0.688×3.15＝2.222kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.669×0.15，0.097×0.15+3.15]＝3.165kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.501，2.222，3.165]＝3.165kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.165×1000/(2×40×90)＝1.319N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.2))×0.3＝1.596kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.596×9004/(100×9350×243×104)＝0.24mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.596×1504/(8×9350×243×104)＝0.004mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.8主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.8主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.61、小梁最大支座反力計算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.409kN/mq1靜＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)×0.3＝2.012kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.2))×0.3＝1.656kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.409×0.9＝2.71kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×2.012+0.437×0.397)×0.9+2.409×0.15＝1.197kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.626kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.656×0.9＝1.863kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.656×0.9+1.656×0.15＝0.807kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.118kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.466×106/4250=109.622N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.987×1000/398＝15.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=0.806mm≤[ν]=900/400=2.25mm懸挑段νmax＝0.333mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=3.517kN，R2=5.095kN，R3=5.456kN，R4=2.193kN圖二支座反力依次為R1=2.819kN，R2=5.311kN，R3=5.311kN，R4=2.819kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝5.456/0.6=9.093kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.8立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.8鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)398立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計值q1有所不同：小梁驗算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×0.3＝2.277kN/m同上四～六步計算過程，可得：R1＝3.324kN，R2＝5.021kN，R3＝5.157kN，R4＝2.664kNλ=l0/i=1800.000/16=112.5查表得，φ1=0.502不考慮風(fēng)荷載:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+0.9×γG×q×H=Max[3.324,5.021,5.157,2.664]/0.6+0.9×1.35×0.15×4.5=9.416kNf=N/(φ1A)＝9.416×103/(0.502×398)=47.128N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=4.5/28=0.161≤3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！3、板模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B3，地上新澆混凝土樓板計算厚度(mm)150模板支架高度H(m)5.5模板支架縱向長度L(m)36模板支架橫向長度B(m)22二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5模板支拆環(huán)境不考慮風(fēng)荷載三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1800小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)100設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(模板支架縱向)模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式二等跨連續(xù)梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以二等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.5×2.5]×1=8.774kN/mq1靜=γ0×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=5.025kN/mq1活=γ0×(γQ×Q1k)×b=1×(1.5×2.5)×1=3.75kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×5.025×0.32+0.125×3.75×0.32＝0.099kN·mσ＝Mmax/W＝0.099×106/37500＝2.632N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521ql4/(100EI)=0.521×3.865×3004/(100×10000×281250)=0.058mmν＝0.058mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×2.5]×0.3＝2.71kN/m因此，q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.585kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1×1.5×2.5×0.3＝1.125kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.585×0.92+0.125×1.125×0.92＝0.274kN·mM2＝q1L12/2=2.71×0.152/2＝0.03kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.274，0.03]＝0.274kN·mσ=Mmax/W=0.274×106/54000=5.082N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1.585×0.9+0.625×1.125×0.9＝1.525kNV2＝q1L1＝2.71×0.15＝0.407kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.525，0.407]＝1.525kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.525×1000/(2×40×90)＝0.635N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.22kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.22×9004/(100×9350×243×104)＝0.183mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×243×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.8主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.8主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.61、小梁最大支座反力計算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×2.5]×0.3＝2.788kN/mq1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.663kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×2.5×0.3＝1.125kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.28kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.788×0.9＝3.137kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.663+0.437×1.125)×0.9+2.788×0.15＝1.422kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.882kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.28×0.9＝1.439kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.28×0.9+1.28×0.15＝0.624kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.864kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.539×106/4250=126.881N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.458×1000/398＝17.375N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=0.623mm≤[ν]=900/400=2.25mm懸挑段νmax＝0.257mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=4.07kN，R2=5.897kN，R3=6.315kN，R4=2.538kN圖二支座反力依次為R1=3.262kN，R2=6.148kN，R3=6.148kN，R4=3.262kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝6.315/0.6=10.525kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立桿驗算剪刀撐設(shè)置加強型立桿頂部步距hd(mm)750架體是否按規(guī)范要求與既有結(jié)構(gòu)進行可靠連接否立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.149非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.551立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.8立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.8鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)398立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1×1.551×1800=2792mmλ=max[l01，l0]/i=2792/16=174.5≤[λ]=210滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非頂部立桿段：l0=kμ2h=1.155×1.551×1800=3225mmλ=max[l01，l0]/i=3225/16=201.562查表得，φ1=0.179不考慮風(fēng)荷載:Nd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.07,6.148,6.315,3.262]/0.6+1×1.3×0.15×5.5=11.597kNfd=Nd/(φ1A)＝11.597×103/(0.179×398)=162.783N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699－2020第6.9.7條，當(dāng)滿堂支撐架高寬比大于2時，滿堂支撐架應(yīng)在支架的四周和中部與結(jié)構(gòu)柱進行剛性連接。在無結(jié)構(gòu)柱部位應(yīng)采取預(yù)埋鋼管等措施與建筑結(jié)構(gòu)進行剛性連接。支撐架高寬比不應(yīng)大于3。H/B=5.5/22=0.25≤2滿足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書1、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL26混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)500×1200梁側(cè)樓板計算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.45模板支架橫向長度B(m)8.1模板支架縱向長度L(m)35二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載否三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)517,683梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距167每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×3]×1＝44.41kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝39.91kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×39.91×0.1672+0.117×4.5×0.1672＝0.125kN·mσ＝Mmax/W＝0.125×106/37500＝3.346N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×30.7×166.6674/(100×5400×281250)＝0.106mm≤[ν]＝L/400＝166.667/400＝0.417mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×39.91×0.167+0.45×4.5×0.167＝2.998kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×39.91×0.167+1.2×4.5×0.167＝8.217kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×30.7×0.167＝2.047kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×30.7×0.167＝5.628kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式三等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.998/1＝2.998kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[8.217,8.217]/1=8.217kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=2.998/1＝2.998kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.043kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.2-0.18)=0.663kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.2-0.18)=0.663kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.6-0.5/2)/2=1.929kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.929kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.998+0.043+0.663+1.929=5.634kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=8.217+0.043=8.26kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.998+0.043+0.663+1.929=5.634kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.634,8.26,5.634]=8.26kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.047/1＝2.047kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[5.628,5.628]/1=5.628kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=2.047/1＝2.047kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.2-0.18)=0.51kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.2-0.18)=0.51kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.6-0.5/2)/2=0.878kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=0.878kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.047+0.033+0.51+0.878=3.468kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=5.628+0.033=5.662kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.047+0.033+0.51+0.878=3.468kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.468,5.662,3.468]=5.662kN/m為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×8.26×0.62，0.5×8.26×0.22]＝0.297kN·mσ=Mmax/W=0.297×106/54000=5.507N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×8.26×0.6，8.26×0.2]＝2.974kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.974×1000/(2×40×90)＝1.239N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×5.662×6004/(100×9350×243×104)＝0.219mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.662×2004/(8×9350×243×104)＝0.05mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×8.26×0.6,0.4×8.26×0.6+8.26×0.2]=5.452kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.718kN,R2=5.452kN,R3=5.452kN,R4=3.718kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×5.662×0.6,0.4×5.662×0.6+5.662×0.2]=3.737kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.289kN,R2'=3.737kN,R3'=3.737kN,R4'=2.289kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.8主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.8主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.19可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.156×106/4250=36.696N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝1.785kNτmax=2Vmax/A=2×1.785×1000/398＝8.972N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.088mm≤[ν]＝L/400＝517/400＝1.292mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.446kN，R2=5.056kN，R3=5.056kN，R4=0.446kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.446/0.6=0.743kN，P2=5.056/0.6=8.427kN，P3=5.056/0.6=8.427kN，P4=0.446/0.6=0.743kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.446,0.446]＝0.446kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2，P3]＝8.427kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算架體是否按規(guī)范要求與既有結(jié)構(gòu)進行可靠連接是剪刀撐設(shè)置加強型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.149非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.551立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.8立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.8鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)398回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.551×1800=2792mmλ=max[l01，l02]/i=2792/16=174.5≤[λ]=210長細比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.551×1800=3225mmλ=max[l01，l02]/i=3225/16=201.562查表得：φ＝0.1792、穩(wěn)定性計算P1＝0.743kN，P2＝8.427kN，P3＝8.427kN，P4＝0.743kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.6=4.134kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.6=4.134kNNd＝max[P1+N邊1，P2，P3，P4+N邊2]+1×1.3×0.15×(6.45-1.2)＝max[0.743+4.134，8.427，8.427，0.743+4.134]+1.024＝9.451kNfd＝Nd/(φA)＝9.451×103/(0.179×398)＝132.662N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699－2020第6.9.7條，當(dāng)滿堂支撐架高寬比大于2時，滿堂支撐架應(yīng)在支架的四周和中部與結(jié)構(gòu)柱進行剛性連接。在無結(jié)構(gòu)柱部位應(yīng)采取預(yù)埋鋼管等措施與建筑結(jié)構(gòu)進行剛性連接。支撐架高寬比不應(yīng)大于3。H/B=6.45/8.1=0.796≤2已按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699-2020要求，架體與既有結(jié)構(gòu)進行可靠連接。滿足要求！2、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL24混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)500×800梁側(cè)樓板計算厚度(mm)180模板支架高度H(m)5.85模板支架橫向長度B(m)12模板支架縱向長度L(m)35二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載否三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)517,683梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100梁底支撐小梁根數(shù)3梁底支撐小梁間距250每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0設(shè)計簡圖如下：立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×3]×1＝31.15kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝26.65kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×31.15×0.252＝0.243kN·mσ＝Mmax/W＝0.243×106/37500＝6.49N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×2504/(100×5400×281250)＝0.275mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜L+0.437q1活L=0.375×26.65×0.25+0.437×4.5×0.25＝2.99kNR2=1.25q1L=1.25×31.15×0.25＝9.734kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2L=0.375×20.5×0.25＝1.922kNR2'=1.25q2L=1.25×20.5×0.25＝6.406kN五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁截面類型(mm)Φ48×2.8小梁計算截面類型(mm)Φ48×2.8小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)10.19小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.99/1＝2.99kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2]/b=Max[9.734]/1=9.734kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R3/b=2.99/1＝2.99kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/2=0.065kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(0.8-0.18)=0.403kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.18)=0.403kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.6-0.5/2)/2=1.929kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.929kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.99+0.065+0.403+1.929=5.387kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=9.734+0.065=9.799kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.99+0.065+0.403+1.929=5.387kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.387,9.799,5.387]=9.799kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.922/1＝1.922kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2']/b=Max[6.406]/1=6.406kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R3'/b=1.922/1＝1.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/2=0.05kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.8-0.18)=0.31kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.8-0.18)=0.31kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.6-0.5/2)/2=0.878kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=0.878kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.922+0.05+0.31+0.878=3.16kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=6.406+0.05=6.456kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.922+0.05+0.31+0.878=3.16kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.16,6.456,3.16]=6.456kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×9.799×0.62，0.5×9.799×0.12]＝0.441kN·mσ=Mmax/W=0.441×106/4250=103.754N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×9.799×0.6，9.799×0.1]＝3.675kNτmax=2Vmax/A=2×3.675×1000/398＝18.465N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.456×6004/(100×206000×10.19×104)＝0.208mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.456×1004/(8×206000×10.19×104)＝0.004mm≤[ν]＝2l2/400＝2×100/400＝0.5mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×9.799×0.6,0.375×9.799×0.6+9.799×0.1]=7.349kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.04kN,R2=7.349kN,R3=4.04kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.456×0.6,0.375×6.456×0.6+6.456×0.1]=4.842kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.37kN,R2'=4.842kN,R3'=2.37kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.8主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.8主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.19可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.185×106/4250=43.49N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.205kNτmax=2Vmax/A=2×2.205×1000/398＝11.08N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.075mm≤[ν]＝L/400＝517/400＝1.292mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.425kN，R2=4.204kN，R3=4.204kN，R4=0.425kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.425/0.6=0.709kN，P2=4.204/0.6=7.006kN，P3=4.204/0.6=7.006kN，P4=0.425/0.6=0.709kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.425,0.425]＝0.425kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[P2，P3]＝7.006kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算架體是否按規(guī)范要求與既有結(jié)構(gòu)進行可靠連接是剪刀撐設(shè)置加強型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.149非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.551立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.8立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.8鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)398回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.551×1800=2792mmλ=max[l01，l02]/i=2792/16=174.5≤[λ]=210長細比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.551×1800=3225mmλ=max[l01，l02]/i=3225/16=201.562查表得：φ＝0.1792、穩(wěn)定性計算P1＝0.709kN，P2＝7.006kN，P3＝7.006kN，P4＝0.709kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.6=4.134kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.6=4.134kNNd＝max[P1+N邊1，P2，P3，P4+N邊2]+1×1.3×0.15×(5.85-0.8)＝max[0.709+4.134，7.006，7.006，0.709+4.134]+0.985＝7.991kNfd＝Nd/(φA)＝7.991×103/(0.179×398)＝112.163N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699－2020第6.9.7條，當(dāng)滿堂支撐架高寬比大于2時，滿堂支撐架應(yīng)在支架的四周和中部與結(jié)構(gòu)柱進行剛性連接。在無結(jié)構(gòu)柱部位應(yīng)采取預(yù)埋鋼管等措施與建筑結(jié)構(gòu)進行剛性連接。支撐架高寬比不應(yīng)大于3。H/B=5.85/12=0.487≤2已按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699-2020要求，架體與既有結(jié)構(gòu)進行可靠連接。滿足要求！3、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL34混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)350×1850梁側(cè)樓板計算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.45模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)30二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載否三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)450梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)517,683梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距117每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0設(shè)計簡圖如下：立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.85)+1.5×3]×1＝65.957kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.85]×1＝61.458kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.85)]×1＝47.275kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×61.458×0.1172+0.117×4.5×0.1172＝0.091kN·mσ＝Mmax/W＝0.091×106/37500＝2.422N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×47.275×116.6674/(100×5400×281250)＝0.039mm≤[ν]＝L/400＝116.667/400＝0.292mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×61.458×0.117+0.45×4.5×0.117＝3.104kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×61.458×0.117+1.2×4.5×0.117＝8.517kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×47.275×0.117＝2.206kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×47.275×0.117＝6.067kN五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁截面類型(mm)Φ48×2.8小梁計算截面類型(mm)Φ48×2.8小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)10.19小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.104/1＝3.104kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[8.517,8.517]/1=8.517kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=3.104/1＝3.104kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.35/3=0.03kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.85-0.18)=1.086kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.85-0.18)=1.086kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.6-0.35/2)/2=2.342kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.35/2)/2=2.342kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.104+0.03+1.086+2.342=6.563kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=8.517+0.03=8.547kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.104+0.03+1.086+2.342=6.563kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.563,8.547,6.563]=8.547kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.206/1＝2.206kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[6.067,6.067]/1=6.067kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=2.206/1＝2.206kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/3=0.023kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.85-0.18)=0.835kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.85-0.18)=0.835kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.6-0.35/2)/2=1.066kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.2-0.6)-0.35/2)/2=1.066kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.206+0.023+0.835+1.066=4.131kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=6.067+0.023=6.09kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.206+0.023+0.835+1.066=4.131kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.131,6.09,4.131]=6.09kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.547×0.452，0.5×8.547×0.22]＝0.216kN·mσ=Mmax/W=0.216×106/4250=50.905N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×8.547×0.45，8.547×0.2]＝2.404kNτmax=2Vmax/A=2×2.404×1000/398＝12.08N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.09×4504/(100×206000×10.19×104)＝0.062mm≤[ν]＝l1/400＝450/400＝1.125mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.09×2004/(8×206000×10.19×104)＝0.058mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1m