某建筑工程成本優(yōu)化建議項(xiàng)目設(shè)計方案

某建筑工程成本優(yōu)化建議

項(xiàng)目設(shè)計方案

一、建議背景

1、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)》GB50010-2010的頒布對鋼筋和混凝土用量的影響。

2、成本控制的需要，設(shè)計質(zhì)量決定建設(shè)成本的影響權(quán)重可達(dá)70虬

3、綜合業(yè)過往經(jīng)驗(yàn)的改進(jìn)期許。

二、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)》

2.1修訂原則：

?提高安全儲備，保證結(jié)構(gòu)安全

?提高抗災(zāi)能力，以人為本

?完善耐久性設(shè)計

?高性能高強(qiáng)材料的應(yīng)用

?規(guī)合理分工協(xié)調(diào)

2.2修訂的主要容：

(1)增加結(jié)構(gòu)方案和結(jié)構(gòu)防倒塌設(shè)計的原則，提高結(jié)構(gòu)在偶然作用下的抗災(zāi)性能。

(2)面對我國大量既有建筑安全性與改造的迫切需要，增加既有結(jié)構(gòu)設(shè)計的原則

規(guī)定。

⑶調(diào)整正常使用極限狀態(tài)的荷載組合，以及預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的驗(yàn)算要求。

(4)增加樓蓋舒適度的設(shè)計，控制結(jié)構(gòu)豎向自振頻率。

⑸完善耐久性設(shè)計方法，適當(dāng)增加鋼筋保護(hù)層厚度，提出了使用期維護(hù)、管理

的要求。

(6)淘汰低強(qiáng)度鋼筋，采用高強(qiáng)2高性能鋼筋，提出鋼筋延性(最大力下的總伸長

率)的要求。

⑺解決配筋密集的困難，提出并筋(鋼筋束)配置的規(guī)定。

⑻擴(kuò)充結(jié)構(gòu)分析容及各種效應(yīng)的分析方法，提出非荷載效應(yīng)(溫度、收縮)分析的

原則。

(9)完善結(jié)構(gòu)構(gòu)件考慮二階效應(yīng)的計算方法。

(10)適應(yīng)復(fù)雜結(jié)構(gòu)非線性分析及設(shè)計，完善材料本構(gòu)關(guān)系及混凝土多軸強(qiáng)度準(zhǔn)

則的容。

(H)增加斜截面受剪承載力計算的安全性，完善雙向受剪設(shè)計方法，調(diào)整沖切

承載力計算。

(12)補(bǔ)充拉、彎、剪、扭復(fù)合受力構(gòu)件設(shè)計的相關(guān)規(guī)定，明確應(yīng)力配筋的有關(guān)要

求。

(13)調(diào)整正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度及剛度的計算方法，計算結(jié)果略有放松。

(14)改進(jìn)鋼筋錨固和連接的方式，補(bǔ)充完善機(jī)械錨固、機(jī)械連接等手段。

(15)考慮配筋特征值調(diào)整鋼筋最小配筋率，增加安全度，同時控制大截面構(gòu)件

的最小配筋率。

(16)在梁柱節(jié)點(diǎn)中引入鋼筋機(jī)械錨固的有關(guān)規(guī)定，簡化錨固配筋構(gòu)造。

(17)補(bǔ)充、完善各類裝配整體式結(jié)構(gòu)及疊合式(水平、豎向)結(jié)構(gòu)的設(shè)計原則及構(gòu)

造要求。

(18)調(diào)整預(yù)應(yīng)力混凝土收縮、徐變及新工藝、新材料預(yù)應(yīng)力損失計算的規(guī)定。

(19)增加無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力的有關(guān)容，補(bǔ)充、完善各種預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的配筋構(gòu)造措施。

(20)調(diào)整混凝土構(gòu)件抗震等級以及有關(guān)力調(diào)整的規(guī)定，提出抗震鋼筋延性的要

求。

(21)調(diào)整柱的軸壓比限值、最小截面尺寸、最小配筋率，適當(dāng)提高安全儲備。

(22)補(bǔ)充、完善筒體及剪力墻洞口、連梁、邊緣構(gòu)件與樓面梁連接等的設(shè)計規(guī)定。

(23)增加沖切及板柱節(jié)點(diǎn)抗震設(shè)計的有關(guān)規(guī)定，補(bǔ)充預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗震設(shè)計要

求。

三、新規(guī)對成本影響情況分析

設(shè)計規(guī)GB50010-2002GB50010-2010

項(xiàng)目名稱***項(xiàng)目**小區(qū)***項(xiàng)目***公館

建筑面積16696.39m212865.94m226273.94m221092.07m2

地下1層，地上地下3層，地上地下2層，地上地下3層，地上

項(xiàng)目概況

27層32層32層24/30層

鋼筋指標(biāo)48.51kg/m252.48kg/m258.68kg/m265.01kg/m2

舲指標(biāo)0.41m3/m20.45m3/m20.47m3/m20.60m3/m2

結(jié)論:

通過采樣分析，采用GB50010-2010規(guī)后，結(jié)構(gòu)成本的增加顯而易見，其中鋼筋

用量平均增加10-20%,混凝土用量增加0.5-30%；其中混凝土增加的離散性，

主要源自結(jié)構(gòu)選型，特別是無梁樓板對板厚影響很大。

因此建議重視結(jié)構(gòu)設(shè)計的優(yōu)化工作。

四、降低工程造價的優(yōu)化建議

4.1建筑設(shè)計方面：

（1）科學(xué)進(jìn)行產(chǎn)品定位。房地產(chǎn)產(chǎn)品的定位應(yīng)在市場調(diào)研、周邊比對基礎(chǔ)上進(jìn)

行研發(fā)；目前很多開發(fā)商跟風(fēng)或主觀臆斷，追求大而全，開盤后才發(fā)現(xiàn)戶型間銷

售業(yè)績差別很大，中途更改設(shè)計，增加旺銷戶型，導(dǎo)致成本增加；

（2）產(chǎn)品的特點(diǎn)應(yīng)重視輕視外，很多小區(qū)強(qiáng)調(diào)外表裝飾、建筑效果，增加了建

筑成本，卻對提升銷售價格的貢獻(xiàn)度很低，應(yīng)確定相對合理的平衡點(diǎn)。

（3）產(chǎn)品設(shè)計中應(yīng)結(jié)合當(dāng)?shù)匚幕尘?、風(fēng)土習(xí)慣，例如高層的開敞露臺、空中

花園或底層共享空間的設(shè)計，不符合當(dāng)?shù)仄毡榈木幼×?xí)慣，且降低了使用面積。

增加了套相對成本。

（4）套空間布置盡量提供靈活布置的可能，例如干濕分離衛(wèi)生間的設(shè)計，對普

通民眾吸引力反而是負(fù)面的。剪力墻應(yīng)選用斷肢為宜。

（5）窗體設(shè)計在滿足采光和節(jié)能要求的前提下，大窗比并聯(lián)小窗的設(shè)計造價要

低，且舒適度更優(yōu)越，不應(yīng)受外形效果約束。此外特別要注意玻璃的模數(shù)，減少

加工損耗率，對成本節(jié)約有力。

（6）建筑做法上可以針對產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)及交房條件適當(dāng)簡化，比如衛(wèi)生間防水的高

度和位置；開關(guān)插座的留置數(shù)量；消防樓梯的飾面材料；混凝土墻面抹灰等

4.2結(jié)構(gòu)設(shè)計方面：

結(jié)構(gòu)設(shè)計首先要滿足規(guī)對安全的要求。

（1）從建筑方案入手，結(jié)構(gòu)平面布置宜形狀簡單、規(guī)則、剛度和承載力分布均

勻，不采用嚴(yán)重不規(guī)則的平面布置；結(jié)構(gòu)豎向體型宜規(guī)則、均勻，避免有過大的

外挑和收。結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度宜下大上少，逐漸均勻變化，不應(yīng)采用豎向布置嚴(yán)重不

規(guī)則的結(jié)構(gòu)。

（2）采用強(qiáng)度較高的材料，尤其是強(qiáng)度價格比比較高的HRB400（III）級鋼筋（包

括細(xì)直鋼筋）作混凝土結(jié)構(gòu)的主導(dǎo)受力鋼筋，可以減少由于配筋增加帶來的建筑

成本上升，材料價格上浮可控制在5%左右，具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益。

（3）非承重墻選用輕質(zhì)、隔音、隔熱且價格較經(jīng)濟(jì)的新型建材。如加氣蹌、蹌

空心砌塊、水泥玻璃纖維板、石膏條板、膨脹珍珠巖空心條板等。

（4）在滿足建筑功能的前提下，適當(dāng)降低層高，會使工程造價降低。有資料表

明：層高每下降10厘米，工程造價降低1%左右，墻體材料可節(jié)約10%左右。

（5）樓梯選型，對于3米乃至4米寬的樓梯可采用梁式樓梯。當(dāng)梯板跨度較大

時梁式樓梯比板式樓梯節(jié)約鋼筋。

（6）車庫地下室建議頂板采用無梁樓蓋結(jié)構(gòu)形式，既美觀又可節(jié)省大量造價。

（蜂巢芯密肋樓蓋或裝配箱網(wǎng)梁樓蓋）

（7）控制設(shè)計中板、梁、墻中的裂縫控制措施的配筋，不能隨意，在規(guī)允許下

盡量節(jié)約。例如規(guī)規(guī)定：防裂構(gòu)造鋼筋可利用原有鋼筋貫通布置，也可另行設(shè)置

鋼筋并與原有鋼筋按受拉鋼筋的要求搭接或在周邊構(gòu)件中錨固。很多設(shè)計人員單

獨(dú)設(shè)置。

（8）應(yīng)對鋼筋的連接方式進(jìn)行綜合考慮，有的設(shè)計人員為追求降低鋼筋含量，

鋼筋全部采用焊接或機(jī)械連接的方式，綜合成本反而降低。

（9）控制樓板厚度，為了減少梁而加大厚度的做法效果不突出（常在餐廳和客

廳部位），很多業(yè)戶裝修時反而增加假梁。

（10）基礎(chǔ)選型非常重要，除本事的造價外，對施工措施費(fèi)、降水費(fèi)用、防水費(fèi)

用、土方費(fèi)用均有重要影響，是結(jié)構(gòu)優(yōu)化最顯效的部位。

特別強(qiáng)調(diào)，結(jié)構(gòu)造價主要受建筑方案的影響，對設(shè)計方案的優(yōu)化才是成本控制

的關(guān)鍵。建議給設(shè)計單位有利的條件和充足的時間進(jìn)行方案設(shè)計，并多進(jìn)行深

度的專家論證為宜。

4.3機(jī)電安裝專用方面：

（1）重點(diǎn)是優(yōu)化系統(tǒng)設(shè)計，避免過度設(shè)計。如太陽能的設(shè)置、熱水系統(tǒng)、消防

系統(tǒng)等。

（2）特別重視材料選項(xiàng)，給排水專業(yè)的管材、閥門；電氣工程的電纜選型等。

暖通專業(yè)的風(fēng)機(jī)選型等。

舉例：在我司給某樓盤電氣優(yōu)化的造價分析中，因電纜選型調(diào)整節(jié)約的資金高達(dá)

數(shù)300多萬元。

電施-2：

1,N-l~N-4回路,500A整定電流,電纜選3(WDZ-YJY-4X12O+1X7O)。

替代:電纜2(ZR-YJY-4X150+1X70)。

2、N-9,NT0,NT5回路,100A整定電流,電纜選WDZTJY-4X50+1X25。

替代:電纜ZRTJY-4X35+1X16。

3.N-16回路,80A整定電流,電纜選VDZ-YJY-4X35+1X16.

替代:電纜ZR-YJY-4X25+1X16。

4、N-20,N-21,N-22回路,63A整定電流,電纜選WDZTJY-4X25+1X16。

替代:電纜ZRTJY-5X16。

5、XF-10,XF-15,XF-16,XFBT0,XFBT5,XFBT6回路,160A整定電流,電纜選

WDZN-YJY~4X95+lX50o

替代:電纜NH-YJY-3X70+2X35。

6、XF-9,XF-11,XF-12,XF-13,XF-14,XFB-9,XFBT1,XFBT2,XFBT3,XFBT4回路,電纜選

WDZN-YJY-4X50+1X25.

替代:電纜NH-YJY-3X50+2X25。

7,XFBT8回路,電纜選WDZN-YJY-4X95+1X50。

替代:電纜NH-YJY-3X95+2X50。

8、1AT-FDJ箱，至1.5KW排風(fēng)機(jī),電纜選WDZN-YJY-4x4。至3KW送風(fēng)機(jī),電纜選WDZN-YJY-4x6.

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

9,1AT-BPD箱,至3KW排風(fēng)機(jī)，至3KW送風(fēng)機(jī),電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

10、1AT-SBF箱,至0.55KW排風(fēng)機(jī)，至0.55KW送風(fēng)機(jī),電纜選WDZN-YJY-4x4。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

11、1ATTRZ箱,至5.5KW排風(fēng)機(jī)，至3KW送風(fēng)機(jī),電纜選lfDZN-yjY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X4-SC20-CC。

12、4AT-BPD箱,至5.5KW排風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī),電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X4-SC20-CC。

13、4AT-HRPF箱,至5.5KW排風(fēng)機(jī)，至4KW送風(fēng)機(jī),電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X44-SC20-CC

電施-3：

1,N-2、N-3回路,500A整定電流,電纜選3(WDZ-YJY-4X12O+1X7O)。

替代:電纜2(ZR-YJY-4X150+1X70)o

2、N-5、N-6、N-7、N-8回路,500A整定電流,電纜選2(WDZ-YJY-4X185+1X95)。

替代:電纜2(ZR-YJY-4X150+1X70)),

3.N-9回路,400A整定電流,電纜選2(WDZ-YJY-4X120+1X70)。

替代:電纜2(ZR-YJY-4X95+1X5O)。

4、NTO、N-11回路,125A整定電流,電纜選WDZ-YJY-4X70+1X35.

替代:電纜ZR-YJY-4X50+1X25。

5,NT5、NT7回路,80A整定電流,電纜選WDZ-YJY-4X35+1X16。

替代:電纜ZR-YJY-4X25+1X16。

6、NT6、NT8回路,63A整定電流,電纜選WDZ-YJY-4X25+1X16。

替代:電纜ZR-YJY-5X16。

7、XF-10,XF-11,XF-12,XF-13,XFB-1O,XFB-11,XFB-12,XFB-13回路,電纜選

WDZN-YJY-4X50+lX25o

替代:電纜NH-YJY-3X50+2X25。

8、XF-14,XFBT4回路,160A整定電流,電纜選WDZNTJY-4X95+1X50。

替代:電纜NH-YJY-3X70+2X35。

9、XF-15,XFB-15回路,電纜選WDZN-YJY-4X35+1X16。

替代:電纜NH-YJY-3X35+2X16。

10、XF-16,XFBT6回路,電纜選WDZN-YJY-4X25+1X16。

替代:電纜NH-YJY-3X25+2X16。

11、2AT-BPD.2AT-FDJ箱,至4KW排風(fēng)機(jī)，至3KW送風(fēng)機(jī),電纜選WDZNTJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

12、2AT-SBF箱,至0.75KW排風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī),電纜選WDZN-YJY-4x4。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

13、2AT-HRZ箱,至4KW排風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī),電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

14、2AT-KBS箱,至3KW排風(fēng)機(jī)、4KW送風(fēng)機(jī),電纜選WDZNTJ「4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

電施-4：

1、N-10.N-ll.NT2回路,63A整定電流,電纜選WDZ-YJY-4X25+1X16。

替代:電纜ZR-YJY-5X16。

2、XF-9、XF-11、XFB-9、XFBT1、XFB-20、XFB-21、XFB-22回路,160A整定電流,電纜選

WDZN-YJY-4X95+lX50o

替代:電纜NH-YJY-3X70+2X35。

3、XFB-18.XFB-19回路,WDZN-YJY-4X95+lX50o

替代:電纜NH-YJY-3X95+2X50。

4、3A「BPD箱,至3KW排風(fēng)機(jī)，至3KW送風(fēng)機(jī),電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

5、3AT-FDJ箱,至2.2KW排風(fēng)機(jī)，至2.2KW送風(fēng)機(jī),電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

6、2AT-SBF箱（應(yīng)為3AT-SBF吧？）,至0.75KW排風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī),電纜選WDZNTJy-4x4。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

以下略。。。

4.4工程管理及采購管理方面：

(1)要加強(qiáng)對招標(biāo)和簽約階段造價控制。工程招標(biāo)過程中考查、競爭性招標(biāo)、

商務(wù)談判在降低成本中意義巨大。

（2）推動圖紙會審制度，減少設(shè)計中的無效成本。例如各專業(yè)設(shè)計應(yīng)協(xié)調(diào)配合,

在實(shí)際中經(jīng)常發(fā)生鑿洞拆墻現(xiàn)象，造成人力財力的浪費(fèi)。

（3）工程指令費(fèi)用對造價的影響過大。應(yīng)做好現(xiàn)場指令的造價評測工作。

（4）選擇合適的合作單位是降低無效成本的途徑之一。

附件：

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)》GB50010-2010的主要變化（節(jié)選）

第1章總則

1.0.1條中去掉了“技術(shù)先進(jìn)”一詞。

1.0.3條增加“本規(guī)依據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50153及《建

筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068的原則制定。本規(guī)是對混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計提出的基

本要求?！眱删?/p>

第2章術(shù)語和符號

術(shù)語中省去了“框架結(jié)構(gòu)”、“剪力墻結(jié)構(gòu)”、“框架-剪力墻結(jié)構(gòu)”、“可靠度”、

“安全等級”、“設(shè)計使用年限”、“荷載效應(yīng)”、“荷載效應(yīng)組合”、“基本組合”、

“標(biāo)準(zhǔn)組合”、“準(zhǔn)永久組合”等其他標(biāo)準(zhǔn)已經(jīng)定義了的常用術(shù)語。補(bǔ)充了各類型混凝

土構(gòu)件及構(gòu)造等混凝土結(jié)構(gòu)特有的常用術(shù)語：

2.1.10疊合構(gòu)件compositemember

由預(yù)制混凝土構(gòu)件（或既有混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件）和后澆混凝土組成，以兩階段成型的整體

受力結(jié)構(gòu)構(gòu)件。

2.1.15無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)unbondedprestressedconcretestructure

配置與混凝土之間可保持相對滑動的無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的后法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。

2.1.16有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)bondedprestressedconcretestructure

通過灌漿或與混凝土直接接觸使預(yù)應(yīng)力筋與混凝土之間相互粘結(jié)而建立預(yù)應(yīng)力的混凝

土結(jié)構(gòu)。

2.1.17結(jié)構(gòu)縫structuraljoint

根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計需求而采取的分割混凝土結(jié)構(gòu)間隔的總稱。（將以往所說的變形縫概念擴(kuò)

展，除了伸縮縫、沉降縫、防震縫'三縫’之外，也包括出于其他目的所設(shè)的縫。）

2.1.18混凝土保護(hù)層concretecover

結(jié)構(gòu)構(gòu)件中鋼筋外邊緣至構(gòu)件表面圍用于保護(hù)鋼筋的混凝土，簡稱保護(hù)層。

2.1.19錨固長度anchoragelength

受力鋼筋依靠其表面與混凝土的粘結(jié)作用或端部構(gòu)造的擠壓作用而達(dá)到設(shè)計承受應(yīng)力

所需的長度。

2.1.20鋼筋連接spliceofreinforcement

通過綁扎搭接、機(jī)械連接、焊接等方法實(shí)現(xiàn)鋼筋之間力傳遞的構(gòu)造形式。

2.1.21配筋率ratioofreinforcement

混凝土構(gòu)件中配置的鋼筋面積（或體積）與規(guī)定的混凝土截面面積（或體積）的比值。

2.1.22剪跨比ratioofshearspantoeffectivedepth

截面彎矩與剪力和有效高度乘積的比值。（中文解釋有疑義）

2.1.23橫向鋼筋transversereinforcement

垂直于縱向受力鋼筋的箍筋或間接鋼筋。

2.2符號（略）

第3章基本設(shè)計規(guī)定

本章容變化較大，增加了一些關(guān)于結(jié)構(gòu)體系的設(shè)計容，強(qiáng)調(diào)概念設(shè)計的重要性。由原來

的3節(jié)擴(kuò)充為7節(jié)。3.2結(jié)構(gòu)方案，3.6防連續(xù)倒塌設(shè)計原則，3.7既有結(jié)構(gòu)設(shè)計原則為

新增容。

3.1一般規(guī)定

3.1.1混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)包括下列容：

1結(jié)構(gòu)方案設(shè)計，包括結(jié)構(gòu)選型、構(gòu)件布置及傳力途徑；

2作用及作用效應(yīng)分析；

3結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)設(shè)計；

4結(jié)構(gòu)及構(gòu)件的構(gòu)造、連接措施；

5耐久性及施工的要求；

6滿足特殊要求結(jié)構(gòu)的專門性能設(shè)計。（'性能設(shè)計'首次列入混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)）

原3.1.2條為現(xiàn)3.1.3條，且刪除極限狀態(tài)定義，在承載能力極限狀態(tài)中增加“因結(jié)構(gòu)

局部破壞而引發(fā)的連續(xù)倒塌”。

3.1.4結(jié)構(gòu)上的直接作用（荷載）應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)》GB50009

及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)確定；地震作用應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計規(guī)》GB500n確定。

間接作用和偶然作用應(yīng)根據(jù)有關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)或具體條件確定。

直接承受吊車荷載的結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)考慮吊車荷載的動力系數(shù)。預(yù)制構(gòu)件制作、運(yùn)輸及安裝

時應(yīng)考慮相應(yīng)的動力系數(shù)?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，必要時應(yīng)考慮施工階段的荷載。

“直接作用”即通常意義上的“荷載”，“間接作用”是指溫度變化、混凝土凝結(jié)收縮、

約束變形等產(chǎn)生的作用。

3.1.5混凝土結(jié)構(gòu)的安全等級和設(shè)計使用年限應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)

計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50153的規(guī)定。

混凝土結(jié)構(gòu)中各類結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全等級，宜與整個結(jié)構(gòu)的安全等級相同。對其中部分結(jié)

構(gòu)構(gòu)件的安全等級，可根據(jù)其重要程度適當(dāng)調(diào)整。對于結(jié)構(gòu)中重要構(gòu)件和關(guān)鍵傳力部位,

宜適當(dāng)提高其安全等級。

3.1.6混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)考慮施工技術(shù)水平以及實(shí)際工程條件的可行性。有特殊要求的

混凝土結(jié)構(gòu)，應(yīng)提出相應(yīng)的施工要求。

3.1.7未經(jīng)技術(shù)鑒定或設(shè)計許可，不得改變結(jié)構(gòu)的用途和使用環(huán)境。（雖無變化，因?yàn)?/p>

是強(qiáng)條，故列出）

3.2結(jié)構(gòu)方案（本節(jié)為新增容）

3.2.1混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計方案應(yīng)符合下列要求：

1選用合理的結(jié)構(gòu)體系、構(gòu)件型式和布置；

2結(jié)構(gòu)的平、立面布置宜規(guī)則，各部分的質(zhì)量和剛度宜均勻、連續(xù)；

3結(jié)構(gòu)傳力途徑應(yīng)簡捷、明確，豎向構(gòu)件宜連續(xù)貫通、對齊；

4宜采用超靜定結(jié)構(gòu)，重要構(gòu)件和關(guān)鍵傳力部位應(yīng)增加冗余約束或有多條傳力途徑。

3.2.2混凝土結(jié)構(gòu)中結(jié)構(gòu)縫的設(shè)計應(yīng)符合下列要求：

1應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)及建筑尺度、形狀、使用功能，合理確定結(jié)構(gòu)縫的位置和構(gòu)造形

式；

2宜控制結(jié)構(gòu)縫的數(shù)量，并應(yīng)采取有效措施減少設(shè)縫的不利影響；

3可根據(jù)需要設(shè)置施工階段的臨時性結(jié)構(gòu)縫。

3.2.3結(jié)構(gòu)構(gòu)件的連接應(yīng)符合下列要求：

1連接部位的承載力不應(yīng)小于被連接構(gòu)件的承載力，并應(yīng)保證被連接構(gòu)件之間的傳力性

能；

2當(dāng)混凝土構(gòu)件與其他材料構(gòu)件連接時，應(yīng)采取可靠的連接措施；

3應(yīng)考慮構(gòu)件變形對連接節(jié)點(diǎn)及相鄰結(jié)構(gòu)或構(gòu)件造成的影響。

3.2.4混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)符合下列要求:

1減小偶然作用效應(yīng)的影響圍，避免發(fā)生因局部破壞引起的連續(xù)倒塌；

2滿足不同環(huán)境條件下的結(jié)構(gòu)耐久性要求；

3節(jié)省材料、降低能耗與保護(hù)環(huán)境。

3.3承載能力極限狀態(tài)計算

3.3.1混凝土結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)計算應(yīng)包括下列容：

1結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行承載力計算；

2直接承受重復(fù)荷載的構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算；

3有抗震設(shè)防要求時，應(yīng)進(jìn)行抗震承載力計算；

4必要時尚應(yīng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移、漂浮驗(yàn)算；

5對于可能遭受偶然作用，且倒塌可引起嚴(yán)重后果的重要結(jié)構(gòu)，宜進(jìn)行防連續(xù)倒塌設(shè)計。

3.3.2對持久設(shè)計狀況、短暫設(shè)計狀況和地震設(shè)計狀況，當(dāng)用力的形式表達(dá)時，結(jié)構(gòu)構(gòu)

件應(yīng)采用下列承載能力極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)方式：

/QSSR(3.3.2-1)

R=R(3.322)

s——承載能力極限狀態(tài)下作用組合的效應(yīng)設(shè)計值：對持久設(shè)計狀況和短暫設(shè)計狀況應(yīng)

按作用的基本組合計算；對地震設(shè)計狀況應(yīng)按作用的地震組合計算；

/Rd——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力模型不定性系數(shù)：對靜力設(shè)計，一般結(jié)構(gòu)構(gòu)件取1.0,

重要結(jié)構(gòu)構(gòu)件或不確定性較大的結(jié)構(gòu)構(gòu)件根據(jù)具體情況取大于L0

的數(shù)值；對抗震設(shè)計，采用承載力抗震調(diào)整系數(shù);，RE代替7Rd的表達(dá)

形式；

(其余符號意義不變，從略)

3.3.3對二維、三維混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當(dāng)按彈性或彈塑性方法分析并以應(yīng)力形式表達(dá)時，

可將混凝土應(yīng)力按區(qū)域等代成力設(shè)計值，按本規(guī)第3.3.2條進(jìn)行計算；也可直接采用多

軸強(qiáng)度準(zhǔn)則進(jìn)行設(shè)計驗(yàn)算。

3.3.4對偶然作用下的結(jié)構(gòu)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，公式(3.3.2-1)中的作用

效應(yīng)設(shè)計值S按偶然組合計算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y0取不小于L0的數(shù)值；公式(3.3.2-2)

中混凝土、鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計值改用強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。

當(dāng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌驗(yàn)算時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力函數(shù)應(yīng)按本規(guī)第3.6節(jié)的原則確定。

3.3.5對既有結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)設(shè)計，應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行:

1對既有結(jié)構(gòu)進(jìn)行安全復(fù)核、改變用途或延長使用年限而需驗(yàn)算承載能力極限狀態(tài)時，

宜符合本規(guī)第3.3.2條的規(guī)定。

2對既有結(jié)構(gòu)進(jìn)行改建、擴(kuò)建或加固改造而重新設(shè)計時，承載能力極限狀態(tài)的計算應(yīng)符

合本規(guī)第3.7節(jié)的規(guī)定。

3.4正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算

3.4.1混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)根據(jù)其使用功能及外觀要求，進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算。

混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算應(yīng)包括下列容：

1對需要控制變形的構(gòu)件，應(yīng)進(jìn)行變形驗(yàn)算；

2對使用上限制出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)進(jìn)行混凝土拉應(yīng)力驗(yàn)算；

3對允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)進(jìn)行受力裂縫寬度驗(yàn)算；

4對有舒適度要求的樓蓋結(jié)構(gòu)，應(yīng)進(jìn)行豎向自振頻率驗(yàn)算。

3.4.2對于正常使用極限狀態(tài)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)分別按荷載的準(zhǔn)永久組合并考慮長期作用的

影響或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用的影響，采用下列極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)式進(jìn)行驗(yàn)算：

SWC（3.4.2）

3.4.3鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的最大撓度應(yīng)按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎

構(gòu)件的最大撓度應(yīng)按荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合，并均應(yīng)考慮荷載長期作用的影響進(jìn)行計算，其計

算值不應(yīng)超過表3.4.3規(guī)定的撓度限值。（鋼筋混凝土構(gòu)件由原先的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合

改為準(zhǔn)永久組合，預(yù)應(yīng)力構(gòu)件仍采用標(biāo)準(zhǔn)組合。）

3.4.4結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面的受力裂縫控制等級分為三級。等級劃分及要求應(yīng)符合下列規(guī)

定：

一級一一嚴(yán)格要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計算時，構(gòu)件受拉邊緣混凝土不

應(yīng)產(chǎn)生拉應(yīng)力。

二級------般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計算時，構(gòu)件受拉邊緣混凝土拉

應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土抗拉強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值。（02規(guī)還有準(zhǔn)永久組合時受拉邊緣混凝土不宜

產(chǎn)生拉應(yīng)力，這次刪掉）

三級一一允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件：對鋼筋混凝土構(gòu)件，按荷載準(zhǔn)永久組合并考慮長期作用

影響計算時，構(gòu)件的最大裂縫寬度不應(yīng)超過本規(guī)表3.4.5規(guī)定的最大裂縫寬度限值。對

預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用的影響計算時，構(gòu)件的最大裂

縫寬度不應(yīng)超過本規(guī)第3.4.5條規(guī)定的最大裂縫寬度限值;對二a類環(huán)境的預(yù)應(yīng)力混凝

土構(gòu)件，尚應(yīng)按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算，且構(gòu)件受拉邊緣混凝土的拉應(yīng)力不應(yīng)大于

混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。

3.4.6對大跨度混凝土樓蓋結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行豎向自振頻率驗(yàn)算，其自振頻率宜符合下列要

求：

1住宅和公寓不宜低于5Hz；

2辦公樓和旅館不宜低于4Hz；

3大跨度公共建筑不宜3Hz；

4工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑應(yīng)根據(jù)使用功能提出要求。

3.5耐久性設(shè)計

3.5.1混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)根據(jù)設(shè)計使用年限和環(huán)境類別進(jìn)行耐久性設(shè)計，耐久性設(shè)計包括下

列容:

1確定結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境類別；

2提出材料的耐久性質(zhì)量要求；

3確定構(gòu)件中鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度；

4滿足耐久性要求相應(yīng)的技術(shù)措施；

5在不利的環(huán)境條件下應(yīng)采取的防護(hù)措施；

6提出結(jié)構(gòu)使用階段檢測與維護(hù)的要求。

注：對臨時性的混凝土結(jié)構(gòu)，可不考慮混凝土的耐久性要求。

3.5.2中環(huán)境類別的表有變化

3.5.3中混凝土耐久性基本要求表有調(diào)整

3.5.6對下列混凝土結(jié)構(gòu)及構(gòu)件，尚應(yīng)采取加強(qiáng)耐久性的相應(yīng)措施：

1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)根據(jù)具體情況采取表面防護(hù)、管道灌漿、加大混凝

土保護(hù)層厚度等措施，外露的錨固端應(yīng)采取封錨和混凝土表面處理等有效措施；

2有抗?jié)B要求的混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土的抗?jié)B等級應(yīng)符合有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求；

3嚴(yán)寒及寒冷地區(qū)的潮濕環(huán)境中，結(jié)構(gòu)混凝土應(yīng)滿足抗凍要求，混凝土抗凍等級應(yīng)符合

有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求；

4處于二、三類環(huán)境中的懸臂構(gòu)件宜采用懸臂梁-板的結(jié)構(gòu)形式，或在其上表面增設(shè)防

護(hù)層；

5處于二、三環(huán)境中的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其表面的預(yù)埋件、吊鉤、連接件等金屬部件應(yīng)采取可

靠的防銹措施；

6處在三類環(huán)境中的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，可采用阻銹劑、環(huán)氧樹脂涂層鋼筋或其他具有耐

腐蝕性能的鋼筋、采取陰極保護(hù)措施或采用可更換的構(gòu)件等措施。

3.5.7混凝土結(jié)構(gòu)在設(shè)計使用年限尚應(yīng)遵守下列規(guī)定：

1結(jié)構(gòu)應(yīng)按設(shè)計規(guī)定的環(huán)境類別使用，并定期進(jìn)行檢查維護(hù)；

2設(shè)計中的可更換混凝土構(gòu)件應(yīng)按規(guī)定定期更換；

3構(gòu)件表面的防護(hù)層，應(yīng)按規(guī)定維護(hù)或更換；

4結(jié)構(gòu)出現(xiàn)可見的耐久性缺陷時，應(yīng)及時進(jìn)行檢測處理。

3.6防連續(xù)倒塌設(shè)計原則（本節(jié)為新增容）

3.6.1混凝土結(jié)構(gòu)的防連續(xù)倒塌設(shè)計宜符合下列要求：

1避免使結(jié)構(gòu)中的關(guān)鍵構(gòu)件直接遭受偶然作用；

2采取減小偶然作用效應(yīng)的措施；

3在結(jié)構(gòu)容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束；

4增強(qiáng)疏散通道、避難空間及構(gòu)件關(guān)鍵傳力部位的承載力和變形性能。

3.6.2結(jié)構(gòu)的防連續(xù)倒塌設(shè)計可采用下列方法：

1局部加強(qiáng)法：對可能遭受偶然作用而發(fā)生局部破壞的關(guān)鍵受力部位，提高設(shè)計的安全

儲備；

2拉結(jié)構(gòu)件法：通過貫通水平構(gòu)件的最小配筋和鋼筋連接措施，使其在缺失支承、跨度

變化的條件下仍具有必要的承載能力，維持結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)固性；

3拆除構(gòu)件法：按一定規(guī)則拆除主要受力構(gòu)件，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)體系中的剩余部分的極限承載

力。

驗(yàn)算可采用彈性分析、彈塑性分析、極限分析等方法對結(jié)構(gòu)的受力一倒塌全過程進(jìn)行分

析，模擬結(jié)構(gòu)倒塌的全過程，并作出判斷。

3.6.3結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌驗(yàn)算應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件倒塌沖擊引起的動力系數(shù)，并根據(jù)倒塌的具

體情況確定荷載效應(yīng)。材料強(qiáng)度可取標(biāo)準(zhǔn)值或平均值，并應(yīng)考慮動力作用下材料強(qiáng)化和

脆性。

3.7既有結(jié)構(gòu)設(shè)計的原則（本節(jié)為新增容）

3.7.1為既有結(jié)構(gòu)延長使用年限、安全復(fù)核、改變用途、改建、擴(kuò)建或加固修復(fù)等，應(yīng)

對其進(jìn)行評定、驗(yàn)算或重新設(shè)計。

3.7.2既有結(jié)構(gòu)的設(shè)計應(yīng)符合下列原則：

1應(yīng)按現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢測和可靠性評估，確定相應(yīng)的設(shè)計參考;

2應(yīng)根據(jù)使用要求確定結(jié)構(gòu)繼續(xù)使用的年限；

3承載能力應(yīng)符合現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定；

4正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算宜符合現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定；

5必要時可對使用功能作相應(yīng)的調(diào)整。

3.7.3既有結(jié)構(gòu)的設(shè)計尚應(yīng)符合下列規(guī)定：

1應(yīng)優(yōu)化結(jié)構(gòu)方案，避免承載力及剛度突變，提高整體穩(wěn)固性；

2結(jié)構(gòu)上的作用可按現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)取值，也可按使用功能和繼續(xù)使用的年限適當(dāng)調(diào)整；

3應(yīng)按實(shí)際的構(gòu)件尺寸、截面配筋、連接構(gòu)造和已有缺陷進(jìn)行設(shè)計；

4結(jié)構(gòu)既有部分的材料性能由檢測評估確定，后加部分按現(xiàn)行規(guī)取值；

5既有結(jié)構(gòu)與后加部分之間應(yīng)采取可靠的連接構(gòu)造措施；

6結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計應(yīng)考慮承載歷史以及施工狀態(tài)的影響。

第4章材料

4.1混凝土

4.1.2素混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C15；鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等

級不應(yīng)低于C20；采用強(qiáng)度級別400MPa及以上的鋼筋時，混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C25。

承受重復(fù)荷載的鋼筋混凝土構(gòu)件，混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C30。預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的

混凝土強(qiáng)度等級不宜低于C40,且不應(yīng)低于C30。

4.1.3和4.1.4條中的混凝土強(qiáng)度表，壓、拉分別列表，并刪除了表的小注。

4.2鋼筋

4.2.1混凝土結(jié)構(gòu)的鋼筋應(yīng)按下列規(guī)定選用：

1縱向受力普通鋼筋宜采用HRB400,HRB500,HRBF400,HRBF500鋼筋，也可采用HRB335,

HRBF335,HPB300,RRB400鋼筋；

2箍筋宜采用HRB400、HRBF400,HPB300,HRB500,HRBF500鋼筋,也可采用HRB335、

HRBF335鋼筋；

3預(yù)應(yīng)力筋宜采用預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線和預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋。

注：RRB400鋼筋不宜用作重要部位的受力鋼筋，不應(yīng)用于直接承受疲勞荷載的構(gòu)件。

根據(jù)國家的技術(shù)政策，增加500MPa、級鋼筋；推廣400MPa、500MPa級高強(qiáng)鋼筋作為受

力的主導(dǎo)鋼筋；限制并準(zhǔn)備淘汰335MPa級鋼筋；立即淘汰低強(qiáng)的235MPa級鋼筋，代之

以300MPa級光圓鋼筋。在規(guī)的過渡期及對既有結(jié)構(gòu)設(shè)計時，235MPa級鋼筋的設(shè)計值按

02規(guī)取值。

4.2.4普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力筋在最大力下的總伸長率Sgt應(yīng)不小于表4.2.4的規(guī)定的數(shù)

值。

4.2.7當(dāng)采直徑50mm的鋼筋時，宜有可靠的工程經(jīng)驗(yàn)。

構(gòu)件中的鋼筋可采用并筋的配置形式。直徑28mm及以下的鋼筋并筋數(shù)量不應(yīng)超過3根;

直接32mm的鋼筋并筋數(shù)量宜為2根；直徑36mm及以上的鋼筋不應(yīng)采用并筋。并筋應(yīng)

按單根等效鋼筋進(jìn)行計算，等效鋼筋的等效直徑應(yīng)按截面面積相等的原則換算確定。

4.2.8當(dāng)進(jìn)行鋼筋代換時，除應(yīng)符合設(shè)計要求的構(gòu)件承載力、最大力下的總伸長率、裂

縫寬度驗(yàn)算以及抗震規(guī)定以外，尚應(yīng)滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護(hù)層厚度、鋼筋錨

固長度、接頭面積百分率及搭接長度等構(gòu)造要求。

4.2.9當(dāng)構(gòu)件中采用預(yù)制的鋼筋焊接網(wǎng)片或鋼筋骨架配筋時，應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)

的規(guī)定。

第5章結(jié)構(gòu)分析

本章對02版規(guī)的容作了較大的變動，豐富了分析模型、彈性分析、彈塑性分析、塑性

極限分析等容，增加了間接作用分析一節(jié)。

5.1基本原則

5.1.1~5.1.4節(jié)略有整理

5.1.5結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、材料性能和受力特點(diǎn)等選擇下列分析方法：

1彈性分析方法；（02規(guī)是線彈性分析方法）

2塑性力重分布分析方法；

3彈塑性分析方法；（新增）

4塑性極限分析方法；

5試驗(yàn)分析方法。

（刪掉了02規(guī)非線性分析方法）

5.2分析模型（單獨(dú)列為1節(jié)）

5.2.1、5.2.2條容來自原'線彈性分析'一節(jié)

5.2.3進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體分析時，對于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)或裝配整體式結(jié)構(gòu)，可假定樓蓋在其自身平

面為無限剛性。當(dāng)樓蓋開有較大孔或其局部會產(chǎn)生明顯的平面變形時，在結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)

考慮其影響。

5.2.4對現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。

梁受壓區(qū)有效翼緣計算寬度bf,可按表5.2.4所列情況中的最小值取用；也可采用梁

剛度增大系數(shù)法近似考慮，剛度增大系數(shù)應(yīng)根據(jù)梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對比

例確定（表略）

5.2.5當(dāng)?shù)鼗c結(jié)構(gòu)的相互作用對結(jié)構(gòu)的力和變形有顯著影響時，結(jié)構(gòu)分析中宜考慮地

基與結(jié)構(gòu)相互作用的影響。

5.3彈性分析

5.3.3混凝土結(jié)構(gòu)彈性分析宜采用結(jié)構(gòu)力學(xué)或彈性力學(xué)等分析方法。體形規(guī)則的結(jié)構(gòu)，

可根據(jù)作用的種類和特性，采用適當(dāng)?shù)暮喕治龇椒ā?/p>

5.3.4當(dāng)結(jié)構(gòu)的二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)顯著增大時，在結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的

不利影響。

混凝土結(jié)構(gòu)的重力二階效應(yīng)可采用有限元分析方法計算也可采用本規(guī)附錄B的簡化方

法。當(dāng)采用有限元分析方法時，宜考慮混凝土構(gòu)件開裂對構(gòu)件剛度降低的影響。

5.4塑性力重分布分析（單獨(dú)列為1節(jié)）

5.4.1混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板，可采用塑性力重分布方法進(jìn)行分析。重力荷載作用

下的框架、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的現(xiàn)澆梁以及雙向板等，經(jīng)彈性分析求得力后，可對支

座或節(jié)點(diǎn)彎矩進(jìn)行適度調(diào)幅，并確定相應(yīng)的跨中彎矩。

5.4.3鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點(diǎn)邊緣截面的負(fù)彎矩調(diào)幅幅度不宜大于25%；彎矩調(diào)整后

的梁端截面相對受壓區(qū)高度不應(yīng)超過0.35,且不宜小于0.10。鋼筋混凝土板的負(fù)彎矩

調(diào)幅幅度不宜大于20%o

5.5彈塑性分析（單獨(dú)列為1節(jié)）

5.5.1重要或受力復(fù)雜的結(jié)構(gòu)，宜采用彈塑性分析方法對結(jié)構(gòu)整體或局部進(jìn)行驗(yàn)算。結(jié)

構(gòu)的彈塑性分析宜遵循下列原則：

1應(yīng)預(yù)先設(shè)定結(jié)構(gòu)的形狀、尺寸、邊界條件、材料性能和配筋等；

2材料的性能指標(biāo)宜取平均值或?qū)崪y值，可按本規(guī)附錄C采用，或通過試驗(yàn)分析確定;

3宜考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性的不利影響；

4分析結(jié)果用于承載力設(shè)計時，應(yīng)考慮承載力不定性系數(shù)，對結(jié)構(gòu)的抗力進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。

5.5.2混凝土結(jié)構(gòu)的彈塑性分析，可根據(jù)實(shí)際情況采用靜力或動力分析方法。結(jié)構(gòu)的基

本構(gòu)件計算模型宜按下列原則確定：

1梁、柱等桿系構(gòu)件可簡化為一維單元，宜采用纖維束模型或塑性較模型；

2墻、板等構(gòu)件可簡化為二維單元，宜采用膜單元、板單元或殼單元;

3復(fù)雜的混凝土結(jié)構(gòu)、大體積結(jié)構(gòu)、結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)或局部區(qū)域需作精細(xì)分析時，宜采用三

維塊體單元。

5.5.3鋼筋、混凝土材料的本構(gòu)關(guān)系可按本規(guī)附錄C采用，也可通過試驗(yàn)分析確定。構(gòu)

件、截面或各種計算單元的受力-變形關(guān)系宜符合實(shí)際受力情況。

某些變形較大的構(gòu)件或節(jié)點(diǎn)進(jìn)行局部精細(xì)分析時，宜考慮鋼筋與混凝土間的粘結(jié)-滑移

本構(gòu)關(guān)系。

5.6塑性極限分析（單獨(dú)列為1節(jié)）

5.6.1對不承受多次重復(fù)荷載作用的混凝土結(jié)構(gòu)，當(dāng)有足夠的塑性變形能力時，可采用

塑性極限理論的分析方法進(jìn)行結(jié)構(gòu)的承載力計算，同時應(yīng)滿足正常使用的要求。

5.6.2整體結(jié)構(gòu)的塑性極限分析計算應(yīng)符合下列規(guī)定：

1對可預(yù)測結(jié)構(gòu)破壞機(jī)制的情況，結(jié)構(gòu)的極限承載力可根據(jù)設(shè)定的結(jié)構(gòu)塑性屈服機(jī)制，

采用塑性極限理論進(jìn)行分析；

2對難于預(yù)測結(jié)構(gòu)破壞機(jī)制的情況，結(jié)構(gòu)的極限承載力可采用靜力或動力彈塑性分析方

法確定；

3對直接承受偶然作用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或部位，應(yīng)根據(jù)偶然作用的動力特征考慮其動力效應(yīng)

的影響。

5.6.3承受均布荷載的周邊支承的雙向矩形板，可采用塑性較線法或條帶法等塑性極限

分析方法進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)的分析與設(shè)計。

5.7間接作用分析（新增）

5.7.1當(dāng)混凝土的收縮、徐變以及溫度變化等間接作用在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的作用效應(yīng)可能危

及結(jié)構(gòu)的安全或正常使用時，宜進(jìn)行間接作用分析，并應(yīng)采取相應(yīng)的構(gòu)造措施和施工措

施。

5.7.2溫度作用應(yīng)按下列情況考慮：

1混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)溫度狀態(tài)的

人工溫度措施、建筑物基底及相鄰部分的熱量傳導(dǎo)等；

2結(jié)構(gòu)使用期：考慮季節(jié)溫差、外界氣溫、結(jié)構(gòu)表面日照及部使用環(huán)境溫度等周期性影

響等，其溫度作用計算參數(shù)及周期變化過程應(yīng)取自工程附近氣象水文部門的實(shí)測資料。

5.7.3混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行間接作用分析，可采用本規(guī)笫5.5節(jié)的彈塑性分析方法；也可考

慮裂縫和徐變對構(gòu)件剛度的影響，按彈性分析方法近似計算。

第6章承載能力極限狀態(tài)計算

6.1一般規(guī)定

6.1.1本章適用于鋼筋混凝土、預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計算；素混凝土

結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計應(yīng)符合本規(guī)附錄D的規(guī)定。

深受彎構(gòu)件、牛腿、疊合式構(gòu)件的承載力計算應(yīng)符合本規(guī)第9章的有關(guān)規(guī)定。

6.1.2對于二維或三維非桿系結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當(dāng)按彈性分析方法得到構(gòu)件的應(yīng)力設(shè)計值分布

后，可按主拉應(yīng)力設(shè)計值的合力在配筋方向的投影確定所需的配筋量和鋼筋布置，并應(yīng)

符合相應(yīng)的構(gòu)造要求；受壓應(yīng)力設(shè)計值不應(yīng)大于混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，受壓鋼筋可按

構(gòu)造要求配置。當(dāng)混凝土處于多軸受壓狀態(tài)時，其抗壓強(qiáng)度設(shè)計值可根據(jù)實(shí)際受力情況

按本規(guī)附錄C的有關(guān)規(guī)定采用。

6.2正截面承載力計算

(I)正截面承載力計算的一般規(guī)定

6.2.1條為正截面基本假定，基本沒有變化。

6.2.2在確定中和軸位置時，對雙向受彎構(gòu)件，其、外彎矩作用平面應(yīng)相互重合；對雙

向偏心受力構(gòu)件，其軸向力作用點(diǎn)、混凝土和受壓鋼筋的合力點(diǎn)以及受拉鋼筋的合力點(diǎn)

應(yīng)在同一條直線上。當(dāng)不符合上述條件時，尚應(yīng)考慮扭轉(zhuǎn)的影響。

6.2.3彎矩作用平面截面對稱的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比M1/M2不

大于0.9且設(shè)計軸壓比不大于0.9時，若構(gòu)件的長細(xì)比滿足公式(6.2.3)的要求，可

不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響；否則應(yīng)根據(jù)本規(guī)第6.2.4條

的規(guī)定，按截面的兩個主軸方向分別考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響。

lc/iW34-12(M1/M2)(6.2.3)

式中：Ml、M2---分別為偏心受壓構(gòu)件兩端截面按結(jié)構(gòu)分析確定的對同一主軸的組合彎

矩設(shè)計值，絕對值較大端為M2,絕對值較小端為Ml,當(dāng)構(gòu)件按單曲率彎曲時，M1/M2

取正值，否則取負(fù)值；

1c——構(gòu)件的計算長度，可近似取偏心受壓構(gòu)件相應(yīng)主軸方向上下支撐點(diǎn)之間的距離；

i——偏心方向的截面回轉(zhuǎn)半徑。

6.2.4排架結(jié)構(gòu)柱的二階效應(yīng)應(yīng)按本規(guī)第5.3.4條的規(guī)定計算；其他偏心受壓構(gòu)件，考

慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應(yīng)后控制截面彎矩設(shè)計值應(yīng)按下列公式計算：

M=CmnnsM2(6.2.4-1)

Cm=0.7+0.3M1/M2^0.7(6.2.4-2)

(6.2.4-3)

?c=0.5fcA/N(6.2.4-4)

當(dāng)Cmnns小于1.0時取1.0；對剪力墻類構(gòu)件及核心筒類構(gòu)件，可取Cmnns等于1.0。

式中：G——構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)，當(dāng)小于0.7時取0.7；

〃心---彎矩增大系數(shù);

N——與彎矩設(shè)計值版相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計值；

短——截面曲率修正系數(shù)，當(dāng)計算值大于1.0時取1.0；

6.2.5~6.2.8關(guān)于附加偏心距、等效矩形應(yīng)力圖、界限相對受壓區(qū)高度&b、縱筋應(yīng)力

取值規(guī)定等容無變化。

(II)正截面受彎承載力計算

6.2.10~6.2.14為矩形、T形截面、雙筋截面的計算公式，保留02版規(guī)的實(shí)用計算方

法。

(III)正截面受壓承載力計算

除6.2.17條中e的表達(dá)式中去掉了偏心距增大系數(shù)n之外，其他基本上無變化。對應(yīng)

5.3.4、6.2.4條，二階彎矩的影響包含在彎矩設(shè)計值M中，故截面計算公式中不再考

慮。

6.3斜截面承載力計算

主要變化為，將集中荷載作用與非集中荷載作用的兩個公式合并為1個，第一項(xiàng)的系數(shù)

為a”，第二項(xiàng)的系數(shù)統(tǒng)一取為1.0。

a。,一般情況為0.7,集中力產(chǎn)生的剪力占75%以上時取為1.75/(入+1)。

此外新增條目為：

6.3.19矩形截面雙向受剪的鋼筋混凝土框架柱，當(dāng)斜向剪力設(shè)計值V的作用方向與x

軸的夾角在0°~10°或80°~90°時，可僅按單向受剪構(gòu)件進(jìn)行截面承載力計算。

6.4扭曲截面承載力計算

基本容沒有變化。剪、扭復(fù)合受力構(gòu)件中與剪切有關(guān)的式子中，與斜截面一節(jié)對應(yīng)，箍

筋項(xiàng)的系數(shù)為L0。新增拉、彎、剪、扭構(gòu)件條目：

6.4.11在軸向拉力和扭矩共同作用下的矩形截面鋼筋混凝土構(gòu)件，其受扭承載力可按

下列規(guī)定驗(yàn)算：

(6.4.11-1)

6.4.17在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，其

受剪扭承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：

1受剪承載力

1.75

"(1.5_片)工她，-0.2q+4勺&

N+1

(6.4.17-1)

2受扭承載力

T<A[0.35J；-0.2^K+1.27<4^^

1J(6.4.17-2)

6.4.18在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，當(dāng)

T<(0.175ft-0.lN/A)Wt時，可僅驗(yàn)算偏心受拉構(gòu)件的正截面承載力和斜截面受剪承載

力。

6.4.19在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，其

縱向鋼筋截面面積應(yīng)分別按偏心受拉構(gòu)件的正截面承載力和剪扭構(gòu)件的受扭承載力計

算確定，并應(yīng)配置在相應(yīng)的位置；箍筋截面面積應(yīng)分別按剪扭構(gòu)件的受剪承載力和受扭

承載力計算確定，并應(yīng)配置在相應(yīng)的位置。

6.5受沖切承載力計算

原規(guī)保守較多，此次將一些系數(shù)做了調(diào)整，冗余度有所降低。

6.6局部受壓承載力計算

無變化

6.7疲勞驗(yàn)算

無變化

第7章正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算

主要變化：

1.補(bǔ)充了“有舒適度要求的樓蓋結(jié)構(gòu)，應(yīng)進(jìn)行豎向自振頻率驗(yàn)算”的容；

2.對應(yīng)3.4.4節(jié)，對裂縫控制等級為三級的鋼筋混凝土構(gòu)件，選荷載的準(zhǔn)永久組合進(jìn)

行裂縫寬度和撓度驗(yàn)算；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件未變。

3.裂縫寬度計算公式進(jìn)行了調(diào)整.

7.1裂縫控制驗(yàn)算

二級裂縫控制等級構(gòu)件去掉了準(zhǔn)永久組合下混凝土不受拉的要求；三級裂縫控制等級鋼

筋混凝土構(gòu)件按荷載準(zhǔn)永久組合計算，預(yù)應(yīng)力構(gòu)件仍按標(biāo)準(zhǔn)組合計算。

裂縫寬度計算公式形式無變化，只是式中的。"改作。…k代表標(biāo)準(zhǔn)值，而對于鋼筋

混凝土構(gòu)件改用準(zhǔn)永久組合，按理應(yīng)該用q做下標(biāo)，但預(yù)應(yīng)力構(gòu)件仍采用標(biāo)準(zhǔn)組合，應(yīng)

為k,不得已采用一個籠統(tǒng)的符號?！硗猓Ｗo(hù)層厚度c符號改為黑，其余不變。

7.1.3在荷載準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合下，鋼筋混凝土構(gòu)件、預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件開裂截面

處受壓邊緣混凝土壓應(yīng)力、不同位置處鋼筋的拉應(yīng)力及預(yù)應(yīng)力筋的等效應(yīng)力宜按下列假

定計算：

1截面應(yīng)變保持平面；

2受壓區(qū)混凝土的法向應(yīng)力圖取為三角形；

3不考慮受拉區(qū)混凝土的抗拉強(qiáng)度；

4采用換算截面。

第7.1.4條縱筋應(yīng)力計算公式中，鋼筋混凝土構(gòu)件除了以M。、％（準(zhǔn)永久組合的彎矩、

軸力）代替Mk、Nk（標(biāo)準(zhǔn)組合的彎矩、軸力），變?yōu)?s。之外，形式上無變化。

預(yù)應(yīng)力構(gòu)件仍為呱、&、。如，與02規(guī)相比，沒有考慮后超靜定結(jié)構(gòu)中的次彎矩血。預(yù)

應(yīng)力筋面積Ap前面多了一個無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的等效折減系數(shù)a?。

標(biāo)準(zhǔn)組合及準(zhǔn)永久組合下混凝土法向應(yīng)力計算、主應(yīng)力驗(yàn)算皆無變化。

7.2受彎構(gòu)件撓度驗(yàn)算

考慮長期作用影響的剛度B與短期剛度Bs之間的關(guān)系，本質(zhì)上無變化。對于鋼筋混凝

土構(gòu)件，將式中Mk用Mq替換，于是關(guān)系式變?yōu)锽=Bs/9。

其余容無甚變化。

第2章構(gòu)造規(guī)定

8.1伸縮縫

可適當(dāng)增大縫間距的場合中增加了采用低收縮混凝土；加強(qiáng)澆筑后的養(yǎng)護(hù)；采用跳倉法、

后澆帶、控制縫等施工措施。其余無甚變化。

8.2混凝土保護(hù)層

最小保護(hù)層厚度表有調(diào)整。

1根據(jù)第3.5節(jié)對結(jié)構(gòu)所處耐久性環(huán)境類別的劃分，確定混凝土保護(hù)層厚度的數(shù)值，考

慮得更為細(xì)致。鑒于工程調(diào)查分析的結(jié)果及可持續(xù)發(fā)展的需要，對一般情況下混凝土結(jié)

構(gòu)的保護(hù)層厚度僅作微調(diào)，稍有增大；而對惡劣環(huán)境下的保護(hù)層厚度，則增加幅度較大;

2從混凝土碳化、脫鈍和鋼筋銹蝕的耐久性角度考慮，不再以縱向受力鋼筋，而以最外

層鋼筋（包括箍筋、構(gòu)造筋、分布筋、鋼筋網(wǎng)片等）計算保護(hù)層厚。

3.簡化考慮，按平面構(gòu)件（板、墻、殼）及桿形構(gòu)件（梁、柱）分兩類確定保護(hù)層厚

度；簡化混凝土強(qiáng)度的影響，C30以上統(tǒng)一取值。

8.2.2當(dāng)有充分依據(jù)并采取下列有效措施時，可適當(dāng)減小混凝土保護(hù)層的厚度。

1構(gòu)件表面有可靠的防護(hù)層;

2采用工廠化生產(chǎn)的預(yù)制構(gòu)件，并能保證預(yù)制構(gòu)件混凝土的質(zhì)量；

3在混凝土中摻加阻銹劑或采用陰極保護(hù)處理等防銹措施；

4當(dāng)對地下室墻體采取可靠的建筑防水做法或防腐措施時，與土壤接觸一側(cè)鋼筋的保護(hù)

層厚度可適當(dāng)減少，但不應(yīng)小于25mm。

8.2.3當(dāng)梁、柱、墻中縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度大于50nlm時，宜對保護(hù)層采取有效

的構(gòu)造措施。可在保護(hù)層配置防裂、防剝落的焊接鋼筋網(wǎng)片，網(wǎng)片鋼筋的保護(hù)層厚度不

應(yīng)小于25nlm,并應(yīng)采取有效的絕緣、定位措施。

8.3鋼筋的錨固

將原9.3.1中關(guān)于錨固長度修正的條款用一個修正系數(shù)4a表達(dá)，乘以此系數(shù)之后的錨

固長度用心表達(dá)，原來意義上的，，改用符號稱為“基本錨固長度”。

8.3.1當(dāng)計算中充分利用鋼筋的抗拉強(qiáng)度時，受拉鋼筋的錨固應(yīng)符合下列要求：

1基本錨固長度應(yīng)按下列公式計算

普通鋼筋

k=a：d(8.3.1-1)

Jt

修應(yīng)力筋

(8.3.1-2)

式中：鼠一一受拉鋼筋的基本錨固長度；

f，、fPy——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；

ft——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級高于C60時，按C60取值；

d——錨固鋼筋的直徑；

a——錨固鋼筋的外形系數(shù)，按表8.3.1取用。

?8.3.1錨固鋼筋的外形系Ua

例筋類型光面用筋帶肋網(wǎng)筋螺旋肋鋼絲三股網(wǎng)紋紋七股網(wǎng)紋紋

a0.160.140.130.160.17

注：光面i忖筋木端應(yīng)做180，彎鉤,彎后平面段長度不應(yīng)小丁3d.但作受也曬筋時可

不做穹佝.

錨固鋼筋的外形系數(shù)中刪除了02規(guī)中錨固性能很差的刻痕鋼絲；帶肋鋼筋是指HRB、

HRBF、RRB系列鋼筋；新增加的預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋采用螺母錨固，故未列入錨固長度計算。

2受拉鋼筋的錨固長度應(yīng)根據(jù)錨固條件按下列公式計算，且不應(yīng)小于200mm：

（8.3.1-3）

式中：la---受拉鋼筋的錨固長度；

Za——錨固長度修正系數(shù)，對普通鋼筋按本規(guī)第8.3.2條的規(guī)定取用，當(dāng)多于一項(xiàng)時,

可按連乘計算，但不應(yīng)小于0.6；對預(yù)應(yīng)力筋，可取1.0。

3當(dāng)錨固鋼筋保護(hù)層厚度不大于5d時，錨固長度圍應(yīng)配置橫向構(gòu)造筋，其直徑不應(yīng)小

于〃4；對梁、柱、斜撐等桿狀構(gòu)件間距不應(yīng)大于5d,對板、墻等平面構(gòu)件間距不大于

10d,且均不應(yīng)小于100mm,此處d為錨固鋼筋的直徑。

8.3.2條容與原9.3.1條中1~5項(xiàng)對應(yīng)，無變化。

8.3.3當(dāng)縱向受拉普通鋼筋末端采用彎鉤或機(jī)械錨固措施時，包括彎鉤或錨固端頭在的

錨固長度（投影長度）可取為基本錨固長度M的60%。彎鉤和機(jī)械錨固的形式（圖8.3.3）

和技術(shù)要求應(yīng)符合表8.3.3的規(guī)定。

表8.3.3鋼筋彎鉤和機(jī)械錨固的形式和技術(shù)要求

錨固形式技術(shù)要求

90°彎鉤末端90°彎鉤，彎鉤徑4d,彎后直段長度12d

135°彎鉤末端135°彎鉤，彎鉤徑4d,彎后直段長度5d

一側(cè)貼焊錨筋末端一側(cè)貼焊長5d同直徑鋼筋

兩側(cè)貼焊錨筋末端一側(cè)貼焊長3d同直徑鋼筋

焊端錨板末端與厚度d的錨板穿孔塞焊

螺栓錨頭末端旋入螺栓錨頭

注：1焊縫和螺紋長度應(yīng)滿足承載力要求；

2螺栓錨頭和焊接錨板的承壓凈面積不應(yīng)小于錨固鋼筋截面面積的4倍；

3螺栓錨頭的規(guī)格應(yīng)符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求

4螺栓錨頭和焊接錨板的鋼筋凈間距不宜小于4d,否則應(yīng)考慮群錨效應(yīng)的不利影響;

5截面角部的彎鉤和一側(cè)貼焊錨筋的布筋方向宜向截面?zhèn)绕谩?/p>

(a)90。彎鉤(b)135。彎鉤(c)側(cè)貼焊錨筋

(d)兩側(cè)貼餌鎬筋(e)穿孔塞焊錨板(f)螺栓錨頭

圖8.3.3鋼筋彎鉤和機(jī)械錨固的形式和技術(shù)要求

8.3.4混凝土結(jié)構(gòu)中的縱向受壓鋼筋，當(dāng)計算中充分利用其抗壓強(qiáng)度時，錨固長度不應(yīng)

小于相應(yīng)受拉錨固長度的70%。

受壓鋼筋不應(yīng)采用末端彎鉤和一側(cè)貼焊錨筋的錨固措施。

受壓鋼筋錨固長度圍的橫向構(gòu)造鋼筋應(yīng)符合本規(guī)第8.3.1條的有關(guān)規(guī)定。

8.3.5承受動力荷載的預(yù)制構(gòu)件，應(yīng)將縱向受力普通鋼筋末端焊接在鋼板或角鋼上，鋼

板或角鋼應(yīng)可靠地錨固在混凝土中。鋼板或角鋼的尺寸應(yīng)按計算確定，其厚度不宜小于

10mmo

其他構(gòu)件中受力普通鋼筋的末端也可通過焊接鋼板或型鋼實(shí)現(xiàn)錨固。

8.3.4鋼筋的連接

8.4.1鋼筋的連接可采用綁扎搭接、機(jī)械連接或焊接。機(jī)械連接接頭及焊接接頭的類型

及質(zhì)量應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。

混凝土結(jié)構(gòu)中受力鋼筋的連接接頭宜設(shè)置在受力較小處。在同一根受力鋼筋上宜少設(shè)接

頭。在結(jié)構(gòu)的重要構(gòu)建和關(guān)鍵傳力部位，縱向受力鋼筋不宜設(shè)置連接接頭。

8.4.2軸心受拉及小偏心受拉桿件的縱向受力鋼筋不得采用綁扎搭接；其他構(gòu)件中的鋼

筋采用綁扎搭接時，受拉鋼筋直徑不宜大于25mm,受壓鋼筋直徑不宜大于28mm。

8.4.3及8.4.4條中，關(guān)于縱向搭接鋼筋接頭面積百分率增加一句“當(dāng)直徑不同的鋼筋

搭接時，按直徑較小的鋼筋計算”。增加并筋搭接的要求：“并筋采用綁扎搭接連接時,

應(yīng)按每根單筋錯開搭接的方式連接。接頭面積百分率應(yīng)按統(tǒng)一區(qū)段所有的單根鋼筋計

算。并筋中鋼筋的搭接長度應(yīng)按單筋分別計算?！逼溆嗳菖c原9.4.3條同。

8.4.6在梁、柱類構(gòu)件的縱向受力鋼筋搭接長度圍的橫向構(gòu)造鋼筋應(yīng)符合本規(guī)第8.3.1

條的要求；當(dāng)受壓鋼筋直徑大于25mm時，尚應(yīng)在搭接接頭兩個端面外100mm的圍各設(shè)

置兩道箍筋。

本條提出了對受拉、受壓搭接連接區(qū)段箍筋直徑、間距的構(gòu)造要求。拉壓統(tǒng)一取值而對

受壓搭接較02規(guī)要求適當(dāng)加嚴(yán)了（02規(guī)：受壓箍筋間距是受拉的2倍）。調(diào)查研究表

明，箍筋對約束受壓鋼筋的搭接傳力更為重要，故取與受拉同樣的間距。

8.4.7條將原9.4.6、9.4.7、9.4.8三條容合并為一條。將其中“d為縱向受力鋼筋的

較大直徑”改為“d為連接鋼筋的較小直徑”。

8.4.8細(xì)晶粒熱軋帶肋鋼筋以及直徑大于28mm的帶肋鋼筋，其焊接應(yīng)經(jīng)試驗(yàn)確定；余

熱處理鋼筋不宜焊接。（增加容）

縱向受力鋼筋的焊接接頭應(yīng)相互錯開。鋼筋焊接接頭連接區(qū)段的長度35d且不小于

500mm,d為連接鋼筋的較小直徑，凡接頭中點(diǎn)位于該連接區(qū)段長度的焊接接頭均屬于

同一連接區(qū)段。

縱向受拉鋼筋的接頭面積百分率不宜大于50%,但對預(yù)制構(gòu)件的拼接處，可根據(jù)實(shí)際情

況放寬?？v向受壓鋼筋的接頭百分率可不受限制。

8.4.9條容沒有變化

8.5縱向受力鋼筋的最小配