DL∕T 1929-2018 燃煤機(jī)組能效評(píng)價(jià)方法

國家能源局發(fā)布I Ⅱ 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和符號(hào) 14能效評(píng)價(jià)方法 65評(píng)價(jià)報(bào)告 附錄A(資料性附錄)能效評(píng)價(jià)工作所需曲線示例 附錄B(資料性附錄)根據(jù)循環(huán)水量和背壓變化確定機(jī)組設(shè)計(jì)最佳運(yùn)行工況的方法 附錄C(資料性附錄)獲取應(yīng)達(dá)值相關(guān)過程參數(shù)的次序和方法示例 21附錄D(資料性附錄)熱平衡法計(jì)算抽汽效率示例 24Ⅱ 1能源效率(能效)energyefficiency2固有性能inherentperformance應(yīng)達(dá)性能desiredperformance實(shí)際性能actualperformance能效實(shí)達(dá)值energyefficiency,actual能效最優(yōu)值energyefficiency,bestpractice固有性能偏差inherentperform汽輪機(jī)組抽汽效率efficiencyo3.2符號(hào)表1所列符號(hào)和表2所列角標(biāo)適用于本標(biāo)準(zhǔn)。3%以整個(gè)機(jī)組為單位，機(jī)組修正到設(shè)計(jì)條件下的供電煤耗機(jī)組基于設(shè)計(jì)鍋爐效率、汽輪機(jī)組設(shè)計(jì)熱耗率及性能試驗(yàn)實(shí)測輔bC%K%%%當(dāng)前出力和當(dāng)前溫度條件下的實(shí)際風(fēng)機(jī)耗電率%當(dāng)前出力和當(dāng)前溫度條件下應(yīng)有的風(fēng)機(jī)耗電率%當(dāng)前出力系數(shù)設(shè)計(jì)條件下引風(fēng)機(jī)耗電率%汽輪發(fā)電機(jī)組的排汽壓力汽輪發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)排汽壓力當(dāng)前出力系數(shù)條件下的汽輪機(jī)組熱耗率僅考慮環(huán)境溫度(循環(huán)水溫或空氣溫度)影響背壓的汽輪機(jī)當(dāng)前出力系數(shù)條件下汽輪機(jī)組熱耗率的設(shè)計(jì)值%當(dāng)前出力系數(shù)下鍋爐的排煙損失設(shè)計(jì)值%%%r%空氣預(yù)熱器進(jìn)口空氣溫度℃4表1(續(xù))℃℃℃一次風(fēng)機(jī)出口空氣溫度℃暖風(fēng)器進(jìn)口空氣溫度℃℃℃℃空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙氣溫度℃空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度℃℃℃空氣預(yù)熱器進(jìn)口一次風(fēng)溫度℃空氣預(yù)熱器進(jìn)口二次風(fēng)溫度℃當(dāng)前循環(huán)水溫度條件下汽輪機(jī)組應(yīng)達(dá)到的排汽溫度℃℃W%%%引風(fēng)機(jī)入口過量空氣系數(shù)設(shè)計(jì)值a%%%%暖風(fēng)器抽汽的做功效率%t外部條件引起的機(jī)組性能(供電煤耗)偏差%%5表1(續(xù))%%%抽汽供熱(汽)的，按DL/T904計(jì)算的汽輪機(jī)組熱耗率比暖風(fēng)器抽起的汽輪機(jī)組熱耗率增加量%%%固體術(shù)完全燃燒損失增加值%%汽輪機(jī)細(xì)排汽溫度與凝汽器進(jìn)口水溫之差℃%表2角標(biāo)說明說明說明角標(biāo)說明空冷凝汽器進(jìn)口空氣預(yù)熱器a空氣f收到基gB鍋爐g暖風(fēng)器c自采暖引風(fēng)機(jī)水蒸氣廠用i組分，序號(hào)Xen固有，背壓64能效評(píng)價(jià)方法4.1基本原則4.1.1能效評(píng)價(jià)主要是根據(jù)燃煤機(jī)組的設(shè)計(jì)性能，排除機(jī)組固有性能偏差和外部條件性能偏差的影4.1.2能效評(píng)價(jià)宜將被評(píng)價(jià)機(jī)組作為整體進(jìn)行，入口端為入爐煤，供電出口端為供電關(guān)口表，供熱(汽)出口端為汽輪機(jī)組的抽汽口。若汽輪機(jī)抽汽口到熱網(wǎng)首站供熱(汽)關(guān)口表間無熱泵等其他熱源，則供熱(汽)出口端可為熱網(wǎng)首站供熱(汽)關(guān)口表。4.1.3能效評(píng)價(jià)基于機(jī)組的最初設(shè)計(jì)、實(shí)際設(shè)備及工作條件，確定機(jī)組的固有性能和外部條件的影響，計(jì)算得出機(jī)組通過技術(shù)改造的性能提升潛力和通過提高技術(shù)管理水平、運(yùn)行水平的性能提升空a)固有性能偏差表示機(jī)組設(shè)計(jì)、制造、安裝的水平。當(dāng)固有性能差于設(shè)計(jì)值時(shí)，應(yīng)查找固有性能b)機(jī)組升級(jí)改造的性能提升潛力用最優(yōu)值和應(yīng)達(dá)值的差值評(píng)價(jià)：差值小表明機(jī)組固有性能好；差c)機(jī)組技術(shù)管理水平和運(yùn)行水平的性能提升空間用應(yīng)達(dá)值和實(shí)際值的差值評(píng)價(jià)：差值小表明機(jī)組4.1.4被評(píng)價(jià)機(jī)組應(yīng)具備背壓對(duì)熱耗率的修正曲線；空冷機(jī)組還應(yīng)具備空冷凝汽器入口空氣溫度變化4.2機(jī)組固有性能值確定方法4.2.1機(jī)組固有性能值通過機(jī)組性能試驗(yàn)測試，并經(jīng)煤種、環(huán)境溫度、出力系數(shù)、供熱量修正后確4.2.2固有性能測試包含鍋爐效率試驗(yàn)、汽輪機(jī)組熱耗試驗(yàn)和廠用電率的測試，宜同時(shí)進(jìn)行。鍋爐效率試驗(yàn)按GB/T10184—2015(循環(huán)流化床鍋爐也可按DL/T964)執(zhí)行，并修正到設(shè)計(jì)煤種和設(shè)計(jì)進(jìn)風(fēng)溫度條件下；汽輪機(jī)組熱耗試驗(yàn)按GB/T8117.1在純凝條件下進(jìn)行，按GB/T8117.1或廠家提供的背壓修正曲線、修正函數(shù)將汽輪機(jī)組的熱耗率修正到設(shè)計(jì)環(huán)境溫度(空冷機(jī)組)或設(shè)計(jì)凝汽器進(jìn)口循環(huán)水4.2.3鍋爐送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)的耗電率需單獨(dú)測試，并根據(jù)式(1)修正到設(shè)計(jì)進(jìn)風(fēng)(煙氣)溫4.2.4根據(jù)DL/T1755,性能試驗(yàn)的負(fù)荷點(diǎn)不宜少于50%THA、75%THA和100%THA三個(gè)工況，采用設(shè)計(jì)鍋爐效率、設(shè)計(jì)汽輪機(jī)組熱耗率和實(shí)測的廠用電率計(jì)算各負(fù)荷點(diǎn)設(shè)計(jì)供電煤耗，采用實(shí)測的鍋爐效率(修正到設(shè)計(jì)煤種和設(shè)計(jì)空氣預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)溫度)、汽輪機(jī)組熱耗率(修正到設(shè)計(jì)環(huán)境溫度或循環(huán)泵進(jìn)水溫度)、廠用電率(修正到設(shè)計(jì)環(huán)境溫度)計(jì)算各負(fù)荷點(diǎn)供電煤耗，作為固有性能值。根據(jù)DL/T904,供電煤耗按式(2)計(jì)算：77d——管道效率，%,宜取99%;8表3各種煤種條件下的灰渣可燃物限值煤種%%b)實(shí)際燃用煤種中水分引起的排煙損失增加量為：c)實(shí)際燃用煤種中水分引起的引風(fēng)機(jī)耗電率增加量為：K——煤種干空氣量計(jì)算系數(shù)，根據(jù)DL/T904可取0.00026。d)入爐煤總量變化引起制粉系統(tǒng)耗電率增加的修正為：表4各種制粉系統(tǒng)制粉單耗限值煤種中儲(chǔ)式鋼球磨煤機(jī)制粉系統(tǒng)84.3.3環(huán)境溫度變化引起煤耗上升的修正按下列因素考慮，修正到實(shí)際運(yùn)行條件。a)對(duì)鍋爐效率的修正。1)未投入暖風(fēng)器時(shí)，空氣溫度變化引起鍋爐效率下降，下降量由修正后排煙溫度計(jì)算：9式中： (14)式中： (17) (18)LoyFNic—當(dāng)前出力與溫度條件下應(yīng)有的風(fēng)機(jī)耗電率，通過出力系數(shù)確定基準(zhǔn)后由式(1)修正計(jì)算，%。Qg—對(duì)外供熱(汽)時(shí)抽汽所包含的熱量，供熱時(shí)取熱量結(jié)算表計(jì)數(shù)據(jù)，對(duì)外供汽時(shí)為抽汽 (22) (23) (24)△L=ALAp+△L,v+△L+ALAc+△L (25)(資料性附錄)能效評(píng)價(jià)工作所需曲線示例能效評(píng)價(jià)工作所需曲線示例見表A.1。圖機(jī)組設(shè)計(jì)供電煤耗隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.1機(jī)組固有性能偏差隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.2設(shè)計(jì)碼效率隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.3設(shè)計(jì)鍋爐爆料量隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.4設(shè)輪機(jī)熱耗率隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.5圖A.6圖A.7圖A.8圖A.9鍋爐南體未完全燃燒熱損失隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.11機(jī)入口處隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.12暖風(fēng)器抽汽做功效率隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.13空齡機(jī)組環(huán)境溫度對(duì)于背壓的影響示例圖A.14汽輪機(jī)排汽壓力對(duì)熱耗的影響曲線示例圖A.15b,0.00471r2-1.055321r+358,730機(jī)組出力系數(shù)r(%)圖A.1機(jī)組設(shè)計(jì)供電煤耗隨出力系數(shù)變化曲線示例機(jī)組出力系數(shù)(%)=0.00042r2-0.03800r+94.0圖A.5設(shè)計(jì)汽輪機(jī)熱耗率隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.6機(jī)組固有性能確定試驗(yàn)時(shí)機(jī)組廠用電率隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.7機(jī)組固有性能確定試驗(yàn)時(shí)一次風(fēng)機(jī)耗電率隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.10鍋爐固體未完全燃燒熱損失隨出力系數(shù)變化曲線示例圖A.13暖風(fēng)器抽汽做功效率隨出力系數(shù)變化曲線示例汽輪機(jī)排汽壓力PkPa汽輪機(jī)排汽壓力PkPa800圖A.15汽輪機(jī)排汽壓力對(duì)熱耗的影響曲線示例(B.9)AI"p=Lβ-Lp……………………(B.13)以循環(huán)水量為橫坐標(biāo)，把廠用電率和背壓對(duì)供電煤耗的影響量隨循環(huán)水量的變化關(guān)系繪制在同一圖B.1循環(huán)水量改變對(duì)煤耗的影響曲線示例(資料性附錄)獲取應(yīng)達(dá)值相關(guān)過程參數(shù)的次序和方法示例以某660MW亞臨界鍋爐電廠為例，獲取應(yīng)達(dá)值相關(guān)過程參數(shù)的次序及方法見表C.1。值1%煤質(zhì)分析報(bào)告2%煤質(zhì)分析報(bào)告3煤質(zhì)分析報(bào)告45r%6%根據(jù)設(shè)計(jì)值擬合后按出力系數(shù)確定7%89%%℃℃%%K%W統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)%℃統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)℃統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)℃統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)℃統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)℃式(11)表C.1(續(xù))值℃式(10)%%℃℃℃式(12)℃統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)℃式(13)式(14)式(15)℃℃℃統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)℃統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)℃式(18)式(17)%式(18)%統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)℃℃統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)%%式(20)%統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)℃℃統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)%%式(20)%統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)%%式(20)%式(26)表C.1(續(xù))符號(hào)值%式(23)式(24)%%式(22)式(4)(資料性附錄)D.1汽輪機(jī)組熱力系統(tǒng)圖例以某660MW亞臨界機(jī)組為例，機(jī)組熱力系統(tǒng)圖如圖D.1所示。o方0+ +o629H單位:C2