網(wǎng)架設(shè)計與施工規(guī)程

JGJ7-91網(wǎng)架結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程

中華人民共和國行業(yè)標準《網(wǎng)架結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程》

（JGJ7-91）第一章

總則第1.0.1條

為了在網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的設(shè)計與施工中，做到技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、安全適用、確保質(zhì)量、特制定本規(guī)程。第1.0.2條

本規(guī)程適用工業(yè)與民用建筑屋蓋與樓層的平板型網(wǎng)架結(jié)構(gòu)（簡稱網(wǎng)架結(jié)構(gòu)），其中屋蓋跨度不宜大于120m，樓層跨度不宜大于40m。第1.0.3條

本規(guī)程是遵照國家標準《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計統(tǒng)一標準》GBJ68-84、《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計通用符號、計量單位和基本術(shù)語》GBJ83-85、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GBJ9-87、《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GBJ11-89、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GBJ17-88、《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GBJ18-87和《鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GBJ205，結(jié)合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的特點而編制的。在設(shè)計與施工中，除符合本規(guī)程的要求外，尚應遵守《網(wǎng)架結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量檢驗評定標準》JGJ78-91及其他有關(guān)規(guī)范的規(guī)定。第1.0.4條

對受高溫及強烈腐蝕等作用、有防火要求的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，或承受動力荷載的樓層網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，應符合現(xiàn)行有關(guān)專門規(guī)范或規(guī)程的要求。直接承受中級或重級工作制的懸掛吊車荷載并需進行疲勞驗算的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，其疲勞強度及構(gòu)造應經(jīng)過專門的試驗確定。第1.0.5條

網(wǎng)架的選型及構(gòu)造應綜合考慮材料供應和施工條件與制作安裝方法，以取得良好的技術(shù)經(jīng)濟效果。網(wǎng)架結(jié)構(gòu)中的桿件和節(jié)點，宜減少規(guī)格類型，以便于制作安裝。第二章

設(shè)計的一般規(guī)定第2.0.1條

網(wǎng)架結(jié)構(gòu)可選用下列常用形式（附錄一）：

一、有平面桁架系組成的兩向正交正放網(wǎng)架、兩向正交斜放網(wǎng)架、兩向斜交斜放網(wǎng)架、三向網(wǎng)架、單向折線型網(wǎng)架。

二、由四角錐體組成的正放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、棋盤型四角錐網(wǎng)架、斜放四角錐網(wǎng)架、星型四角錐網(wǎng)架。

三、由三角錐體組成的三角錐網(wǎng)架、抽空三角錐網(wǎng)架、蜂窩型三角錐網(wǎng)架。第2.0.2條

網(wǎng)架的選型應結(jié)合工程的平面形狀和跨度大小、支承情況、荷載大小、屋面構(gòu)造、建筑設(shè)計等要求綜合分析確定。網(wǎng)架構(gòu)件步子必須保證不出現(xiàn)結(jié)構(gòu)幾何可變情況。

注：本規(guī)程中大、中、小跨度劃分系針對屋蓋而言；大跨度為60m以上；中跨度為30m-60m；小跨度為30m以下。第2.0.3條

平面形狀為矩形的周邊支承網(wǎng)架，當其邊長比（長邊/短邊）小于或等于1.5時，宜選用斜放四角錐網(wǎng)架、棋盤型四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、兩向正交斜放網(wǎng)架、兩向正交正放網(wǎng)架、正放四角錐網(wǎng)架。對中小跨度，也可選用星型四角錐網(wǎng)架和蜂窩型三角錐網(wǎng)架。當建筑要求長寬兩個方向不等時，可選用兩向斜交斜放網(wǎng)架。第2.0.4條

平面形狀為矩形的周邊支承網(wǎng)架，當其邊長比大于1.5時，宜選用兩向正交正放網(wǎng)架，正放四角錐網(wǎng)架或正放抽空四角錐網(wǎng)架。當其邊長比小于2時，也可采用斜放四角錐網(wǎng)架。當平面狹長時，可采用單向折線型網(wǎng)架。第2.0.5條

平面形狀為矩形，三邊支承一邊開口的網(wǎng)架可按2.0.3條進行選型，其開口邊可采取增加網(wǎng)架層數(shù)或適當增加整個網(wǎng)架高度等辦法，網(wǎng)架開口邊必須形成豎直的或傾斜的邊桁架。第2.0.6條

平面形狀為矩形，多點支承網(wǎng)架，可根據(jù)具體情況選用：正放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、兩向正交正放網(wǎng)架。對多點支承和周邊支承相結(jié)合的多跨網(wǎng)架，還可選用兩向正交斜放網(wǎng)架或斜放四角錐網(wǎng)架。第2.0.7條

平面型狀為圓形、正六邊型及接近正六邊心切為周邊支承的網(wǎng)架，可根據(jù)具體情況選用：三向網(wǎng)架、三角錐網(wǎng)架或抽空三角錐網(wǎng)架。對中小跨度，也可選用蜂窩型三角錐網(wǎng)架。第2.0.8條對跨度不大于40m多層建筑的樓層及跨度不大于60m的屋蓋，可采用鋼筋混凝土板代替上弦的組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)。網(wǎng)架結(jié)構(gòu)宜選用正放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、兩向正交正放網(wǎng)架、斜放四角錐網(wǎng)架、蜂窩型三角錐網(wǎng)架。第2.0.9條

網(wǎng)架可采用上弦或下弦支承方式，如當采用下弦支承時，應在支座邊形成豎直或傾斜的邊桁架。第2.0.10條網(wǎng)架的網(wǎng)格尺寸和高度可根據(jù)網(wǎng)架形式、跨度大小、屋面材料以及構(gòu)造要求和建筑功能等因素確定。對于周邊支承的以下各類網(wǎng)架，可按表2.0.10選用。第2.0.11條多點支承的網(wǎng)架宜設(shè)柱帽。柱帽宜設(shè)于下弦平面之下（圖2.0.11a）；也可設(shè)置于上弦平面之上（圖2.0.11b）；或上弦節(jié)點直接擱置于柱頂，柱帽呈倒傘形(圖2.0.11c)。

圖2.0.11

點支承網(wǎng)架柱帽設(shè)置第2.0.12條

多點支承網(wǎng)架的懸臂長度可取跨度的1/4-1/3。第2.0.13條

當網(wǎng)架上弦桿節(jié)點間有集中荷載或需要減少壓桿的計算長度時，可設(shè)置再分式腹桿。對于由平面桁架系組成的王家（圖2.0.13a),或四角錐網(wǎng)架（圖2.0.13b)，當設(shè)置再分式腹桿時，應注意保證上弦桿在再分式腹桿平面外的穩(wěn)定性。

圖2.0.13

再分式腹桿設(shè)置

(a)用于平面桁架系網(wǎng)架；(b)用于四角錐體網(wǎng)架第2.0.14條

網(wǎng)架屋面排水坡度的形式，可采用下列辦法：

一、上弦節(jié)點上加小立柱找坡（當小立柱較高時，必須注意小立柱自身的穩(wěn)定性）；

二、網(wǎng)架變高度：

三、整個網(wǎng)架起坡：

四、支承柱變高度。第2.0.15條

有起拱要求的網(wǎng)架，其拱度可取不大于短向跨度的1/300。o

第2.0.16條

網(wǎng)架自重gok(KN/m2)可按下式估算：

gok=ξ√qwL2/200

(2.0.16)

式中

qw——除網(wǎng)架自重外的屋面荷載或樓面荷載的標準值（KN/m2）；

L2——網(wǎng)架的短向跨度(m)；

ξ——系數(shù)，對于鋼管網(wǎng)架取ξ＝1.0，對于型鋼網(wǎng)架取ξ＝1.2。o

第2.0.17條網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的容許繞度不應超過下列數(shù)值：

用作屋蓋——L2/250,用作樓層——L2/300。L2為網(wǎng)架的短向跨度。第二章

設(shè)計的一般規(guī)定第2.0.1條

網(wǎng)架結(jié)構(gòu)可選用下列常用形式（附錄一）：

一、有平面桁架系組成的兩向正交正放網(wǎng)架、兩向正交斜放網(wǎng)架、兩向斜交斜放網(wǎng)架、三向網(wǎng)架、單向折線型網(wǎng)架。

二、由四角錐體組成的正放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、棋盤型四角錐網(wǎng)架、斜放四角錐網(wǎng)架、星型四角錐網(wǎng)架。

三、由三角錐體組成的三角錐網(wǎng)架、抽空三角錐網(wǎng)架、蜂窩型三角錐網(wǎng)架。第2.0.2條

網(wǎng)架的選型應結(jié)合工程的平面形狀和跨度大小、支承情況、荷載大小、屋面構(gòu)第4.2.3條焊接鋼板節(jié)點的構(gòu)造應符合下列要求：

一、桿件重心線在節(jié)點處宜交于一點，否則應考慮其偏心影響。

二、桿件與節(jié)點連接焊縫的分布，應使焊縫截面的重心與桿件重心相重合，否則應考慮其偏心影響；

三、便于制作和拼裝。第4.2.4條

網(wǎng)架弦桿應與蓋板和十字節(jié)點板共同連接，當網(wǎng)架跨度較小時，弦桿也可直接與十字節(jié)點板連接。第4.2.5條節(jié)點板厚度可根據(jù)網(wǎng)架最大桿件內(nèi)力確定，并應較連接桿件的厚度大2mm，但不得小于6mm。節(jié)點板的平面尺寸應適當考慮制作和裝配的誤差。第4.2.6條當網(wǎng)架桿件與節(jié)點板間采用高強度螺栓或角焊縫連接時，連接計算應根據(jù)連接桿件內(nèi)力確定，且宜減少節(jié)點類型。當角焊縫強度不足時，在施工質(zhì)量確有保證的情況下，可采用槽焊與角焊縫相結(jié)合并以角焊縫為主的連接方案（圖4.2.6），槽焊強度應由試驗確定。

第4.2.7條十字節(jié)點板的豎向焊縫應具有足夠的承載力，并采用V形或K形坡口的對接焊縫。第4.2.8條焊接鋼板節(jié)點上，弦桿與腹桿、腹桿與腹桿之間以及弦桿端部與節(jié)點板中心線之間均不宜小于20mm（圖4.2.8）。

第三節(jié)

焊接空心球節(jié)點第4.3.1條由兩個半球焊接而成的空心球，可分為不加肋（圖4.3.1-1）和加肋（圖4.3.1-2）兩種，適用于連接鋼管桿件。

空心球的鋼材宜采用國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB700-88規(guī)定的Q235鋼或國家標準《低合金結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件》GB1591-88規(guī)定的16Mn鋼。產(chǎn)品質(zhì)量應符合行業(yè)標準《鋼網(wǎng)架焊接球節(jié)點》JGJ75.2-91的規(guī)定。

加肋空心球的板肋可用平臺或凸臺，采用凸臺時，其高度不得大于1mm。

第4.3.2條當空心球直徑為120~500mm時，其受壓、受拉承載力設(shè)計值可分別按下列公式計算：

一、受壓空心球

Nc≤ηc（400td-13.3t2d2/D）

（4.3.2-1）

式中Nc——受壓空心球的軸向壓力設(shè)計值（N）：

D——空心球外徑（mm）；

t——空心球壁厚（mm）；

d——鋼管外徑（mm）；

ηc——受壓空心球加肋承載力提高系數(shù)，不加肋ηc=1.0，加肋ηc=1.4。

二、受拉空心球

Nt≤0.55ηttdπf

（4.3.2-2）

式中Nt——受拉空心球的軸向拉力設(shè)計值（N）：

t——空心球壁厚（mm）；

d——鋼管外徑（mm）；

f——鋼材強度設(shè)計值（N/mm2)；

ηt——受拉空心球加肋承載力提高系數(shù)，不加肋ηt=1.0，加肋ηt=1.1。第4.3.3條空心球外徑與壁厚的比值可按設(shè)計要求在25-45范圍內(nèi)選用；空心球壁厚與鋼管最大壁厚的比值宜選用1.2-2.0；空心球壁厚不宜小于4mm。第4.3.4條在確定空心球外徑時，球面上網(wǎng)架相連接桿件之間的縫隙a不宜小于10mm（圖4.3.4）。為了保證縫隙a，空心球直徑也可初步按下式估算：

D=（d1+2a+d2)/θ（4.3.4）

式中

θ——匯集于球節(jié)點任意兩鋼管桿件間的夾角（rad)；

d1、d2——組成θ角的鋼管外徑(mm)。第4.3.5條鋼管桿件與空心球連接，鋼管應開坡口。在鋼管與空心球之間應留有一定縫隙予以焊透，以實現(xiàn)焊縫與鋼管等強，否則應按角焊縫計算。為保證焊縫質(zhì)量，鋼管端頭可加套管與空心球焊接（圖4.3.5）。

角焊縫的焊腳尺寸應符合下列要求：

1.當t≤4mm時，hf≤1.5t;

2.當t＞4mm時，hf≤1.2t;

t為鋼管壁厚,hf為焊腳尺寸。第4.3.6條當空心球外徑不小于300mm,且桿件內(nèi)力較大需要提高承載力時,球內(nèi)可加環(huán)肋,其厚度不應小于球壁厚度。內(nèi)力較大的桿件應位于肋板平面內(nèi)。第四節(jié)

螺栓球節(jié)點第4.4.1條螺栓球節(jié)點應由螺栓、鋼球、銷子（或螺釘）、套筒和錐頭或封板等零件組成（圖4.4.1），適用于連接鋼管桿件。

圖4.4.1

螺栓球節(jié)點第4.4.2條螺栓球節(jié)點的鋼管、封板、錐頭和套筒宜采用國家標準〈碳素結(jié)構(gòu)鋼〉GB700-88規(guī)定的3號鋼或國家標準〈低合金結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件〉GB1591-88規(guī)定的16Mn鋼，鋼球宜采用國家標準〈優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼鋼號及一般技術(shù)條件〉GB699-88規(guī)定的45號鋼，螺栓、銷子或螺釘宜采用國家標準〈合金結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件〉GB3077-88規(guī)定的40Cr鋼，40B鋼或20MnTiB鋼等。8.8s的螺栓可采用45號鋼。產(chǎn)品質(zhì)量應符合行業(yè)標準〈鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點〉JGJ75.1-91的規(guī)定。

第4.4.3條鋼球的直徑可按下式確定（圖4.4.3）：

圖4.4.3

螺栓球

D≥√（d2/sinθ+d1ctgθ+2ζd,1）2+η2d12

（4.4.3-1）

為滿足套筒接觸面的要求尚應按下式核算:

D≥√(ηd2/sinθ+ηd1ctgθ)2+η2d12

（4.4.3-2）

式中D——鋼球直徑（mm);

θ——兩個螺栓之間的最小夾角（rad);

d1、d2——螺栓直徑（mm），d1＞d2；

ζ——螺栓伸進鋼球長度與螺栓直徑的比值；

η——套筒外結(jié)圓直徑與螺栓直徑的比值。

ζ和η值應分別根據(jù)螺栓承受拉力和壓力設(shè)計值確定，其值可取ζ=1.1,η=1.8。

鋼球直徑應取兩式計算結(jié)果中的較大者。第4.4.4條

高強度螺栓應采用國家標準《鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓》GB1228-91規(guī)定的性能等級8.8s或10.9s,并符合國家標準《普通螺栓基本尺寸》GB196-81粗牙普通螺紋的規(guī)定。

每個高強度螺栓的受拉承載力設(shè)計值應按下式計算：

Ntb≤ψΑoffftb

(4.4.4)

式中Ntb——高強度螺栓的拉力設(shè)計值（N）；

ψ——螺栓直徑對承載力影響系數(shù)當螺栓直徑小于30mm時，ψ=1.0;當螺栓直徑大于等于30mm時，ψ=0.93;

ftb——高強度螺栓經(jīng)熱處理后的抗拉強度設(shè)計值；對40Cr鋼，40B鋼于20MnTiB鋼，取為430N/mm2,對45號鋼，取為365N/mm2；

Αoff——高強度螺栓的有效截面面積（mm2），可按表4.4.4選取。當螺栓上鉆有銷孔或鍵槽時，Αoff應取螺紋蠱或銷孔健槽處二者中的較小值。第4.4.5條

受壓桿件的連接螺栓,可按其內(nèi)力所求得的螺栓直徑適當減小,但必須保證套筒具有足夠的抗壓強度,套筒應按承壓進行計算,并驗算其開槽處和端部有效界面的承壓力。第4.4.6條

套筒外形尺寸應符合扳手開口尺寸系列,端部要保持憑證,內(nèi)孔徑可比螺栓直徑大1mm。

套筒端部到開槽端部距離應視該處有效截面抗剪力不低于銷釘（或螺釘）抗剪力，且不應小于1.5倍開槽的寬度。

套筒長度（mm）可按下式計算：

l=a+2a1

(4.4.6-1)

a=ξd0-a2+ds+4mm

（4.4.6-2)

式中ds——銷子直徑（mm）；

a1——套筒端部到滑槽端部距離（mm）；

ξd0——螺栓伸入鋼球的長度（mm);

a2——螺栓露出套筒長度，可預留4-5mm，但不應少于2個絲扣。第4.4.7條

桿件可采用錐頭(圖4.4.7-a)或封板(圖4.4.7-b)連接,其連接焊縫以及錐頭的任何截面應與連接的鋼管等強,其焊縫寬度b可根據(jù)鋼管壁厚取2-5mm,封板厚度應按實際受力大小計算決定,當鋼管壁厚小于4mm時,其封板厚度不宜小于鋼管外徑的1/5。

圖4.4.7

桿件端部連接焊縫

(a)錐頭與鋼管連接；(b)封扳與鋼管連接

第4.4.8條

銷子或螺釘宜采用高強度鋼材，其直徑可取螺栓直徑的0.16-0.18倍,不宜小于3mm。螺釘直徑可采用6-8mm。第五節(jié)

支座節(jié)點第4.5.1條

支座節(jié)點應采用傳力可靠、連接簡單的構(gòu)造形式，并應符合計算假定。

圖4.5.2-1平板壓力或拉力支座

(a)角鋼桿件；(b)鋼管桿件第4.5.2條

常用壓力支座節(jié)點可按下列幾種構(gòu)造形式選用：

一、平板壓力支座（圖4.5.2-1），適用于較小跨度網(wǎng)架；

二、單面弧形壓力支座節(jié)點（圖4.5.2-2），適用于中小跨度網(wǎng)架；

圖4.5.2-3雙面弧形壓力支座

(a)側(cè)視圖；(b)正視圖

三、雙面弧形壓力支座節(jié)點（圖4.5.2-3），適用于大跨度網(wǎng)架；

四、球鉸壓力支座節(jié)點（圖4.5.2-4），適用于多支點的大跨度網(wǎng)架；

五、板式橡膠支座節(jié)點（圖4.5.2-5），適用于大中跨度網(wǎng)架。

第4.5.3條

常用拉力支座節(jié)點可按下列構(gòu)造形式選用：

一、平板拉力支座節(jié)點（圖4.5.2-1），適用于較小跨度網(wǎng)架；

二、單面弧形拉力支座節(jié)點（圖4.6.3），適用于中小跨度網(wǎng)架。

圖4.5.3單面弧形拉力支座第4.5.4條

弧形支座板的材料宜用鑄鋼，單面弧形支座板可用厚鋼板加工而成。板式橡膠支座墊塊可采用有多層橡膠與薄鋼板制成的橡膠墊板，其材料性能及計算構(gòu)造要求可按本規(guī)程附錄八確定。第六節(jié)

組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的節(jié)點構(gòu)造第4.6.1條

組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的上弦節(jié)點構(gòu)造應符合下列要求：

一、必須保證鋼筋混凝土帶肋平板與網(wǎng)架的腹桿、下弦桿能共同工作；

二、腹桿的軸線與作為上弦的帶肋板有效截面的中軸線在節(jié)點處應交于一點；

三、支承鋼板混凝土帶肋板的節(jié)點板應有效的傳遞水平剪力。第4.6.2條

鋼筋混凝土帶肋板與腹桿連接的節(jié)點構(gòu)造可按本規(guī)程附錄七采用。第五章制作與安裝第一節(jié)一般規(guī)定第5.1.1條鋼材材質(zhì)必須符合設(shè)計要求,如無出場合格證或有懷疑時,必須按現(xiàn)行國家標準≤鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范≥GBJ205的規(guī)定進行機械性能試驗和化學分析,經(jīng)證明符合標準和設(shè)計要求后方可使用?；炷临|(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準≤混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范≥GBJ204的要求。第5.1.2條網(wǎng)架的制作與安裝，應符合≤網(wǎng)架結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量檢驗評定標準≥JGJ78-91并編制施工組織設(shè)計，在施工中必須認真執(zhí)行。第5.1.3條網(wǎng)架制作安裝、驗收及土建施工放線使用的所有鋼尺必須統(tǒng)一標準、丈量的拉力要一致。當跨度較大時，應按氣溫情況考慮溫度修正。第5.1.4條焊接工作已在工廠或預制拼裝廠內(nèi)進行，以減少高空或現(xiàn)場工作量。

現(xiàn)場的鋼管焊接應有四級以上技工進行，并經(jīng)過焊接球節(jié)點與鋼管連接的全位置焊接工藝考核合格后方可參加施工。

當采用焊接鋼板節(jié)點時，應選擇合理的工藝順序，以減少焊接變形及焊接應力。第5.1.5條網(wǎng)架的安裝方法，應根據(jù)網(wǎng)架受力和構(gòu)造特點，在滿足質(zhì)量、安全、進度和經(jīng)濟效果的要求下，結(jié)合當?shù)氐氖┕ぜ夹g(shù)條件綜合確定。

網(wǎng)架的安裝方法及適用范圍如下：

一、高空散裝法適用與螺栓連接節(jié)點的各種類型網(wǎng)架，并宜采用少支架的懸挑施工方法；

二、分條或分塊安裝法適用于分割后剛度和受力狀況改變較小的網(wǎng)架，如兩向正交、正放四角錐、正放抽空四角錐等網(wǎng)架。分條或分塊的大小應根據(jù)起重能力而定；

三、高空滑移法適用于正放四角錐、正放抽空四角錐、兩向正交正放等網(wǎng)架。滑移時滑移單元應保證成為幾何不變體系；

四、整體吊裝法適用于各種類型的網(wǎng)架，吊裝時可在高空平移或旋轉(zhuǎn)就位；

五、整體提升法適用于周邊支承及多點支承網(wǎng)架，可用升板機、液壓千斤頂?shù)刃⌒蜋C具進行施工；

六、整體頂升法適用于支點較少的多點支承網(wǎng)架。第5.1.6條采用吊裝或提升、頂升的安裝方法時，其吊點的位置和數(shù)量的選擇，應考慮下列因素：

一、宜與網(wǎng)架結(jié)構(gòu)使用時的受力狀況想接近；

二、吊點的最大反力不應大于起重設(shè)備的負荷能力；

三、各起重設(shè)備的負荷宜接近。第5.1.7條安裝方法選定后，應分別對網(wǎng)架施工階段的吊點反力、撓度、桿間內(nèi)力、提升或頂升時支承柱的穩(wěn)定性和風載下網(wǎng)架的水平推力等項進行驗算，必要時應采取加固措施。

施工荷載應包括施工階段的結(jié)構(gòu)自重及各種施工活何在。安裝階段的動力系數(shù)：當采用提升法或頂升法施工時，可取1.1；當采用拔桿吊裝時，可取1.2；當采用履帶式或汽車式起重機吊裝時，可取1.3。第5.1.8條無論采用和中施工方法，在正式施工前均應進行試拼及試安裝，當確有把握時方可進行正式施工。第5.1.9條

在網(wǎng)架結(jié)構(gòu)施工時，必須認真清除鋼材表面的氧化皮和銹蝕等污染物，并及時采取防腐蝕措施。

不密封的鋼管內(nèi)部必須刷防銹漆，或采用其他防銹措施。焊縫應在清除焊渣后涂刷防銹漆。

不得以考慮銹蝕而在實際施工中任意加大鋼材截面或厚度。第二節(jié)

制作與拼裝要求第5.2.1條

網(wǎng)架結(jié)構(gòu)應在專門的胎具上制作，以保證桿件和解點的進度和互換性。第5.2.2條

網(wǎng)架結(jié)構(gòu)制作與拼裝中的對稱焊縫應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GBJ205規(guī)定的二級質(zhì)量檢驗標準的要求，其他焊縫按三級質(zhì)量檢驗標準的要求。第5.2.3條

焊接鋼板節(jié)點的節(jié)點板宜用砂輪切割機下料。節(jié)點板長度尺寸允許偏差為±2mm，厚度允許偏差為±0.5mm，角度允許偏差為±20‘，可用角尺或樣板檢查，其接觸面應密合。

焊接球節(jié)點的半圓球，宜用機床坡口。焊接后的成品球表面應光滑平整，不應有局部突起或折皺。

焊接球直徑的允許偏差：當球直徑小于等于300mm時，為±1.5mm；直徑大于300mm時，為±2.5mm；圓度：當直徑小于等于300mm時，不應大于1.5mm；當直徑大于300mm時，不應大于2.5mm；設(shè)計壁厚減薄量不應大于13%，且不得超過1.5mm；對口錯變量允許偏差不應大于1mm。

螺栓球節(jié)點不得有裂紋。螺紋應按6H級精度加工，并符合國家標準《普通螺紋公差與配合》GB197-81的規(guī)定。球中心至螺孔端面距離偏差為±0.20mm，螺栓球螺孔角度允許偏差為±30‘。第5.2.4條

焊接節(jié)點的鋼管桿件宜用機床下料。桿件長度應預加焊接收縮量，其值可通過試驗確定。

桿件制作長度的允許偏差應符合下列規(guī)定：

一、螺栓球節(jié)點的鋼管桿件為±1mm；

二、焊接球節(jié)點的鋼管桿件為±1mm；

三、焊接鋼板節(jié)點的型鋼桿件為±2mm。第5.2.5條

網(wǎng)架應在專門的拼裝模架上進行小拼，以保證小拼單元的形狀及尺寸的準確性。

小拼單元的允許偏差應符合下列規(guī)定：

一、小拼單元為單錐體時：弦桿長、錐體高為±2.0mm；上弦對角線長度為±3.0mm；下弦節(jié)點中心偏移為2.0mm;

二、小拼單元不為單錐體時，節(jié)點中心允許偏移為2.0mm;

三、小拼單元為平面桁架時，尺寸允許偏差應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GBJ205的有關(guān)規(guī)定。

焊接球節(jié)點與鋼管中心允許偏移為1.0mm。第5.2.6條

分條或分塊的網(wǎng)架單元長度不大于20m時，拼接邊長度允許偏差為±10mm;當條或塊的長度大于20m時，拼接邊長度允許偏差為±20mm.

對于多跨點支承網(wǎng)架拼接邊長度允許偏差為上述各項規(guī)定的1/2。

高空總拼可采用預拼裝或其他保證精度措施。第5.2.7條

焊接節(jié)點的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)在總拼前應精確放線,放線的允許偏差分別為邊長及對角線長的1/10000。

總拼所用的支撐點應防止不均勻下沉。

總拼時應選擇合理的焊接工藝順序，以減少焊接變形和焊接應力。拼裝與焊接順序應從中間向兩端或四周發(fā)展。第5.2.8條

焊接節(jié)點網(wǎng)架所有焊縫均需進行外觀檢查，并做出記錄。對大、中跨度鋼管網(wǎng)架的拉桿與球的對接焊縫，應作無損探傷檢驗，其抽樣數(shù)不少于焊口總數(shù)的20%，取樣部位由設(shè)計單位與施工單位協(xié)商確定，質(zhì)量標準應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GBJ205所規(guī)定的二級焊縫的要求。第5.2.9條

網(wǎng)架用高強度螺栓連接時，按有關(guān)規(guī)定擰緊螺栓后，應用油膩子將所有接縫處填嵌嚴密，并應按鋼結(jié)構(gòu)防腐蝕要求進行處理。

當網(wǎng)架用螺栓球節(jié)點連接時，在擰緊螺栓后，應將多余的螺孔封口，并應用油膩子將所有接縫處填嵌嚴密，補刷防腐漆兩道。第三節(jié)

高空散裝法第5.3.1條

當采用小拼單元或桿件直接在高空拼裝時，其順序應能保證拼裝的精度，減少積累誤差。懸挑法施工時，應先拼成可承受自重的結(jié)構(gòu)體系，然后逐步擴展。

網(wǎng)架在拼裝過程中應隨時檢查基準軸線位置、標高及至偏差，并應及時糾正。第5.3.2條

搭設(shè)拼裝支架時，支架上支撐點的位置應設(shè)在下弦節(jié)點處。支架應驗算其承載力和穩(wěn)定性，必要時可進行試壓，以確保安全可靠。

支架支柱下應采取措施，防止支座下沉。第5.3.3條

在拆除支架過程中應防止個別支撐點集中受力，應根據(jù)各支撐點的結(jié)構(gòu)自重撓度值，采用分區(qū)分階段按比例下降或用每步不大于10mm的等步下降法拆除支撐點。第四節(jié)

分條或分塊安裝法第5.4.1條

將網(wǎng)架分成條狀單元或塊狀單元在高空連成整體時，網(wǎng)架單元應具有足夠剛度并保證自身的幾何不變性，否則應采取臨時加固措施。第5.4.2條

為保證網(wǎng)架順利拼裝，在條與條或塊與塊合攏處，可采用安裝螺栓等措施。設(shè)置獨立的支撐點或拼裝支架時，應符合本規(guī)程第5.3.2條的要求。

合攏時可用千斤頂將網(wǎng)架單元頂?shù)綄嶋H標高，然后連接。第5.4.3條

網(wǎng)架單元宜減少中間運輸。如需運輸時，應采取措施防止網(wǎng)架變形。第五節(jié)

高空滑移法第5.5.1條

高空滑移可采用下列兩種方法：

一、單條滑移法

分條的網(wǎng)架單元在事先設(shè)置的滑軌上單條滑移到實際位置后拼接；

二、逐條積累滑移法

分條的網(wǎng)架單元在滑軌上逐條積累拼裝后滑移到設(shè)計位置。

高空滑移法可利用已建結(jié)構(gòu)物作為高空拼裝平臺。如無建筑物可供利用時，可在滑移開始端設(shè)置寬度約大于兩個節(jié)間的拼裝平臺。

有條件時，可以在地面拼成條或塊狀單元吊至拼裝平臺上進行拼裝。第5.5.2條

滑軌可固定于鋼筋混凝土梁頂面的預埋件上，軌面標高應高于或等于網(wǎng)架支座設(shè)計標高。

滑軌接頭處應墊實，若用電焊連接應銼平高出軌面的焊縫。當支座板直接在滑軌上滑移時，其兩端應做成圓導角，滑軌兩側(cè)應無障礙。

摩擦表面應涂潤滑油。第5.5.3條

當網(wǎng)架跨度較大時，宜在跨中增設(shè)滑軌，滑軌下的支承架應符合本規(guī)程第5.3.2條的要求。第5.5.4條

當設(shè)置水平導向輪時，可設(shè)在滑軌的內(nèi)側(cè)，導向輪與滑道的間隙應在10-20mm之間。第5.5.5條

網(wǎng)架滑移可用卷揚機或手板葫蘆牽引。根據(jù)牽引力大小及網(wǎng)架支座之間的系桿承載力，可采用一點或多點牽引。牽引速度不宜大于1.0mm/min，牽引力可按滑動摩擦或滾動摩擦分別按下式進行驗算：

一、滑動摩擦

Ft≥μ1ξGok

(5.5.5-1)

式中Ft——總啟動牽引力；

Gok——網(wǎng)架總自重標準值；

μ1——滑動摩擦系數(shù)，在自然軋制表面，經(jīng)粗除銹充分潤滑的鋼與鋼之間可取0.12-0.15;

ξ——阻力系數(shù)，當有其他因素影響牽引力時，可取1.3-1.5。

二、滾動摩擦

Ft≥(k/r1+μ1r/r1)Gok

(5.5.5-2)

式中Ft——總起重牽引力；

Gok——網(wǎng)架總自重標準值；

k——剛制輪與鋼之間滾動摩擦系數(shù)，可取0.5mm；

μ2——摩擦系數(shù)在滾輪與滾輪軸之間，或經(jīng)機械加工后充分潤滑的鋼與鋼之間可取0.1；

r1——滾輪的外圓半徑（mm）；

r——軸的半徑(mm)

當網(wǎng)架滑移時，兩端不同步值不應大于50mm。第5.5.6條

在滑移和拼裝過程中，對網(wǎng)架應進行下列驗算：

一、當跨度中間無支點時，桿件內(nèi)力和跨中撓度值；

二、當跨度中間有支點時，桿件內(nèi)力、支點反力及撓度值。

當網(wǎng)架滑移單元由于增設(shè)中間滑軌引起桿件內(nèi)力變號時，應采取臨時加固措施以防失穩(wěn)。第六節(jié)

整體吊裝法第5.6.1條

網(wǎng)架整體吊裝可采用單根或多根拔桿起吊，也可采用一臺或多臺起重機起吊就位。

當采用多根拔桿方案時，可利用每根拔桿兩側(cè)起重機滑輪組中產(chǎn)生水平分力不等原理推動網(wǎng)架移動或轉(zhuǎn)動進行就位（圖5.6.1)。

網(wǎng)架吊裝設(shè)備可根據(jù)起重滑輪組的拉力進行受力分析，當提升階段或就位階段時，可分別按下列公式計算起重滑輪組的拉力：

提升階段（圖5.6.1a)

Ft1=Ft2=G1/2sinα1

(5.6.1-1)

就位階段（圖5.6.1c）

Ft1sinα1+Ft2sinα2=G1

(5.6.1-3)

式中

G1——每根拔桿所擔負的網(wǎng)架、索具等荷載；

Ft1、Ft2——起重滑輪組的拉力；

α1、α2——起重滑輪組鋼絲繩與水平面的夾角。

網(wǎng)架移位距離（或旋轉(zhuǎn)角度）與網(wǎng)架下降高度之間的關(guān)系，可用圖解法或計算法確定。

當采用單根拔桿方案時，對矩形網(wǎng)架，可通過調(diào)整纜風繩使拔桿吊著網(wǎng)架進行平移就位；對正多邊形或圓形網(wǎng)架可通過旋轉(zhuǎn)拔桿使網(wǎng)架轉(zhuǎn)動就位。第5.6.2條

在網(wǎng)架整體吊裝時，應保證各吊電起升及下降的同步性。提升高差允許值（是指相鄰兩拔桿間或相鄰兩吊電組的合力點間的相對高差）可取吊點間距離的1/400，且不宜大于100mm，或通過驗算確定。第5.6.3條

當采用多根拔桿或多臺起重機吊裝網(wǎng)架時，宜將額定負荷能力乘以折減系數(shù)0.75，當采用四臺起重機將吊點連通成兩組或用三根拔桿吊裝時，折減系數(shù)可適當放寬。第5.6.4條

在制定網(wǎng)架就位總拼方案時,應符合下列要求:

一、網(wǎng)架的任何部位與支承柱或拔桿的凈距不應小于100mm；

二、如支承柱上設(shè)有凸出構(gòu)造（如牛腿等），應防止網(wǎng)架在起升過程中被凸出物卡柱；

三、由于網(wǎng)架錯位需要，對個別桿件暫不組裝時，應取得設(shè)計單位同意。第5.6.5條

拔桿、纜風繩、索具、地錨、基礎(chǔ)及起重滑輪組的穿法等，均應進行驗算，必要時可進行試驗檢驗。第5.6.6條

當采用多根拔桿吊裝時，拔桿安裝必須垂直，纜鳳繩的初始拉力值宜取吊裝時纜風繩中拉力的60%。第5.6.7條

當采用單根拔桿吊裝時，其底座應采用球形萬向接頭；當采用多根拔桿吊裝時，在拔桿的起重平面內(nèi)可采用單向鉸接頭。拔桿在最不利荷載組合作用下，其支承基礎(chǔ)對地面的壓力不應大于地基允許承載能力。第5.6.8條

當網(wǎng)架結(jié)構(gòu)本身承載能力許可時，可采用在網(wǎng)架上設(shè)置滑輪組將拔桿逐段拆除的方法。第七節(jié)

整體提升法第5.7.1條

網(wǎng)架整體提升可在結(jié)構(gòu)上安裝提升設(shè)備提升網(wǎng)架，也可在進行柱子滑模的施工的同時提升網(wǎng)架，此時網(wǎng)架可作為提升平臺。第5.7.2條

提升設(shè)備的使用負荷能力，應將額定負荷能力乘以折減系數(shù)，穿心式液壓千斤頂可取0.5-0.6；電動螺桿升板機可取0.7-0.8；其他設(shè)備通過試驗確定。第5.7.3條

網(wǎng)架提升時應保證做到同步。相鄰兩提升點和最高與最低兩個點的提升允許升差應通過驗算確定。相鄰兩個提升點允許升差值：當用升扳機時，應為相鄰點距離的1/400，且不應大于15mm；當采用穿心式液壓千斤頂時，應為相鄰距離的1/250，且不應大于25mm。最高點與最低點允許升差值：當采用升板機時應為35mm，當采用穿心式液壓千斤頂時應為50mm.第5.7.4條

提升設(shè)備的合力點應對準吊點，允許偏移值應為10mm。第5.7.5條

整體提升法的下部支承柱應進行穩(wěn)定性驗算。第八節(jié)

整體吊升法第5.8.1條

當網(wǎng)架采用整體頂升法時，應盡量利用網(wǎng)架的支承柱作為頂升時的支承結(jié)構(gòu)，也可在原支點處或其附近設(shè)置臨時頂升支架。第5.8.2條

頂升用的支承柱或臨時支架上的綴板間距，應為千斤頂使用行程的整倍數(shù)，其標高偏差不得大于5mm，否則應用薄鋼板墊平。第5.8.3條

頂升千斤頂可采用絲杠千斤頂或液壓千斤頂，其使用負荷能力應將額定負荷能力乘以折減系數(shù)：絲杠千斤頂取0.6-0.8；液壓千斤頂取0.4-0.6。

各千斤頂?shù)男谐毯蜕鹚俣缺仨氁恢拢Ы镯敿捌湟簤合到y(tǒng)必須經(jīng)過現(xiàn)場檢驗合格后方可使用。第5.8.4條

頂升時各頂升點的允許升差值應符合下列規(guī)定：

一、相鄰兩個頂升用的支承結(jié)構(gòu)間距的1/1000，且不應大于30mm；

二、當一個頂升用的支承結(jié)構(gòu)上有兩個或兩個以上千斤頂時，取千斤頂間距的1/200，且不應大于10mm。第5.8.5條

千斤頂或千斤頂合力的中心應與柱軸線對準，其允許偏移值應為5mm；千斤頂應保持垂直。第5.8.6條

頂生前既定勝過中網(wǎng)架支座中心對柱急顯得水平偏移值不得大于柱截面短邊尺寸的1/50及柱高的1/500。第5.8.7條

對頂升用的支承結(jié)構(gòu)應進行穩(wěn)定性驗算，驗算時除應考慮網(wǎng)架和支承結(jié)構(gòu)自重、與網(wǎng)架同時頂升的其他靜載和施工荷載外，還應考慮上述荷載偏心和風荷載所產(chǎn)生的影響。如穩(wěn)定不足時，應首先采取施工措施予以解決。第九節(jié)

組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的施工第5.9.1條

預制鋼筋混凝土板幾何尺寸的允許偏差及混凝土質(zhì)量標準應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GBJ204的有關(guān)規(guī)定。第5.9.2條

灌縫混凝土應采用微膨脹性水泥拌制，并連續(xù)灌注。

當灌縫混凝土強度達到混凝土強度等級的75%以上時，方可拆除拼裝支架。混凝土質(zhì)量標準與本規(guī)程第5.9.1條的規(guī)定相同。第5.9.3條

組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的鋼腹桿及下弦桿制作、拼裝幾何尺寸允許偏差及焊縫質(zhì)量要求應符合本章第二節(jié)的規(guī)定。第5.9.4條

組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)安裝方法可采用高空散裝法、整體提升法、整體頂升法、也可采用分條（分塊）法、高空滑移法。

當組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)分割成條（塊）狀單元時，必須單獨進行承載力和剛度的驗算，單元體的撓度不應大于形成整體結(jié)構(gòu)后該處撓度值。第十節(jié)

驗收第5.10.1條

網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的制作、拼裝和安裝的每個工序均應進行檢查驗收。凡未經(jīng)檢查驗收，不得進行下一工序的施工；安裝完成后必須進行交工檢查驗收。每道工序的檢查驗收均應作出記錄，并應匯總存檔。

焊接球、螺栓球、桿件、高強度螺栓等均應有出廠合格證及檢驗記錄。第5.10.2條

交工驗收時，應檢查網(wǎng)架的縱橫向邊長偏差，支承點的中心偏移和高度偏差?？v橫向邊長偏差允許值應為長度的1/2000，且不應大于30mm；中心偏移允許值應為網(wǎng)架跨度的1/3000，且不應大于30mm；高度偏差允許值：對周邊支承的網(wǎng)架相鄰點之間，應為相鄰支座間距的1/400，且不應大于15mm，最高與最低點之間，應為30mm；對多點支承的網(wǎng)架，應為相鄰支座間距離的1/800，且不應大于30mm。第5.10.3條

施工完成后，應測量網(wǎng)架的撓度值（包括網(wǎng)架自重的撓度及屋面工程完成后的撓度），所測的撓度平均值，不應大于設(shè)計只得15%，所測的撓度曲線應存檔。網(wǎng)架的撓度觀測點：對小跨度，設(shè)在下弦中央一點，對大中跨度，可設(shè)五點，下弦中央一點，兩向下弦跨度四分點處各二點，對三向網(wǎng)架應測量每項跨度三個四等分點處的撓度。第5.10.4條

網(wǎng)架工程驗收應具備下列文件：網(wǎng)架施工圖、竣工圖、設(shè)計更改文件、施工組織設(shè)計、所用鋼材與其他材料的質(zhì)量證明書和試驗報告；網(wǎng)架的零部件產(chǎn)品合格證書和試驗報告、網(wǎng)架拼狀各工序的驗收記錄、焊工考試合格證明、焊縫質(zhì)量和高強度螺栓質(zhì)量檢驗資料、總拼就位后幾何尺寸誤差和撓度記錄。附錄二、擬夾層板法的網(wǎng)架桿件內(nèi)力計算公式及折算剛度

附錄三

矩形平面周邊簡支網(wǎng)架擬夾層

板法的彎矩和撓度表

正交正放類網(wǎng)架（兩向正交正放網(wǎng)架、正放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架）內(nèi)力和撓度可按下列方法計算：

（一）根據(jù)網(wǎng)架平面的邊長比λ=L1/L2,可直接查附表3.2.1-3.6.1求得擬夾層板的無量綱彎矩和撓度系數(shù)ρmx、ρmy、ρw。表中ρv表示網(wǎng)架剪切變形的參數(shù)，按下式確定。

ρv=π√D/C/L1

（附3.1）

式中

D、C——網(wǎng)架的折算抗彎、抗剪剛度，按附表2.1-2.3中的公式計算。

（二）當網(wǎng)架桿件截面選定后，由于考慮剪切變形和剛度變化的影響，擬夾層板的彎矩和撓度系數(shù)ρmx、ρmy、ρw應分別乘以相應的修正系數(shù)ηmx、ηmy、ηw=ηw1ηw2。其中ηmx、ηmy、ηw1可查附表3.2-2～3.6-2求得，ηw2可查附表3.1求得。

附表3.1中n表示網(wǎng)架抗彎剛度Dx及Dy根據(jù)變化情況而可劃分區(qū)域的多少，如附圖3.1所示。

撓度修正系數(shù)

附表3.1

n

1

2

3

4

5

ηw2

1.000

0.864

0.775

0.732

0.706

彎矩和撓度系數(shù)

附表3.2-1

λ=1.0

內(nèi)力撓度y/L1

x/L10.00.10.20.30.40.5

ρmx0.00.7720.7460.6670.5240.3060.0000.10.7340.7100.6360.5020.2940.0000.20.6240.6050.5460.4360.2600.0000.30.4530.4400.4000.3260.2010.0000.40.2380.2310.2120.1760.1140.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000

ρmy0.00.7720.7340.6240.4530.2380.0000.10.7460.7100.6050.4400.2320.0000.20.6670.6360.5460.4400.2110.0000.30.5240.5020.4360.3260.1760.0000.40.3060.2940.2600.2010.1140.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000

ρw0.00.820

λ=1.1

內(nèi)力撓度y/L1

x/L10.00.10.20.30.40.5

ρmx0.00.6180.6000.5440.4350.2600.0000.10.5870.5710.5180.4170.2500.0000.20.4990.4860.4440.3610.2210.0000.30.3610.3530.3250.2700.1700.0000.40.1900.1850.1720.1450.0970.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000

ρmy0.00.7640.7270.6190.4500.2370.0000.10.7370.7020.5990.4360.2300.0000.20.6520.6230.5350.3940.2090.0000.30.5060.4850.4220.3160.1720.0000.40.2910.2800.2470.1910.1090.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000ρw0.00.666

λ=1.2

內(nèi)力撓度y/L1

x/L10.00.10.20.30.40.5

ρmx0.00.4860.4750.4380.3590.2200.0000.10.4620.4520.4170.3440.2120.0000.20.3920.3840.3570.2980.1870.0000.30.2840.2790.2600.2210.1450.0000.40.1490.1460.1370.1190.0820.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000

ρmy0.00.7320.6970.5940.4340.2280.0000.10.7040.6710.5740.4200.2220.0000.20.6200.5920.5100.3770.2010.0000.30.4770.4570.3980.3000.1640.0000.40.2710.2610.2310.1790.1030.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000ρw0.00.533

λ=1.3

內(nèi)力撓度y/L1

x/L10.00.10.20.30.40.5

ρmx0.00.3780.3720.3510.2970.1870.0000.10.3590.3540.3340.2840.1800.0000.20.3050.3010.2850.2450.1590.0000.30.2210.2180.2080.1820.1230.0000.40.1160.1150.1100.0970.0590.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000

ρmy0.00.6860.6540.5600.4090.2160.0000.10.6590.6290.5390.3960.2100.0000.20.5780.5530.4780.3540.1900.0000.30.4420.4240.3700.2800.1540.0000.40.2500.2410.2130.1650.0960.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000ρw0.00.424

λ=1.4

內(nèi)力撓度y/L1

x/L10.00.10.20.30.40.5

ρmx0.00.2910.2900.2310.2460.1610.0000.10.2770.2760.2680.2360.1550.0000.20.2350.2340.2280.2030.1370.0000.30.1710.1700.1660.1500.1060.0000.40.0900.0890.0870.0800.0590.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000

ρmy0.00.6330.6040.5190.3810.2020.0000.10.6070.5800.5000.3690.1960.0000.20.5320.5090.4410.3290.1770.0000.30.4050.3890.3410.2590.1430.0000.40.2280.2200.1940.1520.0890.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000ρw0.00.336

彎矩和撓度的修正系數(shù)

附表3.2-2

λ=1.0

ηρv

Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5ηmx0.20.9980.9450.8850.8190.7440.6590.30.9960.9450.8890.8250.7540.6730.40.9930.9450.8930.8330.7660.690ηmy0.20.9981.0511.1101.1761.2501.3330.30.9961.0461.1021.1651.2351.3150.40.9931.0401.0931.1511.2181.293ηw0.21.0361.0351.0301.0211.0060.9810.31.0811.0801.0761.0671.0541.0320.41.1441.1431.1391.1321.1201.101

λ=1.1

ηρv

Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5ηmx0.21.0030.9400.8700.7940.7110.6180.31.0070.9470.8810.8090.7290.6400.41.0120.9560.8940.8260.7510.667ηmy0.20.9941.0361.0811.1311.1851.2440.30.9871.0271.0701.1171.1691.2260.40.9791.0161.0561.1001.1491.203ηw0.21.0401.0291.0140.9940.9670.9310.31.0911.0811.0671.0481.0230.9890.41.1621.1521.1391.1221.1001.069

λ=1.2

ηρv

Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5ηmx0.21.0120.9380.8600.7760.6850.5860.31.0240.9550.8800.8000.7120.6170.41.0390.9750.9050.8290.7460.656ηmy0.20.9911.0241.0581.0961.1351.1780.30.9811.0121.0451.0811.1191.1600.40.9690.9981.0291.0621.0991.138ηw0.21.0471.0281.0040.9750.9390.8940.31.1051.0871.0651.0041.0040.9620.41.1871.1701.1491.0941.0941.055

λ=1.3

ηρv

Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5ηmx0.21.0220.9400.8540.7620.6640.5610.31.0460.9680.8850.7970.7030.6020.41.0751.0020.9240.8410.7510.654ηmy0.20.9891.0141.0411.0691.0981.1280.30.9771.0011.0261.0531.0811.1110.40.9630.9851.0091.0341.0611.090ηw0.21.0551.0290.9980.9630.9200.8690.31.1221.0981.0691.0360.9960.9470.41.2171.1941.1681.1371.1001.055

λ=1.4

ηρv

Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5ηmx0.21.0350.9450.8510.7520.6480.5400.31.0730.9870.8970.8010.7030.5940.41.1191.0380.9520.8610.7640.660ηmy0.20.9881.0071.0271.0481.0691.0900.30.9740.9931.0121.0321.0531.0740.40.9580.9760.9951.0141.0341.055ηw0.21.0641.0320.9970.9560.9080.8520.31.1431.1131.0791.0410.9960.9430.41.2531.2251.1941.1581.1161.067

附錄四

網(wǎng)架結(jié)構(gòu)豎向地震作用效應的簡化計算

周邊簡支、平面形式為矩形的正放類和斜放類（指上弦桿平面）網(wǎng)架豎向地震作用所產(chǎn)生的桿件軸向力設(shè)計值可按下列公式計算：

NEvi=±ζi|

NGi|

（附4.1）

ζi=λζv(1-riη/r)

（附4.2）

式中

NEvi——豎向地震作用引起第i桿的軸向力設(shè)計值；

NGi——在重力荷載代表值作用下第i桿軸向力設(shè)計值，可由空間桁架位移法求得，其豎向地震作用的分項系數(shù)可采用1.3；

ζi——第i桿的豎向地震軸向力系數(shù)；

λ——設(shè)防烈度系數(shù)，當8度時λ=1，9度時λ=2；

ζv——豎向地震作用軸向力系數(shù)，可根據(jù)網(wǎng)架的基本頻率按附圖4-1取用；

ri——網(wǎng)架平面的中心0至第i桿中點B的距離；

r——oA的長度，A點為oB線段與圓（或橢圓）錐底面圓周的交點；

η——修正系數(shù)，按附表4-2取值。

網(wǎng)架的基本頻率可近似按下式計算

f1=(√∑Gjωj/∑Gjωj2)/2

（附4.3）

式中Gj——第j節(jié)點重力荷載代表值；

ωj——重力荷載代表值作用下第j節(jié)點豎向位移（m）。

附圖4.1

豎向地震軸向力系數(shù)的變化

注：α及f0值可按附表4.1取值

確定豎向地震軸向力系數(shù)的數(shù)值

附表4.1場地類別αf0

（Hz)正放類斜放類Ⅰ0.0950.1355.0Ⅱ0.0920.1303.3Ⅲ0.0800.1102.5Ⅳ0.0800.1101.5

修正系數(shù)

附表4.2

網(wǎng)架上弦桿布置形式平面形式η正放類正方形0.19矩形0.13斜放類正方形0.44矩形0.20

附錄五

組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的簡化計算

一、當組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的帶肋平板采用如附圖5.1a的布置形式時，可假定為四組桿系組成的等代上弦桿（附圖5.1.b），其截面面積按下列公式計算：

Ai=Aoi+Ati

(i=1,2,3,4)

（附圖5.1-1）

式中Aoi——i方向肋的截面面積（i=1,2,3,4)

Ati——帶肋板的平板部分在i方向等代桿系的截面面積（i=1,2,3,4）；

t——平板厚度；

s——1、2兩方向肋的間距；

η——考慮鋼筋混凝土平板泊桑比ν的修正系數(shù)，當ν=1/6時，可取η=0.825。

組合網(wǎng)架帶肋平板的混凝土彈性模量，在長期荷載組合下應乘折減系數(shù)0.5，在短期荷載組合下應乘折減系數(shù)0.85。

二、按剛度分配求得肋和平板等代桿系的軸向力設(shè)計值Noi，

Nti,可按下列公式計算：

Noi=AoiNi/Ai

（附5.2-1）

Nti=AtiNi/Ai

（附5.2-2）

式中

Ni——有截面積為Ai的等代上弦桿組成的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)所求得上弦桿內(nèi)力設(shè)計值（i=1,2,3,4）。

三、Ⅰ、Ⅲ類三角形單元與Ⅱ、Ⅳ類三角形單元（附圖5.1b）內(nèi)的平板內(nèi)力設(shè)計值Nx、Ny、Nxy可分別按下列公式計算：

式中Nti——三角形單元邊界處相應平板等代桿系的軸力設(shè)計值。

四、根據(jù)板的連接構(gòu)造，對多支點雙向多跨連續(xù)板或四支點單跨板，應計算帶肋板的肋中和板中的局部彎曲內(nèi)力。

注：矩形平面組合網(wǎng)架邊界處內(nèi)力計算時，式（附5.1-2）中At1=At2應減半，取0.375ηts;式（附5.3-1）、（附5.