2024燃煤機組鍋爐水冷壁高溫腐蝕防治技術(shù)導(dǎo)則

燃煤機組鍋爐水冷壁高溫腐蝕防治技術(shù)導(dǎo)則目次TOC\o"1-2"\h\u前??言 2燃煤機組鍋爐水冷壁高溫腐蝕防治技術(shù)導(dǎo)則 11范圍 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和定義 14水冷壁高溫腐蝕防治技術(shù)條件 25水冷壁高溫腐蝕防治技術(shù)方案 36水冷壁高溫腐蝕后評估方法 5附錄A（規(guī)范性附錄）燃煤機組鍋爐水冷壁高溫腐蝕防治能力評估主要參數(shù) 8燃煤機組鍋爐水冷壁高溫腐蝕防治技術(shù)導(dǎo)則范圍本文件規(guī)定了燃煤鍋爐水冷壁高溫腐蝕防治技術(shù)，包括防治的邊界條件、技術(shù)方案以及治理后的評價方法。本文件適用范圍如下：a）燃燒褐煤、煙煤、無煙煤，以及摻燒其它燃料的燃煤鍋爐；b）蒸汽流量不低于35t/h，壓力不低于3.8MPa，溫度不低于440℃的燃煤鍋爐；規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T5310高壓鍋爐用無縫鋼管.GB/T8923涂裝前鋼材表面銹蝕等級和除銹等級GB/T9793熱噴涂金屬和其他無機覆蓋層鋅、鋁及其合金GB/T10184電站鍋爐性能試驗規(guī)程GB/T11373熱噴涂金屬零部件表面的預(yù)處理.GB/T11374熱噴涂涂層厚度的無損測量方法GB/T19823熱噴涂工程零件熱噴涂涂層的應(yīng)用步驟.GB/T19824熱噴涂熱噴涂操作人員考核要求GB/T20019熱噴涂熱噴涂設(shè)備的驗收檢查GB/T20409高壓鍋爐用內(nèi)螺紋無縫鋼管.GB/T29037熱噴涂抗高溫腐蝕和氧化的保護(hù)涂層.GB/T37421熱噴涂熱噴涂涂層的表征和試驗.GB/T37654再制造電弧噴涂技術(shù)規(guī)范.GB/T39530熱噴涂納米氧化鋯粉末及涂層制備工藝技術(shù)條件.AQ5211電弧熱噴涂設(shè)備安全技術(shù)條件.DL/T438火力發(fā)電廠金屬技術(shù)監(jiān)督規(guī)程.DL/T465煤的沖刷磨損指數(shù)試驗方法.DL/T715火力發(fā)電廠金屬材料選用導(dǎo)則.DL/T939火力發(fā)電廠鍋爐受熱面管監(jiān)督檢驗技術(shù)導(dǎo)則.DL/T1160電站鍋爐受熱面電弧噴涂施工及驗收規(guī)范DL/T5121火力發(fā)電廠煙風(fēng)煤粉管道設(shè)計規(guī)范DL/T5240火力發(fā)電廠燃燒系統(tǒng)設(shè)計計算技術(shù)規(guī)程.JB/T1611鍋爐管子制造技術(shù)條件.JB/T6973熱噴涂操作人員考核要求JB/T7703熱噴涂陶瓷涂層技術(shù)條件YS/T1128熱噴涂用NiCoCrAlYTa合金粉末.ISO12679熱噴涂.熱噴涂推薦性操作規(guī)程.ISO26146金屬和合金腐蝕.暴露在高溫腐蝕環(huán)境后的樣品金相檢驗方法.術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本文件。高溫腐蝕Hightemperaturecorrosion金屬材料在高溫下與環(huán)境介質(zhì)發(fā)生不可逆轉(zhuǎn)的化學(xué)反應(yīng)，導(dǎo)致金屬的變質(zhì)或破壞的過程,對于燃煤鍋爐特指水冷壁、過熱器等高溫受熱面,在高溫?zé)煔猸h(huán)境下,管外壁產(chǎn)生的腐蝕。還原性氣氛Reductiveatmosphere混合氣體中氧含量小于一定范圍，且一氧化碳、硫化氫等含量大于一定范圍的氣體(煙氣)氛圍。CO濃度COconcentration煙氣中CO氣體的體積分?jǐn)?shù)，單位為“%”。H2S濃度H2Sconcentration煙氣中H2S氣體的體積分?jǐn)?shù)，單位為“%”。O2濃度OperatingO2concentration煙氣中O2氣體的體積分?jǐn)?shù)，單位為“%”。煤粉細(xì)度Pulverizedcoalfineness把一定量的煤粉放在篩孔尺寸為xμm的標(biāo)準(zhǔn)篩上進(jìn)行篩分、稱重,煤粉在篩上的剩余量占總量的百分?jǐn)?shù)定義為煤粉的細(xì)度，一般指留在90微米篩網(wǎng)上的煤粉比例，即R90，單位為“%”。沖刷磨損指數(shù)Impingementabrasionindexofcoal煤的沖刷磨損指數(shù)用來判斷煤在被金屬磨件破碎時，煤對金屬磨件的磨損程度。其數(shù)值越大，表示對金屬磨件的磨損性越強。水冷壁高溫腐蝕邊界條件高溫腐蝕分類煤灰型高溫腐蝕煤灰型高溫腐蝕指高溫煤灰與管壁表面的金屬氧化物發(fā)生反應(yīng)導(dǎo)致的腐蝕。主要包括：（1）煤灰與管壁表面金屬氧化物反應(yīng)生成低熔點復(fù)合鹽腐蝕金屬；（2）煤灰在管壁表面結(jié)渣，從而引起惡化傳熱使管外壁溫度升高，發(fā)生硫酸鹽型熱腐蝕。硫酸鹽型高溫腐蝕硫酸鹽型高溫腐蝕指硫元素與管壁表面的金屬氧化物，以及煤燃燒的產(chǎn)物堿金屬及其氧化物發(fā)生反應(yīng)導(dǎo)致的腐蝕。主要包括：（1）在附著層中堿金屬硫酸鹽參與作用的氣體腐蝕，即受熱面上熔融的硫酸鹽吸收SO3，并在Fe2O3或Al2O3的作用下，生成復(fù)合硫酸鹽（Na,K）(Fe,Al)(SO4)3；（2）堿金屬的焦硫酸熔鹽腐蝕。焦硫酸鹽與金屬表面的氧化物反應(yīng)生成相應(yīng)的硫酸鹽，而硫酸鹽在該溫度范圍內(nèi)分解為不具有保護(hù)性的金屬氧化物，外露金屬進(jìn)一步氧化導(dǎo)致腐蝕加速。硫化物型高溫腐蝕硫化物型高溫腐蝕指煙氣中游離態(tài)的硫及硫化氫，在還原性氣氛中與管壁表面發(fā)生反應(yīng)導(dǎo)致的腐蝕。主要是原子硫或硫化氫在管壁表面沿晶界擴散穿過氧化層與基體反應(yīng)生成硫化亞鐵，生成的硫化亞鐵同時被氧化(3FeS+2O2→Fe3O4+3S)，釋放出原子硫使反應(yīng)不斷進(jìn)行。氯化物型高溫腐蝕氯化鹽腐蝕指煤中的氯元素在燃燒后產(chǎn)生的氯化物與管壁及其表面的金屬氧化物發(fā)生反應(yīng)導(dǎo)致的腐蝕。主要是氯元素在燃燒過程中生成氯化氫，氯化氫與管壁基體鐵及其氧化物均可發(fā)生反應(yīng)。還原性氣氛引起的高溫腐蝕還原性氣氛引起的高溫腐蝕指煤粉燃燒時由于局部缺氧而不能完全燃燒，形成的還原性氣體與管壁表面的金屬氧化物發(fā)生反應(yīng)導(dǎo)致的腐蝕。主要是由于局部缺氧燃形成還原性氣氛，生成的一氧化碳、硫化氫等還原性氣體與管壁表面的金屬氧化物發(fā)生反應(yīng)，使金屬表面保護(hù)膜受到腐蝕。堿土金屬和釩鹽型高溫腐蝕原煤中的堿土金屬、釩鹽反應(yīng)形成的熔融堿性硫酸鹽和鈉釩類低熔點共熔體，粘結(jié)飛灰后產(chǎn)生腐蝕性很強的氧原子造成的高溫腐蝕。滲碳型高溫腐蝕滲碳型高溫腐蝕指碳元素在管壁表面氧化物保護(hù)膜受到破壞時，沿縫隙擴散進(jìn)入基體表面，與管壁發(fā)生反應(yīng)導(dǎo)致的腐蝕。主要包括：（1）內(nèi)部滲碳，在管壁表面金屬氧化受到破壞時，碳元素滲透進(jìn)入基體，與基體發(fā)生反應(yīng)，破壞其組織形態(tài)與物理特性。（2）金屬粉化，在滿足高溫和高碳活度條件時，發(fā)生的金屬粉末化，成分包含金屬、碳化物和石墨等。高溫腐蝕的邊界條件煤質(zhì)特性煤質(zhì)對高溫腐蝕的影響表現(xiàn)為煤中的硫元素、堿土金屬元素與管壁基體及其表面的氧化物反應(yīng)而發(fā)生腐蝕。煤質(zhì)硫含量St,ar＞0.7%或St,d＞0.8%，且采用低氮燃燒方式，易發(fā)生高溫腐蝕。煤質(zhì)氯含量Cl＞0.3%，易發(fā)生與氯相關(guān)的高溫腐蝕。管壁溫度管壁溫度對高溫腐蝕的影響表現(xiàn)為隨著管壁溫度（一般當(dāng)管壁溫度在450℃以上時）的不斷升高，壁面溫度對腐蝕的影響將呈指數(shù)關(guān)系，管壁基體及其表面的氧化物與煙氣中腐蝕性成分的反應(yīng)速率不斷加快而發(fā)生腐蝕。管壁溫度越高，對發(fā)生腐蝕的影響作用越顯著。煙氣成分煙氣成分對高溫腐蝕的影響表現(xiàn)為煤在鍋爐爐膛內(nèi)缺氧燃燒時生成大量硫化氫、一氧化碳、氯化氫等還原性氣體，與管壁基體及其表面的氧化物反應(yīng)而發(fā)生腐蝕。水冷壁附近煙氣中氧含量O2＜1%且CO＞0.5%時，易發(fā)生與還原性氣氛相關(guān)的高溫腐蝕。水冷壁附近煙氣中硫化氫含量H2S＞0.01%時，易發(fā)生與還原性氣氛相關(guān)的高溫腐蝕。煙氣沖刷與磨損煙氣沖刷與磨損對高溫腐蝕的影響表現(xiàn)為當(dāng)煤灰或煤粉的沖刷磨損指數(shù)傾向中等以上時，大量煤粉粗顆粒沖刷受熱面破壞管壁基體表面的金屬氧化物保護(hù)膜，使煙氣更易直接與管壁基體接觸，加快腐蝕速率。煤粉細(xì)度越粗，對管壁的沖刷作用越大，對發(fā)生腐蝕的影響作用越顯著。水冷壁高溫腐蝕防治技術(shù)方案壁面氣氛監(jiān)測煙氣中的CO濃度與H2S濃度直接反映了爐內(nèi)缺氧狀況和助燃空氣與煤粉的混合情況。煙氣中CO濃度越大，高溫腐蝕就越嚴(yán)重；而當(dāng)H2S的濃度大于0.01%時，煙氣會對鋼材產(chǎn)生強烈的腐蝕作用；由于煙氣中的CO與H2S具有一定的相關(guān)性，且CO較H2S更容易實現(xiàn)在線的監(jiān)控，因此通過監(jiān)測近壁面煙氣中的CO濃度來實現(xiàn)壁面氣氛的監(jiān)測。壁面氣氛監(jiān)測中對煙氣的取樣和分析的一般要求如下：a）煙氣取樣位置一般在鍋爐主燃燒器至燃盡風(fēng)區(qū)域的四面水冷壁上，沿寬度和深度方向均勻布置，相鄰取樣位置間隔為1.5~2米；b）取樣點位置應(yīng)避開燃燒器噴口（附近0.5米范圍內(nèi)），以及考慮到支撐梁等對取樣管安裝的影響；c）取樣點位置的設(shè)置應(yīng)按照網(wǎng)格法布置，并盡可能保持分布均勻，以提高煙氣成分監(jiān)測的全面性、準(zhǔn)確性。取樣管及連接管的材料要求參考（GB/T-10184）中對煙氣取樣和分析中的取樣管及連接管要求。鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整（改善水冷壁壁面氣氛）氧量調(diào)整鍋爐的運行氧量直接影響爐內(nèi)燃燒的煙氣成分。為改善水冷壁壁面氣氛，應(yīng)適當(dāng)提高鍋爐運行氧量，使主燃燒器區(qū)的O2濃度＞1.0%。配風(fēng)方式調(diào)整配風(fēng)方式調(diào)整通過改變?nèi)剂系娜紵匦?，從而影響煙氣成分與水冷壁壁面氣氛。為改善燃燒特性及水冷壁壁面氣氛，鍋爐應(yīng)針對性的在主燃燒區(qū)與還原區(qū)進(jìn)行二次風(fēng)的有效匹配，通過提高二次風(fēng)剛性、適當(dāng)提高二次風(fēng)量、降低一次風(fēng)速等措施，使燃料與空氣有效混合，燃燒特性同時滿足低NOx與水冷壁氣氛的控制要求。對沖鍋爐還應(yīng)增大靠兩側(cè)墻燃燒器的外二次風(fēng)門開度，減小其旋流強度，使外二次風(fēng)盡可能起到保護(hù)兩側(cè)墻避免發(fā)生高溫腐蝕的作用。燃盡風(fēng)調(diào)整燃盡風(fēng)調(diào)整通過改變主燃區(qū)與還原區(qū)的空氣量分配，從而影響煙氣成分與水冷壁壁面氣氛。為改善水冷壁壁面氣氛，應(yīng)在保證氮氧化物NOx排放水平不超標(biāo)的前提下，盡量減小燃盡風(fēng)量。一次風(fēng)調(diào)整一次風(fēng)調(diào)整通過改變?nèi)剂系娜紵匦裕瑥亩绊憻煔獬煞峙c水冷壁壁面氣氛。為改善燃燒特性及水冷壁壁面氣氛，燃燒器的一次風(fēng)速不宜過低或過高，因根據(jù)實際煤質(zhì)的不同，保持在22-28m/s的范圍內(nèi)。同時，還應(yīng)保證一次風(fēng)的入射角度，避免出現(xiàn)一次風(fēng)對水冷壁的刷墻現(xiàn)象。煤粉細(xì)度調(diào)整煤粉細(xì)度調(diào)整直接影響煤粉的燃盡特性，為改善水冷壁壁面氣氛，應(yīng)結(jié)合實際煤質(zhì)，在保證制粉系統(tǒng)出力等條件下，盡量降低煤粉細(xì)度，以促進(jìn)燃料快速著火，避免發(fā)生水冷壁近壁燃燒導(dǎo)致水冷壁結(jié)焦、腐蝕和超溫。燃燒器負(fù)荷分配燃燒器的熱負(fù)荷分布對爐膛內(nèi)水冷壁管壁溫度有直接影響。熱負(fù)荷越集中，對應(yīng)區(qū)域的管壁溫度越高，對發(fā)生腐蝕的影響作用越顯著。為改善管壁溫度條件，應(yīng)盡可能在不同負(fù)荷下，使投入運行的磨煤機出力接近，同時磨煤機對應(yīng)的燃燒器也應(yīng)在鍋爐爐膛內(nèi)均勻分布。入爐煤質(zhì)摻配煤中的硫、氯等元素是引起水冷壁高溫腐蝕的主要原因，控制入爐煤燃料中的硫、氯等元素含量，能夠有效較低水冷壁腐蝕速率。為改善水冷壁壁面氣氛，因進(jìn)行合理的配煤摻燒，使入爐煤中的硫含量St,d＜0.8%，氯含量Cl＜0.3%。對于硫分含量差異大的不同煤種，應(yīng)采用預(yù)混摻燒方式。鍋爐貼壁風(fēng)改造前后墻對沖鍋爐前后墻對沖鍋爐的燃燒器形式一般為旋流燃燒器，水冷壁高溫腐蝕一般發(fā)生在兩側(cè)墻區(qū)域。貼壁風(fēng)的布置方式可以包括：（1）側(cè)墻布置貼壁型。在側(cè)墻高溫腐蝕較為嚴(yán)重的水冷壁區(qū)域設(shè)置貼壁風(fēng)，貼壁風(fēng)噴口可沿鍋爐深度、高度方向均勻布置，貼壁風(fēng)入射方向垂直于鍋爐前、后墻，射流在側(cè)墻水冷壁表面形成空氣膜。（2）前后墻布置射流型。在前后墻位置，水冷壁上游靠近側(cè)墻區(qū)域設(shè)置貼壁風(fēng)，貼壁風(fēng)噴口沿鍋爐高度方向均勻布置，貼壁風(fēng)入射方向垂直于鍋爐前、后墻，射流與煙氣混合，改善煙氣還原性成分，同時在側(cè)墻水冷壁表面形成空氣膜。（3）全墻組合布置方式：在高溫腐蝕嚴(yán)重的機組鍋爐上，可根據(jù)實際情況，在鍋爐的前后墻和兩側(cè)墻同時布置貼壁風(fēng)噴口，向兩側(cè)墻水冷壁近壁區(qū)補充空氣，形成覆蓋面更廣的空氣膜。四角（墻）切圓鍋爐四角切圓鍋爐的燃燒器形式一般為直流燃燒器，水冷壁高溫腐蝕會發(fā)生在四面墻的各個區(qū)域。貼壁風(fēng)的布置方式可以包括：（1）貼壁型。在各墻高溫腐蝕較為嚴(yán)重的水冷壁區(qū)域設(shè)置貼壁風(fēng)，貼壁風(fēng)噴口可沿鍋爐深度、高度方向均勻布置，貼壁風(fēng)入射方向與水冷壁平行，射流在側(cè)墻水冷壁表面形成空氣膜。（2）射流型。在各個角二次風(fēng)噴口內(nèi)設(shè)置貼壁風(fēng)噴口，貼壁風(fēng)噴口可沿鍋爐高度方向根據(jù)實際腐蝕區(qū)域布置，貼壁風(fēng)入射方向與水冷壁平行，射流與煙氣混合，改善煙氣還原性成分，同時在側(cè)墻水冷壁表面形成空氣膜。W火焰鍋爐W火焰鍋爐燃燒器形式既有直流燃燒器，也有旋流燃燒器，鍋爐的整體燃燒布置方式、燃燒特性等與前后墻對沖鍋爐具有一定的類似性，水冷壁高溫腐蝕一般多發(fā)生在兩側(cè)墻區(qū)域，因此其貼壁風(fēng)的布置方式可參考前后墻對沖鍋爐進(jìn)行。鍋爐燃燒器改造原燃燒器適應(yīng)性改造針對前后墻對沖燃燒鍋爐，在不實施燃燒器改造的情況下，為減輕前后墻對沖鍋爐的側(cè)墻高溫腐蝕，對于靠近側(cè)墻的旋流燃燒器，可適當(dāng)進(jìn)行燃燒器噴射角度調(diào)整：靠側(cè)墻最近的燃燒器噴射角度向爐膛中心水平偏轉(zhuǎn)5~10°，緊挨的第二個燃燒器噴射角度向內(nèi)偏轉(zhuǎn)3~5°。側(cè)墻氧化氣氛旋流燃燒器針對前后墻對沖燃燒鍋爐，可實施鍋爐燃燒器改造。把靠近側(cè)墻的燃燒器改造成為氧化性氣氛旋流燃燒器，通過重新設(shè)計的二次風(fēng)量與旋流強度調(diào)節(jié)裝置，適當(dāng)增加二次風(fēng)開度與旋流強度等措施，二次風(fēng)盡早與一次風(fēng)混合，使得靠近側(cè)墻的氣流為偏氧化性的氣氛，降低了氣流中的H2S濃度。此外，靠近中部的燃燒器燃燒生成的H2S隨氣流向側(cè)墻擴散時需經(jīng)過靠側(cè)墻的氧化性氣流，此時H2S就會被氧化，使貼近側(cè)墻的H2S濃度降低，從而避免H2S的高溫腐蝕。鍋爐水冷壁防腐蝕噴涂采用表面工程技術(shù)對水冷壁管表面進(jìn)行改性強化處理，就能夠起到減緩水冷壁高溫腐蝕速率的效果。已逐漸發(fā)展出已逐漸發(fā)展出堆焊涂層、滲鋁涂層、納米陶瓷涂層、熱噴涂涂層等多種表面涂層防護(hù)技術(shù)，相應(yīng)的防腐蝕噴涂技術(shù)如下。超音速火焰噴涂利用可燃?xì)怏w（氫氣、丙烷等）或液體（煤油等）與氧氣混合，在燃燒室內(nèi)點燃并連續(xù)燃燒，劇烈膨脹的氣體通過噴嘴形成超音速高溫火焰流，噴涂用的粉末材料由惰性氣體送入燃燒室，經(jīng)加短時加熱熔融后隨焰流噴出高速撞擊至基材表面。特點：熱源溫度低（火焰溫度一般不超3000°）、氣流速度快、噴涂效率高，由于加熱時間短，噴涂材料的相變、氧化和分解收到抑制，適合于碳化物和硼化物等金屬陶瓷材料，涂層質(zhì)量優(yōu)越，結(jié)合強度可高達(dá)70MPa以上，孔隙率可小于1%。超音速等離子噴涂借助氬氣和氫氣通過噴嘴產(chǎn)生擴展型等離子弧，利用擴展弧加熱氣體得到超音速等離子火焰，將噴涂用的粉末材料加熱融化后隨氣流高速噴出至基材表面。特點：等離子弧噴涂功率高，氣流速度快，噴涂效率極高；等離子弧不發(fā)散、熱焓高，產(chǎn)生的涂層質(zhì)量高，非常適合于高熔點陶瓷材料的噴涂。相比火焰噴涂，等離子焰流溫度高，能量集中，可噴涂一切高熔點高硬度的粉末，噴涂材選擇廣；粒子飛行速度快，獲得的涂層組織更為致密，結(jié)合強度及沉積率較高；基體受影響小，尺寸和性能一般不生變化；噴涂粉末氧化程度小，所制備涂層內(nèi)部雜質(zhì)少。超音速電弧噴涂利用產(chǎn)生于兩根絲材之間的電弧，與壓縮空氣燃燒產(chǎn)生的高溫焰流中融化絲材，通過噴嘴產(chǎn)生的超音速氣流，將絲材霧化為顆粒粉末，噴射至基材表面。特點：噴涂效率高、成本低、操作簡單、易于現(xiàn)場實施，相對傳統(tǒng)電弧噴涂，由于超音速氣流的霧化、加速作用，粒子細(xì)小、均勻而且速度高，涂層的結(jié)合強度和內(nèi)聚強度高，涂層孔隙率低，粒子在空中停留時間短，層氧化物含量低。冷噴涂氣體首先經(jīng)過加壓和預(yù)熱后，通過噴嘴產(chǎn)生超音速氣流，直接將噴涂用的粉末材料以固態(tài)形式噴射至基材表面形成涂層。冷噴涂技術(shù)是一種低溫固態(tài)沉積技術(shù)，其原理是將一定溫度的壓縮氣體注入拉瓦爾噴管形成超音速噴涂氣流，進(jìn)而通過氣動力將送入噴涂氣流的粉末顆粒加速后使其高速撞擊基材產(chǎn)生塑性變形，與基材形成固相連接從而實現(xiàn)固態(tài)沉積。特點：可減小或消除熱噴涂過程中產(chǎn)生的高溫氧化、蒸發(fā)、溶解、結(jié)晶、殘余應(yīng)力氣體釋放等問題，但存在涂層孔隙率高、噴涂粒子尺寸要求嚴(yán)、能耗大以及不易與其他噴涂對接的缺點。其低溫特性使得金屬材料在噴涂過程中受到的熱影響小，能夠避免材料產(chǎn)生氧化、相變或晶化等問題，沉積體孔隙率極低。熱固化反應(yīng)陶瓷涂層以水基懸浮漿料為原料（含分散劑、粘結(jié)劑以及多種陶瓷顆粒）采用0.3-0.6MPa的壓縮空氣霧化后，均勻涂覆于經(jīng)噴砂預(yù)處理過的管子表面，經(jīng)室溫陰干和啟爐加熱固化，最終在基材表面形成厚約0.3-0.5mm的陶瓷涂層。特點：涂層具有耐磨、耐高溫腐蝕特性，同時能增加受熱面的光潔度，兼具抗沾污結(jié)渣功能。由于原料配方可調(diào)整空間大、陶瓷與金屬之間熱物理性能差異大，存在結(jié)合強度低、易脫落等問題。冶金熔覆涂層采用氧乙炔火焰、電弧、等離子弧或激光等作為熱源，將堆焊材料熔覆后覆蓋在基體表面形成的涂層。堆焊材料可為復(fù)合粉芯絲材、實心焊絲、藥芯焊絲以及各種粉末。特點：涂層與基材結(jié)合形成冶金機械，有效降低孔隙率，涂層耐磨、抗腐蝕防護(hù)性能比熱噴涂層有顯著提高。但火焰堆焊熱輸入量大，施工效率低，在水冷壁表面施工易對水冷壁管子產(chǎn)生影響、甚至變形；此外，類似激光熔覆設(shè)備體積大，效率低，投資費用高。石墨烯涂層以少層石墨烯為主要原料，將石墨烯連同其它功能粉料通過超聲波、微波、剪切力等手段均勻分散在水性高溫黏結(jié)劑中形成水性漿料，采用壓縮空氣霧化分多遍噴涂于金屬基材表面，在一定溫度和時間條件下形成致密的石墨烯涂層。特點：石墨烯屬納米薄片狀材料，在涂層內(nèi)部形成腐蝕屏蔽網(wǎng)絡(luò)俗稱“迷宮效應(yīng)”，使得涂層具有強的耐腐蝕性能、良好的導(dǎo)熱傳熱性能以及抗粘附功能；多道噴涂工藝使得基材表面形成梯度涂層結(jié)構(gòu)，避免了熱膨脹不匹配性，提高了涂層的溫度交變可靠性與使用壽命。納米陶瓷涂層納米陶瓷涂料主要由無機粘結(jié)劑、各種功能性填料、助劑和去離子水等組成，通過噴槍把涂料噴在受熱面管材表面，涂層在爐膛中發(fā)生熱固化反應(yīng)，形成光滑、致密、堅硬的陶瓷涂層。特點：納米陶瓷涂層防護(hù)技術(shù)在鍋爐受熱面的防腐應(yīng)用上取得了一定的效果，但在鍋爐燃燒時會存在涂層與基材結(jié)合強度低、易剝落失效、抗磨損能力差等問題.水冷壁高溫腐蝕治理后評估水冷壁壁面煙氣成分采用鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整、貼壁風(fēng)及燃燒器改造等措施治理后，水冷壁近壁面煙氣成分應(yīng)滿足下表要求：項目單位數(shù)值O2%≮1H2S%≯0.01CO%≯0.5采用鍋爐水冷壁防腐蝕噴涂治理后，水冷壁管子應(yīng)保證在一定的檢修周期內(nèi)運行安全穩(wěn)定（具體時間可由電廠招標(biāo)時的技術(shù)協(xié)議規(guī)定）。水冷壁管子厚度、化學(xué)成分、機械性能、金相組織應(yīng)滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)與材料設(shè)計性能要求。注：規(guī)定時間為“一定的檢修周期”是考慮到采用的工藝，涂層特