煉油廠設備腐蝕與防護概述

煉油廠設備腐蝕與防護(fánghù)概述

劉小輝2006年12月共七十四頁主要內(nèi)容：

?煉油設備的腐蝕環(huán)境和腐蝕特性

?煉廠典型設備的腐蝕與防護(fánghù)

?煉廠設備腐蝕的研究趨勢與進展共七十四頁一、煉油(liànyóu)設備的腐蝕環(huán)境和腐蝕特性共七十四頁?在原油加工過程中存在著一系列的腐蝕問題，它直接影響著裝置(zhuāngzhì)運行的安全性。20世紀90年代后期以來，我國原油密度變大，含硫和含氮量增大，酸值增高，同時，進口高含硫的原油也趨予增多，這些都加重了對煉油設備的腐蝕。

1.1概述(ɡàishù)

共七十四頁?多相流腐蝕介質(zhì)環(huán)境：往往是氣相、水相和烴相共存，相間互相促進，腐蝕機理復雜。對予某些類型的腐蝕，介質(zhì)的流動會促進腐蝕。?高溫和(或)高壓(gāoyā)環(huán)境：溫度范圍為室溫到800℃以上的高溫。由于溫度范圍廣，腐蝕類型既涉及各種電化學腐蝕，也涉及化學腐蝕和高溫氧化。1.2煉油(liànyóu)設備所面臨的腐蝕介質(zhì)的典型特征

共七十四頁?腐蝕環(huán)境及其環(huán)境／材料組合復雜。與石油工業(yè)的上游相比，煉油企業(yè)的腐蝕環(huán)境更復雜，材料種類更多，溫度跨度(kuàdù)更大，結構更為多樣化。1.2煉油設備所面臨的腐蝕介質(zhì)的典型(diǎnxíng)特征

共七十四頁?硫化物

?環(huán)烷酸

?無機鹽?氮化物?氫1.2腐蝕(fǔshí)介質(zhì)分類

共七十四頁?硫化物含量(hánliàng)小于0．1％超低硫原油；

?硫化物含量0.1％～0.5％低硫原油；

?硫化物含量大于0.5％高硫原油。2.1原油(yuányóu)按硫含量分類：

共七十四頁?硫醇(R—SH)

?硫醚(R—S—R)?硫化氫(H2S)?多硫化物(RmSn)?單質(zhì)(dānzhì)硫2.2硫化物種類(zhǒnglèi)

共七十四頁?T≤120℃時：硫化物未分解，在無水情況下對設備不腐蝕。但當含水時，則會遇到難以控制的H2S-H2O型腐蝕，包括一般腐蝕和各種(ɡèzhǒnɡ)腐蝕破裂。?120℃<T≤200℃時，原油中活性硫化物未分解，基本不腐蝕。2.3硫腐蝕與溫度(wēndù)的關系

共七十四頁?240℃<T《340℃討，硫化物開始分解，生成H2S，對設備產(chǎn)生腐蝕(fǔshí)，并且隨著溫度升高，腐蝕(fǔshí)加劇。

?340℃<T≤400℃時，H2S開始分解為H2和S，對設備產(chǎn)生高溫硫化腐蝕。2.3硫腐蝕(fǔshí)與溫度的關系

共七十四頁?此時對設備腐蝕的反應式為

H2S→H2+SFe+S→FeSR—SH+Fe→Fe+不飽和烴所生成的FeS膜具有防止進一步腐蝕的作用。但有酸存在時(如HCI和環(huán)烷酸），酸和FeS反應破壞了保護膜。使腐蝕進一步發(fā)生(fāshēng)，從而加速了硫化物的腐蝕。2.3硫腐蝕與溫度(wēndù)的關系

共七十四頁?426℃<T≤436℃時，高溫硫腐蝕(fǔshí)最快；?T>480℃時，H2S幾乎完全分解；腐蝕速率下降；

?T>500℃時，高溫氧化腐蝕。2.3硫腐蝕與溫度(wēndù)的關系

共七十四頁?原油酸值小于0.5mgKOH／g時為低酸值原油，設備腐蝕輕微;?原油酸值為0.5～1.5mgKOH/g時為中酸值原油，將會產(chǎn)生(chǎnshēng)明顯腐蝕；?原油酸值大于1．5mgKOH／g時為高酸值原油，設備腐蝕嚴重。3.1環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)分類

共七十四頁?T≤220℃時，環(huán)烷酸基本不腐蝕；以后隨溫度升高(shēnɡɡāo)，腐蝕速率逐漸增加，?270～280℃時腐蝕速率達到最大；隨著溫度再升高，腐蝕速率又下降，?350℃附近，腐蝕速率又急驟增加；?大于400℃時，由于原油中環(huán)烷酸已基本氣化，環(huán)烷酸腐蝕基本消失。3.2環(huán)烷酸腐蝕與溫度(wēndù)的關系

共七十四頁?環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)發(fā)生在液相，如果氣相中沒有凝結液產(chǎn)生，也沒有夾帶霧沫，則氣象腐蝕(fǔshí)是很小的。如果氣相處在露點狀態(tài)或有霧沫夾帶，則腐蝕(fǔshí)加劇。3.3環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)特點

共七十四頁?煉制的原油中往往含有開采時所帶來的油田水，其中大部分水分可經(jīng)過脫水去掉，但是仍會有少量水分與油乳化，懸浮在原油中。?這些水分都含有NaCl，MgCl2和CaCl2等鹽類。在原油加工中，MgCl2和CaCl2很易受熱(shòurè)水解，生成具有強烈腐蝕性的HCl；4.1鹽酸腐蝕(fǔshí)特點

共七十四頁?由于HCl是揮發(fā)性的酸，所以在蒸餾過程中，HCl隨同原油中的輕餾分以及水分一起揮發(fā)，一起冷凝，造成常壓裝置塔頂冷凝系統(tǒng)的塔頂部、冷凝冷卻器、空冷器及塔頂管線的嚴重(yánzhòng)腐蝕。4.1鹽酸(yánsuān)腐蝕特點

共七十四頁?原油中所含氮化物主要為吡啶、吡咯及其衍生物。這些氮化物在減壓(jiǎnyā)裝置中很少分解，但是在深度加工如催化裂化及焦化等裝置中，由于溫度高，或者催化劑的作用，則會分解生成可揮發(fā)的氨和氰化物(HCN)。?HCN的存在對煉油廠低溫H2S—H2O部位的腐蝕起到促進的作用，造成設備的氫鼓泡和氫脆。

5.1氮化物腐蝕(fǔshí)特點

共七十四頁?分解生成的氨，將在焦化及加氫等裝置中形成NH4Cl，造成塔盤的垢下腐蝕或冷卻設備管束的堵塞(dǔsè)。?焦化塔頂?shù)膲A性含氨含酚水可作為常減壓裝置“注水”用的水，可控制常壓塔頂冷凝系統(tǒng)的HCl一H2S—H2O的腐蝕。?催化分餾塔頂?shù)暮崩淠部纱姘币鹤⑷霚p壓塔頂冷凝冷卻系統(tǒng)，以控制其腐蝕。

5.1氮化物腐蝕(fǔshí)特點

共七十四頁?氫鼓泡。氫原子滲入鋼材，在裂縫、夾雜及空隙等處聚集結合成氫分子，形成巨大氫壓，使鋼材產(chǎn)生鼓泡。?氫脆。氫原子滲入鋼材后，使鋼材晶體結合力下降，造成鋼材的延伸率和斷面(duànmiàn)收縮率下降，或導致延遲破壞現(xiàn)象發(fā)生。6.1氫腐蝕(fǔshí)與氫損傷

共七十四頁?表面脫碳。鋼材與高溫氫接觸后，形成表面脫碳。表面脫碳不形成裂紋，其影響是鋼材的強度和硬度略有下降，而延伸率增高。?氫腐蝕(內(nèi)部脫碳)。高溫高壓下的氫滲入鋼材之后與不穩(wěn)定(wěndìng)的碳化物形成甲烷，鋼中甲烷不易逸出，而使鋼材產(chǎn)生裂紋及鼓泡，并使強度和韌性顯著下降。6.1氫腐蝕(fǔshí)與氫損傷

共七十四頁二、煉廠典型(diǎnxíng)設備的腐蝕與防護共七十四頁?石油煉制設備情況復雜，通常包括常減壓(常壓和減壓)裝置、催化裂化(cuīhuàlièhuà)裝置、延遲焦化裝置、催化重整裝置、制氫裝置等，不同的裝置遇到的環(huán)境介質(zhì)不同，腐蝕類型和腐蝕狀況也不同，所要采取的防護措施也不同。下面以常減壓蒸餾裝置的防護措施為例來進行介紹。1概述(ɡàishù)

共七十四頁?常減壓裝置是對原油進行一次加工的蒸餾裝置，即將原油分餾成汽油、煤油(méiyóu)、柴油、蠟油、渣漬等組分的加工裝置。常減壓裝置通常遇到的腐蝕問題有低溫(≤120℃)輕油部位HCl一H2S—H2O的腐蝕，高溫(240～425℃)部位高溫硫的均勻腐蝕及環(huán)烷酸的溝槽狀腐蝕。1概述(ɡàishù)

共七十四頁?低溫腐蝕部位主要(zhǔyào)是常壓塔上部部分揮發(fā)線和塔頂冷凝冷卻系統(tǒng)，減壓塔部分揮發(fā)線和冷凝冷卻系統(tǒng)。

?一般氣相部位腐蝕較輕微，液相部位腐蝕較重尤以氣液兩相轉變部位，即“露點”部位腐蝕最為嚴重。

?腐蝕形態(tài)為：碳鋼部件的全面腐蝕和Crl3鋼的點蝕，以及1Crl8Ni9Ti不銹鋼的氯化物應力腐蝕破裂。2低溫(dīwēn)(≤120℃)輕油部位HCl—H2S—H20的腐蝕

共七十四頁?在原油加工中，MgCl2和CaCl2受熱水解生成強烈的腐蝕介質(zhì)HCI，其反應如下：MgCl2+2H2O→Mg(OH)2+2HCl↑CaCl2+2H2O→Ca(OH)2+2HCl↑在蒸餾(zhēngliú)裝置上，NaCl在通常情況下是不水解的，但當原油中含有環(huán)烷酸和某些金屬元素時，NaCl在300℃以前就開始水解，生成HCl。

2低溫(≤120℃)輕油(qīnɡyóu)部位HCl—H2S—H20的腐蝕

共七十四頁?原油中或多或少(huòduōh(huán)uòshǎo)有一些硫化物，主要是硫醇、硫醚、二硫化物以及環(huán)狀的硫化物，還有一些H2S和游離的硫。硫化物對低溫部位的腐蝕主要是H2S腐蝕，其次是低級硫醇的腐蝕。硫化氫主要是在加工過程中由硫化物分解而產(chǎn)生的。2低溫(≤120℃)輕油部位(bùwèi)HCl—H2S—H20的腐蝕

共七十四頁?氯化物分解生成的HCl在有水存在時發(fā)生下述腐蝕(fǔshí)反應：

Fe+2HCl→FeCl2+H2當有H2S存在時，則又發(fā)生下列反應：

FeCl2+H2S→FeS+HClFeS+2HCl→FeCl2+H2S2低溫(≤120℃)輕油部位(bùwèi)HCl—H2S—H20的腐蝕

共七十四頁?冷凝系統(tǒng)不同部位的腐蝕情況是有區(qū)別的。在最先冷凝的區(qū)域，尤其是氣液兩相轉變的“露點(lùdiǎn)””部位，劇烈的腐蝕是由于低pH值的鹽酸引起的。其反應如下：

Fe+2H十→Fe2十+H2↑FeS+2H+——，F(xiàn)e2++H2S隨著冷凝過程的進行，冷凝水量不斷增加，HCI水溶液不斷被稀釋，pH值提高，腐蝕應有所緩和。2低溫(dīwēn)(≤120℃)輕油部位HCl—H2S—H20的腐蝕

共七十四頁?在這一過程中，由于H2S的溶解度迅速增加，提供了更多的H+，因而又促進了氫去極化腐蝕反應：

Fe2++H2S—FeS↓+2H+這樣既破壞了硫化亞鐵膜，又加速了腐蝕進程。另外，當原油酸值增高時，氯化物的水解速率增大，從而(cóngér)使腐蝕程度加重。2低溫(dīwēn)(≤120℃)輕油部位HCl—H2S—H20的腐蝕

共七十四頁?對于HCl一H2S—H2O腐蝕，最主要的防護(fánghù)措施是采取“一脫四注”，即電脫鹽和注堿、注氨(或胺)、注緩蝕劑、注水。?實施原油電脫鹽是控制腐蝕的關鍵一步，主要是脫除水解后產(chǎn)生HCl的鹽類，將原油含鹽量降低到5mg／L以下。2低溫(dīwēn)(≤120℃)輕油部位HCl—H2S—H20的腐蝕

共七十四頁?脫鹽后的原油仍含有少量(shǎoliàng)的鹽，由于低含鹽量的高水解率和有機氯化物的分解，在系統(tǒng)中仍有HCl生成。故在脫鹽后的原油中注人稀堿溶液，以便將已水解的HCl中和成NaCl，稀堿也可與未水解的鈣鹽鎂鹽反應，生成不易水解的氫氧化物和NaCl，最后殘留于塔底重油中。反應如下：CaCl2+2NaOH—Ca(OH)2+2NaCl)MgCl2+2NaOH—Mg(OH)2+2NaCl2低溫(≤120℃)輕油(qīnɡyóu)部位HCl—H2S—H20的腐蝕

共七十四頁?為使常減壓塔頂冷卻系統(tǒng)的腐蝕(fǔshí)進一步降低，需在塔頂揮發(fā)線系統(tǒng)中注入中和劑，將冷凝水的pH值控制在7．5～8．5之內(nèi)。以氨或胺作中和劑，它可與HCl中和生成腐蝕(fǔshí)性較小的鹽類。2低溫(dīwēn)(≤120℃)輕油部位HCl—H2S—H20的腐蝕

共七十四頁?若在塔頂揮發(fā)線注緩蝕劑，可對其后續(xù)設備進行防護。當塔頂內(nèi)部出現(xiàn)腐蝕時，還應在塔頂回流系統(tǒng)注緩蝕劑。緩蝕劑的注入量一般為1×10-6～2×10-6(以塔頂總餾出量計)。緩蝕劑用量過高會造成該系統(tǒng)乳化，使得油水分離困難，影響(yǐngxiǎng)正常操作。2低溫(≤120℃)輕油(qīnɡyóu)部位HCl—H2S—H20的腐蝕

共七十四頁?注氨后塔頂餾出系統(tǒng)可能出現(xiàn)NH4Cl沉積，既影響冷凝冷卻器傳熱(chuánrè)效果，又引起設備的垢下腐蝕，故需用注水洗滌加以解決。在揮發(fā)線上注水，可使冷凝冷卻器的露點部位外移以保護冷凝設備。2低溫(dīwēn)(≤120℃)輕油部位HCl—H2S—H20的腐蝕

共七十四頁?高溫硫腐蝕(fǔshí)在液相和氣相中均可以發(fā)生，而高溫環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)主要發(fā)生于液相。如果氣相中沒有凝結液產(chǎn)生，也沒有霧沫夾帶，則高溫環(huán)烷酸的氣相腐蝕(fǔshí)輕微。但在氣液混相區(qū)、高流速沖刷區(qū)和渦流發(fā)生區(qū)，腐蝕(fǔshí)程度加劇。3高溫(240～425℃)部位(bùwèi)的高溫腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?高溫硫腐蝕從240。C開始，隨著溫度升高而迅速加劇，到480。C左右達到最高點，以后又逐漸減弱。因此，腐蝕發(fā)生的溫度范圍為240～480℃。?根據(jù)硫和硫化物對金屬腐蝕作用的強弱，可將其分為活性硫化物和非活性硫化物，因此，高溫硫腐蝕過程包括(bāokuò)兩部分。一是活性硫化物如H2S、硫醇和單質(zhì)硫造成的腐蝕。

3高溫(gāowēn)(240～425℃)部位的高溫(gāowēn)腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?活性硫化物350～400℃時都能與金屬直接(zhíjiē)發(fā)生如下腐蝕反應：

H2S+Fe→FeS+H2

RCH2CH2SH+Fe→FeS+(RCH=CH2)+H23高溫(gāowēn)(240～425℃)部位的高溫(gāowēn)腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?H2S在340～400℃時按下式分解：H2S→S+H2分解出來(chūlái)的元素硫比H2S有更強的活性，發(fā)生如下反應：

S+Fe→FeS

使得腐蝕更為劇烈。3高溫(gāowēn)(240～425℃)部位的高溫(gāowēn)腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?非活性硫化物，如硫醚、二硫醚、環(huán)硫醚、噻吩等分解產(chǎn)物造成的腐蝕。原油中的硫醚和二硫醚在130～160℃已開始分解，其他有機硫化物在250℃左右的分解反應也會逐漸加劇。這些有機硫化物分解生成的元素(yuánsù)硫和H2S則對金屬產(chǎn)生強烈的腐蝕作用。3高溫(gāowēn)(240～425℃)部位的高溫(gāowēn)腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?環(huán)烷酸在低溫時腐蝕不劇烈(jùliè)，但一旦沸騰，特別是在高溫無水環(huán)境中，腐蝕最劇烈(jùliè)，腐蝕反應如下：

RCOOH+Fe→Fe(RCOO)2+H2↑FeS+2RCOOH→Fe(RCOO)2+H2S↑3高溫(gāowēn)(240～425℃)部位的高溫(gāowēn)腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?由于Fe(RCOO)2是一油溶性腐蝕(fǔshí)產(chǎn)物，能為油流所帶走，因此不易在金屬設備表面上形成保護膜。即使形成硫化亞鐵保護膜，也會與環(huán)烷酸發(fā)生反應，而完全暴露出新的金屬表面，使腐蝕(fǔshí)繼續(xù)進行。當原油酸值大于0．5mgKOH／g，溫度在270～280℃和350～400℃時，環(huán)烷酸腐蝕最嚴重。3高溫(240～425℃)部位(bùwèi)的高溫腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?石油酸鈉對環(huán)烷酸的腐蝕也有影響。石油酸鈉是原油含水所溶解(róngjiě)的NaHCO3與石油酸反應的生成物，它是一種表面活化劑，能夠妨礙鋼鐵表面上形成漆狀膜和FeSx膜。當原油中石油酸鈉含量低于臨界膠團含量時，石油酸鈉含量越高，原油的腐蝕性越強。3高溫(240～425℃)部位(bùwèi)的高溫腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?原油的含硫量有一臨界值，當原油含硫量高于臨界值時．主要為硫腐蝕(fǔshí)；?當原油含硫量低于臨界值時，主要為酸腐蝕。原油中石油酸鈉(RCOONa)含量越高，該臨界值越高3高溫(240～425℃)部位(bùwèi)的高溫腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?當RCOONa含量(hánliàng)為1．4×10-6～1．7×10—6時，380℃時臨界值為0.1744％；?當RCOONa含量為6×10-6時，380℃時臨界值為0.2384％)。溫度越高則臨界值越低(380℃時減一線的臨界值大于0.1468％，?而400℃以上時減一線的臨界值低于0.1468％3高溫(gāowēn)(240～425℃)部位的高溫(gāowēn)腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?高溫硫和環(huán)烷酸同時作用，腐蝕更為劇烈。H2S氣體首先與金屬發(fā)生反應，形成FeS保護膜，阻止(zǔzhǐ)硫化氫進一步腐蝕。但油氣中的環(huán)烷酸又和FeS作用，生成可溶于油的環(huán)烷酸鐵，使金屬表面繼續(xù)被硫化氫腐蝕：

Fe+H2S→FeS+H2

FeS+2RCOOH→Fe(RC00)2+H2S3高溫(gāowēn)(240～425℃)部位的高溫(gāowēn)腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?高溫硫腐蝕和環(huán)烷酸腐蝕主要通過耐蝕材料的正確選取來進行抑制。勝利煉油廠減壓塔塔壁由于高溫硫腐蝕嚴重(yánzhòng)，于1981年將20鋼材質(zhì)更新為20鋼+0Crl3(16mm+4mm)復合板，使用至1989年9月，停工檢查發(fā)現(xiàn)，塔壁基本上無腐蝕痕跡。3高溫(240～425℃)部位(bùwèi)的高溫腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?煉制遼河原油設備的高溫腐蝕(fǔshí)，主要為環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)。在此種腐蝕(fǔshí)部位需選用00Crl7Nil4Mo2(316L)或1Crl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼。應該注意Crl3型鐵素體不銹鋼是不耐環(huán)烷酸腐蝕的。3高溫(gāowēn)(240～425℃)部位的高溫(gāowēn)腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?通過防腐蝕結構優(yōu)化設計也是消除腐蝕的一種手段。對于碳鋼制作的空冷器及冷凝器，當入口處為兩相流動時，人口(rénkǒu)流速不得大于6m／s。?常壓塔頂空冷器不宜采用U形管式，最好采用單管程空冷器，以減緩設備的“沖蝕”。3高溫(gāowēn)(240～425℃)部位的高溫(gāowēn)腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?某煉油廠常壓塔頂原用U形管式空冷器，開工兩個(liǎnɡɡè)月就發(fā)現(xiàn)彎頭腐蝕穿孔，改為管箱式空冷器后情況大有好轉。?但每臺管束管入口流速為10～14m／s，仍大于兩相流動的6m／s的限制流速，若能改為單管程。則基本滿足6m／s的限制流速要求。3高溫(gāowēn)(240～425℃)部位的高溫(gāowēn)腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁?對于溫度高于250。C，含環(huán)烷酸原油的加工設備和管線，在制造時應避、免內(nèi)壁出現(xiàn)突起和凹陷(āoxiàn)，以防止出現(xiàn)渦流而加速腐蝕。3高溫(gāowēn)(240～425℃)部位的高溫(gāowēn)腐蝕及環(huán)烷酸腐蝕共七十四頁三、煉廠設備(shèbèi)腐蝕的研究趨勢與進展共七十四頁?煉廠設備所面臨的環(huán)境介質(zhì)(jièzhì)/材料品種/集合結構組合繁多，腐蝕類型和腐蝕機理比較復雜。盡管對煉廠設備的腐蝕已經(jīng)進行過許多研究，但很多方面仍然未搞清楚，特別是隨著原油含硫量和酸值的增高，有關硫腐蝕和環(huán)烷酸腐蝕日趨成為研究的熱點問題。1概述(ɡàishù)共七十四頁?環(huán)烷酸腐蝕是國際上在煉化設備腐蝕方面近年來的一個熱點研究領域。

?NACET-8委員會(煉化工業(yè)腐蝕委員會)近幾年的年會都把與環(huán)烷酸腐蝕有關的論文放在最前，作為(zuòwéi)熱點問題進行討論，而且環(huán)烷酸腐蝕論文數(shù)量占據(jù)很大比例。1環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)研究進展

共七十四頁?在T-8委員會所開發(fā)的文獻軟件REFINCOR中，把環(huán)烷酸腐蝕專門列了一個議題進行討論，最新版本REFINCOR4.0比REFINCOR3.0增加的主要內(nèi)容(nèiróng)就是環(huán)烷酸腐蝕論文。1環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)研究進展

共七十四頁REFINCOR中有關環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)文章和環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)在NACET-8委員會會議記錄中出現(xiàn)頻率隨年代的變化趨勢

1環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)研究進展

共七十四頁?環(huán)烷酸一般是指油中所含有機酸的總和。實際上，油中包含低分子量的脂肪酸和基于單個和多個五碳原子或六碳原子的飽和酸和非飽和酸。

?有機酸都含有機酸基COOH。根據(jù)碳氫部努的不同可似將有機酸劃分為下述三種類型：脂肪酸，RCOOH—R代表直鏈或分支鏈；芳香酸，ArCOOH-Ar代表苯環(huán)或替代(tìdài)苯環(huán)；環(huán)烷酸，XCOOH—X代表環(huán)烷基。1環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)研究進展

共七十四頁?環(huán)烷酸腐蝕涉及與硫化物腐蝕的交互作用和流速的影響，其腐蝕機理和規(guī)律較為復雜。根據(jù)碳原手含量的多少，有機酸包括：水溶性的乙酸(曉)、丙酸(C3)、丁烷(dīnɡwán)(C4)和戊酸(C5)，汽油所禽的C5到Cll酸。和柴油所含的C12到C18酸。一般來說，分子量小的酸比分子量大的酸更具有腐蝕性。有機酸腐蝕性最強的溫度在沸點以下又接近沸點的溫度。1環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)研究進展

共七十四頁1環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)研究進展

旁通焊接插座由環(huán)烷酸引起腐蝕泄漏(xièlòu)的實例

共七十四頁?正確選材是減輕環(huán)烷酸腐蝕的首選措施。表11．14給出了美國某公司現(xiàn)場掛片試驗所得的材料(cáiliào)種類對環(huán)烷酸腐蝕的影響結果。?當環(huán)烷酸腐蝕不太嚴重時，鉻含量增加可以有效減緩腐蝕；但當環(huán)烷酸腐蝕較嚴重時，較低的鉻含量對腐蝕減緩作用不大，只有當鉻含量大于18％時，才能有效發(fā)揮作用。1環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)研究進展

共七十四頁1環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)研究進展

鉻含量對鋼環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)速率的影響

共七十四頁1環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)研究進展

部位材料腐蝕速率

542減壓塔液液相段

UNSN06625304L316I。5Cr9Cr410碳鋼(SA516-70)O．02O．10.14.49.212.515.2

544減壓塔氣液兩相段

UNSN06625316L9Cr5Cr碳鋼(SA516-70)410304LO．02O．029.911.112.512.812.9表11．141995年現(xiàn)場(xiànchǎng)腐蝕掛片試驗結果mil／a共七十四頁?環(huán)烷酸腐蝕研究(yánjiū)的一個焦點問題是總酸數(shù)(TAN)是否能代表環(huán)烷酸的腐蝕性問題。關于這一點，目前學術界還未取得共識。1環(huán)烷酸腐蝕(fǔshí)研究進展

共七十四頁?壓力容器在濕H2S環(huán)境中的破裂是威脅煉廠安全的一個主要腐蝕問題。與濕H2S相關(x