箱涵施工方案08175

目錄TOC\o”1—3”\h\z\u一、工程概況 2HYPERLINK\l”_Toc527197856”二、施工進(jìn)度計劃 2HYPERLINK\l”_Toc527197857”三、施工準(zhǔn)備與資源配置計劃 3HYPERLINK\l”_Toc527197858"四、工藝流程及施工方法 5_Toc527197860"附件二扣件式鋼管支架板模板安全計算書 22K0+059至K0+133箱涵施工方案一、工程概況本工程為烏魯木齊市“水進(jìn)城”項目和平渠改造工程之一，位于烏魯木齊沙依巴克區(qū)北藝公園街北一巷南端，箱涵上部為前海大廈停車場，周邊有住宅、商業(yè)等地處繁華人員流動量大，對施工影響較大。K0+059至K0+133箱涵為矩形三孔,采用C30F200W6抗硫鋼筋混凝土現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，3孔凈寬2.1米、凈高1。9米，墊層采用C25F200抗硫混凝土,設(shè)計流量為25m3/s.進(jìn)出口設(shè)懸臂擋墻與上、下游雙層襯砌渠道銜接。箱涵每間隔9～10米設(shè)分隔縫20寬，止水采用651型橡膠止水帶（400mm*10mm)，埋設(shè)深150mm，上部使用瀝青砂漿嵌縫封口深150mm，下部采用聚乙烯高壓閉孔板（厚20mm)嵌縫，橡膠止水帶兩側(cè)嵌入混凝土墩墻或底板中。根據(jù)地勘報告，本工程場地區(qū)域構(gòu)造屬基本穩(wěn)定區(qū)，場地為相對較穩(wěn)定場地,地基的均勻性一般，適宜建筑.地基土①層雜填土、②層卵石、②—1層圓礫均為非凍賬性土，根據(jù)區(qū)域氣象資料，烏魯木齊市標(biāo)準(zhǔn)凍結(jié)深度為1.55m,最大凍結(jié)深度為1.62m。擬建場地基本地震動峰值加速度值為0.20g,地震基本烈度為8度。二、施工進(jìn)度計劃K0+059～K0+133箱涵，總長為74m，共分為8段，3×9+2×10+3×9=74m。因季節(jié)影響，施工計劃一次成型，根據(jù)圖紙設(shè)計、現(xiàn)場情況等擬定施工天數(shù)29天(無外部因素影響的理想狀態(tài)下)。具體布置詳施工進(jìn)度計劃附圖。三、施工準(zhǔn)備與資源配置計劃（一）施工準(zhǔn)備:1、技術(shù)準(zhǔn)備：熟悉圖紙設(shè)計及相關(guān)施工規(guī)范,包括施工所需技術(shù)資料,及時與設(shè)計溝通，進(jìn)行設(shè)計交底.根據(jù)分部分項工程及工程量，劃分試驗檢驗批等.2現(xiàn)場準(zhǔn)備:根據(jù)現(xiàn)場實際情況，在原箱涵南端頂板上埋有10kv電桿拉線，需當(dāng)?shù)毓╇娋诌M(jìn)行處理,場地內(nèi)搭建有臨時房屋需拆除，以上拆除完畢后，根據(jù)圖紙設(shè)計用白灰撒出箱涵開挖邊線,在邊線外一米左右搭設(shè)圍擋，圍擋高度1。8米，寬度3米，將施工現(xiàn)場全封閉，杜絕無關(guān)人員進(jìn)入。由于現(xiàn)場無加工場地，租用相臨工地場地,用以加工鋼筋、模板等，水、電均租用，現(xiàn)場用電配置20kw發(fā)電機，用于施工及夜間照明。工人住宿租用周邊民居，現(xiàn)場管理辦公室搭建于阿勒泰水劇場內(nèi)，管理人員在開工后制定值班制度，確保24h現(xiàn)場有人值守。3資金準(zhǔn)備:根據(jù)施工進(jìn)度計劃,開工前準(zhǔn)備40%資金，根據(jù)鋼筋計劃、周轉(zhuǎn)材料計劃等提前購入鋼筋、木模板、木方等，以保障工程開工使用，其后根據(jù)工程進(jìn)度,逐步購入其它各種材料,保障工程正常進(jìn)行。(二)資源配置計劃1勞動力配置計劃:根據(jù)工程用工量編制各專業(yè)工種勞動力計劃及進(jìn)場時間表：序號工種人數(shù)進(jìn)場時間備注1混凝土工10澆筑墊層前2木工30開工進(jìn)場3鋼筋工30開工進(jìn)場4普工10開工進(jìn)場5電工4開工進(jìn)場6水工4開工進(jìn)場2物資配置計劃：工程機械配置計劃序號機械名稱型號（容量）數(shù)量進(jìn)場時間1挖掘機3501開工進(jìn)場2渣土車20方10開工進(jìn)場3發(fā)電機20kw1開工進(jìn)場4鋼筋切斷機7.5kw1開工進(jìn)場5鋼筋彎曲機3.2kw1開工進(jìn)場6打夯機2.2kw2回填土方時7混凝土震動棒2。2kw5開工進(jìn)場8霧炮8。7kw1開工進(jìn)場9高壓清洗機2。2kw1開工進(jìn)場10切割機2。2kw1開工進(jìn)場11電焊機10kw2開工進(jìn)場12現(xiàn)場照明8kw開工進(jìn)場工程周轉(zhuǎn)材料配置計劃序號材料名稱數(shù)量單位進(jìn)場時間1鋼管?48×3。58720T2木方60×4018立方3模板1500平方4方鋼管4500米5扣件5000個6頂絲1250個7對拉螺桿1500個四、工藝流程及施工方法1、工藝流程原涵破拆土方開挖墊層放線支墊層邊模澆筑墊層混凝土底板放線底板鋼筋綁扎支箱涵外模安裝分隔縫材料及止水帶底板混凝土澆筑箱涵墻體鋼筋綁扎支箱涵墻體模板安裝墻內(nèi)分隔縫材料及止水帶箱涵洞內(nèi)滿樘架搭設(shè)支箱涵頂板模板箱涵墻體混凝土澆筑箱涵頂板鋼筋綁扎箱涵頂板混凝土澆筑拆外墻模板箱涵外壁混凝土防腐涵外土方回填涵洞內(nèi)模板拆除。2、分部分項工程施工（1）原涵破拆及土方開挖、回填因原涵南側(cè)有150燃?xì)夤芫€跨渠布設(shè)，所以破拆及土方開挖只能從北側(cè)向南側(cè)施工。首先采用350免爆破除原涵體,破拆時用霧炮進(jìn)行降塵，由北向南逐步破拆,涵體全部破拆完畢后裝車運走。由于渠東側(cè)人行道路施工時無法使用,渠西側(cè)為居民區(qū),計劃于k0+300處由渠東道路向渠內(nèi)做坡道，拆除外運及施工材料運輸?shù)缆窂那?nèi)運輸附圖所示。混凝土碎渣運出后根據(jù)圖紙設(shè)計用白灰撒出開挖邊線，邊坡根據(jù)設(shè)計按1:1進(jìn)行放坡，挖土?xí)r將箱涵兩端混凝土懸臂擋墻土方一并挖出，對于南端燃?xì)夤芫€部位采用人工挖方，防止破壞燃?xì)夤芫€,并對管線處土方進(jìn)行噴漿支護(hù)，如挖出燃?xì)夤芫€則用型鋼對燃?xì)夤芫€進(jìn)行支撐防護(hù)，施工時嚴(yán)禁觸動燃?xì)夤芫€.土方由于現(xiàn)場無法存放，故所有土方全部外運棄方,回填土方時從別處運來。土方開挖完畢后放出墊層邊線并報驗，土方驗槽合格后進(jìn)行下道工序施工。箱涵混凝土強度達(dá)到70%后開始土方回填，回填時分層夯填，每層厚度400～600左右，直至夯填到設(shè)計種植土下部高度。(2）鋼筋加工及綁扎A、鋼筋的檢驗本工程鋼筋先運至鋼筋預(yù)制加工場后按規(guī)格、品種和出廠批次分類碼放，并掛牌加以區(qū)分，鋼筋進(jìn)場時現(xiàn)場材料員要檢驗鋼筋出廠合格證、爐號和批量，鋼筋進(jìn)現(xiàn)場后，現(xiàn)場實驗員根據(jù)規(guī)范要求立即做鋼筋復(fù)試工作，向監(jiān)理工程師報驗，鋼筋復(fù)試通過后，經(jīng)監(jiān)理工程師批準(zhǔn)方能使用.每批供應(yīng)給本工程使用的鋼筋，應(yīng)向監(jiān)理工程師提供一份廠家試驗報告的復(fù)印件。工程中使用的鋼筋表面應(yīng)該潔凈，不應(yīng)該有污垢、油漬、漆垢及其它的雜質(zhì)等.B、鋼筋加工與堆放鋼筋加工場配置一臺鋼筋切斷機、一臺鋼筋彎曲機做鋼筋的加工工作。鋼筋配筋工作由專職配筋人員嚴(yán)格按照《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204－2015）和設(shè)計要求執(zhí)行。鋼筋料表完成后報設(shè)計、監(jiān)理審核，鋼筋進(jìn)場專職檢查員現(xiàn)場要跟班外觀檢查和實測，在外觀檢查的基礎(chǔ)上，由質(zhì)檢員會同工長、化驗員、監(jiān)理工程師隨機抽取檢查驗收。鋼筋截斷和彎折：根據(jù)圖紙所示形狀、截面尺寸彎折鋼筋。鋼筋要分類堆放在現(xiàn)場指定的場地內(nèi)，鋼筋堆放要進(jìn)行掛牌標(biāo)識，標(biāo)識要注明使用部位、規(guī)格、數(shù)量、尺寸等內(nèi)容。鋼筋標(biāo)識牌要統(tǒng)一一致。鋼筋下面要用墊木或?qū)Ｓ眯弯撝Ъ芗芸眨乐逛摻罱谒猩P。項目根據(jù)工程施工進(jìn)度和現(xiàn)場儲料能力編制鋼筋加工和供應(yīng)計劃,物資部門根據(jù)供應(yīng)計劃運送鋼筋到現(xiàn)場，現(xiàn)場鋼筋加工場按加工計劃進(jìn)行加工。加工好的成品鋼筋按計劃運至施工作業(yè)面.C、鋼筋定位與間距控制箱涵底板及頂板上下層鋼筋用鋼筋馬凳控制位置，馬凳＠600只，鋼筋馬凳如右圖所示：箱涵墻內(nèi)雙排筋的間距按圖紙要求用拉筋控制,其分布間距按圖紙要求。D、鋼筋保護(hù)層控制鋼筋保護(hù)層尺寸控制是否準(zhǔn)確、是否滿足設(shè)計要求是施工質(zhì)量檢查的一項重點內(nèi)容,本工程鋼筋保護(hù)層控制采用砂漿墊塊進(jìn)行控制,根據(jù)保護(hù)層厚度,墊塊分為底梁(45mm），板、墻（30mm)兩種，墻體結(jié)構(gòu)放在外側(cè)鋼筋上，梁、板結(jié)構(gòu)放在底筋下。鋼筋錨固、接頭：鋼筋連接采用搭接接頭，接頭按50%錯開。（3）混凝土工程施工箱涵為現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)，采用商品混凝土。混凝土必須三證齊全，混凝土的配合比、水泥、砂石試驗單及水泥、外加劑的出廠合格證，并按規(guī)范規(guī)定的組數(shù)，提供混凝土試塊的試壓報告單和抗?jié)B試驗報告.商品混凝土由集中拌合站拌制，混凝土罐車運至工地，采用汽車泵輸送.A、混凝土的澆筑在澆筑前要做好充分的準(zhǔn)備工作，澆筑前工長向工人進(jìn)行詳細(xì)的技術(shù)交底，同時檢查機具、材料準(zhǔn)備,保證水電的供應(yīng)，要掌握天氣季節(jié)的變化情況，檢查模板、鋼筋、預(yù)留洞等的預(yù)檢和隱蔽項目。檢查安全設(shè)施、勞動力配備是否妥當(dāng),能否滿足澆筑速度的要求。澆筑混凝土?xí)r，墻、板均采用分層澆筑，每層高度200左右,在分隔縫處要注意兩側(cè)混凝土同時澆筑以保證側(cè)壓力基本相同，以避免分隔材料位移.混凝土采用振搗器進(jìn)行振搗。振搗器選用插入式。振搗時應(yīng)嚴(yán)格按操作規(guī)程要求操作，振點均勻，每一振點待混凝土表面振到不再冒氣泡，泛出水泥漿且混凝土表面不再下沉即好。用插入式振搗器搗實普通混凝土的移動距離不應(yīng)大于作用半徑的1.5倍。振搗器應(yīng)與模板保持5～10cm距離,并應(yīng)盡量避免碰撞鋼筋、模板和預(yù)埋件等。振搗上層混凝土?xí)r,振動棒應(yīng)插入下層混凝土中50cm。澆筑混凝土?xí)r，必須有模板工、鋼筋工配合看模板、鋼筋。在混凝土澆筑完成在表面覆蓋一層塑料布或工業(yè)棉氈并灑水養(yǎng)護(hù)，以減少混凝土表面水分的散發(fā),有利混凝土養(yǎng)護(hù)。B、混凝土施工縫施工縫在后澆混凝土之前鑿毛清洗,澆筑前剔除混凝土表面浮漿,直到露出石子為準(zhǔn),并將松動石子除掉。澆筑前表面澆水濕潤，沖洗干凈并不得積水，混凝土應(yīng)細(xì)致?lián)v實，使新舊混凝土緊密結(jié)合。(4）模板工程施工模板采用木模板鋼支撐，模板鋼管支撐系統(tǒng)采用φ48×3.5mm鋼管扣件式腳手架支撐體系。A、施工方法本工程模墻板一律采用915mm×1830mm×18mm高強防水大模板.墻用對拉螺栓加固，外拐角是模板關(guān)鍵部位,拉筋拐角距離不得大于200mm，螺栓直徑Ф14，穿墻螺栓采用止水片做止水處理。本工程為箱涵結(jié)構(gòu),支模支模順序可分為支模前準(zhǔn)備、支模、模板拆除等幾步驟.支、拆模工藝流程為:模板拼裝→校模板位置控制線→模內(nèi)雜物清理→暗柱體復(fù)線→找平→鋼筋隱檢完畢→支外側(cè)模板→安裝穿墻螺栓→支內(nèi)側(cè)模板→支鋼管斜撐→調(diào)整加固模板→預(yù)檢模板并簽字→砼澆筑養(yǎng)護(hù)→檢驗砼強度→拆模申請→審批申請→拆模。支模前應(yīng)熟悉圖紙，核對尺寸、標(biāo)高是否吻合,并根據(jù)圖紙及規(guī)范對除了構(gòu)造要求外的部分進(jìn)行模板體系的計算。合理組合模板使支模更加科學(xué)、規(guī)范化。這樣即可保證質(zhì)量,不因支撐體系的不牢造成跑模，不因支撐應(yīng)力不足造成構(gòu)件變形,同時通過計算使材料用量更加量化,可避免不必要的損失。板支模：板模板用滿堂紅支架，和墻同時支模，支架均用φ48×3.5鋼管。支架系統(tǒng)又要相互兼顧，并要計算強度、剛度、撓度及穩(wěn)定性驗算。支架立桿間距為750mm×600mm，立桿之間應(yīng)加設(shè)水平拉桿，離地面200mm處設(shè)一道，縱橫向沿立桿高度0。9m左右設(shè)一道,頂部設(shè)一道，滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪力撐.支架要求有剪刀撐并和板支撐系統(tǒng)的滿樘紅支架連接起來。墻模安裝固定一側(cè)模板,待鋼筋綁扎完畢后安裝另一側(cè)模板,用水平木方楞將側(cè)模整體連接。用斜撐連接和支撐系統(tǒng)使之形狀成穩(wěn)固的三角架形式.墻豎向用50*60*1900的木方(或φ48鋼管）間距200cm，以防止平面變形，木方外設(shè)水平間距500mm的兩根橫向鋼管,墻體對拉螺栓（外套PVC管）為φ14鋼筋從中間穿出并將螺栓（間距600＊500）端頭的螺絲擰緊，并用鋼管斜拉和板支撐相連，以保證墻體模板具有足夠的剛性、穩(wěn)定性以及保證墻體的設(shè)計厚度。B、模板安裝質(zhì)量要求模板及支架必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；模板接縫不得大于2mm，模板實測偏差如下表，其合格率在90%以上。允許偏差項目表項目允許偏差檢查方法柱墻梁軸線3尺寸檢查標(biāo)高+2、—5用水準(zhǔn)儀或控線和尺量檢查柱墻梁截面尺寸+2、-5尺量檢查每層垂直度3用2米托線板檢查相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查表面平整度5用2米靠尺和楔形塞尺檢查預(yù)埋鋼管、預(yù)埋管、預(yù)留孔中心線位移3尺量檢查預(yù)埋螺栓中心線位移2外露長度+10/0控線和尺量檢查預(yù)留洞中心線位移10截面內(nèi)部尺寸+10/0A)、保證項目:模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，其支承部分應(yīng)用足夠的支承面積。B）、基本項目：模板接縫不應(yīng)漏漿。模板接縫處用雙面膠粘貼，防止漏漿現(xiàn)象發(fā)生,模板與砼接觸表面清理干凈,并涂隔離劑，嚴(yán)禁隔離劑粘污鋼筋及接槎處。C）、成品保護(hù)：吊裝模板時輕起輕放，不準(zhǔn)碰撞，防止模板變形；拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬,以免損傷砼表面和楞角；拆下的模板,如發(fā)現(xiàn)不平或損壞變形，應(yīng)及時修理。C、模板體系技術(shù)措施A)、為保證工程進(jìn)度,必須配足模板。B）、墻支模前，應(yīng)清理模內(nèi)雜物和疏散的混凝土.C）、模板工程重點控制剛度、垂直度、平整度，特別注意外墻模板，內(nèi)外交角等處的質(zhì)量，防止脹模。D、模板驗收：A）、模板驗收首先查看模板的布局是否按照方案實施。B)、檢查連接件、支撐件的規(guī)格、質(zhì)量和扣件的緊固是否牢靠。C）、檢查支撐鋼管是否按要求放置墊木。支撐鋼管及木方的橫向、縱向間距是否符合方案要求。D)、檢查模板軸線位置要達(dá)到控制要求.E）、用線墜檢查墻模板的垂直度,利用控制線檢查墻模板的橫向水平度、平整度。F）、檢查所有模板拼裝的拼縫寬度不大于2mm。E模板的拆除根據(jù)規(guī)范要求拆除模板時砼所必須達(dá)到的強度75%,模板拆除的順序應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定進(jìn)行，遵循先支后拆，先拆非承重部位后拆承重部位以及自上而下的順序，拆模時杜絕大錘和撬棍硬砸硬撬.滿足強度要求,工人拆模板時應(yīng)經(jīng)技術(shù)負(fù)責(zé)人批準(zhǔn)，工長必須根據(jù)天氣等情況掌握砼的強度.F、模板系統(tǒng)設(shè)計計算（詳附件）（5）止水帶安裝方案根據(jù)設(shè)計箱涵每9～10米設(shè)分隔縫，分隔縫止水帶安裝做法如下圖安裝工藝：止水帶兩側(cè)鋼筋綁扎完成后將20厚聚乙烯高壓閉孔泡沫板按設(shè)計尺寸裁好插入，兩側(cè)用砂漿墊塊進(jìn)行定位,保證位置準(zhǔn)確。安裝651橡膠止水帶，止水帶兩側(cè)采用砂漿墊塊定位.安裝分隔板，分隔板由10厚聚苯板與10厚膠合板合并制成（便于后期拆模），在混凝土上強度后拆除，分隔板用14鋼筋定位，鋼筋間距300。分隔縫處澆筑混凝土?xí)r必須兩側(cè)同時澆筑,保證兩側(cè)混凝土側(cè)壓力基本相等,避免造成分隔材料移位.附件一墻模板(木模板）安全計算書一、計算依據(jù)1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017—2017二、計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土墻厚度h（mm）400混凝土墻計算高度H(mm）1900混凝土墻計算長度L（mm）9000次梁布置方向水平方向次梁間距a(mm)150次梁懸挑長度a1（mm）200主梁間距b（mm)500主梁懸挑長度b1(mm)200次梁合并根數(shù)1主梁合并根數(shù)2對拉螺栓橫向間距（mm)500對拉螺栓豎向間距(mm)500混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h）2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч芙Y(jié)構(gòu)表面要求表面外露材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48×3.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50×50面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm（克隆、樟木平行方向）對拉螺栓規(guī)格M14荷載參數(shù)混凝土塌落度影響修正系數(shù)1。15外加劑影響修正系數(shù)1.2（圖1） 縱向剖面圖（圖2） 立面圖三、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=0。22γct0β1β2V0.5＝0。22×24×4×1。2×1。15×20。5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×1900/1000=45。6kN/m2標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min［F1,F2］＝41。218kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值根據(jù)墻厚的大小確定組合類型：當(dāng)墻厚大于100mm：S＝0。9max[1。2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1。4×0。7Q3k］當(dāng)墻厚不大于100mm：S＝0.9max［1。2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1。4×0.7Q2k]則:S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×(1×2+(1-1）×4）,1。35×41。218+1。4×0.7×(1×2+(1—1）×4)）=51。844kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算,根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端,故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。1、強度驗算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（圖3） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖4) 面板彎矩圖（kN·m）Mmax＝0。146kN·mσ＝Mmax/W＝0。146×106/37500=3.888N/mm2≤[f]＝30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk＝bSk=1×41.218=41。218kN/m（圖5) 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖6) 面板變形圖νmax＝0。084mm≤［ν］＝150/400=0。375mm滿足要求五、次梁驗算q＝aS＝150/1000×51。844=7.777kN/mqk＝aSk＝150/1000×41.218=6。183kN/m1、抗彎強度驗算（圖7） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖8) 梁彎矩圖Mmax＝0。164kN·mσ＝Mmax/W＝0。164×106/（20。833×1000)=7。866N/mm2≤[f］＝13N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算（圖9） 次梁剪力圖（kN）Vmax＝1.961kNτ=VmaxS0/（Ib）=1.961×103×15.625×103/(52。083×104×5×10)=1.176N/mm2≤［fv］＝1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗算(圖10） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖(圖11） 次梁變形圖ν＝0。232mm≤［ν]＝500/400=1。25mm滿足要求4、支座反力計算Rmax=3。911KNRmaxk=3.109KN六、主梁驗算因主梁的跨度一般是較大的，為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：(圖12) 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎強度驗算（圖13） 主梁彎矩圖Mmax＝0.978kN·mσ＝Mmax/W＝0.978×106/（8.986×1000)=108.795N/mm2≤[f］＝205N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算（圖14） 主梁剪力圖Vmax＝7。821kNτ=VmaxS0/（Ib）=7.821×1000×6。084×103/(21。566×104×1。2×10）=18。387N/mm2≤[fv]＝120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖15） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖16） 主梁變形圖ν＝0。418mm≤［ν]＝500/400=1.25mm滿足要求4、支座反力計算對拉螺栓承受的支座反力：N=14。763KN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N＝0.95XYFs＝0.95XY×（1。2G4k+1.4Q3k)＝0。95×500/1000×500/1000×(1.2×41。218+1.4×2)=12。412kN≤Ntb=17.8kN滿足要求附件二扣件式鋼管支架板模板安全計算書一、計算依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010—20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017—20175、《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ300-2013二、計算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)400樓板邊長L(m）9樓板邊寬B（m)2。1模板支架高度H(m)1.9主梁布置方向垂直于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a（m）0.9立柱橫向間距l(xiāng)b（m）0.75水平桿步距h1(m)0。9計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130—2011次梁間距a(mm)200次梁懸挑長度a1（mm）300主梁懸挑長度b1(mm）200可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1結(jié)構(gòu)表面要求表面外露剪刀撐(含水平）布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調(diào)托座立桿自由端高度a(mm)200材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48×3.次梁類型矩形鋼管次梁規(guī)格60×40×2.5面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm（克隆、樟木平行方向）鋼管類型Ф48×3荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak（kPa）/架體底部墊板面積A（m^2)0。2是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市新疆烏魯木齊市地面粗糙度類型/

簡圖：（圖1） 平面圖(圖2） 縱向剖面圖1（圖3) 橫向剖面圖2三、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計算,取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、強度驗算A。當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2［G1k+（G2k+G3k）h］b+1。4Q1kb=1.2×(0.3+（24+1。1）×400/1000)×1+1.4×2。5×1=15.908kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1。35［G1k+(G2k+G3k）h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0。3+(24+1。1）×400/1000)×1+1.4×0。7×2.5×1=16。409kN/m取最不利組合得：q=max［q1，q2]=max（15。908，16。409）=16。409kN/m（圖4） 可變荷載控制的受力簡圖1B.當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k）h]b=1.2×（0.3+(24+1.1）×400/1000)×1=12。408kN/mp1=1。4Q1k=1。4×2。5=3.5kN（圖5） 可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k）h］b=1.35×(0.3+(24+1.1）×400/1000)×1=13。959kN/mp2=1.4×0。7Q1k=1。4×0。7×2.5=2。45kN取最不利組合得：（圖6） 永久荷載控制的受力簡圖（圖7) 面板彎矩圖Mmax=0。237kN·mσ=Mmax/W=0.237×106/37500=6.321N/mm2≤[f]=30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k）×h）×b=(0。3+(24+1.1)×400/1000)×1=10。34kN/m（圖8） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖(圖9） 撓度圖ν=0.067mm≤［ν］=200/400=0.5mm滿足要求四、次梁驗算當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10) 可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1。4Q1ka=1。2×（0.3+（24+1。1)×400/1000）×200/1000+1.4×2。5×200/1000=3.182kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1。35［G1k+(G2k+G3k）h]a+1。4×0。7Q1ka=1.35×(0.3+(24+1。1）×400/1000）×200/1000+1.4×0.7×2.5×200/1000=3。282kN/m取最不利組合得：q=max［q1,q2］=max（3.182,3.282）=3。282kN/m當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時:由可變荷載控制的組合：q3=1。2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1。2×（0。3+(24+1。1)×400/1000）×200/1000=2。482kN/mp1=1.4Q1k=1。4×2。5=3.5kN（圖11) 可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1。35[G1k+（G2k+G3k)h］a=1.352×(0。3+(24+1.1)×400/1000）×200/1000=2。796kN/mp2=1.4×0。7Q1k=1。4×0。7×2.5=2.45kN（圖12） 永久荷載控制的受力簡圖1、強度驗算（圖13) 次梁彎矩圖(kN·m）Mmax=1.162kN·mσ=Mmax/W=1。162×106/(7.29×103）=159。351N/mm2≤［f］=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖14） 次梁剪力圖（kN）Vmax=4.244kNτmax=VmaxS/（Ib0）=4。244×103×3。042×103/（21.88×104×0。5×10）=11。802N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+（G3k+G2k）×h）×a=（0.3+（24+1。1）×400/1000)×200/1000=2.068kN/m（圖15） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖16） 次梁變形圖（mm）νmax=0。116mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm滿足要求五、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能滿足施工安全需要,也符合工程實際的情況.另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況.主梁的方向設(shè)定為立桿的橫距方向。根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162—2008)第4.1。2條規(guī)定：當(dāng)計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值（Q1k)可取1。5kN/㎡;故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0。9×{1.2［G1k+(G2k+G3k）h]a+1。4Q1ka｝=0。9×（1。2×（0。3+(24+1。1）×400/1000)×200/1000+1。4×1.5×200/1000)=2。611kN/mB。由永久荷載控制的組合:q2=0。9×{1。35[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4×0。7Q1ka}=0.9×(1。35×(0.3+（24+1.1)×400/1000）×200/1000+1.4×0.7×1。5×200/1000)=2。777kN/m取最不利組合得:q=max［q1,q2]=max（2。611,2。777）=2。777kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖17) 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為:qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=（0.3+(24+1.1）×400/1000）×200/1000=2.068kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖18） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計算可得：Rmax=2。619kNRkmax=1。95kN還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=32.65/1000=0.033kN/m自重設(shè)計值為：g=0。9×1。2gk=0.9×1。2×32.65/1000=0.035kN/m則主梁承載能力