屋面構(gòu)架大跨度懸空梁施工方案

屋面懸空高大跨度梁專項施工方案xxxxx項目屋面懸空高大跨度梁（型鋼）平臺工程編制人：/審核人：/審批人：/2020年7月目錄1168一、工程概況 屋面懸空高大跨度梁（型鋼）平臺專項施工方案一、工程概況項目位于xxxxx，共計商住樓11棟，建筑面積22.9萬平方米，由6棟10F梯二小高層、4棟22F梯四高層、1棟23F梯四高層、2棟24F梯四高層及6棟25F梯三高層組成，地下一層全框架結(jié)構(gòu)。本工程地下一層，其中1、5、7、14、15、19#樓為地上10層，2、13、16、18#樓為地上22層，3#樓地上23層，4、17#樓地上24層，6、8、9、10、11、12#樓為地上25層。主樓為筏板式樁基礎(chǔ)，地下室為獨立基礎(chǔ)，地下室外墻、車道墻、人防墻采用條形基礎(chǔ)。1、工程基本情況工程名稱工程地點建筑面積(m2)約23.4萬平米建筑高度(m)結(jié)構(gòu)類型地下室為全框架、主樓為框剪結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)類型筏板基礎(chǔ)地上層數(shù)10、22、23、24、25地下層數(shù)1層標準層層高(m)3米、10層3.1米其它主要層高(m)2、各責(zé)任主體名稱建設(shè)單位設(shè)計單位施工單位監(jiān)理單位本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為50年,本工程耐火等級：地下室為一級（地上建筑除14、15號樓為二級外）其余為一級,抗震設(shè)防烈度為7度。3、危大工程概況和特點（1）本工程為高層住宅樓，其中E戶型為25層（總高度為82.2米），F(xiàn)戶型為22層（總高度為73.2米），因F型12-17軸、E戶型11-17軸屋面構(gòu)架梁及檐口為懸空大跨度，懸空跨度大、離地高，給施工帶來困難，本施工方案專門針對該懸空部位施工而編制的。具體信息如下：懸空結(jié)構(gòu)設(shè)計為：E戶型：縱梁下部承重梁為200*1400mm，上部結(jié)構(gòu)為200*600mm，跨度為11.6m，數(shù)量為1根；橫向連梁為200*500，跨度為5m，數(shù)量為2根；檐口為變截面板，板厚為200～100，寬為1150mm，具體結(jié)構(gòu)樣式如下圖：F戶型：縱梁下部承重梁為200*950mm，上部結(jié)構(gòu)為200*1050mm，跨度為5.8m，數(shù)量為1根；縱向連梁為200*500，跨度為5.8m，數(shù)量為3根；檐口為變截面板，板厚為200～100，寬為1150mm，具體結(jié)構(gòu)樣式如下圖：A戶型：A戶型分為大屋面和小屋面兩個屋面，大屋面懸挑梁為200*2100mm，離墻距離700mm，跨度為6900mm，數(shù)量為2根；懸空梁為200*550mm，離墻跨度為1400mm，跨度為6300mm，數(shù)量為1根，具體位置詳大屋面結(jié)構(gòu)梁圖。小屋面懸空梁設(shè)計為：200*950mm，跨度為6.3m，數(shù)量為1根；檐口為變截面板，板厚為200～100，寬為1150mm，具體結(jié)構(gòu)樣式如下圖：結(jié)構(gòu)類型為框—剪力墻結(jié)構(gòu)，構(gòu)架梁跨度大、荷載重，受力復(fù)雜，使得模板支架搭設(shè)處理較難。為保證懸空跨梁安全施工，編制本施工方案，采用工字鋼搭設(shè)型鋼平臺，作為模板支撐架承重基礎(chǔ)，型鋼承重平臺為本分項工程的控制重點。（2）請專家論證的要點a、洞口式型鋼平臺設(shè)置的安全性二、編制依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ130-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB5024-20153、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-20164、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-20115、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20126、《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ300-2013；7、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20167、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20178、設(shè)計施工圖紙、會審紀要三、編制說明1、理論重量根據(jù)本工程設(shè)計的外形特點，屋頂構(gòu)架懸空挑梁主要尺寸有：F戶型：5800*200*950mm（1根、混凝土鋼筋約重5噸），5000*200*500mm（3根、混凝土鋼筋約重5噸）。E戶型：11600*200*1400（1根、混凝土鋼筋約重8噸），4800*200*500（2根、混凝土鋼筋約重2噸），砼強度等級為C30。A戶型：6900*200*2100（2根、混凝土鋼筋約重8噸/根），6300*200*500（1根、混凝土鋼筋約重2噸），砼強度等級為C30。2、施工順序本工程模板采用扣件式鋼管搭設(shè)，立桿橫向間距為1米，縱向間距為0.9米，步距為1.5米。E戶型懸空面積為（11.6長*[4.8+1.15]寬=69.02㎡）,F戶型懸空面積為（5.8長*[5+1.15]寬=35.67㎡），A戶型離墻距離小采用工字鋼懸挑支撐。各受力點主要由模板支撐立桿傳送至型鋼上，本工程荷載計算，主要為模板支撐立桿傳送點的方式進行驗算，按最大荷載值進行設(shè)計計算型鋼平臺，各戶型荷載要求如下：F戶型：型鋼平臺大梁需型：鋼平臺大梁需主樓外架頂部防護欄桿采用單排防護。懸挑梁模板支架（型鋼平臺）采用工字鋼橫向轉(zhuǎn)換梁+縱梁布置，F(xiàn)戶型縱梁為36a號工字鋼，橫向轉(zhuǎn)換梁為16號工字鋼；E戶型縱梁為55a號工字鋼，橫向轉(zhuǎn)換梁為16號工字鋼；A戶型采用16號工字鋼懸挑作為模板支撐基礎(chǔ)。5、模板支架懸挑構(gòu)架梁及相應(yīng)位置檐口模板支架采用滿堂架，步距為1.2米，掃地桿離平臺200mm。在實現(xiàn)工期目標和節(jié)約成本投入的同時確保屋頂構(gòu)件部位施工過程的安全，立桿布置必須根據(jù)計算式進行布置。四、型鋼平臺及架體設(shè)計根據(jù)本工程特點，屋面構(gòu)架梁架空部位施工時，在屋面層采用工字鋼為轉(zhuǎn)換梁搭設(shè)型鋼平臺，作為模板支撐及外架支撐受力基礎(chǔ)，型鋼平臺必須滿足上部結(jié)構(gòu)所需荷載，立桿直接支承在縱、橫向轉(zhuǎn)換梁上，橫向轉(zhuǎn)換梁的縱向間距與上部支橫架立桿的縱向間距相同；上部架體立桿與橫向轉(zhuǎn)換梁支承結(jié)構(gòu)應(yīng)有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。通常采用在橫向轉(zhuǎn)換梁或縱向粱上焊接150-200mm、外徑Φ40mm的鋼管或外徑Φ25mm的鋼筋，立桿套在其外。懸挑梁施工采用滿堂架模板支撐，支撐架搭設(shè)高度有4.85m。根據(jù)現(xiàn)場實際和設(shè)計情況，為了確保支模架的整體穩(wěn)定性，支模完成后先澆搗內(nèi)排小梁，再對外排梁進行澆筑，最后再進行檐口板及上部梁澆筑。在混凝土澆搗過程中，施工員、質(zhì)量員必須現(xiàn)場監(jiān)督，指導(dǎo)混凝土的澆搗工作，先澆搗內(nèi)排連梁的混凝土，然后再澆搗外挑檐口及下部梁部位的混凝土，最后澆筑檐口板及上部梁的混凝土。以確保型鋼平臺穩(wěn)定。1、型鋼平臺設(shè)計架體最高搭設(shè)高度4.85m。搭設(shè)方式與主要參數(shù)：（1）F戶型，縱向梁采用11米36a號工字鋼，間距1200mm，兩端伸入屋面板或剪力墻中（若兩端在梁板上兩端采用φ18幾字鋼筋進行固定）；橫向轉(zhuǎn)換梁采用9米16號工字鋼，間距1000mm，一端伸入屋面板中采用φ18幾字鋼筋進行固定，外端距轉(zhuǎn)換梁懸挑2000mm。以保證檐板及防護架施工。詳細布置如下圖：F戶型型鋼平臺布置圖2號節(jié)點工字鋼固定端幾字型鋼筋詳圖（2）E戶型，縱梁采用20米55a號工字鋼，間距1150mm，兩端伸入電梯進口剪力墻或屋面板中（若兩端在梁板上兩端采用φ18幾字鋼筋進行固定），橫向轉(zhuǎn)換梁采用9米16號工字鋼，間距1000mm，里端伸入屋面板中錨栓固定（錨栓采用φ18幾字鋼筋進行固定），外端距轉(zhuǎn)換梁懸挑2000mm。以保證檐板及防護架施工。詳細布置如下：E戶型型鋼平臺布置圖2號節(jié)點工字鋼固定端幾字型鋼筋詳圖（3）A戶型，采用16號工字鋼懸挑，間距1600mm、1100mm，懸挑部分為1000mm、2100mm，一端平鋪在樓面板上（采用φ18U型螺栓進行固定）。因A戶型分為大屋面和小屋面兩個屋面，懸挑工字鋼在第十層板面上，以保證大屋面懸挑梁的施工，小屋面懸空梁模板支撐在大屋面梁上。本懸挑工字鋼主要便于大屋面懸空梁施工。工字鋼詳細布置如下：A戶型十層板懸挑工字鋼側(cè)面圖（3）型鋼懸挑梁固定端應(yīng)采用2個（對）及以上鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓與建筑結(jié)構(gòu)梁板固定；（4）鋼筋預(yù)埋至砼板、砼梁底部，每側(cè)平直段不小于0.6m；（5）幾型鋼筋預(yù)埋至砼板、砼梁底部，2根1.5m長直徑18mmHRB400以上鋼筋放置幾型筋上部；（6）鋼筋拉環(huán)、U型螺栓與懸挑梁間隙用木楔楔緊。（7）縱梁與橫向轉(zhuǎn)換梁采用焊接連接，所有接觸點必須滿焊，焊腳高度不得小于8mm，且不得有氣孔、夾渣、漏焊等現(xiàn)象。（8）平臺滿鋪15mm厚膠合板，下端采用40*80mm木方與橫向轉(zhuǎn)換梁（Φ5鐵絲）綁扎牢固，膠合板采用鐵釘與下端木龍骨釘牢。2、防護架及支模架體設(shè)計（1）防護架架體用ф48×3.0（壁厚不小于2.8）鋼管和扣件搭設(shè)成單排架，其立桿橫距為1m，步距為1.80m。（2）防護架體連墻件采用每二跨連接。采用剛性連接的連接方式，具體做法詳腳手架施工專項方案。（3）防護架立桿里側(cè)掛密目安全網(wǎng)封閉施工。（4）模板支撐架體用ф48×3.0（壁厚不小于2.8）鋼管和扣件滿堂搭設(shè)，立桿必須搭設(shè)在轉(zhuǎn)換梁上，其立桿橫距為0.9m，縱距為1m（1.2m），步距為1.50m。具體做法詳下圖。滿堂支架搭設(shè)示意圖（5）型鋼平臺采用40*80mm木方+18mm木板搭設(shè)防護平臺，方便工人在上面作業(yè)，木方采用5mm鐵絲與橫向轉(zhuǎn)換梁綁扎固定牢固，木板采用鐵釘與木方釘牢，以保證施工安全。型鋼平臺硬防護布置圖五、項目管理班組及特種作業(yè)人員1、項目管理班組現(xiàn)場組織一個以項目經(jīng)理為主的項目部，認真組織各部門，全力以赴的開展工作，項目經(jīng)理對工程質(zhì)量、施工進度、安全生產(chǎn)、文明施工、工程成本等全面負責(zé)。項目部管理班組見圖序號職務(wù)姓名職責(zé)1組長（項目經(jīng)理）負責(zé)協(xié)調(diào)指揮工作2組員（施工員）負責(zé)現(xiàn)場施工指揮，技術(shù)交底3組員（安全員）負責(zé)現(xiàn)場安全檢查工作4組員（安全員）負責(zé)現(xiàn)場安全檢查工作5組員（安全員）負責(zé)現(xiàn)場安全檢查工作6組員（架子工班長）負責(zé)現(xiàn)場具體施工圖1現(xiàn)場組織管理機構(gòu)2、型鋼搭設(shè)班組型鋼平臺搭設(shè)屬于高空作業(yè)，工作人員需持證上崗，班組負責(zé)人及施工人員跟班作業(yè)負責(zé)檢查，同時作好各方協(xié)調(diào)工作。型鋼搭設(shè)施工班組人員安排見表一。表一腳手架班組序號工種施工部位人數(shù)備注1鋼構(gòu)作業(yè)人員52畝10持證上崗2鋼構(gòu)作業(yè)人員68畝153木工52畝5人/棟4木工58畝10人/棟5焊工其它人員5六、架體施工要求1、施工準備1.1模板涂刷脫模劑，并分規(guī)格堆放，根據(jù)圖紙要求，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。1.2根據(jù)模板方案、圖紙要求和工藝標準，向班組進行安全、技術(shù)交底。1.3鋼管支撐要牢固可靠，并滿足承載力要求。1.4模板安裝前，先檢查模板、鋼管、構(gòu)配件質(zhì)量，不符質(zhì)量標準的不得投入使用。1.5型鋼鋼材強度等級為Q235-A，型號見材料計劃表。水平梁懸挑梁所使用的鋼材必須表面平整，無銹蝕，截面有足夠的抗彎抵抗距，在滿載條件下其撓度變形應(yīng)滿足相應(yīng)設(shè)計要求。1.6工字鋼支撐面砼強度不低于設(shè)計強度的75%。2．支撐架搭設(shè)2.1工藝流程（1）工字鋼安裝：在下層按設(shè)定位放線→預(yù)埋U錨固鋼筋→砼強度達到75%后→安裝工字鋼縱梁→安裝工字鋼橫向轉(zhuǎn)換梁→緊固U型環(huán)螺栓→工字鋼上彈線焊立桿下的固定鋼筋頭→滿鋪并固定水平走道板→檢查校正→驗收。（2）防護架搭設(shè)：立桿定位點設(shè)置→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→橫向水平桿→縱向水平桿(格柵)→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)（3）模板支架搭設(shè)：立桿定位點設(shè)置→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→橫向水平桿→縱向水平拉桿→U型托→驗收。（4）梁模板支設(shè)：彈梁軸線并復(fù)核→調(diào)整托梁→擺主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安側(cè)?！鷤?cè)模拉線支撐（梁高加對拉螺栓）→復(fù)核梁模尺寸、標高、位置→與相鄰模板連固。（5）混凝土澆筑順序電梯井剪力墻砼強度達到90%→澆筑內(nèi)排小梁砼→小梁砼強度達到90%→檐口下部承重梁砼澆筑→檐口下部承重梁砼強度達到90%→檐口上部結(jié)構(gòu)及檐板砼澆筑。2.2模板支撐搭設(shè)要求(1)采用φ48×3.0鋼管搭設(shè)模板支撐架。每根立桿底部采用在橫向轉(zhuǎn)換粱上焊接150-200mm、外徑Φ25mm的鋼筋，立桿套在其外，并同時在立桿下部設(shè)置掃地桿。(2)梁底搭設(shè)橫向、縱向立桿的間距為0.9～1米，步距1.5米。因梁底層高較小，架體不設(shè)置剪刀撐。(3)檐口挑板橫向、縱向立桿設(shè)計在轉(zhuǎn)換梁上，橫向間距1.5米，縱向間距0.8米，步距1.5米。2.3扣件的安裝及注意事項：(1)開口朝向：用于連接大橫桿的對接扣件，開口應(yīng)朝架子內(nèi)側(cè)；螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入；(2)擰緊程度：裝螺栓時應(yīng)注意將根部放正和保持適當(dāng)?shù)臄Q緊程度，就對于腳手架的承載能力、穩(wěn)定、和安全影響很大。螺栓擰得過緊會使扣件和螺栓斷裂，所以螺栓的松緊必須適度，要求力矩大于40N·m，且不應(yīng)大于65N·m。（3）扣件規(guī)格必須與鋼管外徑（φ48或φ51）相同；（4）在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的中心點的相互距離不應(yīng)大于150mm；（5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于100mm。2.4腳手架必須配合施工進度搭設(shè)，一次搭設(shè)高度不應(yīng)超過相鄰連墻件以上二步。2.5滿堂支撐架桿件設(shè)置、搭設(shè)(1)一般搭設(shè)順序1）、放線→設(shè)置立桿→搭設(shè)橫向水平桿→搭設(shè)縱向水平桿→接立桿（視搭設(shè)高度與鋼管長度決定接長與否）→搭設(shè)第二步橫向水平桿→搭設(shè)第二縱向水平桿→設(shè)置一定拉結(jié)件→放入上頂托→驗收2）、滿堂支撐架排底的時候，首先在有柱位置開始設(shè)置立桿、自下而上，并逐步改變搭設(shè)方向，減少誤差積累，依次向其它展開。不宜自兩端相向搭設(shè)或相間進行，以避免結(jié)合處錯位，難于連接。3）、按照結(jié)構(gòu)主體施工步驟，分聯(lián)分跨搭設(shè)，并局部進行交叉搭設(shè)，搭設(shè)材料可以在相鄰相近梁跨周轉(zhuǎn)使用。(2)桿件設(shè)置、構(gòu)造措施1）、掃地桿的搭設(shè)a、鋼管支撐滿堂滿堂支撐架必須設(shè)置縱橫向掃地桿。b、掃地桿設(shè)置在立桿最底端的以上200mm處。c、滿堂支撐架基礎(chǔ)有較大高低差，則掃地桿必須越過高差處兩個長度，然后還須在低處重新設(shè)置掃地桿。2)立桿、橫向水平桿、縱向水平桿的搭設(shè)a、立桿：采用單立桿,立桿間間距0.9～1.2m。立桿接長除頂層外均必須采用對接扣件連接，與縱向及橫向水平桿均用直角扣件扣牢；對接扣件應(yīng)交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不應(yīng)設(shè)置在同步同跨內(nèi)（特殊情況除外），兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于步距的1/3。外側(cè)端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離宜大于100mm。立桿在架體全高范圍內(nèi)的累計垂直偏差不得大于±100mm，每步步高范圍內(nèi)的立桿垂直偏差不宜大于100h/H(h為立桿步距，H為翻轉(zhuǎn)架每翻架體總高度落地架總高度)。梁底不設(shè)立桿（設(shè)置在梁兩側(cè)），板底立桿懸臂頂點控制在離板底200-220mm左右，以便于模板及方木、小楞安放。b、橫向水平桿設(shè)置在縱向水平桿下面，兩端露出立桿側(cè)邊不小于100mm。c、縱向水平桿的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩個相鄰縱向水平桿不應(yīng)設(shè)置在同步同跨內(nèi)，兩相鄰立柱接頭在高度方鉛錯開的距離不應(yīng)小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點的距離不應(yīng)大于步距的1/3。d、步高在1.3-1.5m之間，最上一步層橫向水平桿應(yīng)不宜低于立桿懸臂頂點100mm。3）滿堂支撐架支撐的設(shè)置a、因本工程跨度及高度較小，滿堂支撐架不設(shè)置縱、橫向剪刀撐。4)拉結(jié)件的設(shè)置a、本工程滿堂支撐架主要用于屋面跨空梁砼澆筑，由于滿堂支撐架的縱橫向?qū)挾榷即笥诂F(xiàn)澆梁，其平面剛度也自然大，不需要與結(jié)構(gòu)拉結(jié)，即所謂的連墻件設(shè)置。2.6滿堂支撐滿堂支撐架特點：滿堂支撐架由鋼管通過扣件扣接而成。節(jié)點采用扣件連接，因此在荷載作用下，具有一定的抗轉(zhuǎn)動剛度。特殊情況下（一般不需）通過增加設(shè)置局部拉結(jié)件來實現(xiàn)滿堂支撐架與主體結(jié)構(gòu)的可靠連接，使架體能承受其自重、施工荷載和風(fēng)載的作用。本工程從型鋼平臺上開如搭設(shè)設(shè)置單立柱的滿堂支撐架，并續(xù)搭設(shè)至屋面構(gòu)架層梁底的模板方木底部。2.7滿堂支撐架組成的基本要求：（1）模板支撐滿堂支撐架由立桿、縱向水平橫桿、橫向水平橫桿、掃地桿、底座（本工程即為型鋼平臺地面）組成，形成一閉合之空間框架。滿堂支撐架地基與基礎(chǔ)（本工程為型鋼平臺）必須堅實和具有足夠的承載能力。（2）扣件螺栓擰緊力鉅?wèi)?yīng)在40N.m-65N.m之間,以保證“空間框架結(jié)構(gòu)”的節(jié)點具有足的剛性與傳遞荷載的能力。3、拆除要求3.1拆除準備工作：（1）劃出工作區(qū)標志，禁止行人進入；（2）拆除前檢查滿堂支撐架的扣件連接、拉結(jié)件、支撐體系等是否符合構(gòu)造、安全要求；（3）由單位工程負責(zé)人對作業(yè)人員進行安全拆除技術(shù)交底，并履行簽字手續(xù)；（4）由項目技術(shù)負責(zé)人進行安全拆除技術(shù)交底，（5）清除滿堂支撐架上雜物及地面障礙物。3.2嚴格遵守拆除順序，拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；拉結(jié)件必須隨滿堂支撐架逐步拆除，嚴禁先將拉結(jié)件整個拆除扣再拆滿堂支撐架；分段拆除高度應(yīng)不大于2步，超過時應(yīng)增設(shè)拉結(jié)加固；3.3統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，當(dāng)解開與另一人有關(guān)的結(jié)扣時應(yīng)先告知對方，以防墜落；3.4材料工具要用滑輪繩索運送，不得亂扔。拆除中，應(yīng)派專人看管，不得隨意亂從高空往下拋材料。各類構(gòu)配件嚴禁拋擲至地面。3.5拆除過程中，應(yīng)對型鋼平臺上電纜、架體旁電纜采取防護措施，通過架體的電線應(yīng)先斷電，后轉(zhuǎn)移。拆除下來的滿堂支撐架構(gòu)件，隨拆架步數(shù)翻轉(zhuǎn)傳遞至自然樓面，不得拋扔，必須分段集中，扣件用袋子裝好，鋼管按不同品種、規(guī)格堆放；3.6拆除滿堂支撐架時，承包方應(yīng)當(dāng)緊密配合發(fā)包方，地面、通道等危險地段應(yīng)設(shè)欄桿或其它警戒標志，并派專人維持現(xiàn)場。七、架體的檢查與驗收要求1、構(gòu)配件的檢查和驗收1.1新鋼管的檢查應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）應(yīng)有產(chǎn)品質(zhì)量合格證；（2）應(yīng)有質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行車家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）中Q235－A級鋼的規(guī)定；（3）鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；（4）鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應(yīng)分別符合本規(guī)范表二的規(guī)定；（5）鋼管必須涂有防銹漆。1.2舊鋼管的檢查應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）表面銹蝕深度應(yīng)符合表二序號3的規(guī)定。銹蝕檢查應(yīng)每年一次。檢查時，應(yīng)在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當(dāng)銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用；（2）鋼管彎曲變形應(yīng)符合表二序號4的規(guī)定。1.3扣件的驗收應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）新扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證。當(dāng)對扣件質(zhì)量有懷疑時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定抽樣檢測；（2）舊扣件使用前應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；（3）新、舊扣件均應(yīng)進行防銹處理。1.4構(gòu)配件的偏差應(yīng)符合表二的規(guī)定。表二構(gòu)配件的允許偏差2、滿堂支撐架驗收：2.1滿堂支撐架驗收要求（1）架體每搭設(shè)一層，縱橫梁跨度應(yīng)驗收一次；（2）驗收時，會同監(jiān)理、項目負責(zé)人、項目安全員、承包方班組長，對架體的安全質(zhì)量以及是否符合主體施工要求等方面進行驗收，并交付使用；（3）驗收了發(fā)現(xiàn)架體質(zhì)量不合要求時，由發(fā)包方出具整改通知書，由施工方根據(jù)規(guī)范、合同及整改通知書對架體整改；（4）滿堂支撐架經(jīng)過驗收后方可投入使用。2.2滿堂架使用中，應(yīng)定期檢查下列項目：（1）桿件的設(shè)置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構(gòu)造是否符合要求；（2）型鋼平臺是否變形，底座是否松動，立桿是否懸空；（3）扣件螺栓是否松動；（4）安全防護措施是否符合要求；（5）是否超載。2.3安裝后的操作螺栓擰緊扭力矩應(yīng)采用扭力扳手檢查，抽樣方法應(yīng)按隨機分布原則進行。抽樣檢查數(shù)目與質(zhì)量判定標準，應(yīng)按規(guī)范的規(guī)定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。八、型鋼平臺監(jiān)測措施1、儀器設(shè)備全站儀2、抽樣數(shù)量對縱梁、橫向轉(zhuǎn)換梁及受壓桿件的垂直度和側(cè)向彎曲矢高進行檢測時，按同類構(gòu)件數(shù)量抽查3%，且不少于3個。3、檢測要求型鋼平臺拼完成后，分別測量其撓度值、整體垂直度和整體平面彎曲檢測，分別選取鋼梁兩端和跨中一點進行數(shù)據(jù)采集。4、結(jié)果評定（1）型鋼鋼梁及受壓桿件的垂直度和側(cè)向彎曲矢高的允許偏差應(yīng)復(fù)合下表規(guī)定：鋼梁及受壓桿件的垂直度和側(cè)向彎曲矢高的允許偏差（mm）（2）型鋼平臺整體垂直度和整體平面彎曲的允許偏差符合下表要求整體垂直度和整體平面彎曲的允許偏差（mm）（3）混凝土澆筑時，分別測量型鋼平臺其撓度值，所測的撓度值，不得超過驗算值的15%。九、安全管理措施1、安全、文明要求（1）組織操作人員進行崗前安全教育和學(xué)習(xí)安全生產(chǎn)技術(shù)操作規(guī)程，提高上崗人員的安全意識和安全生產(chǎn)技能。尤其是要求工人在上架操作時系好安全帶、戴好安全帽、穿好防滑鞋。（2）在架子搭設(shè)和拆除過程中定期對滿堂支撐架重要部位進行檢查，及時發(fā)現(xiàn)隱患并立即處理。搭設(shè)和拆除時嚴格遵照操作規(guī)范，并在滿堂支撐架下部設(shè)立防護區(qū)，防止墜物傷人。（3）要求滿堂支撐架使用人員對滿堂支撐架施工活荷載按設(shè)計要求進行控制，及時清理架上臨時堆放的材料，嚴禁架體超載使用。（4）遇六級以上的臺風(fēng)，停止進行架子施工或架上作業(yè)，同時組織人員及時對架體進行加固，以保證架子安全。2、滿堂支撐架使用要求（1）工人在架上作業(yè)，應(yīng)注意自我安全、保護他人安全，避免碰撞、閃失、落物。架上最大作業(yè)高度應(yīng)以可進行正常操作為度，禁止在架體加墊物以增加高度，禁止在架上現(xiàn)玩鬧和坐在不安全處體息。（2）人員上下滿堂支撐架必須走安全防護通道，嚴禁攀援滿堂支撐架上下，每班工人上架前應(yīng)檢查滿堂支撐架，確認安全方可以上架。完工后應(yīng)整理架上物品，清運垃圾。（3）禁止拆除滿堂支撐架的基本構(gòu)架桿件、整體性桿件、連接緊固件。（4）該滿堂支撐架只能作為結(jié)構(gòu)模板支撐滿堂架使用，滿堂支撐架使用方不能擅自改變其用途。2、滿堂支撐架的維護（1）滿堂支撐架搭設(shè)完畢，并驗收交會使用后，使用滿堂支撐架的過程中必須嚴格遵守滿堂支撐架使用規(guī)范。（2）滿堂支撐架驗收交付使用后，在正常使用的條件下，如遇臺風(fēng)、大雨等惡劣天氣，滿堂支撐架應(yīng)及時檢查架體，發(fā)現(xiàn)隱患立即采取加固措施排除。（3）檢查底座是否松動，立桿是否懸空。（4）檢查螺栓是否松動。（5）檢查桿件的設(shè)置和連接、拉結(jié)件、支撐、門洞桁架等是否被挪動或拆除。（6）檢查立桿的垂直度和沉降的偏差是否符合規(guī)定。（7）檢查是否架體超載使用。十、應(yīng)急措施1、應(yīng)急人員組織組長：朱玉兵副組長：王貴靈組員：李進常雪峰徐應(yīng)良賀國春王明明唐國強等以及各班組消防應(yīng)急小組成員應(yīng)急聯(lián)系電話：1202、應(yīng)急物資準備3.1項目部應(yīng)配備常用應(yīng)急救援物品（如常用外傷藥品、急救擔(dān)架、急救繃帶、應(yīng)急照明燈等）。3.2材料員負責(zé)相關(guān)應(yīng)急物資的采購工作，項目經(jīng)理確保購買應(yīng)急物資的資金到位。3.3倉庫管理員負責(zé)應(yīng)急物資保管，并負責(zé)日常維護、檢查，確保各種應(yīng)急物資和機械性能良好，隨時能替補使用。3.4專職安全員定期或不定期對應(yīng)急物資實施監(jiān)督檢查，確保異常情況出現(xiàn)時能有效地投入使用。3、應(yīng)急措施4.1如發(fā)現(xiàn)架體基礎(chǔ)沉降變形過大，應(yīng)立即停止施工，采取鋼絲繩斜拉處理；4.2如架體傾斜或變形過大，采用活動葫蘆校正后增加連墻件；4.3架體密目網(wǎng)或腳手片著火，立即組織人員用就近配置的滅火器和澆水滅火，切斷相關(guān)電源，并撥打119通知消防部門；4.4如發(fā)生架體倒塌，立即采取急救措施，保護好現(xiàn)場，通知相關(guān)部門。十一、文明施工1、進入現(xiàn)場一切材料必須按照現(xiàn)場管理平面圖指定位置一次性放置到位，各類材料分類碼放，按貫標要求掛牌，控制高度符合要求，保持現(xiàn)場材料整齊統(tǒng)一。2、所有工字鋼、鋼管、扣件等涂刷防銹漆二度，安全防護平臺采用刷黃黑間油漆。項目部對操作人員進行文明施工交底，明確責(zé)任。3、安全密目網(wǎng)按照規(guī)定懸掛整齊，不得使用破損和污染嚴重的網(wǎng)片。并在每施工樓層混凝土澆搗完成后進行清洗，保證架體外觀整潔。4、混凝土施工完成后對平臺底部進行清理，確保架體底部清潔。5、嚴禁凌空投擲桿件、物件、扣件以及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。6、使用的工具要放在工具袋內(nèi)，防止掉落傷人。登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。7、堆放場地做到整潔、擺放合理、專人保管。十二、F戶型構(gòu)架梁洞（型鋼支撐）計算書計算依據(jù)：1、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20122、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20173、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010一、基本參數(shù)洞口支撐搭設(shè)方式橫向轉(zhuǎn)換梁+縱梁洞口立柱為混凝土墻電梯井墻是否考慮結(jié)構(gòu)截面沿縱向變化是洞口支撐結(jié)構(gòu)縱向計算截面分區(qū)數(shù)n21、洞口立柱定位參數(shù)洞口立柱橫向定位參數(shù)：序號洞口立柱橫向從上往下依次間距B（m）11213141洞口立柱縱向定位參數(shù)：序號洞口立柱縱向從左往右依次間距L（m）15.8232、洞口縱梁定位參數(shù)序號洞口縱梁從上往下依次間距S（m）112131413、橫向轉(zhuǎn)換梁定位參數(shù)橫向轉(zhuǎn)換梁縱向間距l(xiāng)a(i)(m)橫向轉(zhuǎn)換梁縱向排數(shù)n(i)區(qū)塊11.1955區(qū)塊213二、荷載參數(shù)1）區(qū)塊1序號集中荷載橫向從上往下依次間距l(xiāng)b(m)荷載標準值(kN)荷載設(shè)計值(kN)10.9121520.9121530.9121540.981550.981560.98152）區(qū)塊2兩端為剪力墻按30KN荷載標準值計算序號集中荷載橫向從上往下依次間距l(xiāng)b(m)荷載標準值(kN)荷載設(shè)計值(kN)11.8305020.9305030.9305040.9305050.93050平面圖縱向立面圖區(qū)塊1橫向剖面圖區(qū)塊2橫向剖面圖三、橫向轉(zhuǎn)換梁計算橫向轉(zhuǎn)換梁在洞口橫向上端懸挑長度a1(m)1.7橫向轉(zhuǎn)換梁在洞口橫向下端懸挑長度a2(m)0.4橫向轉(zhuǎn)換梁材質(zhì)及類型工字鋼截面類型16號工字鋼抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125彈性模量E(N/mm2)206000截面抵抗矩W(cm3)141截面慣性矩I(cm4)1130允許撓度[v]1/250自重線荷載標準值(kN/m)0.2051、區(qū)塊1橫向轉(zhuǎn)換梁計算均布線荷載標準值q’=0.205=0.205kN/m均布荷載設(shè)計值q=1.35×0.205=0.277kN/m計算簡圖如下：1）抗彎驗算橫向轉(zhuǎn)換梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=12.411×106/141000=88.02N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2）抗剪驗算橫向轉(zhuǎn)換梁剪力圖(kN)Vmax=28.787kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=28.787×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)＝34.021N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3）撓度驗算橫向轉(zhuǎn)換梁變形圖(mm)跨中：νmax=0.185mm≤[ν]=1000/250=4mm懸挑端：νmax=4.344mm≤[ν]=1700×2/250=13.6mm滿足要求！4）支座反力計算正常使用極限狀態(tài)R’1=35.384kN，R’2=-1.247kN，R’3=12.545kN，R’4=9.639kN，R’5=4.93kN承載能力極限狀態(tài)R1=44.258kN，R2=-1.26kN，R3=21.096kN，R4=18.545kN，R5=9.051kN2、區(qū)塊2橫向轉(zhuǎn)換梁計算區(qū)塊2兩端為剪力墻按30KN荷載標準值計算。四、縱梁計算縱梁左端的懸挑長度b1(m)0.3縱梁右端的懸挑長度b2(m)0.4縱向最左側(cè)橫向轉(zhuǎn)換梁距縱梁左端的距離la0(m)0.8縱梁材質(zhì)及類型工字鋼截面類型36a號工字鋼抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125彈性模量E(N/mm2)206000截面抵抗矩W(cm3)875截面慣性矩I(cm4)15800縱梁合并根數(shù)1縱梁受力不均勻系數(shù)k11縱梁自重線荷載標準值(kN/m)0.6縱梁允許撓度1/2501、縱梁Lb1計算區(qū)塊1范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=0.6kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×0.6=0.81kN/m區(qū)塊2范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=0.6kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×0.6=0.81kN/m縱梁所受集中荷載標準值依次為：F’1=35.384kN，F(xiàn)’2=35.384kN，F(xiàn)’3=35.384kN，F(xiàn)’4=35.384kN，F(xiàn)’5=35.384kNF’6=26.691kN，F(xiàn)’7=26.691kN，F(xiàn)’8=26.691kN縱梁所受集中荷載設(shè)計值依次為：F1=44.258kN，F(xiàn)2=44.258kN，F(xiàn)3=44.258kN，F(xiàn)4=44.258kN，F(xiàn)5=44.258kNF6=44.231kN，F(xiàn)7=44.231kN，F(xiàn)8=44.231kN計算簡圖如下：縱梁Lb1計算簡圖1）抗彎驗算縱梁Lb1彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=125.065×106/875000=142.931N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2）抗剪驗算縱梁Lb1剪力圖(kN)Vmax=133.515kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=133.515×1000×[136×3602-(136-10)×328.42]/(8×158000000×10)＝42.642N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3）撓度驗算縱梁Lb1變形圖(mm)跨中：νmax=7.761mm≤[ν]=5800/250=23.2mm懸挑端：νmax=1.449mm≤[ν]=300×2/250=2.4mm滿足要求！4）支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)：連續(xù)梁最大支座反力設(shè)計值為：Rmax(Lb1)=243.627kN縱梁傳遞至立柱的最大集中荷載設(shè)計值為：Fmax(Lb1)=Rmax(Lb1)=243.627kN2、縱梁Lb2計算參考Lb1計算，區(qū)別之處僅荷載大小不同，荷載位置相同區(qū)塊1范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=0.6kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×0.6=0.81kN/m區(qū)塊2范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=0.6kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×0.6=0.81kN/m縱梁所受集中荷載標準值依次為：F’1=-1.247kN，F(xiàn)’2=-1.247kN，F(xiàn)’3=-1.247kN，F(xiàn)’4=-1.247kN，F(xiàn)’5=-1.247kNF’6=36.499kN，F(xiàn)’7=36.499kN，F(xiàn)’8=36.499kN縱梁所受集中荷載設(shè)計值依次為：F1=-1.26kN，F(xiàn)2=-1.26kN，F(xiàn)3=-1.26kN，F(xiàn)4=-1.26kN，F(xiàn)5=-1.26kNF6=60.908kN，F(xiàn)7=60.908kN，F(xiàn)8=60.908kN1）強度、撓度驗算如下項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算驗算值σ=74.006N/mm2τmax=32.511N/mm2跨中：νmax=1.116mm懸挑端：νmax=0.456mm允許值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5800/250=23.2mm懸挑端：[ν]=400×2/250=3.2mm結(jié)論符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)：連續(xù)梁最大支座反力設(shè)計值為：Rmax(Lb2)=104.558kN縱梁傳遞至立柱的最大集中荷載設(shè)計值為：Fmax(Lb2)=Rmax(Lb2)=104.558kN3、縱梁Lb3計算參考Lb1計算，區(qū)別之處僅荷載大小不同，荷載位置相同區(qū)塊1范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=0.6kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×0.6=0.81kN/m區(qū)塊2范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=0.6kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×0.6=0.81kN/m縱梁所受集中荷載標準值依次為：F’1=12.545kN，F(xiàn)’2=12.545kN，F(xiàn)’3=12.545kN，F(xiàn)’4=12.545kN，F(xiàn)’5=12.545kNF’6=31.345kN，F(xiàn)’7=31.345kN，F(xiàn)’8=31.345kN縱梁所受集中荷載設(shè)計值依次為：F1=21.096kN，F(xiàn)2=21.096kN，F(xiàn)3=21.096kN，F(xiàn)4=21.096kN，F(xiàn)5=21.096kNF6=52.139kN，F(xiàn)7=52.139kN，F(xiàn)8=52.139kN1）強度、撓度驗算如下項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算驗算值σ=83.929N/mm2τmax=33.51N/mm2跨中：νmax=2.304mm懸挑端：νmax=0.453mm允許值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5800/250=23.2mm懸挑端：[ν]=300×2/250=2.4mm結(jié)論符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)：連續(xù)梁最大支座反力設(shè)計值為：Rmax(Lb3)=171.864kN縱梁傳遞至立柱的最大集中荷載設(shè)計值為：Fmax(Lb3)=Rmax(Lb3)=171.864kN4、縱梁Lb4計算參考Lb1計算，區(qū)別之處僅荷載大小不同，荷載位置相同區(qū)塊1范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=0.6kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×0.6=0.81kN/m區(qū)塊2范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=0.6kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×0.6=0.81kN/m縱梁所受集中荷載標準值依次為：F’1=9.639kN，F(xiàn)’2=9.639kN，F(xiàn)’3=9.639kN，F(xiàn)’4=9.639kN，F(xiàn)’5=9.639kNF’6=39.364kN，F(xiàn)’7=39.364kN，F(xiàn)’8=39.364kN縱梁所受集中荷載設(shè)計值依次為：F1=18.545kN，F(xiàn)2=18.545kN，F(xiàn)3=18.545kN，F(xiàn)4=18.545kN，F(xiàn)5=18.545kNF6=65.55kN，F(xiàn)7=65.55kN，F(xiàn)8=65.55kN1）強度、撓度驗算如下項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算驗算值σ=83.234N/mm2τmax=39.956N/mm2跨中：νmax=1.437mm懸挑端：νmax=0.332mm允許值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5800/250=23.2mm懸挑端：[ν]=400×2/250=3.2mm結(jié)論符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)：連續(xù)梁最大支座反力設(shè)計值為：Rmax(Lb4)=185.589kN縱梁傳遞至立柱的最大集中荷載設(shè)計值為：Fmax(Lb4)=Rmax(Lb4)=185.589kN5、縱梁Lb5計算參考Lb1計算，區(qū)別之處僅荷載大小不同，荷載位置相同區(qū)塊1范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=0.6kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×0.6=0.81kN/m區(qū)塊2范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=0.6kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×0.6=0.81kN/m縱梁所受集中荷載標準值依次為：F’1=4.93kN，F(xiàn)’2=4.93kN，F(xiàn)’3=4.93kN，F(xiàn)’4=4.93kN，F(xiàn)’5=4.93kNF’6=17.352kN，F(xiàn)’7=17.352kN，F(xiàn)’8=17.352kN縱梁所受集中荷載設(shè)計值依次為：F1=9.051kN，F(xiàn)2=9.051kN，F(xiàn)3=9.051kN，F(xiàn)4=9.051kN，F(xiàn)5=9.051kNF6=28.861kN，F(xiàn)7=28.861kN，F(xiàn)8=28.861kN1）強度、撓度驗算如下項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算驗算值σ=40.572N/mm2τmax=18.171N/mm2跨中：νmax=0.873mm懸挑端：νmax=0.176mm允許值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5800/250=23.2mm懸挑端：[ν]=300×2/250=2.4mm結(jié)論符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)：連續(xù)梁最大支座反力設(shè)計值為：Rmax(Lb5)=87.303kN縱梁傳遞至立柱的最大集中荷載設(shè)計值為：Fmax(Lb5)=Rmax(Lb5)=87.303kN五、立柱驗算立柱為電梯井剪力墻，本次洞口立柱不作計算。十三、E戶型構(gòu)架梁洞（型鋼支撐）計算書計算依據(jù)：1、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20122、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20173、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010一、基本參數(shù)洞口支撐搭設(shè)方式橫向轉(zhuǎn)換梁+縱梁洞口立柱剪力墻砼墻是否考慮結(jié)構(gòu)截面沿縱向變化是洞口支撐結(jié)構(gòu)縱向計算截面分區(qū)數(shù)n31、洞口立柱定位參數(shù)洞口立柱橫向定位參數(shù)：序號洞口立柱橫向從上往下依次間距B（m）11213141洞口立柱縱向定位參數(shù)：序號洞口立柱縱向從左往右依次間距L（m）13.7211.6332、洞口縱梁定位參數(shù)序號洞口縱梁從上往下依次間距S（m）112131413、橫向轉(zhuǎn)換梁定位參數(shù)橫向轉(zhuǎn)換梁縱向間距l(xiāng)a(i)(m)橫向轉(zhuǎn)換梁縱向排數(shù)n(i)區(qū)塊114區(qū)塊2112區(qū)塊313二、荷載參數(shù)1）區(qū)塊1兩端為剪力墻按30KN荷載標準值計算序號集中荷載橫向從上往下依次間距l(xiāng)b(m)荷載標準值(kN)荷載設(shè)計值(kN)12305020.7305030.9305040.9305050.930502）區(qū)塊2序號集中荷載橫向從上往下依次間距l(xiāng)b(m)荷載標準值(kN)荷載設(shè)計值(kN)10.97.51520.97.51530.97.51540.95850.95860.9583）區(qū)塊3兩端為剪力墻按30KN荷載標準值計算序號集中荷載橫向從上往下依次間距l(xiāng)b(m)荷載標準值(kN)荷載設(shè)計值(kN)12305020.7303030.9303040.9303050.93030平面圖縱向立面圖區(qū)塊1橫向剖面圖區(qū)塊2橫向剖面圖區(qū)塊3橫向剖面圖三、橫向轉(zhuǎn)換梁計算橫向轉(zhuǎn)換梁在洞口橫向上端懸挑長度a1(m)1.7橫向轉(zhuǎn)換梁在洞口橫向下端懸挑長度a2(m)0.4橫向轉(zhuǎn)換梁材質(zhì)及類型工字鋼截面類型16號工字鋼抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125彈性模量E(N/mm2)206000截面抵抗矩W(cm3)141截面慣性矩I(cm4)1130允許撓度[v]1/250自重線荷載標準值(kN/m)0.2051、區(qū)塊1橫向轉(zhuǎn)換梁計算區(qū)塊1兩端為剪力墻按30KN荷載標準值計算。2、區(qū)塊2橫向轉(zhuǎn)換梁計算均布線荷載標準值q’=0.205=0.205kN/m均布荷載設(shè)計值q=1.35×0.205=0.277kN/m計算簡圖如下：1）強度、撓度驗算如下：項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算驗算值σ=88.02N/mm2τmax=34.108N/mm2跨中：νmax=0.118mm懸挑端：νmax=2.772mm允許值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=1000/250=4mm懸挑端：[ν]=1700×2/250=13.6mm結(jié)論符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力計算正常使用極限狀態(tài)R’1=22.417kN，R’2=-0.871kN，R’3=7.962kN，R’4=6.091kN，R’5=3.152kN承載能力極限狀態(tài)R1=44.332kN，R2=-1.713kN，R3=13.561kN，R4=9.475kN，R5=5.034kN3、區(qū)塊3橫向轉(zhuǎn)換梁計算區(qū)塊3兩端為剪力墻按30KN荷載標準值計算。四、縱梁計算縱梁左端的懸挑長度b1(m)0.3縱梁右端的懸挑長度b2(m)0.4縱向最左側(cè)橫向轉(zhuǎn)換梁距縱梁左端的距離la0(m)0.3縱梁材質(zhì)及類型工字鋼截面類型55a號工字鋼抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125彈性模量E(N/mm2)206000截面抵抗矩W(cm3)2290截面慣性矩I(cm4)62900縱梁合并根數(shù)1縱梁受力不均勻系數(shù)k11縱梁自重線荷載標準值(kN/m)1.05縱梁允許撓度1/2501、縱梁Lb1計算區(qū)塊1范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m區(qū)塊2范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m區(qū)塊3范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m縱梁所受集中荷載標準值依次為：F’1=19.293kN，F(xiàn)’2=19.293kN，F(xiàn)’3=19.293kN，F(xiàn)’4=19.293kNF’5=22.417kN，F(xiàn)’6=22.417kN，F(xiàn)’7=22.417kN，F(xiàn)’8=22.417kN，F(xiàn)’9=22.417kN，F(xiàn)’10=22.417kN，F(xiàn)’11=22.417kN，F(xiàn)’12=22.417kN，F(xiàn)’13=22.417kN，F(xiàn)’14=22.417kN，F(xiàn)’15=22.417kN，F(xiàn)’16=22.417kNF’17=19.293kN，F(xiàn)’18=19.293kN，F(xiàn)’19=19.293kN縱梁所受集中荷載設(shè)計值依次為：F1=31.901kN，F(xiàn)2=31.901kN，F(xiàn)3=31.901kN，F(xiàn)4=31.901kNF5=44.332kN，F(xiàn)6=44.332kN，F(xiàn)7=44.332kN，F(xiàn)8=44.332kN，F(xiàn)9=44.332kN，F(xiàn)10=44.332kN，F(xiàn)11=44.332kN，F(xiàn)12=44.332kN，F(xiàn)13=44.332kN，F(xiàn)14=44.332kN，F(xiàn)15=44.332kN，F(xiàn)16=44.332kNF17=32.113kN，F(xiàn)18=32.113kN，F(xiàn)19=32.113kN計算簡圖如下：縱梁Lb1計算簡圖1）抗彎驗算縱梁Lb1彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=450.665×106/2290000=196.797N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2）抗剪驗算縱梁Lb1剪力圖(kN)Vmax=275.824kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=275.824×1000×[166×5502-(166-12.5)×5082]/(8×629000000×12.5)＝46.492N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3）撓度驗算縱梁Lb1變形圖(mm)跨中：νmax=13.426mm≤[ν]=11600/250=46.4mm懸挑端：νmax=0.284mm≤[ν]=400×2/250=3.2mm滿足要求！4）支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)：連續(xù)梁最大支座反力設(shè)計值為：Rmax(Lb1)=469.88kN縱梁傳遞至立柱的最大集中荷載設(shè)計值為：Fmax(Lb1)=Rmax(Lb1)=469.88kN2、縱梁Lb2計算參考Lb1計算，區(qū)別之處僅荷載大小不同，荷載位置相同區(qū)塊1范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m區(qū)塊2范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m區(qū)塊3范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m縱梁所受集中荷載標準值依次為：F’1=45.668kN，F(xiàn)’2=45.668kN，F(xiàn)’3=45.668kN，F(xiàn)’4=45.668kNF’5=-0.871kN，F(xiàn)’6=-0.871kN，F(xiàn)’7=-0.871kN，F(xiàn)’8=-0.871kN，F(xiàn)’9=-0.871kN，F(xiàn)’10=-0.871kN，F(xiàn)’11=-0.871kN，F(xiàn)’12=-0.871kN，F(xiàn)’13=-0.871kN，F(xiàn)’14=-0.871kN，F(xiàn)’15=-0.871kN，F(xiàn)’16=-0.871kNF’17=45.668kN，F(xiàn)’18=45.668kN，F(xiàn)’19=45.668kN縱梁所受集中荷載設(shè)計值依次為：F1=76.19kN，F(xiàn)2=76.19kN，F(xiàn)3=76.19kN，F(xiàn)4=76.19kNF5=-1.713kN，F(xiàn)6=-1.713kN，F(xiàn)7=-1.713kN，F(xiàn)8=-1.713kN，F(xiàn)9=-1.713kN，F(xiàn)10=-1.713kN，F(xiàn)11=-1.713kN，F(xiàn)12=-1.713kN，F(xiàn)13=-1.713kN，F(xiàn)14=-1.713kN，F(xiàn)15=-1.713kN，F(xiàn)16=-1.713kNF17=54.898kN，F(xiàn)18=54.898kN，F(xiàn)19=54.898kN1）強度、撓度驗算如下項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算驗算值σ=52.605N/mm2τmax=22.386N/mm2跨中：νmax=1.306mm懸挑端：νmax=0.191mm允許值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=11600/250=46.4mm懸挑端：[ν]=300×2/250=2.4mm結(jié)論符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)：連續(xù)梁最大支座反力設(shè)計值為：Rmax(Lb2)=176.413kN縱梁傳遞至立柱的最大集中荷載設(shè)計值為：Fmax(Lb2)=Rmax(Lb2)=176.413kN3、縱梁Lb3計算參考Lb1計算，區(qū)別之處僅荷載大小不同，荷載位置相同區(qū)塊1范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m區(qū)塊2范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m區(qū)塊3范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m縱梁所受集中荷載標準值依次為：F’1=29.107kN，F(xiàn)’2=29.107kN，F(xiàn)’3=29.107kN，F(xiàn)’4=29.107kNF’5=7.962kN，F(xiàn)’6=7.962kN，F(xiàn)’7=7.962kN，F(xiàn)’8=7.962kN，F(xiàn)’9=7.962kN，F(xiàn)’10=7.962kN，F(xiàn)’11=7.962kN，F(xiàn)’12=7.962kN，F(xiàn)’13=7.962kN，F(xiàn)’14=7.962kN，F(xiàn)’15=7.962kN，F(xiàn)’16=7.962kNF’17=29.107kN，F(xiàn)’18=29.107kN，F(xiàn)’19=29.107kN縱梁所受集中荷載設(shè)計值依次為：F1=48.41kN，F(xiàn)2=48.41kN，F(xiàn)3=48.41kN，F(xiàn)4=48.41kNF5=13.561kN，F(xiàn)6=13.561kN，F(xiàn)7=13.561kN，F(xiàn)8=13.561kN，F(xiàn)9=13.561kN，F(xiàn)10=13.561kN，F(xiàn)11=13.561kN，F(xiàn)12=13.561kN，F(xiàn)13=13.561kN，F(xiàn)14=13.561kN，F(xiàn)15=13.561kN，F(xiàn)16=13.561kNF17=26.881kN，F(xiàn)18=26.881kN，F(xiàn)19=26.881kN1）強度、撓度驗算如下項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算驗算值σ=68.369N/mm2τmax=20.627N/mm2跨中：νmax=4.489mm懸挑端：νmax=0.032mm允許值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=11600/250=46.4mm懸挑端：[ν]=400×2/250=3.2mm結(jié)論符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)：連續(xù)梁最大支座反力設(shè)計值為：Rmax(Lb3)=212.958kN縱梁傳遞至立柱的最大集中荷載設(shè)計值為：Fmax(Lb3)=Rmax(Lb3)=212.958kN4、縱梁Lb4計算參考Lb1計算，區(qū)別之處僅荷載大小不同，荷載位置相同區(qū)塊1范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m區(qū)塊2范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m區(qū)塊3范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m縱梁所受集中荷載標準值依次為：F’1=39.923kN，F(xiàn)’2=39.923kN，F(xiàn)’3=39.923kN，F(xiàn)’4=39.923kNF’5=6.091kN，F(xiàn)’6=6.091kN，F(xiàn)’7=6.091kN，F(xiàn)’8=6.091kN，F(xiàn)’9=6.091kN，F(xiàn)’10=6.091kN，F(xiàn)’11=6.091kN，F(xiàn)’12=6.091kN，F(xiàn)’13=6.091kN，F(xiàn)’14=6.091kN，F(xiàn)’15=6.091kN，F(xiàn)’16=6.091kNF’17=39.923kN，F(xiàn)’18=39.923kN，F(xiàn)’19=39.923kN縱梁所受集中荷載設(shè)計值依次為：F1=66.483kN，F(xiàn)2=66.483kN，F(xiàn)3=66.483kN，F(xiàn)4=66.483kNF5=9.475kN，F(xiàn)6=9.475kN，F(xiàn)7=9.475kN，F(xiàn)8=9.475kN，F(xiàn)9=9.475kN，F(xiàn)10=9.475kN，F(xiàn)11=9.475kN，F(xiàn)12=9.475kN，F(xiàn)13=9.475kN，F(xiàn)14=9.475kN，F(xiàn)15=9.475kN，F(xiàn)16=9.475kNF17=40.57kN，F(xiàn)18=40.57kN，F(xiàn)19=40.57kN1）強度、撓度驗算如下項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算驗算值σ=55.348N/mm2τmax=24.21N/mm2跨中：νmax=3.047mm懸挑端：νmax=0.077mm允許值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=11600/250=46.4mm懸挑端：[ν]=300×2/250=2.4mm結(jié)論符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)：連續(xù)梁最大支座反力設(shè)計值為：Rmax(Lb4)=210.543kN縱梁傳遞至立柱的最大集中荷載設(shè)計值為：Fmax(Lb4)=Rmax(Lb4)=210.543kN5、縱梁Lb5計算參考Lb1計算，區(qū)別之處僅荷載大小不同，荷載位置相同區(qū)塊1范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m區(qū)塊2范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m區(qū)塊3范圍內(nèi)：縱梁所受線荷載標準值：q’=1.05kN/m縱梁所受梁線荷載設(shè)計值：q=1.35×1.05=1.417kN/m縱梁所受集中荷載標準值依次為：F’1=17.259kN，F(xiàn)’2=17.259kN，F(xiàn)’3=17.259kN，F(xiàn)’4=17.259kNF’5=3.152kN，F(xiàn)’6=3.152kN，F(xiàn)’7=3.152kN，F(xiàn)’8=3.152kN，F(xiàn)’9=3.152kN，F(xiàn)’10=3