搭建天地工程計(jì)算手冊(cè)

梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)

1工程；工程建設(shè)地點(diǎn)：；屬于構(gòu)造；地上。層；地下0層；建筑高度:0m；

原則層層高：0m；總建筑面積：0平方米；總工期：。天。

本工程由投資建設(shè)，設(shè)計(jì)，地質(zhì)勘察，監(jiān)理，組織施工；由擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，擔(dān)

任技術(shù)負(fù)責(zé)人。

高支撐架的計(jì)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》

(JGJ130-2023)、《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2023.《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》

(GB50009-2023)、《鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2023)等規(guī)范編制。

因本工程梁支架高度不小于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)提議，假如僅按規(guī)范計(jì)算，架

體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參照了《施工技術(shù)》2023(3):《扣

件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。

梁段:L1。

1200

一、參數(shù)信息

L模板支撐及構(gòu)造參數(shù)

梁截面寬度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：0.90；

混凝土板厚度(mm)：240.00：立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；

立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.20；

立桿步距h(m)：150：板底承重十桿橫向間距或排距I.b(m)：0.80；

梁支撞架搭設(shè)高度H(m)：5.65；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.20；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向;

梁底增長(zhǎng)承重立桿根數(shù)：2；

采用的鋼管類型為①48x3.5；

立桿承重連接方式：?jiǎn)慰奂紤]扣件質(zhì)量及保養(yǎng)狀況，取扣件抗滑承載力折

減系數(shù)：1.00；

2.荷載參數(shù)

新澆混凝土重力密度(kN/n?)：24.00；模板自重(kN/n?)：0.30；鋼筋自重

(kN/m3):1.50；

施工均布荷載原則值(kN/m)2.0；新澆混凝土側(cè)壓力原則值(kN/n?)：17.8；

振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/n?)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/nf)：

4.0；

3.材料參數(shù)

木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：loo。。。；

木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：15.0；

木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mn?)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm?)：1.6：

面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0：面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mn?)：130；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：4；

5.梁側(cè)模板參數(shù)

主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù):4；

主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；

固定支撐水平間距(mm)：500；

豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm,300mm,450mm,600mm：

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞材料：木方；

寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；

二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算

按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板口勺最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并

取其中日勺較小值：

F=0.22ytpip2V,/2

F=yH

其中y-混凝土的重力密度,取24.OOOkN//；

t-新澆混凝土的初凝時(shí)間,取2.000h；

T—混凝土『、J入模溫度，取20.000C；

V~混凝土的澆筑速度,取L500m/h；

H—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.75Cm；

Pi-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

色-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計(jì)算得17.848kN/m\18.000kN/m2,取較小值17.848kN/m2作為本工程

計(jì)算荷載.

三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算

面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度C強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝.上側(cè)

壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生H勺荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

次楞歐I根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下叫二跨持續(xù)梁計(jì)算.

q

220I220I220

面板計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位：mm）

L強(qiáng)度計(jì)算

材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：

a=M/W<[f]

其中，W-面板的凈截面抵御矩，W=50x2x2/6=33.33cn?；

M-面板口勺最大彎矩(N.mm)；

o-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mn?)

[11-面板日勺抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mn?)；

按照均布活荷載最不利布置下H勺三跨持續(xù)梁計(jì)算：

M=O.1qil2+O.117q212

其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力，包括：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：qi=1.2x0.5x17.85x0.9=9.638kN/m；

振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4x0.5x4x0.9=2.52kN/m；

計(jì)算跨度：1;(900-240)/(4-1)=220mm；

面板的最大彎矩M=0.1x9.638x[(900-240)/(4-l)]2+

0.117x2.52x[(900-240)/(4-1)12=6.09x104Nmm；

面板的最大支座反力為：

N=l.lqil+1.2q21=l.lx9.638x[(900-240)/(4-1)J/1000+1.2x2.520x((900-240)/(4-1)]/1000=

2.998kN；

經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:。=6.09xl033.33xl0，=1.8N/mm2；

面板的I抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[fl=13N/mnr；

2

面板MJ受彎應(yīng)力計(jì)算值o=1.8N/mm不不小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

[f]=13N/mnr,滿足規(guī)定！

2.撓度驗(yàn)算

v=0.677ql4/(1OOEI)<[v]=l/25O

q-作用在模板上口勺新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=qi=

9.638N/mm；

1一計(jì)算跨度:1=[(900-240)/(4-l)]=220mm：

E--面板材質(zhì)H勺彈性模量:E=6000N/mnr；

L-面板的截面慣性矩：I=50x2x2x2/12=33.335?：

面板的最大撓度計(jì)算值:v=

0.677x9.638x((900-240)/(4-1)14/(100x6000x3.33x105)=0.076mm；

面板的最大容許撓度值:[v]=1/250=[(900-240)/(4-1)]/250=0.88mm；

面板的最大撓度計(jì)算值v=0.076mm不不小于面板時(shí)最大容許撓度值

[v]=0.88mm,滿足規(guī)定！

四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算

L次楞計(jì)算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下日勺三跨持續(xù)梁計(jì)算。

次楞均布荷載按照面板最大支庫(kù)力除以面板計(jì)算寬度得到：

q=2.998/0.500=5.995kN/m

本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵御

矩W和彈性模量E分別為：

W=Ix6x8x8/6=64cm3；

I=1x6x8x8x8/12=256cm4；

E=10000.00N/mnr；

5.995kN/m5.995kN/m5.995kN/m

^i2)春i3)飛

500I500I500

計(jì)算簡(jiǎn)圖

剪力圖(kN)

0.150.15

彎矩圖(kN-m)

?0,101

變形圖(mm)

通過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.l50kNm，最大支座反力R=3.297kN,最大變

形v=0.101mm

(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算

強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：

o=M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，次楞口勺最大受彎應(yīng)力計(jì)算值o=1.50xl05/6.40xl04=2.3N/mm2；

次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=17N/mm2；

次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值o=2.3N/mm2不不小于次楞日勺抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

[f]=17N/mm2,滿足規(guī)定！

（2）次楞的撓度驗(yàn)算

次楞的最大容許撓度值:M=500/400=1.25mm；

次楞的最大撓度計(jì)算值v=0.101mm不不小于次楞H勺最大容許撓度值

|v]=1.25min,滿足規(guī)定！

2.主楞計(jì)算

主楞承受次楞傳遞時(shí)集中力，取次楞的最大支座力3.297kN,按照集中荷載作用

下[I勺三跨持續(xù)梁計(jì)算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑100mm,壁厚5mm,截面慣性矩I和截面抵

御矩W分別為：

W=2x33.762=67.52cm3；

1=2x168.812=337.62cm4；

E=206000.00N/mm2；

L2201220220

Jdr54二

產(chǎn)5|3.3j33jJ65

。V*7V

150?150|150L150160j

J二

dr54>r<d

主需計(jì)算簡(jiǎn)圖

主楞彎矩圖(kN-m)

nnn/t

主格變形圖(mm)

通過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.247kN-m,最大支座反力R=5.099kN,最大變

形v=0.004mm

(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

a=M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:0=2.47x1()5/6.75x104=3.7N/mm?；主

楞口勺抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：If]=205N/mm2；

主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=3.7N/mm2不不小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

[f|=205N/mm2,滿足規(guī)定！

（2）主楞的撓度驗(yàn)算

根據(jù)持續(xù)梁計(jì)算得到主楞時(shí)最人撓度為O.OXmm

主楞的最大容許撓度值：[v]=150/400=0.375mm；

主楞的最大撓度計(jì)算值v=0.004mm不不小于主楞H勺最大容許撓度值

|v]=0.375mm,滿足規(guī)定！

五、梁底模板計(jì)算

面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度c計(jì)算MJ原則是按照模板底支撐

H勺間距和模板面H勺大小，按支撐在底撐上H勺三跨持續(xù)梁計(jì)算。

強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板構(gòu)造自重荷載、新澆混譙土自重荷載、鋼筋自重荷載和振

搗混凝土?xí)r產(chǎn)生H勺荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板構(gòu)造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自

重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：

W=800x20x20/6=5.33x104mm3；

800x20x20x20/12=5.33xl05mm4；

167I167I167

1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

按如下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：

o=M/W<[f]

鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：

qi=1.2x[(24.00+l.50)x0.90+0.30]x0.80x0.90=20.088kN/m；

施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：

q2=1.4x(2.00+2.00)x0.80x0.90=4.032kN/m；

q=20.088+4.032=24.120kN/m；

最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下：

Mmax=O.1qil2+0.117qal2=

0.1x20.088x166.6672+0.117x4.032x166.6672=6.89x104Nmm；

RA=Ri)=0.4qi1+0.45q21=0.4x20.088x0.167+0.45x4.032x0.167=l.642kN

RB=RC=l.lqil+1.2q2l=1.1x20.088x0.167+1.2x4.032x0.167=4.489kN

o=Mmax/W=6.89xl04/5.33xl04=1.3N/mm2；

梁底模面板計(jì)算應(yīng)力o=1.3N/mm2不不小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

[f]=13N/mm2,滿足規(guī)定!

2.撓度驗(yàn)算

根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用原則荷載，同步不考慮振動(dòng)荷載作用。

最大撓度計(jì)算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)<[v]=l/250

其中，q--作用在模板上日勺壓力線荷載:q=qi/1.2=16.740kN/m；

1一計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=166.67min：

E--面板叢J彈性模量：E=6000.0N/mm2；

面板的最大容許撓度值:[v]=166.67/250=0.667mm；

面板的最大撓度計(jì)算值:v=

0.677x20.088x166.7%100x6000x5.33x105)=O.O33mn)：

面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.033mm不不小于面板日勺最大容許撓度值:M

=0.667mm,滿足規(guī)定!

六、梁底支撐的計(jì)算

本工程梁底支撐采用方木。

強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板構(gòu)造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷

載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生H勺荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板構(gòu)造自重、新澆混凝土自重、

鋼筋自重荷載。

L荷載的計(jì)算

梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：

q=4.489/0.8=5.612kN/m

2.方木的支撐力驗(yàn)算

門(mén)”………B

.___________________________________________.

方木計(jì)算簡(jiǎn)圖

方木按照三跨持續(xù)梁計(jì)算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵御矩w分別為：

W=5x8x8/6=53.33cm3；

1=5x8x8x8/12=213.33um4；

方木強(qiáng)度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下：

最大彎矩M=O.lql2=0.1x5.612x0.82=0.359kNm；

最大應(yīng)力o=M/W=0.359x1()6/53333.3=6.7N/mm2；

抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［fl=13N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計(jì)算值6.7N/mm2不不小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13

N/mnf,滿足規(guī)定！

方木抗剪驗(yàn)算

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：

T=3V/(2bho)

其中最大剪力:V=0.6x5.612x0.8=2.694kN；

方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3x2.694x1000/(2x50x80)=1.01N/mm2；

方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.6N/mnr；

方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.01N/mm2不不小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.6

N/mm2,滿足規(guī)定！

方木撓度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下：

v=0.677ql4/(100EI)<[v]=l/250

方木最大撓度計(jì)算值v=0.677x5.612x8004

/(100x10000x213.333x104)=0.729mm；

方木的最大容許撓度[v]=0.800x1000/250=3.200mm：

方木rJ最大撓度計(jì)算值v=0.729mm不不小于方木『、J最大容許撓度|v]=3.2

mm,滿足規(guī)定！

3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算

梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

PI=RA=I.642RN

梁底模板中間支撐傳遞啊集中力：

p，=RR=4.489kN

梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞口勺集中力：

Ps=(1.200-0.500)/4x0.800x(1.2x0.240x24.000+1.4x2.000)+1.2x2x0.800x(0.900-0

.240)x0.300=1.740kN

(ij2⑵於⑶*⑷5^

L350L1671166L16713501

簡(jiǎn)圖(kN-m)

2.7072.707

0.6740.674

■0.674-0.674

?2.707-2.707

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN-m)

變形圖(mm)

通過(guò)持續(xù)梁的計(jì)算得到：

支座力：

NI=N4=0.674kN；

N2=N3=7.196kN；

最大彎矩Mmax=0.236kN-m；

最大撓度計(jì)算值VnnX=O.I8mm；

最大應(yīng)力0=0.236x1()6/5080=46.4N/mm2；

支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度［0=205N/mm2；

支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值46.4N/mm2不不小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)

強(qiáng)度205N/mm2,滿足規(guī)定！

七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算

梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無(wú)需要計(jì)算

八、扣件抗滑移的計(jì)算

按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN,該工程實(shí)際叢J旋轉(zhuǎn)單

扣件承載力取值為L(zhǎng)OOkN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí).，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):

R<Re

其中Re-扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取8.00kN；

R-縱向或橫向水平桿傳給立桿日勺豎向作用力設(shè)計(jì)值；

計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算成果得到R=7.197kN；

R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足規(guī)定！

九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式

a=N/（（pA）＜[f]

1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

其中N-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：

橫向支撐鋼管『、J最大支座反力：Ni=0.674kN；

腳手架鋼管的自重：N2=1.2X0.129X5.65=0.875kN；

樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：

N3=1.2x[(0.80/2+(1.20-0.50)/4)x0.80x030+(0.80/2+(1.20-0.50)/4)x0.80x0.240x(

1.50+24.00)]=3.544kN；

施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：

N4=l.4x(2.000+2.000)x[0.800/2+(1.200-0.500)/4]x0.800=2.576kN；

N=NI+N2+N3+N4=0.674+0.875+3.544+2.576=7.669kN；

(P-軸心受壓立桿日勺穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i杳表得到；

i-計(jì)算立桿H勺截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；

A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；

W-立桿凈微面抵御矩(cm?)：W=5.08；

。--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：山=205N/mm2；

lo-計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度1。有兩個(gè)計(jì)算公式l°=k曲和l°=h+2a,

為安全計(jì)，取兩者間的大值，即：

lo=Max[l.167x1.7x1.5,1.5+2x0.2]=2.976m；

k-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167；

計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,卜尸1.7：

a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)Fj長(zhǎng)度；a=0.2m;

得到計(jì)算成果：立桿的計(jì)算長(zhǎng)度

L/i=2975.85/15.8=188:

由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的成果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p=0.203；

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；0=7668.831/(0.203x489)=77.3N/mm?；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算o=77.3N/mm2不不小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值

[f]=205N/mm2,滿足規(guī)定!

2.梁底受力最大H勺支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

其中N-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：

橫向鋼管的最大支座反力:Ni=7.197kN；

腳手架鋼管出J自重：N2=1.2X0.129X(5.65-0.9)=0.875kN；

N=NI+N2=7.197+0.736=7.933kN；

<p-軸心受壓立桿日勺穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比1/查表得到；

i一計(jì)算立桿H勺截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；

A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；

W-立桿凈截面抵御矩(cnf)：W=5.08：

o-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mn?)；

[f]-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；

Io-計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度1。有兩個(gè)計(jì)算公式l°=kg和l°=h+2a,

為安全計(jì)，取兩者間的大值，即：

lo=Max[l.l67x1.7x1.5,15+2x0.2]=2.976m；

k-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：L167:

計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,g=1.7；

a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.2m;

得到計(jì)算成果：立桿的計(jì)算長(zhǎng)度

lo/i=2975.85/15.8=188；

由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的成果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p=0.203；

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；0=7932.619/(0.203x489)=79.9N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算o=79.9N/mm2不不小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度H勺設(shè)計(jì)值

[f]=205N/mm2,滿足規(guī)定！

考慮到高支撐架的安全原因，提議按下式計(jì)算

lo=kik2(h+2a)=1.167x1.006x(1,5+0.2x2)=2.231m；

ki-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167;

k2-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.9按照表2取值1.006；

lo/i=2230.604/15.8=141；

由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的成果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p=0.344；

鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值;o=7932.619/(0.344x489)=47.2N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算o=47.2N/mm2不不小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度日勺設(shè)計(jì)值

[f]=205N/mnr,滿足規(guī)定!

模板承重架應(yīng)盡量運(yùn)用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

表1模板支架計(jì)算長(zhǎng)度的加系數(shù)ki

步距hG)h<0,90,9<h<1,21.2<h<1.51.5<h<2.1

kl1.2431.1851.1671.163

表2模板支架計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)k2

HGn)46810121416182025303540

h+2或ulhGn)

1

*1.01.014I.026I.039I.042I.054l.06ll.08lI.092I.H31.1371.1551.173

1

*1.01.012I.022l.03lI.039I.047I.056I.064I.072I.092I.Ill1.129I.149

A135

441.01.0071.015I.024l.03lI.039I.047I.055I.062I.079I.097I.H4I.132

153

*1.01.0071.014l.02lI.029I.036I.043l.05lI.0561.074I.0901.106I.123

162

*801.0I.0071.014I.020I.026I.033I.040I.046I.052I.0671.081I.096I.Ill

*192

041.01.0071.0121.018I.024I.030I.035I.042I.048I.062I.076I.090I.104

251.0I.0071.0121.018I.022I.029I.035I.039I.044I.060I.