《獨(dú)柱支承梁式橋抗傾覆加固技術(shù)規(guī)范》

ICS93.040

CCSP28

23

黑龍江省地方標(biāo)準(zhǔn)

DB23/TXXXX—2024

獨(dú)柱支承梁式橋抗傾覆加固技術(shù)規(guī)范

（征求意見稿）

聯(lián)系單位：哈爾濱工業(yè)大學(xué)

聯(lián)系人：高慶飛

聯(lián)系電話/p>

電子郵箱：gaoqingfei@

在提交反饋意見時(shí)，請(qǐng)將您知道的相關(guān)專利連同支持性文件一并附上。

2024-XX-XX發(fā)布2024-XX-XX實(shí)施

黑龍江省市場監(jiān)督管理局發(fā)布

DB23/TXXXX—2024

獨(dú)柱支承梁式橋抗傾覆加固技術(shù)規(guī)范

1范圍

本文件規(guī)定了獨(dú)柱支承梁式橋抗傾覆加固技術(shù)的術(shù)語和符號(hào)、基本要求、計(jì)算方法、加固方法以及

質(zhì)量驗(yàn)收。

本文件適用于各類獨(dú)柱支承梁式橋抗傾覆加固的設(shè)計(jì)和施工（人行橋除外）。

2規(guī)范性引用文件

下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，

僅該日期對(duì)應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本

文件。

GB50017鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

GB50367混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范

GB55006鋼結(jié)構(gòu)通用規(guī)范

GB/T51256橋梁頂升移位改造技術(shù)規(guī)范

JTGB01公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

JTGD60公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范

JTGD64公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范

JTGF80/1公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)第一冊(cè)土建工程

JTG/TH21公路橋梁技術(shù)狀況評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)

JTG/TJ22公路橋梁加固設(shè)計(jì)規(guī)范

JTG/TJ23公路橋梁加固施工技術(shù)規(guī)范

JTG/T3310公路工程混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范

JTG3362公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范

JTG3363公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范

JTG/T3650公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范

JTG/T3651公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁制造和安裝施工規(guī)范

3術(shù)語和定義

下列術(shù)語和定義適用于本文件。

術(shù)語

3.1.1

傾覆穩(wěn)定系數(shù)

作用在結(jié)構(gòu)的力對(duì)于結(jié)構(gòu)面上某一計(jì)算點(diǎn)所產(chǎn)生的抗傾覆力矩與傾覆力矩的比值。

3.1.2

傾覆軸線

當(dāng)橋梁處于傾覆極限狀態(tài)下，轉(zhuǎn)動(dòng)軸線無法繼續(xù)向外側(cè)偏移的極限位置。

1

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3.1.3

有效支座

提供水平支持力和摩擦力，能有效阻止橋梁結(jié)構(gòu)在水平方向傾覆的支座。

3.1.4

失效支座

無法提供足夠的水平支持力或摩擦力，不能有效阻止橋梁結(jié)構(gòu)水平方向傾覆的支座。

3.1.5

結(jié)構(gòu)傾覆破壞

結(jié)構(gòu)體系受到外部作用力或者內(nèi)部失穩(wěn)因素影響，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)體系的整體向一側(cè)或多側(cè)倒塌、傾斜或

翻覆的現(xiàn)象。

3.1.6

構(gòu)件承載力破壞

結(jié)構(gòu)構(gòu)件在受到荷載作用下，由于其截面所能承受的應(yīng)力超過了其材料強(qiáng)度極限，導(dǎo)致構(gòu)件發(fā)生斷

裂、塑性變形等破壞現(xiàn)象。

3.1.7

抱箍

用一種材料抱住或箍住另外一種材料的構(gòu)件，一般由箍板、翼板、拉結(jié)筋板、螺栓及內(nèi)襯墊構(gòu)成。

符號(hào)

RGi——成橋狀態(tài)時(shí)各個(gè)支座的支反力；

RGkii,1——永久作用下，第i個(gè)支座反力；

RQkii,1——可變作用下，第i個(gè)支座反力；

Pk——車道荷載中集中荷載；

i——有效支座的編號(hào)；

e——橫向加載車道到傾覆軸線垂直距離的最大值；

kqf——橫橋向抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)；

l——橋梁一聯(lián)全長；

li——第i個(gè)橋墩處失效支座與有效支座的支座中心間距；

qk——車道荷載中均布荷載；

xi——各個(gè)支座到傾覆軸線的垂直距離；

——傾覆軸線與橫向加載車道圍成的面積；

——橋梁結(jié)構(gòu)沖擊系數(shù)；

RGki——在永久作用下，第i個(gè)橋墩處失效支座的支反力；

RQki——在可變作用下，第i個(gè)橋墩處失效支座的支反力；

Sbk,i——使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；

Ssk,i——使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的效應(yīng)設(shè)計(jì)值。

4基本要求

獨(dú)柱支承梁式橋的加固方案應(yīng)堅(jiān)持結(jié)構(gòu)安全、施工方便、經(jīng)濟(jì)合理的原則。

對(duì)于抗傾覆性能不滿足要求的橋梁，應(yīng)從傾覆過程及其受力特點(diǎn)出發(fā)，根據(jù)具體建設(shè)條件提出加

固設(shè)計(jì)方案，進(jìn)行合理有效的加固施工。

2

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進(jìn)行獨(dú)柱支承梁式橋的加固方案設(shè)計(jì)之前，應(yīng)收集橋梁設(shè)計(jì)資料、竣工資料、檢測資料，據(jù)此評(píng)

估橋梁技術(shù)狀況。

獨(dú)柱支承梁式橋的資料收集不全面時(shí)，宜進(jìn)行橋梁現(xiàn)場踏勘。現(xiàn)場調(diào)查、測量、試驗(yàn)檢測應(yīng)按照

JTGB01、JTGF80/1和JTG/TH21的規(guī)定執(zhí)行。

獨(dú)柱支承梁式橋的抗傾覆加固設(shè)計(jì)應(yīng)注重結(jié)構(gòu)病害、材料劣化、新舊材料性能差異的影響。

應(yīng)確定加固后各構(gòu)件的受力模式，對(duì)各施工階段構(gòu)件的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算。

獨(dú)柱支承梁式橋的抗傾覆加固施工過程中，應(yīng)減少對(duì)行車及行人的干擾，做好相應(yīng)的環(huán)保措施。

加固時(shí)應(yīng)視具體情取掉或保留原有支座。

5計(jì)算方法

一般規(guī)定

5.1.1獨(dú)柱支承梁式橋抗傾覆安全設(shè)計(jì)應(yīng)符合下列規(guī)定：

a)結(jié)構(gòu)在最不利工況下不發(fā)生傾覆且具有一定的安全儲(chǔ)備；

b)結(jié)構(gòu)傾覆破壞不先于構(gòu)件承載力破壞。

5.1.2持久狀況下，梁橋不應(yīng)發(fā)生結(jié)構(gòu)體系改變。

在作用基本組合下，單向受壓支座始終保持受壓狀態(tài)。

按作用標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行組合時(shí)，采用整體式斷面的中小跨徑梁橋應(yīng)進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)抗傾覆驗(yàn)算，整

體式斷面簡支梁和連續(xù)梁的橫向抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)按式（1）定義：

Sbki,

kqf=······································································(1)

Sski,

式中：

kqf——橫向抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)；

Sbki,——使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；

Sski,——使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的效應(yīng)設(shè)計(jì)值。

整體式斷面簡支梁和連續(xù)梁的上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定效應(yīng)設(shè)計(jì)值按式（2）定義：

SRlbk,iGkii=··································································(2)

式中：

li——第i個(gè)橋墩處失效支座與有效支座的支座中心間距;

——使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；

RGki——在永久作用下，第i個(gè)橋墩處失效支座的支反力，按全部支座有效的支承體系計(jì)算，

并按標(biāo)準(zhǔn)值組合取值；失效支座為雙支座中遠(yuǎn)離偏載一側(cè)的支座。

整體式斷面簡支梁和連續(xù)梁的上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)效應(yīng)設(shè)計(jì)值按式（3）定義：

SRlsk,iQki=i····································································(3)

式中：

——第i個(gè)橋墩處失效支座與有效支座的支座中心間距;

Ssk,i——使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；

RQki——在可變作用下，第個(gè)橋墩處失效支座的支反力，按全部支座有效的支承體系計(jì)算，

并按標(biāo)準(zhǔn)值組合取值，汽車荷載效應(yīng)（考慮沖擊作用）按各失效支座對(duì)應(yīng)的最不利布置形式取值。

3

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5.1.3傾覆軸線選擇應(yīng)符合下列規(guī)定：

a)對(duì)于直線橋，傾覆軸線取為一側(cè)聯(lián)端外側(cè)支座的連線，如圖1所示；

b)對(duì)于曲線橋，當(dāng)中墩支座全部位于縱橋向聯(lián)端外側(cè)支座連線的內(nèi)側(cè)時(shí)傾覆軸線為聯(lián)端外側(cè)支

座的連線，如圖2所示；

c)對(duì)于曲線橋，當(dāng)中墩支座全部位于縱橋向聯(lián)端外側(cè)支座連線的外側(cè)時(shí)傾覆軸線取為聯(lián)端外側(cè)

支座和中墩支座的連線，如圖3所示。

圖1直線橋最不利傾覆軸線示意圖

圖2曲線橋中墩支座全部位于縱橋向聯(lián)端外側(cè)支座連線的內(nèi)側(cè)情況示意圖

圖3曲線橋中墩支座全部位于縱橋向聯(lián)端外側(cè)支座連線的外側(cè)示意圖

5.1.4應(yīng)對(duì)恒載、活載、汽車制動(dòng)力、汽車離心力、預(yù)應(yīng)力效應(yīng)、溫度效應(yīng)和基礎(chǔ)不均勻沉降進(jìn)行最

不利荷載組合。

5.1.5獨(dú)柱支承梁式橋正常使用階段應(yīng)驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的抗傾覆穩(wěn)定安全性；若在施工階段需承受較大偏心

荷載時(shí)，也應(yīng)驗(yàn)算此種狀態(tài)下結(jié)構(gòu)的抗傾覆穩(wěn)定安全性。

5.1.6建立有限元模型，符合下列規(guī)定：

a)主梁閉口斷面部分寬度不大于L/2.5的獨(dú)柱支承梁式橋有限元分析宜采用單梁模型，截面抗彎

剛度和抗扭剛度應(yīng)按實(shí)際情況取值；

b)主梁閉口斷面部分寬度大于L/2.5的獨(dú)柱支承梁式橋有限元分析應(yīng)采用梁格模型，其中縱向和

橫向抗彎剛度應(yīng)按實(shí)際截面取值，抗扭剛度應(yīng)按梁格法分配進(jìn)行取值；

c)獨(dú)柱支承梁式橋有限元計(jì)算模型應(yīng)準(zhǔn)確模擬下部結(jié)構(gòu)和支座的力學(xué)性能。

5.1.7當(dāng)橫向抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)小于2.5時(shí)，應(yīng)進(jìn)行抗傾覆加固；加固后橋梁的橫向抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)

不小于2.5。

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5.1.8應(yīng)對(duì)最不利荷載工況下獨(dú)柱連接蓋梁形式的墩柱和蓋梁進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算和正常使用

極限狀態(tài)驗(yàn)算。

獨(dú)柱支承梁式橋抗傾覆計(jì)算

5.2.1直線梁橋的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)按式（4）定義：

RxGii

kqf=·······························································(4)

(1)()++qlPekk

式中：

Pk——車道荷載中集中荷載；

RGi——成橋狀態(tài)時(shí)各個(gè)支座的支反力；

e——橫向加載車道到傾覆軸線垂直距離的最大值；

kqf——橫橋向抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)；

l——橋梁一聯(lián)全長；

qk——車道荷載中均布荷載；

xi——各個(gè)支座到傾覆軸線的垂直距離；

——橋梁結(jié)構(gòu)沖擊系數(shù)。

5.2.2曲線梁橋的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)按式（5）定義：

RxGii

kqf=······························································(5)

(1)()++qPkke

式中：

——車道荷載中集中荷載；

——成橋狀態(tài)時(shí)各個(gè)支座的支反力；

——橫向加載車道到傾覆軸線垂直距離的最大值；

——橫橋向抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)；

qk——車道荷載中均布荷載；

xi——各個(gè)支座到傾覆軸線的垂直距離；

——橋梁結(jié)構(gòu)沖擊系數(shù)；

——傾覆軸線與橫向加載車道圍成的面積。

橫向多支座橋梁抗傾覆計(jì)算

5.3.1對(duì)于經(jīng)過抗傾覆安全提升改造整體式箱梁橋，當(dāng)橫橋向出現(xiàn)三個(gè)或四個(gè)支座時(shí)，計(jì)算墩臺(tái)處的

穩(wěn)定效應(yīng)和失穩(wěn)效應(yīng)在計(jì)算時(shí)應(yīng)將偏載一側(cè)最外側(cè)的支座視為有效支座，其余支座均視為失效支座。

5.3.2橫向設(shè)置三個(gè)支座的橋梁示意圖如圖4所示，1#支座為有效支座。

獨(dú)柱支承梁式橋的穩(wěn)定效應(yīng)按式（6）定義：

Sbk,i=+RGki,12l1RGki,13l2······························································(6)

式中：

RGki,12——永久作用下2#支座反力；

RGki,13——永久作用下3#支座反力；

Sbk,i——穩(wěn)定效應(yīng)；

i——有效支座的編號(hào)；

5

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l1——支座1#與支座2#中心的距離；

l2——支座1#與支座3#中心的距離。

獨(dú)柱支承梁式橋的失穩(wěn)效應(yīng)按式（7）定義：

SRlRlskiQkiQki,,121,132=+·····························································(7)

式中：

RQki,12——可變作用下2#支座反力；

RQki,13——可變作用下3#支座反力；

Sski,——失穩(wěn)效應(yīng)；

i——有效支座的編號(hào)；

——支座1#與支座2#中心的距離；

——支座1#與支座3#中心的距離。

圖4橫向設(shè)置三個(gè)支座的橋梁示意圖

5.3.3橫向設(shè)置四個(gè)支座的橋梁示意圖如圖5所示，1#支座為有效支座。

獨(dú)柱支承梁式橋穩(wěn)定效應(yīng)按式（8）定義：

SRlRlRlbk,,12iGkiGkiGki=++1,132,143······················································(8)

式中：

RGki,12——永久作用下2#支座反力；

RGki,13——永久作用下3#支座反力；

RGki,14——永久作用下4#支座反力；

Sbki,——穩(wěn)定效應(yīng)；

——有效支座的編號(hào)

——支座1#與支座2#中心的距離；

——支座1#與支座3#中心的距離。

l3——支座1#與支座4#中心的距離。

獨(dú)柱支承梁式橋穩(wěn)定效應(yīng)按式（9）定義：

SRlRlRlbk,,12iQkiQkiQki=++1,132,143······················································(9)

式中：

——可變作用下2#支座反力；

——可變作用下3#支座反力；

RQki,14——可變作用下4#支座反力；

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Ssk,i——失穩(wěn)效應(yīng)；

i——有效支座的編號(hào)；

l1——支座1#與支座2#中心的距離；

l2——支座1#與支座3#中心的距離。

l3——支座1#與支座4#中心的距離。

圖5橫向設(shè)置四個(gè)支座的橋梁示意圖

6加固方法

增設(shè)蓋梁法

6.1.1一般規(guī)定

該方案適用于：

a)獨(dú)柱墩頂無蓋梁的情況；

b)需要加固的橋梁箱梁寬度較小，橋下凈空較大的情況；

c)原獨(dú)柱墩承載能力富余系數(shù)較大。

支座更換安裝時(shí)應(yīng)按照GB/T51256的規(guī)定執(zhí)行。

蓋梁宜根據(jù)結(jié)構(gòu)受力和經(jīng)濟(jì)因素選擇鋼蓋梁或者預(yù)應(yīng)力混凝土蓋梁。

采用混凝土加固時(shí)，蓋梁相關(guān)設(shè)計(jì)、計(jì)算應(yīng)按照J(rèn)TG3362的規(guī)定執(zhí)行。

采用鋼蓋梁加固時(shí)，鋼蓋梁設(shè)計(jì)、計(jì)算、施工應(yīng)按照GB50017、GB55006、JTGD64的規(guī)定

執(zhí)行。

應(yīng)在新增支座后的對(duì)橫梁承載能力進(jìn)行驗(yàn)算，不滿足要求時(shí)應(yīng)對(duì)橫梁采取梁底粘貼鋼板加固。

采用鋼蓋梁加固后，應(yīng)定期養(yǎng)護(hù)。

6.1.2構(gòu)造要求

在獨(dú)柱墩頂增設(shè)鋼結(jié)構(gòu)蓋梁或預(yù)應(yīng)力混凝土蓋梁，其構(gòu)造形式如圖6所示。

當(dāng)獨(dú)柱墩梁橋?yàn)橹本€橋時(shí)，宜在需要進(jìn)行加固的獨(dú)柱墩橫橋向兩側(cè)對(duì)稱加設(shè)蓋梁。

當(dāng)獨(dú)柱墩梁橋?yàn)榍€橋時(shí)，應(yīng)在需加固的獨(dú)柱墩橫橋向曲線外側(cè)加設(shè)蓋梁進(jìn)行加固。

采用鋼蓋梁加固時(shí)，蓋梁與墩柱的連接方式：

a)當(dāng)原墩柱為矩形墩時(shí)，采用螺栓連接；

b)當(dāng)原墩柱為圓形墩時(shí)，采用套箍連接。

6.1.3施工要求

施工前，應(yīng)核實(shí)承臺(tái)標(biāo)高、墩高、橋墩主筋直徑、路線橫坡及縱坡、交界墩處支座間距、獨(dú)

柱墩實(shí)際偏心距離等因素。

架設(shè)操作平臺(tái)的高度應(yīng)按實(shí)際墩頂標(biāo)高控制。

刻槽時(shí)不能損壞蓋梁鋼筋，蓋梁鋼筋外露時(shí)應(yīng)在其表面涂防銹劑。

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對(duì)獨(dú)柱墩頂部相應(yīng)的結(jié)合面進(jìn)行鑿毛處理，要求結(jié)合面表面平整，局部粗糙，且應(yīng)鑿至橋墩

的堅(jiān)實(shí)層，露出骨料。

在進(jìn)行加固施工時(shí)不能使用大型機(jī)械。

加固時(shí)應(yīng)在主梁底部以及獨(dú)柱墩相應(yīng)位置進(jìn)行植筋。

應(yīng)根據(jù)墩柱實(shí)際尺寸調(diào)整鋼套筒直徑。

鋼結(jié)構(gòu)蓋梁應(yīng)依據(jù)現(xiàn)場獨(dú)柱墩錨栓孔對(duì)應(yīng)位置在工廠加工。

鋼結(jié)構(gòu)蓋梁的安裝與灌注應(yīng)在干燥環(huán)境下進(jìn)行。

標(biāo)引序號(hào)說明：

1——單箱梁；2——混凝土蓋梁；3——新增支座；4——原支座；

5——鋼蓋梁；6——錨栓；7——抱箍；

圖6增設(shè)蓋梁法構(gòu)造示意圖

墩柱加寬法

6.2.1一般規(guī)定

該方案適用于：

a)較寬橋梁，橋下公路凈高不受限且原有承臺(tái)滿足增設(shè)墩柱施工條件；

b)獨(dú)柱墩下方有承臺(tái)的下部結(jié)構(gòu)型式或者樁基礎(chǔ)結(jié)合承臺(tái)的下部結(jié)構(gòu)形式。

墩柱加寬不宜過大。

6.2.2構(gòu)造要求

承臺(tái)加寬宜局部開挖，應(yīng)處理好新舊混凝土結(jié)合及收縮開裂。

加固前應(yīng)先進(jìn)行土方開挖，挖出原有墩柱下部的承臺(tái)。

應(yīng)使用鋼絲刷清除結(jié)合面上的浮皮，用高壓水槍沖洗干凈并涂刷界面劑。

在原墩柱上應(yīng)植筋并綁扎鋼筋籠，鋼筋的級(jí)別、種類、數(shù)量、直徑等應(yīng)按照J(rèn)TG3362的規(guī)定

執(zhí)行，構(gòu)造形式如圖7所示。

拼寬部分宜設(shè)計(jì)為空心薄壁形式。

6.2.3施工要求

在加寬后墩柱的頂面，應(yīng)通過頂升撤去原有單支座，新設(shè)多支座，支座選擇和頂升工藝應(yīng)按

照GB/T51256的規(guī)定執(zhí)行。

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對(duì)橋梁的獨(dú)柱墩以及支座等構(gòu)件情況進(jìn)行檢查，核查現(xiàn)場尺寸信息與設(shè)計(jì)方案是否相符，不

相符應(yīng)及時(shí)聯(lián)系設(shè)計(jì)單位進(jìn)行修改。

施工前，應(yīng)采取限制交通的措施，保障施工安全。

完成傾覆加固措施后，要加強(qiáng)對(duì)新增部分的檢查，確認(rèn)橋梁部件不出現(xiàn)局部破壞的情況。

標(biāo)引序號(hào)說明：

1——原墩柱；2——原支座；3——新增支座；4——混凝土；

5——單箱梁；6——植筋；

圖7墩柱加寬法構(gòu)造示意圖

增設(shè)墩柱法

6.3.1一般規(guī)定

該方案適用于：

a)較寬橋梁，橋下公路凈高不受限且原有承臺(tái)滿足增設(shè)墩柱施工條件；

b)原獨(dú)柱墩過高、過細(xì)造成承載能力較低且墩下有承臺(tái)的情況；

c)原始獨(dú)柱墩橫截面較小的情況。

應(yīng)考慮地質(zhì)條件、地下是否埋設(shè)管道和電纜和原有基礎(chǔ)的穩(wěn)定性因素。

6.3.2構(gòu)造要求

在獨(dú)柱墩橫橋向兩側(cè)增設(shè)墩柱，具體構(gòu)造形式如圖8所示。

新增墩柱通過植筋與原承臺(tái)連接。

新增墩柱材質(zhì)宜采用鋼管混凝土柱。

新增墩柱宜對(duì)稱。

新舊立柱之間應(yīng)設(shè)置橫向連系梁，連系梁采用槽鋼或者H型鋼管。

宜在新舊立柱與橫向連系梁連接處加設(shè)鋼箍。

應(yīng)在梁底增設(shè)支座處用螺栓臨時(shí)錨固經(jīng)過事先防腐處理的梁底支座墊板。

基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)應(yīng)按照J(rèn)TG3363的規(guī)定執(zhí)行。

6.3.3施工要求

新增鋼管混凝土立柱的平面增設(shè)位置應(yīng)按照設(shè)計(jì)要求在原有承臺(tái)上測量放線。

應(yīng)在梁底增設(shè)支座處用螺栓臨時(shí)錨固經(jīng)過事先防腐處理的梁底支座墊板。

應(yīng)根據(jù)新增鋼管混凝土立柱的實(shí)際高度確定新增支座的墊塊厚度進(jìn)行制作定位。

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應(yīng)調(diào)整好支座頂與梁底的角度再安裝頂部支座。

澆筑鋼管內(nèi)混凝土需由低到高一次泵送澆筑完成。

鋼管混凝土立柱與原有承臺(tái)的連接應(yīng)采用在柱腳植筋的方式。

新增支座時(shí)不能進(jìn)行頂升，不能改變?cè)薪Y(jié)構(gòu)的受力情況，應(yīng)采用相關(guān)安全保障措施。

對(duì)橋梁的獨(dú)柱墩以及支座等構(gòu)件情況進(jìn)行檢查，核查現(xiàn)場尺寸信息與設(shè)計(jì)方案是否相符，不

相符應(yīng)及時(shí)聯(lián)系設(shè)計(jì)單位進(jìn)行修改。

施工前，應(yīng)采取限制交通的措施，保障施工安全。

0完成傾覆加固措施后，要加強(qiáng)對(duì)新增部分的檢查，確認(rèn)橋梁部件不出現(xiàn)局部破壞的情況。

1原墩柱外包鋼板、橫向穿孔，通過預(yù)應(yīng)力鋼筋以及焊接鋼板將新舊墩柱連接。

2基礎(chǔ)的施工應(yīng)按照J(rèn)TG3363的規(guī)定執(zhí)行。

標(biāo)引序號(hào)說明：

1——原墩柱；2——原支座；3——新增支座；4——新增墩柱；5——單箱梁；

圖8增設(shè)墩柱法構(gòu)造示意圖

拉大支座間距法

6.4.1一般規(guī)定

該方案適用于：

a)獨(dú)柱墩頂有蓋梁情況；

b)凈空受限，傾覆效應(yīng)較大的情況。

加固時(shí)需中斷橋上交通。

接長端橫梁適用于箱梁底板寬度較小的情況，用于橋臺(tái)處。

橋下凈空充足時(shí)，宜采用增設(shè)或擴(kuò)大蓋梁。

雙柱墩橫向間距較小時(shí)，宜采用增設(shè)蓋梁。

擴(kuò)大蓋梁適用于蓋梁較小的橋墩。

應(yīng)通過接長端橫梁、增設(shè)或擴(kuò)大蓋梁等方式實(shí)現(xiàn)。

應(yīng)對(duì)拉大支座間距后的橫梁承載能力進(jìn)行驗(yàn)算，不滿足要求時(shí)應(yīng)對(duì)橫梁進(jìn)行加固。

6.4.2構(gòu)造要求

移動(dòng)原有支座位置，拉大原有支座間距，具體構(gòu)造如圖9所示。

應(yīng)保證原有蓋梁滿足拉大支座的距離要求。

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應(yīng)保證原有蓋梁在受力改變后的強(qiáng)度滿足要求。

在抗傾覆能力滿足要求的前提下，應(yīng)盡量避免接長箱梁或橫隔板。

采用鋼筋混凝土接長時(shí)，應(yīng)符合以下規(guī)定：

a)采用自密實(shí)混凝土或微膨脹自密實(shí)混凝土，無需振搗混凝土；

b)下料口所設(shè)位置須高于接長橫梁的頂面；

c)混凝土澆筑過程不可中斷。

千斤頂和鋼墊塊應(yīng)布置在內(nèi)橫梁范圍內(nèi)。