600MW機組的熱力系統(tǒng)設(shè)計計算和熱經(jīng)濟(jì)性分析

大型現(xiàn)代火力發(fā)電廠大多采用凝汽式汽輪機。本設(shè)計結(jié)合某個機組的實際情MostofthelargemodernthermalpowerplanplantproductionN600-16.7/537/537typeforthedesignoftheontology.TofKeywords:thermalsysteminprinciple 第一章緒論 11.1前言 11.2熱力系統(tǒng)概述 11.3發(fā)電廠經(jīng)濟(jì)運行指標(biāo) 21.3.1評價凝氣式發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的兩種基本分析方法 21.3.2凝氣式發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo) 31.4本課題的主要任務(wù) 4第二章機組原始數(shù)據(jù)的整理 5第三章常用熱力計算方法簡介 7第四章原則性熱力系統(tǒng)計算 84.1編制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的主要步驟： 84.2原則性熱力計算的擬定 94.2.1計算目的 94.2.2計算的原始資料 94.2.3計算方法及步驟 94.2.4整理原始材料 94.3原則性熱力計算過程 4.4計算新汽流量及各處汽水流 4.5熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計算 20第五章主蒸汽及旁路系統(tǒng) 215.1全面性熱力系統(tǒng)的組成和應(yīng)用 215.2主蒸汽管道系統(tǒng) 5.3給水管道系統(tǒng) 5.3.1旁路系統(tǒng) 5.3.2旁路系統(tǒng)的設(shè)計 5.4減壓減溫系統(tǒng) 5.5保溫層厚度計算 5.5.1保溫層經(jīng)濟(jì)厚度計算 245.5.2保溫層表面散熱損失計算 5.5.3保溫層外表面溫度核算 25第六章給水及凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)計 6.1給水泵 6.1.1給水泵容量及臺數(shù)的選擇 6.1.2給水泵總揚程的確定 6.2給水泵進(jìn)口靜壓頭Hj的確定 6.3汽動給水泵的選擇 276.4汽動給水泵的熱經(jīng)濟(jì)性 276.5凝汽器 06.5.1冷卻水入口水溫 6.5.2冷卻水溫升 6.5.3凝汽器傳熱端差 6.5.4飽和蒸汽溫度 6.5.5凝汽器壓力 第七章蒸汽再熱系統(tǒng)設(shè)計計算 7.1管道計算 7.1.1管道內(nèi)徑計算 7.1.2管道壁厚計算 7.2管道保溫層厚度計算 7.2.1再熱蒸汽管道熱段 7.2.2再熱蒸汽管道冷段 40 42 43 441計，2005年，我國用電量曾達(dá)到24784億千瓦時。在中國的電力行業(yè)的結(jié)構(gòu)中，燃煤火電機組占了78.7%,發(fā)電量占80%以上。隨著境，促進(jìn)社會的健康綠色發(fā)展。在90年代初始是412g,經(jīng)歷了九十年代數(shù)年的發(fā)展，供擴(kuò)大，國際上的節(jié)能減排水平也在逐年提高。全國降低火電煤耗的問題需要好好對待。所謂給水回?zé)?，顯而易見就是從汽輪機的各級端抽出一部分蒸汽來加熱給水，使2廢熱利用系統(tǒng)廢熱利用就是把電廠的一些排氣和排水的熱量盡可能的收集起來進(jìn)行再利用，減少旁路系統(tǒng)旁路系統(tǒng)的主要作用就是是汽機和鍋爐用氣量和產(chǎn)氣量保持動態(tài)平衡，保護(hù)機組的運行安全，在機組啟停、調(diào)節(jié)或發(fā)生故障時會起到很重要的作用。它有各種子旁路系疏水系統(tǒng)有起動疏水和經(jīng)常疏水兩種。1.3發(fā)電廠經(jīng)濟(jì)運行指標(biāo)汽輪機可以把機械能轉(zhuǎn)換為對外可供應(yīng)的電能；在這些能量變化的過程中總會有因為部位不同，大小各異，原因不同而帶來的各類能量損失。這也正是通過比較能量轉(zhuǎn)化過程中的能量利用率(正熱平衡方法)或能量損失不同(反熱平衡方法)來衡量火電廠的經(jīng)濟(jì)效益評價火電廠的熱經(jīng)濟(jì)性也就兩種方法熱量法和火用法。熱量法就是熱量之比，也就是按照第一定律計算電廠熱經(jīng)濟(jì)性的熱效率為：式中：Q代表外部熱源供給熱量W。代表該動力裝置的理想比內(nèi)功(以熱量計)火用的方法是根據(jù)第二定律演變而來的，它是能量之比，所以火用法求得熱經(jīng)濟(jì)性3代表循環(huán)中各項不可逆因素導(dǎo)致的各項可用能損失之和代表循環(huán)中各項可用能損失系數(shù)之和1.3.2凝氣式發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)我國火電廠大多采用熱量法定量的評價熱經(jīng)濟(jì)性。常用的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)主要有汽耗、熱耗、煤耗以每小時或每年計算其能耗量；能耗率(汽耗率、熱耗率、煤耗率)以每kW·h或MW·h來計算；效率以百分比來度量。1、汽輪發(fā)電機組的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)W代表汽輪機實際比內(nèi)功Q%代表汽輪機熱耗式中：D代表機組純凝氣運行的汽耗B代表由于回?zé)岢槠龃蟮钠南禂?shù)Y?代表回?zé)岢槠龉Σ蛔阆禂?shù)高壓缸的回?zé)岢槠龉Σ蛔阆禂?shù)中低壓缸的回?zé)岢槠龉Σ蛔阆禂?shù)相應(yīng)汽輪機的汽耗率d0,由上式得：4Db、Dfw、Db1--鍋爐產(chǎn)汽量、給水量、汽包排污量，kJ/h;3、全廠的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)煤的低位發(fā)熱量q1=29270kj/kg,則全廠標(biāo)煤耗率b2,為：上面列舉的各項的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)，均是在額定功率或額定經(jīng)濟(jì)功率時的數(shù)值；若不在額定功率下運行時，相應(yīng)的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的數(shù)值均應(yīng)變化。其變化幅度視變工況的實際情況而定。1.4本設(shè)計的主要任務(wù)現(xiàn)代大型火電機組廣泛采用采用凝氣式汽輪機。本設(shè)計結(jié)合某電廠的機組實際運行情況對機組進(jìn)行原則性熱力系統(tǒng)的熱力計算和全面性熱力系統(tǒng)的設(shè)計計算。5第二章機組原始數(shù)據(jù)的整理再熱汽參數(shù)：(3.56Mpa,315℃)/(3.234(1)此工況各級回?zé)釁?shù)見表3-1(2)給水溫度t=274.1℃(3)給水泵出口壓力Pm=20.13Mpa本機有8段不可調(diào)整抽汽，其參數(shù)如下除氧器抽汽壓力p,抽汽溫度t,英國三井2027-17.3/541/5412)額定蒸發(fā)量：2027t/h66)鍋爐效率ηp=92.5%b)軸封加熱器的壓力pg=102KPa,軸封加熱器的疏水比焓hi.g=415KJ/Kgc)機組的各個閥門或門桿漏氣流量及參數(shù)見表1-4d)鍋爐全廠性汽水流量有參數(shù)見表1-2;e)汽輪機機械效率nm=0.985;發(fā)電機效率ng=0.99g)廠用汽率e=0.077第三章常用熱力計算方法簡介等效焓降法：是靜態(tài)系統(tǒng)分析法的一種。也可子系統(tǒng)的評價，,最后匯總得到多整個系統(tǒng)的技術(shù)指標(biāo)的評8第四章原則性熱力系統(tǒng)計算發(fā)電廠的形式既包括電廠的型式也有其在電網(wǎng)中的作用，也就是考慮是否并入電網(wǎng)，承擔(dān)基本負(fù)荷?中間負(fù)荷?還是調(diào)峰負(fù)荷?如果規(guī)劃地區(qū)只有用電要求，就建凝汽系統(tǒng)總裝機的10%左右。汽輪機生產(chǎn)廠家制造的汽輪機型式、容量和蒸汽參數(shù)，是通需求較大時，適合采用單機容量為200、300MW的凝汽一采暖雙用式機組。使供熱機94.2原則性熱力計算的擬定1設(shè)計條件下的電廠原則性熱力系統(tǒng)圖3汽輪機、鍋爐、熱力系統(tǒng)的主要技術(shù)參數(shù)計算可以相對量：以1kg的汽輪機新汽耗量為基準(zhǔn)來計算，然后算出與之相應(yīng)的其為D=0.5%D。,D=2%D。。廠內(nèi)工質(zhì)泄漏汽水損失D,和鍋爐連續(xù)排污量D,的數(shù)值，應(yīng)參照《電力工業(yè)技術(shù)管理法規(guī)(試行)》所規(guī)定的合理區(qū)間選取。把廠內(nèi)汽水損aa4.3.1汽輪機型式及參數(shù)4.3.2回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)。(1)此工況各級回?zé)釁?shù)見表3-1(3)給水泵出口壓力Pm=20.13Mpa4.3.3鍋爐的類型和參數(shù)。英國三井2027-17.3/541/5411)鍋爐型式：一次再熱、亞臨界、自然循環(huán)2)額定蒸發(fā)量：2027t/h3)額定過熱蒸汽壓力：po=17.42MPa;4)額定過熱氣溫：tb=541℃;5)汽包壓力：pa=18.28MPa;6)鍋爐熱效率：ηp=92.5%。1)汽輪機進(jìn)汽節(jié)流損失δpi=4%;2)軸封加熱器壓力pg=102KPa,疏水比焓hu.g=415KJ/Kg;3)機組各門桿漏汽，軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見表1-44)汽輪機機械效率ηm=0.985;發(fā)電機效率ng=0.99;5)補充水溫度tma=20℃;6)廠用汽率e=0.07。根據(jù)已知數(shù)據(jù)，及水蒸汽焓熵圖，查出各抽汽點焓值后，作出水蒸汽的氣態(tài)膨脹線4.4計算新汽流量及各處汽水流pi=(1-△pi)p'?=(1-0.tn.1=ti-δt=273.05+1.7=t'w——進(jìn)水溫度℃,其值從高壓加熱器H2的上端差計算得到。由tu.1=249.07°C,pi=5汽側(cè)抽汽壓力P;%33555555℃水側(cè)加熱器上端差δ℃000出水溫度Tw,j℃出水比焓h進(jìn)水溫度t'w,j℃進(jìn)水比焓h'w.j℃疏水溫度ta,j℃疏水比焓ha.j回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽水參數(shù)計算高壓加熱器組抽汽系數(shù)計算1).由高壓加熱器H1熱平衡計算a?高壓加熱器HI的抽汽系數(shù)a:高壓加熱器H1的疏水系數(shù)a2).由高壓加熱器H2熱平衡計算α?高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)a?3).由高壓加熱器H3熱平衡計算α?高壓加熱器H3的抽汽系數(shù)a?疏水系數(shù)αa.3=αu,2+α3+αg,k=0.1481+0.05898+0.004008=0.214、除氧器抽汽系數(shù)計算除氧器出水流量：ααc.4=αfw+ap=0.9919+0.0除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡見圖3-3。由于除氧器為匯集式加熱器，進(jìn)水流量為未知。但利用簡捷算法可避開求取αα?=[a?(ha.4-hm5)/ηn-au.(hu.3-hm5)-ag.t,(hgL?-hm5)-ag?(h?L-hs)-5)由低壓加熱器H5的熱平衡計算低壓加熱器H5的出水系數(shù)a,由圖1-16ac,5=Qc4-ad.3-Q?-Qsg,Li-Qsg.L-anf=1.0216-0.2111-0.04180-0.001637-0.00185低壓加熱器H5的抽汽系數(shù)a?低壓加熱器H5的疏水系數(shù)αs6)由低壓加熱器H6的熱平衡計算α?αu.6=αu.s+a?=0.02696+0.7)由低壓加熱器H7的熱平衡計算α?低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)α?:αa.?=αa.6+α7=0.05502+0.058)由低壓加熱器H8的熱平衡計算α?由pm.sg=1.724MPa,hwg=138.7kJ/kg,查得軸封加熱器出口水溫低壓加熱器H8的抽汽系數(shù)αs:低壓加熱器H8疏水系數(shù)αa.gαa.8=αa.7+as=0.10528+0.02凝汽系數(shù)a,計算1)凝汽器的質(zhì)量平衡計算a。=0.85856-0.1677-0.0007633-0.00038332)由汽輪機汽側(cè)平衡校驗aH4抽汽口抽汽系數(shù)和a=0.04703+0.03067+0.06075+0.03749+0.10095Za=a+an+aL+amm+amm+aa=0.004117+0.0001533+0.00168+0.00005+0.000+0.00191+0.00006+0.0003533+凝汽系數(shù)和a:計算抽汽作功不足系數(shù)：y?=(h-h)/(r-h)=(3144.2-2333.8)/(3399.2-2333.8)=0.7y?=(h?-h,)/(h-h)=(3027.1-2333.8)/1065.4=0.6y?=(h?-h,)/(k-h,)=(3352.2-2333.8)/1065.4=0.9y?=(h?-h,)/(h?-h)=(3169.0-2333.8)/1065.4=0.7y?=(k?-h,)/(k-h)=(2918.5-2333.8)/1065.4=0.5y?=(h?-h)/(h-h)=(2851.0-2333.8)/1065.4=0.4y?=(h?-h,)/(h?-h)=(2716.0-2333.8)/1065.4=0.3y?=(h?-h,)/(r?-h,)=(2455.8-2333.8)/1065.4=0.1(a?+ag)y;=(0.02696+0.03785)×0.D?=a?D?=0.07137×1849=131.D?=a?D?=0.07670×1849=141.D?=a?D?=0.05898×1849=109D?=a?D?=0.04180×1849=77.D?=a?D?=0.02696×1849=49.D?=a?D?=0.02806×1849=51.D?=a?D?=0.05026×1849=92.D=a?D?=0.02764×1849=51.D?=a?D?=0.8337×1849=1541.511(t/h)D?=a?D?=0.03785×1849=69.W?=D(h-h)n,n13600=131.963×(3399.2-3144.2)×0.975/3600=9113W?=D?(h-h?)nn13600=141818×(3399.2-3027.1)×0.975/3600=14292所以，誤差在允許范圍內(nèi)，計算結(jié)果合乎要求。P=Wnmn=605610×0.985×0.99=59045.1全面性熱力系統(tǒng)的組成和應(yīng)用全面性熱力系統(tǒng)：它使全廠的熱力設(shè)備(含備用設(shè)備)及汽水管道的連接實際系統(tǒng)。在全面性的熱力系統(tǒng)中應(yīng)按設(shè)備的數(shù)量來表示；鍋爐給水，排污，化學(xué)補充水和供熱的全面性熱力系統(tǒng)圖中必須含有出各類管道系統(tǒng)中的一切操作部和件安全保護(hù)部件；某些屬于設(shè)備本身的組成的部分管道還有一些次要的系統(tǒng)，例如鍋爐主體的管系統(tǒng)，汽輪的疏水系統(tǒng)，可不必表示熱設(shè)備空氣抽出管路系統(tǒng)等。5.2主蒸汽管道系統(tǒng)主要常用的一些主蒸汽管道系統(tǒng)有：單元制，單母管制，和切換母管制。對小型熱電站，主蒸汽管道的系統(tǒng)采用單母管制的較多，也有切換母管制的。單母管制系統(tǒng)的特點：用兩個串聯(lián)關(guān)斷閥將母管分為兩個及以上的區(qū)段，用來提高系統(tǒng)的安全性。這樣當(dāng)出現(xiàn)事故是或者母管需要分段檢查時。即使與該段相連的鍋爐、汽機要停機，但是別的管段可以繼續(xù)運行。該系統(tǒng)主要用于鍋爐和汽輪機臺數(shù)不適合或單機容量不大于6000kw時的電站。切換母管制的特點：為了便于母管檢修或電站的擴(kuò)建，母管同樣也能用兩個串聯(lián)閥來分段。母管的管徑通常按能通過一臺鍋爐的蒸發(fā)量來擬定。通常運行的情況下時切換母管時應(yīng)考慮熱備用，并常設(shè)疏水點。切換母管制的優(yōu)點靈活性和可靠性顯著提高。主要缺點系統(tǒng)比較復(fù)雜，閥門多發(fā)生旁路系統(tǒng)：旁路系統(tǒng)首先是一種保護(hù)的手段，當(dāng)機組發(fā)生事故時，或者機組在啟停、調(diào)節(jié)時都可以起到很好的保護(hù)作用。在即使使用會使旁路系統(tǒng)投資增加，但是旁路系統(tǒng)可以用保護(hù)再熱器，從而縮短啟動的時間，也可以減少啟動時工質(zhì)損失等。1、強度試驗壓力強度試驗壓力一般按下式確定：值P—————-設(shè)計壓力，kpa;o———---鋼材在20℃時的屈服極限，mpa(kgf/mm2);管道的材料應(yīng)該使用被廣泛認(rèn)可和普遍使用的材料，根據(jù)國家的有關(guān)政策和電廠的一些規(guī)程，也可使用一些新材料提高經(jīng)濟(jì)效益，不過要保證電廠管道材料的絕對安全可靠。只要符合電廠的需要，理論上都是可以使用的。1、管徑及壁厚的確定1、管徑計算按管道外徑確定時：按管道內(nèi)徑確定時：P------------設(shè)計壓力，mpa;n-----------基本許用應(yīng)力修正系數(shù)；電廠內(nèi)的減壓減溫器，在正常情況下，首先是作為汽輪發(fā)電機組事故時的備用裝置。當(dāng)要求熱化系數(shù)a<1的情況下，減壓減溫器是作為補償熱化供熱不足，滿足對外供熱的一種必備設(shè)備。此外，減壓減溫器也常作為廠用蒸汽的氣源。熱電站內(nèi)設(shè)置調(diào)節(jié)抽汽式或背汽式汽輪發(fā)電機組時，應(yīng)根據(jù)各級生產(chǎn)抽汽或排汽參減壓減溫器用噴水壓力可按下式計算：減壓減溫器的熱力系統(tǒng)及計算：計算減壓減溫器的減溫水量以及蒸汽流量。D=D-D(1-φ)kg/h5.5保溫層厚度計算5.5.1保溫層經(jīng)濟(jì)厚度計算P;————保溫結(jié)構(gòu)單位造價，元/m2;S————保溫投資貸款年分?jǐn)偮剩?.5.2保溫層表面散熱損失計算保溫表面散熱損失計算公式如下：5.5.3保溫層外表面溫度核算保溫層外表面溫度一般不應(yīng)超過50℃。保溫層外表面溫度計算公式如下：第六章給水及凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)計6.1給水泵6.1.1給水泵容量及臺數(shù)的選擇給水泵的的選擇有一個原則，就是如果有一臺給水泵發(fā)生故障時，其余的給水應(yīng)滿不與電力網(wǎng)連接的電站宜設(shè)置一臺汽動給水泵。給水泵的總揚程按下式計算：H=(P?+△p-P?)×102+△Pp+△P+H,-H,m(6-1)Ap————--給水管路的阻力，H?————--水泵中心至鍋爐汽包的正常水位的幾何高度差，m:H;———---由除氧器最低水位至水泵中心的幾何高度差進(jìn)水管路，水的許可流速為0.5～1m/s.a.給水泵進(jìn)口處水的汽化壓力和除氧器的工作壓力之差；b.給水的汽蝕余量；c.給水泵進(jìn)水管的壓力降；d.給水泵安全運行必須的富裕量；小型汽輪機的軸封系統(tǒng)不會單獨設(shè)置軸封均壓箱以及軸封加熱器，而是通過與主汽輪機的軸封系統(tǒng)相連接。由于本汽輪機為純凝汽式的，所以其前軸封第一段漏汽(即近調(diào)節(jié)級側(cè)腔室的漏汽)用導(dǎo)管引入本機第4壓力級后，可以使該腔室的壓力與第4壓力級后蒸汽壓力相近，從而爾減少軸封的漏汽量。同時該段軸封前后壓力差于轉(zhuǎn)子軸向推理方向正好相反，故可平衡一部分軸向推力該段漏汽在第4壓力級后，與主蒸汽匯合進(jìn)入第5、6壓力級繼續(xù)做功，這樣不僅會減少了機組的能量損失，又可有效地防止熱量沿軸向向外擴(kuò)散，繼而還會降低了軸頸的溫度。前后軸封的近大氣側(cè)的腔室，高壓主汽閥近大氣側(cè)腔室、低壓主汽閥閥桿和低壓調(diào)節(jié)汽閥閥桿腔室，它們均與主汽輪機軸封系統(tǒng)的軸封加熱器相連，使上述各腔室壓力都保持在0.095MPa,會略低于大氣壓。這樣，蒸汽就不全向外界泄露，可以避免對環(huán)境的破壞，漏汽的熱能也可得更好的利用，同時可防止空氣進(jìn)入機內(nèi)破壞機組的排汽真空。高壓調(diào)節(jié)汽閥和高壓主汽閥閥桿的第一腔室泄露高溫蒸汽會直接通往主汽輪機除a.給水泵焓升計算—單位質(zhì)量流體通過泵獲得的能量(水力能),在數(shù)值上等于v,(P?-P?)×103v—給水平均比容，m3/kg;P?、P?一給水泵進(jìn)、出口壓力，MPa;AE。能量修正值，為平衡裝置和軸密封裝置的泄漏量損失，還有泵體散E?一單位質(zhì)量流體機械損失的熱量，主要由泵的摩擦損失造成，可通過冷卻介質(zhì)吸熱實測計算，或根據(jù)制造廠提供的軸承摩擦損失占軸功率的比例確定，kJ/kg。b.小汽機進(jìn)汽系數(shù)計算式中ng、M、n——小機高、低壓進(jìn)汽方式下的內(nèi)效率和機械效率。假定為某一數(shù)值，利用上式可求出αga6.5凝汽器汽輪機低壓缸排汽量、循環(huán)水流量，凝汽器的壓力與循環(huán)水初溫之間的關(guān)系，即：t——循環(huán)水初溫；D.——汽輪機低壓缸排汽量。t圖6.1蒸汽和冷卻水的溫度沿冷卻便面的分布A-;A-空冷卻區(qū)冷卻面積t,——凝汽器壓力對應(yīng)的飽和溫度，℃;t——循環(huán)水出口溫度，"C;作是由t,決定的。凝汽器投入運行后，由于各種原因，設(shè)計數(shù)據(jù)(蒸汽負(fù)荷D、冷卻水初溫t、冷卻水流量D)有可能或多或少的發(fā)6.5.1冷卻水入口水溫6.5.2冷卻水溫升即：△t=t?-twl(6-5)在凝汽器中，蒸汽凝結(jié)時釋放出的熱量傳遞給冷卻水，其表達(dá)式對凝汽器而言，對數(shù)平均溫差可寫成下式：將(6-11)式代入(6-10)式中得：φ——考慮冷卻管內(nèi)流速的修正系數(shù)；有關(guān)，按式(6-14)確定：當(dāng)t?≤35℃時，按式(6-15)確定：凝汽器壓力可由對應(yīng)的飽和蒸汽溫度來確定，查水蒸汽表或用其經(jīng)驗公式：圖7.1再熱循環(huán)熱力系統(tǒng)圖現(xiàn)代的一些大型氣輪機一般都采用一次蒸汽中間再熱。我們在參考采用朗肯循環(huán)時，降低排汽壓力，,提高蒸汽初壓均會使汽輪機的排汽濕度明顯加大，這樣不單單會熱措施就是保證汽輪機的濕度在合理區(qū)間內(nèi)的一項重要設(shè)施。只要再熱參數(shù)的選擇合在設(shè)計的機組中，再熱蒸汽冷段采用2-1-2制配制，在高壓缸做功后的蒸汽由2根冷再熱蒸汽管道自高壓缸排氣口揭出后分別經(jīng)過一個高壓缸排氣止回閥合并為一根進(jìn)入鍋爐到再熱器又分為2根。7.1管道計算由《熱力發(fā)電廠》P表8-5中，選取高溫再熱蒸汽流速為60m/s。熱蒸汽管道流速(一).再熱蒸汽管道熱段(二).再熱蒸汽管道冷段(一).再熱蒸汽管道熱段(雙面焊接有破口對接焊縫)y—溫度對計算管道壁厚公式修正系數(shù)，y=0.7a—考慮腐蝕，磨損和機械強度要求的附加厚度，α=0其中η=1.00,y=0.7,α=0因為68.43MPa≤71Mpa符合設(shè)計要求(二)、再熱蒸汽管道冷段因為101.27MPa≤102MPa符合設(shè)計要求7.2管道保溫層厚度計算料，其特性為：p=200~250kg/m2;最高溫度650℃;t,下的熱導(dǎo)率式中：σ一保溫層厚度(m)Di—管道保溫層內(nèi)徑(m)λ—保溫材料的熱導(dǎo)率t---設(shè)備和管道的外表面溫度，℃;t?...環(huán)境溫度，℃l=20c;α---保溫層外面向大氣的放熱系數(shù)，α=11.63W/(m·℃);T-