鐘呂水利樞紐復(fù)合土工膜防滲面板堆石壩設(shè)計說明書

鐘呂水利樞紐復(fù)合土工膜防滲面板堆石壩設(shè)計-PAGE112--PAGE1-摘要本設(shè)計主要是為了開發(fā)利用樂安河流域的水利資源，建設(shè)一個以發(fā)電為主，兼顧灌溉、供水及防洪等綜合利用效益的水利水電樞紐工程。樞紐概況如下：鐘呂水利樞紐為復(fù)合土工膜防滲面板堆石壩，裝機6400kW,電站設(shè)計水頭174m，保證出力1461kW，裝有兩臺3200kW機組，正常蓄水位276.2m，最大壩高54.5m，壩頂寬度8m，主壩長203.3m，上游邊坡1：1.5，下游為二級變坡，在255m高程上設(shè)馬道，馬道以上邊坡1：1.52，馬道以下邊坡1：1.53。本設(shè)計主要內(nèi)容為：調(diào)洪演算計算壩頂高程；壩型比選；第一主要建筑物設(shè)計；施工組織設(shè)計以及主副壩及上下游圍堰標(biāo)段投標(biāo)文件的編寫，其中投標(biāo)文件技術(shù)標(biāo)為本次設(shè)計專題。復(fù)合土工膜面板防滲堆石壩是一種新壩型，其防滲材料復(fù)合土工膜的設(shè)計和施工是該壩型設(shè)計的技術(shù)關(guān)鍵，在本設(shè)計中作詳細(xì)說明。投標(biāo)文件技術(shù)標(biāo)的主體內(nèi)容為投標(biāo)標(biāo)段的施工組織設(shè)計、項目管理機構(gòu)及相關(guān)人員的資格審查資料等，是對投標(biāo)標(biāo)段施工及管理的詳細(xì)說明，是本次設(shè)計的重點所在。投標(biāo)標(biāo)段的施工難點在于主副壩及上下游圍堰的土石方和混凝土填筑量很大，需要充足的材料供應(yīng)、合理的施工現(xiàn)場組織設(shè)計和完善全面的管理措施。本設(shè)計參考部分碾壓土石壩、混凝土面板堆石壩的規(guī)范和實例，結(jié)合一些已建成的復(fù)合土工膜土石壩對樞紐進(jìn)行細(xì)部設(shè)計，同時也注重水利樞紐工程的整體統(tǒng)一性。設(shè)計書編寫過程中嚴(yán)格按照規(guī)范設(shè)計，設(shè)計結(jié)果精確可靠，施工組織設(shè)計詳細(xì)合理。關(guān)鍵詞：復(fù)合土工膜、堆石壩、施工組織、投標(biāo)文件技術(shù)標(biāo)全套設(shè)計圖紙加V信153893706或扣3346389411AbstractThepurposeofthisdesignistodevelopthewaterresourcesofLeanRiverBasin,constructingapower-based,takingintoaccountirrigation,watersupplyandfloodprotectionetc.ofcomprehensiveutilizationefficiency.Theprojectisdesignedasfollows:ZhonglvProjectisarockfilldamwithcompositeimpermeablegeomembranepanels,installed6400kW,thedesignheadofthepowerstationis174m,thefirmcapacityis1461kW,withtwo3200kWengineunits.Thenormalwaterlevelis276.2m,maximumheightofthedamis54.5m,whilecrestwidthofwhichis8m,thelengthofthemaindamis203.3m.Upstreamslopeis1:1.5,downstreamslopehastwodifferentslopes,attheelevationof255mconstructaroad,slopeabovetheroadis1:1.52,belowtheroadis1:1.53.Theprimarycoverageofthedesignis:Calculationoffloodcrestelevation;damtypeselection;thefirstmajorbuildingdesign;constructionorganizationdesignandthemainandsecondarydamandtheupstreamanddownstreamcofferdamofthepreparationoftenderdocumentsfortenders,inwhichthetechnicalstandardtenderdocumentsfeature-baseddesign.Impermeablegeomembranecompositepanelisanewrock-filldamtype,anditsimperviousgeomembranecompositematerialsdesignandconstructionofthedamdesignisthekeytechnologyinthedesignwhichwillbedetaildiscussed.Themainsubjectofthetenderdocumentsthecontentsofthetechnicalbidforthetendertheconstructionoforganizationaldesign,projectmanagementagenciesandrelatedpersonnelinformationsuchasqualification,thetenderbidfortheconstructionandmanagementofthedetaileddescription,isthefocusofthedesign.Constructiontenderbidauxiliaryandthemaindifficultyliesintheupstreamanddownstreamcofferdamoftheearthandalargeamountofconcretefillingtheneedforadequatesupplyofmaterials,areasonableconstructionsitedesignandimprovethecomprehensivemanagementmeasures.

Partofthedesignofrollercompactedembankmentdams,concretefacedrockfilldamofthenormsandexamples,combinedwithsomeearth-rockdambuiltonthehubofcompositegeomembranetodetaildesign,aswellaswater-controlprojectfocusedontheoverallunity.Preparationofdesigndocumentsinstrictaccordancewiththenormsofdesign,designaccurateandreliable,detailedandreasonableconstructionorganizationdesign.

Keywords:compositegeomembrane,rockfilldam,constructionorganizations,thetechnicalstandardtenderdocuments目錄第一部分樞紐設(shè)計1綜合說明 81.1建設(shè)目的和依據(jù) 81.2建設(shè)的條件 81.3建設(shè)的規(guī)模及綜合利用效益 81.3.1建設(shè)規(guī)模 81.3.2綜合利用效益 81.4工程特性表 92自然地理條件 122.1地形條件 122.2水文特性 122.3工程地質(zhì)條件 132.3.1庫區(qū)工程地質(zhì) 132.3.2壩址工程地質(zhì) 132.3.3引水發(fā)電隧洞工程地質(zhì)條件 162.4氣象、地震及其他 162.4.1氣象、地震 162.4.2天然建筑材料 173設(shè)計條件和設(shè)計依據(jù) 183.1設(shè)計任務(wù) 183.2設(shè)計依據(jù) 184洪水調(diào)節(jié)計算 194.1調(diào)洪演算 194.1.1調(diào)洪演算原理 194.1.2洪水調(diào)洪演算方法 214.2洪水標(biāo)準(zhǔn)分析 214.3洪水建筑物的型式選擇 214.4調(diào)洪演算及泄水建筑物尺寸確定 224.4.1調(diào)洪演算過程 224.4.2洪水過程線的模擬 234.4.3計算公式 234.4.4計算結(jié)果 244.4.5方案選擇 244.4.6壩頂高程的確定 245主要建筑物型式選擇及樞紐布置 285.1樞紐等別及組成建筑物級別 285.2壩型選擇 285.2.1各種常見壩型比較 285.2.2土石壩各壩型比較 305.3泄水建筑物型式選擇 335.4水電站建筑物 345.5樞紐方案的綜合比較 345.5.1擋水建筑物——復(fù)合土工膜防滲堆石壩 345.5.2泄水建筑物——正槽溢洪道 355.5.3水電站建筑物 356第一主要建筑物設(shè)計 366.1大壩輪廓尺寸及防浪墻設(shè)計 366.1.1L型擋墻頂高程及壩頂高程、寬度 366.1.2壩體分區(qū) 366.1.3L型擋墻設(shè)計 376.1.4壩坡與馬道 436.2堆石料設(shè)計 436.2.1堆石料基本特性參數(shù) 436.2.2主、次堆石料設(shè)計 446.2.3下墊層、過渡層設(shè)計 446.2.4堆石體設(shè)計技術(shù)參數(shù)表 446.2.5堆石體填筑技術(shù)參數(shù)表 456.3復(fù)合土工膜設(shè)計 456.3.1復(fù)合土工膜的選型和分區(qū) 456.3.2土工膜強度校核 466.4大壩穩(wěn)定分析 486.4.1計算原理及方法 486.4.2壩坡穩(wěn)定分析 496.4.3壩坡面復(fù)合土工膜的穩(wěn)定分析 506.5副壩設(shè)計 516.5.1副壩及主壩的連接及副壩型式選擇 516.5.2副壩的地基處理防滲設(shè)計 546.6細(xì)部構(gòu)造設(shè)計及地基處理 546.6.1壩頂構(gòu)造 546.6.2護(hù)坡設(shè)計 546.6.3分縫及止水 546.6.4壩基處理 556.7趾板設(shè)計 576.7.1趾板的作用 576.7.2趾板最大剖面設(shè)計 586.8壩體沉降估算 586.9工程量計算 596.9.1工程量計算的依據(jù)及項目劃分 596.9.2主體工程量計算 607施工組織設(shè)計 617.1基本資料分析 617.1.1工程概況 617.1.2施工條件 617.1.3有效工日分析 627.2施工導(dǎo)流 627.2.1導(dǎo)流標(biāo)準(zhǔn) 627.2.2施工導(dǎo)流方式及大壩施工分期 627.2.3導(dǎo)流建筑物規(guī)劃布置 637.3主體工程施工 657.3.1堆石體施工 657.3.2混凝土施工 687.3.3導(dǎo)流隧洞施工 707.4施工交通運輸 737.5施工工廠設(shè)施 737.6施工總平面布置 747.7施工總進(jìn)度 74第二部分投標(biāo)文件8投標(biāo)文件商務(wù)標(biāo) 758.1投標(biāo)函 768.2投標(biāo)函附錄 778.3授權(quán)委托書 788.4投標(biāo)保函 798.5工程量清單報價 808.5.1工程量清單報價說明（采用綜合單價投標(biāo)報價） 808.5.2工程量報價表格 809投標(biāo)文件技術(shù)標(biāo)（專題） 839.1施工總說明 849.1.1工程概況 849.1.2施工條件 849.1.3投標(biāo)項目范圍和主要工程量 859.1.4施工管理目標(biāo) 869.1.4.6環(huán)境保護(hù)目標(biāo) 879.2施工總布置 879.2.1施工總布置原則 879.2.1.1臨時設(shè)施布置及建造規(guī)劃 889.2.1.2水流控制和施工期防汛 889.2.2施工進(jìn)度計劃 899.2.3資源安排計劃 899.2.3.1施工進(jìn)場 899.2.3.2現(xiàn)場施工準(zhǔn)備 909.2.3.3現(xiàn)場組織機構(gòu) 919.2.3.4具體管理措施 929.3施工方案 939.3.1本標(biāo)工程主要施工特點 939.3.2主要施工程序 939.3.3主要施工方法 949.4施工管理措施 949.4.1工期保證措施 949.4.2質(zhì)量保證措施 959.4.3安全保證措施 959.4.3.1消防安全保證措施 959.4.3.2人員安全保證措施 959.4.4文明施工保證措施 969.4.5環(huán)境保護(hù)措施 969.4.5.1環(huán)境保護(hù)管理 969.4.5.2環(huán)保措施 969.4.6冬雨季施工措施 979.4.6.1冬季施工 979.4.6.2雨季施工措施 989.5質(zhì)量保證體系及措施 989.5.1質(zhì)量目標(biāo) 989.5.2質(zhì)量保證體系 999.5.3施工質(zhì)量控制措施 1009.5.3.1施工前控制 1009.5.3.2施工過程中質(zhì)量控制 1019.5.4質(zhì)量技術(shù)措施 1019.6施工安全保證措施 1029.6.1總則 1029.6.2安全目標(biāo) 1029.6.3安全保障體系 1029.6.4安全管理措施 1029.6.5生產(chǎn)安全措施 1039.6.6生活區(qū)安全管理 1049.7環(huán)境保護(hù)與文明施工 1059.7.1環(huán)境保護(hù)方案與措施 1059.7.1.1大氣、塵土、噪聲污染防治措施 1059.7.1.2水污染防治措施 1069.7.1.3生態(tài)環(huán)境的保護(hù) 1069.7.2文明施工 1069.7.2.1文明施工目標(biāo) 1069.7.2.2明施工實施方案 1079.7.3施工對外關(guān)系 1089.7.3.1與當(dāng)?shù)卣年P(guān)系 1089.7.3.2與當(dāng)?shù)厝罕姷年P(guān)系 1089.7.3.3與工程業(yè)主、監(jiān)理方、設(shè)計單位的關(guān)系 1099.8資格審查資料 1099.8.1投標(biāo)人基本情況表 1099.8.2法律地位證明文件 1099.8.3工程質(zhì)量和安全情況材料 1099.8.4經(jīng)歷 1099.8.5財務(wù)狀況表 1099.8.6訴訟情況材料 1099.9投標(biāo)輔助資料 1109.9.1項目經(jīng)理簡歷表 1109.9.2項目總工程師簡歷表 1109.9.3擬投入本工程的主要技術(shù)人員表 1109.9.4臨時設(shè)施布置及用地需求表 1109.9.5主要施工機械設(shè)備表 111參考文獻(xiàn) 1121綜合說明1.1建設(shè)目的和依據(jù)鐘呂水利樞紐工程是以發(fā)電為主，同時兼顧了灌溉、供水、防洪及養(yǎng)殖等綜合利用效益的跨流域開發(fā)的水利樞紐工程。1.2建設(shè)的條件建設(shè)資金基本到位，施工準(zhǔn)備工作已經(jīng)就緒。1.3建設(shè)的規(guī)模及綜合利用效益1.3.1建設(shè)規(guī)模本電站裝機6400kW，保證出力1461kW。廠房總面積為31.5×15.7m2。開關(guān)站尺寸為11.5×27.25m2。水庫總庫容（校核洪水位以下的全部庫容）為2310萬m3。1.3.2綜合利用效益1.3.2.1發(fā)電裝機6400kW，電站設(shè)計水頭為174m，多年平均發(fā)電量為1700×104kW·h，保證出力為1461kW。本電站裝2臺3200kW機組，正常蓄水位為276.2m，引水式發(fā)電，引水隧洞布置在右岸山體中，最大引用流量為5m3/s。廠房位于段莘水江灣湖山村左岸下游340m處，地面式，總面積為31.5×15.7m2，其中主廠房寬10.8m，主廠房內(nèi)安裝二臺HL110-WJ-76，配SFW-J3000-6/1480的水輪發(fā)電機組，機組安裝高程為103m，開關(guān)站位于廠房的左上側(cè)，尺寸為11.5×27.25m2。1.3.2.2灌溉下游利用發(fā)電尾水灌溉，上游增加灌溉面積1.0萬畝。1.3.2.3供水供鐘呂村及其下游村民生活用水。1.3.2.4防洪可減輕洪水時對鐘呂村及其下游江灣鎮(zhèn)的威脅，要求設(shè)計洪水最大下泄量限制為248m3/s。1.3.2.5漁業(yè)水庫蓄水后，正常蓄水位時水庫面積1.09km2，為發(fā)展養(yǎng)魚等水產(chǎn)養(yǎng)殖業(yè)創(chuàng)造了有利條件。1.3.2.6其他工程計劃在三年內(nèi)完成。1.4工程特性表表1-1工程特性表序號及名稱單位數(shù)量備注一、水庫流域面積km233正常高水位m276.2死水位m248.0汛前限制水位m273.0設(shè)計洪水位m277.72校核洪水位m278.85設(shè)計泄洪流量m3/s210校核泄洪流量m3/s291總庫容萬m32310死庫容萬m3172.0興利庫容萬m31770有效庫容萬m31920二、大壩壩型復(fù)合土工膜防滲堆石壩壩頂高程m279.5防浪墻頂高程m280.7壩頂寬度m8.0最大壩高m54.5上游壩坡1∶1.50下游壩坡1∶1.52，1：1.53主壩壩軸線長m203.30副壩型式重力式擋墻副壩壩軸線長m95.83導(dǎo)流洞型式圓形斷面導(dǎo)流洞進(jìn)口底高程m227.5導(dǎo)流洞出口底高程m226.5導(dǎo)流洞半徑Rm2.4導(dǎo)流洞長度m400三、溢洪道溢流前緣凈寬m10堰頂高程m273設(shè)計流量m3/s210.0校核流量m3/s291.0閘門型式平板閘門尺寸（寬×高）m210×6四、廠房系統(tǒng)1．動能指標(biāo)最大凈水頭m174.0額定水頭m174.0最小水頭m143.0引用流量m3/s5.0額定出力kW6400保證出力kW14612．廠房廠房型式地面式廠房面積m231.5×15.7主廠房寬度m10.8機組臺數(shù)2機組安裝高程m103.0水輪機型號HL110-WJ-76發(fā)電機型號SFW-J3000-6/1480開關(guān)站面積m211.5×27.25五、引水系統(tǒng)進(jìn)水口型式塔式進(jìn)水口高程m244.5壓力鋼管直徑m1.2管壁厚度mm10有壓隧洞洞徑m1.8襯砌厚度cm50鋼襯厚度mm4調(diào)壓井最高涌浪水位m280.0調(diào)壓井最低涌浪水位m226.322自然地理條件2.1地形條件鐘呂水庫位于江西婺源縣樂安河一級支流曉港水的鐘呂村上游約160m處，壩址以上控制流域面積33km2。曉港水在鐘呂村上游約300m處，由兩支水系匯合而成，其中東支發(fā)源于石耳山，南支發(fā)源于清灣頭尖，河流在曉港村匯入樂安河，本流域上游為中低山區(qū)，山勢陡峭，中下游為低山丘陵區(qū)，山體凌亂，沖溝發(fā)育。2.2水文特性據(jù)水文資料推算，壩址處多年平均流量1.28m3/s，多年平均總徑流量4040萬m3，P=0.1%的洪峰流量為551.5m3/s,三日洪量為1569萬m3，P=2%的洪峰流量為364.5m3/s,三日洪量為965萬m3。流域多年平均降雨值2047.7mm。正常蓄水位276.2m，對應(yīng)庫容V正=1930萬m3。流域河段多年平均輸砂量為0.29萬噸，泥沙容重估算為1.3t/m3。估計水庫淤積年限與高程關(guān)系（見表2-1）：表2-1水庫淤積特性淤積年限（年）泥沙淤積量（萬m3）淤積高程（m）5011.05236.0810022.10237.78水庫水位—庫容關(guān)系曲線（見表2-2）：表2-2水庫水位—庫容關(guān)系曲線表水位（m）227.5236.08237.78248276278.11庫容（104m3）011.0522.1172.01910.02145.2壩址水位-流量關(guān)系曲線（見表2-3）：表2-3壩址水位-流量關(guān)系曲線表流量(m3/s)0628.966.7121.97196.05281.78365.95水位(m)227.5228228.5229229.5230230.52312.3工程地質(zhì)條件2.3.1庫區(qū)工程地質(zhì)庫區(qū)屬構(gòu)造剝蝕低山地貌，山勢陡峭，分水嶺雄厚，地形封閉，植被良好，未見滑坡等不良物理地質(zhì)現(xiàn)象。組成庫岸及庫盆的地層巖性主要為前震旦系板溪群的千枚狀綠泥絹云母板巖，千枚巖和變質(zhì)砂巖。庫區(qū)巖石受多次構(gòu)造運動的影響，斷層和裂隙發(fā)育，巖石的褶皺和撓曲也很常見，構(gòu)造行跡以北東向壓扭性為主，常見有北西向張扭性斷裂和近東西向平推斷層，未見有較大的導(dǎo)水?dāng)嗔堰B通庫外。庫區(qū)地下水類型主要為第四系松散堆積物孔隙潛水和基巖裂隙水，受大氣降水補給，排泄于河谷與河床，庫岸山體地下水位較高，一般在300m高程以上，組成庫岸及庫盆的巖石表部透水性強，但深部巖石透水性微弱，屬相對不透水層。庫區(qū)工程地質(zhì)良好，水庫蓄水后，不存在永久滲漏、岸邊再造、浸沒及水庫誘發(fā)地震等問題。2.3.2壩址工程地質(zhì)2.3.2.1地貌壩址區(qū)屬構(gòu)造剝蝕低山地貌，山頂高程為280～450m，壩區(qū)河床較寬，約20～50m，為一“U”型河谷，兩岸山坡不對稱，左岸山體雄厚，山坡角30～40度，右岸山體較為單薄，山坡角20～30度，且在右岸有一低矮埡口，頂高程約276m，壩址區(qū)沖溝發(fā)育，且切割較深，未見滑坡等不良物理地質(zhì)現(xiàn)象，自然邊坡穩(wěn)定。2.3.2.2地質(zhì)巖性壩址區(qū)出露的地層巖性為前震旦系板溪群第四段綠泥絹云母千枚巖夾變質(zhì)砂巖，第四系松散堆積物及變質(zhì)輝常巖，其巖性特征為：（1）泥絹云母千枚巖：灰綠色，主要礦物成分為絹云母、石英、長石、綠泥石等，千枚狀構(gòu)造，其余碎屑顯微鱗片狀構(gòu)造，巖石撓曲和褶皺常見，片理極發(fā)育，巖層產(chǎn)狀N40°～60°E，NW<38°～60°。（2）質(zhì)砂巖：青灰色，主要礦物成分未石英、長石及巖屑等，中細(xì)砂粒結(jié)構(gòu)，層狀構(gòu)造，有輕微的變質(zhì)，巖石結(jié)構(gòu)致密，巖性堅硬。（3）第四系松散堆積物主要為沖擊砂卵石，漂石，厚1～1.5m，分布于河床部位，殘坡積壤土、碎塊石土，厚1～6m，分布于兩岸山坡及沖溝部位。（4）質(zhì)輝長巖：暗綠、深綠色，主要礦物成分為綠泥石、綠簾石、纖閃石及少量石英，輝長結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，微具定向構(gòu)造，巖石質(zhì)地堅硬，在壩址區(qū)呈巖株或巖脈產(chǎn)出。2.3.2.3地質(zhì)構(gòu)造壩址區(qū)地處華夏系及新華夏系構(gòu)造復(fù)合部位，出露的地層古老，經(jīng)歷了多次構(gòu)造運動，壩址區(qū)斷層裂隙發(fā)育，巖石破碎，巖層褶皺和撓曲常見。在初步設(shè)計階段共發(fā)現(xiàn)斷層20條。壩基開挖后，在壩基部位新發(fā)現(xiàn)小斷層14條及兩條風(fēng)化夾層，但密度均較小。（1）主要斷層：F5壓扭性斷層：產(chǎn)狀N35°，NW<80°，寬0.1～0.15m，主要由片狀巖、碎性巖組成，構(gòu)造巖強風(fēng)化，性狀較差，出露于左岸趾板齒槽228m高程附近。F12壓扭性斷層：產(chǎn)狀N40°E，NW<66°，寬0.2～0.4m，主要由片狀巖組成，構(gòu)造巖呈強風(fēng)化，性狀較差，出露于左岸趾板齒槽236m高程附近。F22層間擠壓破碎帶：產(chǎn)狀N55°E，NW<55°，寬0.1～0.25m，主要由片狀巖、石英脈組成，構(gòu)造巖強風(fēng)化，性狀較差，出露于左岸趾板齒槽260m高程附近。F29壓扭性斷層：產(chǎn)狀N25°E，NW<70°，寬0.08～0.1m，主要由碎裂巖組成，見0.5～1.5cm厚的斷層泥繼續(xù)分布，斷層間較平，構(gòu)造巖呈強風(fēng)化，性狀差，出露于河床趾板齒槽部位。（2）裂隙：壩址區(qū)巖石裂隙發(fā)育，巖石破碎，壩基開挖后，對壩基巖石裂隙作了統(tǒng)計，主要有兩組發(fā)育方向：一是NE向?qū)用?，裂隙產(chǎn)狀N40°～60°E，NW<38°～60°，裂面稍扭，普遍見Fe、Mn質(zhì)浸染，表面張開或微張，局部見次生泥充填，延伸長，極發(fā)育；二是NW<30°～50°W，SW或NE<40°～80°，裂面光滑平整，見Fe、Mn質(zhì)浸染，間距一般20cm，延伸較短，發(fā)育。（3）風(fēng)化夾層：壩基開挖后，在河床右側(cè)趾板齒槽部位發(fā)現(xiàn)了兩條風(fēng)化夾層WJ1，WJ2，產(chǎn)狀N42°E，NW<38°，厚分別為2m和0.4m，風(fēng)化夾層為強風(fēng)化巖石和強風(fēng)化至弱風(fēng)化上部巖石。（4）巖體風(fēng)化壩區(qū)巖體風(fēng)化，主要受地形、巖性、構(gòu)造等因素影響，一般表現(xiàn)為表面的均勻風(fēng)化，沿斷層有風(fēng)化加深現(xiàn)象。壩址左岸240m高程以上為強風(fēng)化中下部巖石，240m高程以下為弱風(fēng)化巖石，235～270m高程為強風(fēng)化巖石，270m高程以上為全風(fēng)化巖石。局部殘留有0～1.5m厚第四系殘坡積壤土。2.3.2.4水文地質(zhì)條件壩址區(qū)地下水類型主要為第四系松散堆物孔隙潛水和基巖裂隙水，主要受大氣降水補給，排泄于河床及河谷，地下水動態(tài)類型屬降水-徑流型。鑒于本壩址的工程地質(zhì)條件差，適用于當(dāng)?shù)夭牧蠅?。壩址區(qū)巖石的透水性及相對不透水埋深經(jīng)先導(dǎo)孔壓水試驗，左岸山坡相對不透水層埋深10～24m，上部透水巖層q值一般為6.7～196.7Lu，大者達(dá)341.7Lu，屬中等—嚴(yán)重透水層；河床部位相對不透水層埋深11～17m，上部透水巖層q值一般為7～29.9Lu，屬中等—嚴(yán)重透水層；右岸山坡相對不透水層埋深19～27m，上部透水巖層q值一般為5.6～50.3Lu，大者達(dá)127.3Lu，屬中等—較嚴(yán)重透水層，中間夾嚴(yán)重透水層透鏡體。2.3.2.5建基面巖體有關(guān)地質(zhì)參數(shù)建議值（1）與基面巖石接觸面之間的摩擦系數(shù)：強風(fēng)化千枚巖：f=0.3～0.38弱風(fēng)化千枚巖：f=0.5～0.6（2）壩基巖體結(jié)構(gòu)面之間的摩系：裂隙夾泥與含斷層泥的斷層：f=0.3～0.35一般裂隙、斷層：0.35～0.45（3）巖石的彈性模量：弱風(fēng)化千枚巖：E=(0.8～1.0)×104MPa（4）巖石泊松比：弱風(fēng)化千枚巖：μ=0.25～0.3（5）試驗參數(shù)①堆石試驗參數(shù)（見表2-4）軟化系數(shù)：微新巖石>0.7弱風(fēng)化巖石>0.55飽和抗壓強度：微新巖石>40MPa弱風(fēng)化巖石>25MPa表2-4堆石試驗參數(shù)表組別試驗干密度（g/cm3）C(kPa)Φ（）KnRfGFDA2.104738.58800.350.820.460.201.5B2.056037.72600.320.810.430.181.8②復(fù)合土工膜試驗參數(shù)（見表2-5）表2-5復(fù)合土工膜試驗參數(shù)表項目單位量值備注單位面積質(zhì)量g/m2>1100>1300350/0.4/350350/0.6/350膜厚250m高程以上mm0.4250m高程以下mm0.6周邊縫等處mm0.8周邊縫、水平縫、分縫處寬條縱向拉伸強度kN/m>15>18350/0.4/350350/0.6/350伸長率%>50窄條縱向拉伸強度kN/m>15>18350/0.4/350350/0.6/350伸長率%>50摩擦系數(shù)與水泥砂漿0.577與現(xiàn)澆砼0.6粘結(jié)力kg/cm2>0.1滲透系數(shù)cm/s<1×10-112.3.3引水發(fā)電隧洞工程地質(zhì)條件引水發(fā)電隧洞通過地段屬低山地貌區(qū)，山頂高程300～400m，相對高程100～200m，隧洞區(qū)沖溝發(fā)育，山體切割較深且較零亂，地表植被發(fā)育，未見有不良物理地質(zhì)現(xiàn)象。隧洞圍巖由絹云母千枚巖、變質(zhì)粉砂巖、凝灰質(zhì)千枚巖與粉砂質(zhì)板巖?層。絹云母千枚巖偶夾粉砂質(zhì)板巖及粉砂質(zhì)板巖等組成。巖石層面裂隙極發(fā)育、褶皺、撓曲嚴(yán)重，斷層發(fā)育切規(guī)模大，性狀差，其中絹云母千枚巖、凝灰質(zhì)千枚巖水理性質(zhì)較差，且遇水易軟化，軟化系數(shù)低，凝灰質(zhì)千枚巖成分復(fù)雜，還易于風(fēng)化。絹云母千枚巖與凝灰質(zhì)千枚巖在洞線出露的長度占洞線總長的19%，說明洞線圍巖大部分由絹云母千枚巖與凝灰質(zhì)千枚巖構(gòu)成。根據(jù)工程類比可知：千枚巖的單軸飽和抗壓強度為16～40Mpa，軟化系數(shù)0.63～0.93，屬半堅硬—較軟化，抗水性較差的片狀（薄層狀）巖體。2.4氣象、地震及其他2.4.1氣象、地震流域內(nèi)氣候：流域內(nèi)多年平均氣溫16.7℃，以一月份平均氣溫4.6℃為最低，七月份平均氣溫28℃為最高，歷年極端最高氣溫41℃，極端最低氣溫-11℃。風(fēng)速及吹程：多年平均最大風(fēng)速12.6m/s，吹程1.6km。地震烈度：壩址及庫區(qū)地震烈度屬Ⅵ度以下，設(shè)計時可不考慮地震荷載。降雨量：流域多年平均降雨均值2047.7mm。2.4.2天然建筑材料2.4.2.1砂礫石料壩址流域砂礫石料貧乏，但在江灣水和段莘水流域有梨苗場和古玩料場，距大壩約10～15km,有公路相通，運輸方便。梨苗場、古玩料場均為砂卵（礫）石混合料，砂卵（礫）石儲量豐富，質(zhì)量良好，滿足工程要求。2.4.2.2堆石料壩址附近廣泛分布綠泥絹云母千枚巖，弱至微風(fēng)化巖石，巖性較堅硬，力學(xué)強度較高，質(zhì)量較好，儲量豐富，可作為大壩堆石料。壩址附近粘土很少，壩址上下游有一定的粘土分布，均為當(dāng)?shù)剞r(nóng)民耕地。3設(shè)計條件和設(shè)計依據(jù)3.1設(shè)計任務(wù)在對原始材料進(jìn)行綜合分析的基礎(chǔ)上，并結(jié)合本次設(shè)計的專題研究，要求：（1）根據(jù)防洪要求，對水庫進(jìn)行洪水調(diào)節(jié)計算，確定壩高程及岸坡溢洪道尺寸；（2）通過分析，對可能的方案進(jìn)行比較，確定樞紐組成建筑物型式，輪廓尺寸及水利樞紐布置方案；（3）詳細(xì)做出大壩設(shè)計，通過比較，確定壩的基本剖面與輪廓尺寸，擬定地基處理方案和壩身結(jié)構(gòu)，進(jìn)行水力、靜力計算；（4）進(jìn)行施工組織設(shè)計：決定樞紐的施工導(dǎo)流方案，安排施工的控制性進(jìn)度，大壩主體工程量的計算，編制概預(yù)算、施工招標(biāo)公告及施工投標(biāo)文件。3.2設(shè)計依據(jù)包括相關(guān)參考文獻(xiàn)、主要設(shè)計規(guī)范以及上級機關(guān)批文。1、中華人民共和國水利部.混凝土面板堆石壩設(shè)計規(guī)范.北京:中國水利水電出版社，19982、中華人民共和國水利部.水利水電工程土工合成材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范（SL/T225-98）.北京：中國水利水電出版社，19983、中華人民共和國水利部.水工建筑物荷載設(shè)計規(guī)范.北京：中國水利水電出版社，19984、中華人民共和國水利部.水利水電工程等級劃分.北京：中國水利水電出版社，20005、中華人民共和國水利部.水工擋土墻設(shè)計規(guī)范.北京：中國水利水電出版社，20074洪水調(diào)節(jié)計算4.1調(diào)洪演算4.1.1調(diào)洪演算原理洪水在水庫中運行時，水庫沿程的水位、流量、過水?dāng)嗝?、流速等均隨時間而變化，其流態(tài)屬于明渠非恒定流。根據(jù)水力學(xué)，明渠非恒定流的基本方程，即圣維南方程組為：連續(xù)性方程：(4-1)運動方程：(4-2)式中——過水?dāng)嗝婷娣e，m2；——時間，s；——流量，m3/s；——沿水流方向距離，m；——水位，m；——重力加速度，m/s2；——斷面平均流速，m/s；——流量系數(shù)，m3/s。一般采用簡化的近似解法，長期以來，普遍采用瞬時法，即用有限差值來代替微分值，并加以簡化，以近似地求解一系列瞬時流態(tài)。瞬時流態(tài)法將式(4-1)進(jìn)行簡化而得出基本公式，再結(jié)合水庫的特有條件對基本公式進(jìn)行簡化，得出用于水庫調(diào)洪計算的實用公式：(4-3)式中,——分別為計算時段初、末的入庫流量，m3/s；——計算時段中的平均入庫流量，m3/s，；——分別為計算時段初、末的下泄流量，m3/s；——計算時段中的平均下泄流量，m3/s，；V1,V2——分別為計算時段初、末水庫的蓄水量，m3；——V1與V2之差；——計算時段。公式(4-3)表示為一個水量平衡方程式，表明：在一個計算時段內(nèi)，水庫水量與下泄水量之差即為該時段中水庫蓄水量的變化。當(dāng)已知水庫入庫洪水過程線時，，，均為已知，V1，則是計算時段開始時的初始條件。于是，式(4-3)中的未知數(shù)僅剩下V2，，當(dāng)前一時段的V2，求出后，其值即成為后一時段的V1，值，使計算能逐步地連續(xù)進(jìn)行下去。僅一個方程來求解V2，是不可能的，必須再有一個方程式,與式(4-3)聯(lián)立，才能同時解出V2，的確定值。假定暫不計及自水庫取水的興利部門泄向下游的流量，則下泄流量q是泄水建筑物泄流水頭H的函數(shù)，而當(dāng)泄洪建筑物的型式、尺寸等已確定時(4-4)式中A——系數(shù)，與泄洪建筑物的型式、尺寸、閘孔開度及淹沒系數(shù)有關(guān)。B——指數(shù)，對于堰流B一般等于3/2，對于閘孔出流一般B=1/2根據(jù)水力學(xué)公式，H與q的關(guān)系曲線可求。若是堰流H即為庫水位Z與堰頂高程之差；若是閘孔出流H即為庫水位Z與閘孔中心線高程之差。因此可以根據(jù)H與q的關(guān)系曲線求出庫水位Z與下泄流量q的關(guān)系曲線q=f(Z)，由庫水位Z，又可借助于水庫容積特性曲線V=f(Z),求出相應(yīng)的水庫蓄水容積V，則式(4-4)可用下泄流量q與庫容V的關(guān)系曲線代替，即q=f(V)，與式(4-3)聯(lián)立方程組，可求解。當(dāng)水庫承擔(dān)下游防洪任務(wù)時，要求保持q不大于下游允許的最大下泄流量時，就要利用閘門控制流量q，計算方法與上面一致。本設(shè)計泄水建筑物是正槽溢洪道。采用閘門全開式泄洪，故下泄流量是，H即為庫水位Z與堰頂高程之差，由于資料有限僅有0.1%和2%的流量及其對應(yīng)的三日洪峰流量，無法描繪出洪水過程線，故采用三角形法擬畫出洪水過程線。本設(shè)計中調(diào)洪演算是為了定出設(shè)計、校核水位和相應(yīng)的下泄流量，已知下泄量與水頭的關(guān)系曲線，通過假定下泄流量q，可利用洪水過程線計算出水庫蓄水量V，通過V=f(Z)可查出對應(yīng)的水位，得到q=f(Z)曲線，通過兩條q-Z曲線即得到設(shè)計、校核水位及相應(yīng)流量。4.1.2洪水調(diào)洪演算方法進(jìn)行洪水調(diào)節(jié)計算的方法很多，目前常用的是：列表試算法，半圖解法。本設(shè)計采用的是簡化三角形法，也叫高切林法。4.2洪水標(biāo)準(zhǔn)分析設(shè)計情況，采用50年一遇的洪水標(biāo)準(zhǔn)。P=2%的洪峰流量為364.5m3/s，三日洪量為965萬m3。校核情況，采用千年一遇的洪水標(biāo)準(zhǔn)。P=0.1%洪峰流量為551.5m3/s，三日洪量為1569萬m3。4.3洪水建筑物的型式選擇水利樞紐中的泄水建筑物一般包括設(shè)于河床的溢流壩、泄水閘、泄水孔，設(shè)于河岸的溢洪道、泄水隧洞等。本設(shè)計采用壩型為復(fù)合土工膜防滲面板堆石壩，因此泄水建筑物一般不布置在河床，而選用溢洪道或泄水隧洞。下面根據(jù)本工程的地形、地質(zhì)條件，對正槽溢洪道、側(cè)槽溢洪道及泄水隧洞這三種泄水建筑物進(jìn)行比較選擇。(1)泄水隧洞：其布置得一般原則是地質(zhì)條件好，路線短，水流順暢，與樞紐其他建筑無相互不良的影響。洞線宜選擇在沿線地質(zhì)構(gòu)造簡單、巖體完整穩(wěn)定、巖性堅硬，上覆巖體厚度大，水文地質(zhì)條件有利和施工方便的地段。避開圍巖破碎、地下水位高或滲水量很大的巖層和可能坍塌的不穩(wěn)定地帶，同時防止洞身離地表太淺。本工程壩址區(qū)地處華夏系及新華夏系構(gòu)造復(fù)合部位，壩址區(qū)斷層裂隙發(fā)育，巖石破碎，巖層坍塌和撓曲常見，壩址區(qū)巖石的透水性及相對不透水層經(jīng)先導(dǎo)孔壓水試驗，左岸相對不透水層埋深10～24m，上部透水層q值為6.7～196.7Lu，大者達(dá)到341.7Lu，屬中等-嚴(yán)重透水層，地質(zhì)條件不好。而且本工程最大壩高54.5m，正常蓄水位276.2m，要避開透水層而布置泄水隧洞，工程量很大，故不采用泄水隧洞泄洪。(2)河岸溢洪道：布置在攔河壩壩肩或攔河壩上游水庫庫岸的泄洪通道，水庫的多余的來洪經(jīng)此泄往下游河床，常以堰流方式泄水，有較大的超泄能力。從地質(zhì)條件上來說，溢洪道應(yīng)力爭位于較堅硬的巖基上，但較泄洪隧洞要求較低，在地基條件差的基巖上，要注意襯砌和防沖的設(shè)計。對于堆石壩而言，河岸溢洪道可與壩體相接，從而既可減少溢洪道的開挖量，也可以減少壩體的填筑量。因此，本工程泄水建筑物采用河岸溢洪道，河岸溢洪道又分為正槽溢洪道和側(cè)槽溢洪道。正槽溢洪道——過堰水流方向與堰下泄槽縱軸線方向一致。側(cè)槽溢洪道——水流過堰后急轉(zhuǎn)近90°，再經(jīng)泄槽下泄。正槽溢洪道在水力學(xué)上的特點是，泄流能力完全由堰的型式、尺寸以及堰頂水頭決定，過堰流量穩(wěn)定于某一值后，泄槽各斷面的流量也隨之都達(dá)到同一值，故水流平順穩(wěn)定，運用安全可靠，結(jié)構(gòu)簡單、施工方便。側(cè)槽溢洪道在當(dāng)水利樞紐的攔河壩難以本身溢流，且河岸陡峭，布置正槽溢洪道將導(dǎo)致巨大的開挖量時，可能成為比較經(jīng)濟的泄水建筑物。與正槽溢洪道相比，側(cè)槽溢洪道前緣可少受地形限制，而向上游庫岸延伸，由增加溢流前緣寬度而引起開挖量增加較少，從而可以以較長的溢流前緣寬度換取較低的調(diào)洪水位，或換取較高的堰頂高程。本工程的溢洪道布置在左岸，岸坡較陡優(yōu)選側(cè)槽溢洪道，但是，溢洪道的興建需要注意和解決的問題是，高水頭、大流量及不利地形地質(zhì)條件下，高速水流引起的一系列水力學(xué)和結(jié)構(gòu)問題，而側(cè)槽溢洪道的水流現(xiàn)象復(fù)雜，進(jìn)槽水流須立即轉(zhuǎn)彎近90°，再順槽軸線下泄，對每一個不同的側(cè)槽斷面，其所通過的流量是不相同的，然而，側(cè)槽內(nèi)的水流現(xiàn)象的復(fù)雜性，并不僅僅表現(xiàn)在流量的沿程的變化上，水流自堰跌入側(cè)槽后，在慣性的作用下，沖向側(cè)槽對岸壁，并向上翻騰，然后再重力作用下轉(zhuǎn)向下游流去，在槽中形成一個橫軸螺旋流?？紤]到側(cè)槽溢洪道水流現(xiàn)象的復(fù)雜，而且，本工程地質(zhì)條件較差，建側(cè)槽溢洪道對結(jié)構(gòu)方面的要求會很高，危險性大，同時由于本樞紐的壩體不是很高，正槽溢洪道的開挖量不會增加很大。綜上所述，結(jié)合本工程的地形、地質(zhì)條件，泄水建筑物采用正槽溢洪道，布置于左岸與壩體相接。4.4調(diào)洪演算及泄水建筑物尺寸確定4.4.1調(diào)洪演算過程通過洪水資料，作出設(shè)計情況和校核情況下的洪水過程線；假定堰高、堰寬，確定各情況下的起調(diào)流量；假定不同的下泄流量q,由洪水過程線求出庫容V，由庫容V，查水位-庫容曲線，找出相應(yīng)的水位H，從而，對于每一組情況下可作出一條Q～H曲線；根據(jù)公式,又可作出一條Q～H曲線；對應(yīng)于每一種情況，可從Q～H圖中確定相應(yīng)交點的Q和H值。4.4.2洪水過程線的模擬由于本設(shè)計中資料有限，僅有P=2%、P=0.1%的流量及相應(yīng)的三日洪水總量，無法準(zhǔn)確畫出洪水過程線。按照規(guī)范，洪水過程線應(yīng)用P=3\*ROMANIII型曲線擬合，但實際操作過程中較難，故本設(shè)計中采用三角形法模擬洪水過程線，并在曲線形狀上盡量擬合為P=3\*ROMANIII型。根據(jù)洪峰流量和三日洪水總量，可作出一個三角形（如圖中虛線），根據(jù)水量相等原則，對三角形進(jìn)行修正，得到一條模擬的洪水過程線（如圖4-1中的實線）。圖4-3調(diào)洪演算圖4-2洪水過程線圖4-1三角形法圖4-3調(diào)洪演算圖4-2洪水過程線圖4-1三角形法4.4.3計算公式計算采用公式：（4-5）式中——側(cè)收縮系數(shù)，ε=0.93；——流量系數(shù)，m=0.5；——溢流孔口凈寬；——堰上水頭。4.4.4計算結(jié)果計算結(jié)果見表4-1：表4-1調(diào)洪方案匯總表方案孔寬（m）堰高（m）設(shè)計洪水位（m）設(shè)計下泄流量（m3/s）校核洪水位（m）校核下泄流量（m3/s）18272277.30200278.913002273277.78172279.612793274278.39151279.8923549272277.06211278.593135273277.58181279.282916274278.20161279.57243710272277.00230278.753528273277.72210278.852919274278.32184279.60273注：發(fā)電引用最大流量5m3/s，相對較小，在計算時不予考慮。4.4.5方案選擇以上方案中，設(shè)計狀況下，均能夠滿足要求，選擇設(shè)計下泄流量較接近最大下泄流量的方案，并通過經(jīng)濟技術(shù)比較選定。本設(shè)計對此只做定性分析。一般來說堰頂高程越低、孔口寬越大，壩高就越低，可減少工程量；而堰頂高程越高、孔口寬越小，可減少溢洪道開挖量，對上述八種方案進(jìn)行綜合考慮，最后采用方案⑻，即堰頂高程273.0m，溢流孔口凈寬10m；該方案設(shè)計洪水位277.72m，超高1.52m，設(shè)計下泄流量210.00m3/s，校核洪水位278.85m,超高2.65m，校核泄洪量291.00m3/s。4.4.6壩頂高程的確定4.4.6.1工程等別及建筑物級別和洪水標(biāo)準(zhǔn)的確定校核水位278.85m，對應(yīng)的庫容為2310萬m3，查《水利水電工程等級劃分及洪水標(biāo)準(zhǔn)SL252—2000》得本工程等別為=3\*ROMANIII級，工程規(guī)模為中型。相應(yīng)其主要建筑物級別為3級，次要建筑物為4級。水工建筑物為3級的洪水標(biāo)準(zhǔn)：設(shè)計下洪水重現(xiàn)期為50年，校核下洪水重現(xiàn)期為1000年。4.4.6.2波浪要素計算由于大壩所在地區(qū)為丘陵地區(qū)，所以根據(jù)《水工建筑物荷載設(shè)計規(guī)范DL5077-1997》,波浪要素宜采用鶴地水庫公式計算（V0<26.5m/s及D<7500m）。（4-6）（4-7）式中——累積頻率為2%的波高(m)；Lm——平均波長(m)。為水面以上10m處的風(fēng)速，正常運用條件下=3\*ROMANIII級壩，采用多年平均最大風(fēng)速的1.5倍；非常運用條件下的各級土石壩，采用多年平均最大風(fēng)速。設(shè)計波浪爬高值根據(jù)工程等級確定，=3\*ROMANIII級壩采用累積頻率為1%的爬高值h1%。按上述公式算出的為h2%，再根據(jù)頻率法按下表可得出h1%。表4-2不同累積頻率下的波高與平均波高比值(hp/hm)hm/Hm0.010.112451014205090<0.13.422.972.422.232.021.951.711.61.430.940.370.1～0.23.252.822.32.131.931.871.641.541.380.950.43波浪中心線高出計算靜水位hz按下式計算：（4-8）式中：H為水深；h1%為累積頻率1%的波高。計算結(jié)果為：表4-3各工況下波高、波長及波浪中心線高出計算靜水位的距離h2%Hh1%Lmhz正常水位下1.31149.701.4239.3170.683設(shè)計水位下1.31151.221.4239.3170.683校核水位下0.71352.350.7746.2110.3034.4.6.3擋墻頂高程的確定根據(jù)《碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范》公式(5.3.1),堰頂上游L型擋墻在水庫靜水位以上高度按下式確定：（4-9）式中——壩頂超高；——最大波浪在壩坡上的爬高，按h1%算；——最大風(fēng)雍水面高度，按hz算；——安全超高。《碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范》5.3.1規(guī)定的安全加高值見下表：表4-4土壩壩頂安全超高值(m)壩的級別1234、5設(shè)計1.501.000.700.50校核山區(qū)、丘陵區(qū)0.700.500.400.30平原、濱海區(qū)1.000.700.500.30L型防浪墻高程=max（4-10）通過計算：正常蓄水位+正常運用情況：m設(shè)計洪水位+正常運用情況：m校核洪水位+非常運用情況：m故擋墻頂高程為280.03，考慮施工方便和施工的精度，選取L型擋墻頂高程為280.7m。根據(jù)《混凝土面板堆石壩設(shè)計規(guī)范》5.4.4要求，防浪墻頂要高出壩頂1~1.2m，本設(shè)計取1.2m,則壩頂高程為279.5m。4.4.6.4閘門設(shè)計因為B=10m，不是很寬，采用單扇閘門擋水，選用平板閘門。閘門的高度由正常蓄水位確定，取6m，則其寬高比為1.67，滿足在1.6至2.0的范圍之內(nèi)。另外布置時將閘門放在堰頂偏下游一些，以壓低水舌使其貼著堰面下泄。閘墩(邊墩)的長度應(yīng)滿足工作橋、交通橋及啟閉機等布置要求，取10m。閘墩高度取決于閘門和啟閉機的形式，應(yīng)保證開啟后的閘門底緣高出水庫最高洪水位，并留有一定安全超高，取7m，閘墩厚度取0.5m。堰前渠底高程通常應(yīng)較堰頂為低，對于實用堰，此差值宜不小于堰上水頭的，由此，堰前喇叭口進(jìn)水口底板高程取271.5m。5主要建筑物型式選擇及樞紐布置5.1樞紐等別及組成建筑物級別由上一章經(jīng)過調(diào)洪演算得，校核洪水位為278.85m，水電站裝機容量為6400kW,水庫總庫容為0.29×108m3,根據(jù)我國水利部頒發(fā)的現(xiàn)行規(guī)范——《水利水電工程等級劃分及洪水標(biāo)準(zhǔn)》（SL252-2000），本工程等別為三等。B江水利樞紐工程：工程等別為三等；主要建筑物級別：3級；次要建筑物級別：4級；臨時建筑物級別：5級。5.2壩型選擇壩型選擇是壩工設(shè)計中首先要解決的一個重要問題，因為它關(guān)系到整個樞紐的工程量、投資和工期。壩高、筑壩材料、地形、地質(zhì)、氣候、施工和運行條件等都是影響壩型選擇的主要因素。5.2.1各種常見壩型比較水利樞紐中的擋水建筑物攔河壩常見的主要型式有：重力壩、拱壩、支墩壩、土石壩及新型壩型如碾壓混凝土壩、面板堆石壩等。下面根據(jù)本工程的地形、地質(zhì)條件和材料儲備情況對以上壩型進(jìn)行比較，選擇適合的壩型。5.2.1.1拱壩拱壩是在平面上呈凸向上游的擋水建筑物，借助拱的作用將上游水壓力的全部或部分傳給河谷兩岸的基巖。拱壩的工作原理：一是依靠拱的作用，將荷載傳給拱座；二是依靠懸臂梁的作用將荷載傳給基巖。其主要特點：1)受力條件好，河谷形狀深窄較好；2)壩體積小，主要依靠拱作用維持穩(wěn)定，自重作用影響不大；3)超載能力強，安全度高；4)抗震性能好；5)施工技術(shù)要求高，地基處理要求嚴(yán)格。根據(jù)拱壩的特點，要求建造于狹窄河谷上；對地質(zhì)較理想的條件是巖石盡量密致，質(zhì)地均勻，有足夠的強度、不透水性和耐久性；兩岸拱座基巖堅固而完整，邊坡穩(wěn)定，沒有大的斷裂構(gòu)造和軟弱夾層。而本工程地形河谷較寬，特別是地質(zhì)條件較差：斷層裂隙發(fā)育，巖石破碎，強度低，根據(jù)實驗，相對不透水層埋藏較深，透水層屬中等—嚴(yán)重透水層，若建造拱壩，則開挖量必然巨大，且大壩的安全性不高，故不宜建拱壩。5.2.1.2支墩壩支墩壩是由一系列支墩和其支承的上游擋水蓋板所組成，庫水壓力泥沙壓力等由蓋板傳給支墩，再由支墩傳給地基。支墩壩結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，且對地質(zhì)條件和拱壩一樣高，故對本工程，不宜采用支墩壩的型式。5.2.1.3重力壩重力壩工作原理：一是依靠自重在壩基面上產(chǎn)生摩阻力來抵抗水平水壓力以達(dá)到穩(wěn)定要求；二是利用壩體自重在水平面上產(chǎn)生壓應(yīng)力來抵消由于水壓所引起的拉應(yīng)力以滿足強度要求。重力壩的主要特點：1)抗沖刷能力強；2)結(jié)構(gòu)簡單；3)對地形地質(zhì)條件適應(yīng)性能好；4)壩體與地基的接觸面積大，受揚壓力影響大；5)重力壩的剖面尺寸較大；6)壩體體積大，水泥用量多，混凝土水化熱高，散熱條件差。對于本工程，地質(zhì)條件差，地基承載能力較低，且弱風(fēng)化巖與混凝土之間的摩擦系數(shù)f=0.5～0.6，為達(dá)到穩(wěn)定要求必然增加斷面面積，增加工程量，而且，用來拌和混凝土的砂礫石料只有在離壩址10～15km處才有料場，這樣會大大增加工程造價，不合理，故不宜選用重力壩。5.2.1.4土石壩通過以上幾種壩型分析，并結(jié)合本工程壩址附近具有儲量豐富且質(zhì)量較好的堆石料的情況，建議采用土石壩（又稱為當(dāng)?shù)夭牧蠅危┑男褪健Ｍ潦瘔蔚膬?yōu)點：1)筑壩材料就地取材，節(jié)省大量鋼材、水泥、木材等建筑材料。2)適應(yīng)地形變形能力強。土石壩的結(jié)構(gòu)具有適應(yīng)地基變形的良好條件，對地基的要求比混凝土壩的低；3)施工方法選擇靈活性大。能適應(yīng)不同的施工方法，且工序簡單、施工速度快，質(zhì)量容易保證。4)結(jié)構(gòu)簡單，造價低廉，運行管理方便，工作可靠，便于維修加高。不足之處：1)壩頂不能溢流，常需另開溢洪道；2)施工導(dǎo)流不如混凝土壩方便，因而相應(yīng)也增加了工程造價；3)壩體斷面大，土料填筑的質(zhì)量易受氣候影響。5.2.2土石壩各壩型比較我國幅員遼闊，各種自然條件、土料特性等千差萬別，需要根據(jù)具體情況，發(fā)展和選擇適宜形式的土石壩。在壩型選擇中，不應(yīng)拘泥于現(xiàn)存觀點。筑壩技術(shù)在不斷進(jìn)步，新的施工機械也在不斷出現(xiàn)，以前看來似乎沒有什么前途的面板堆石壩，由于應(yīng)用大型振動碾提高壓實效果，今日已發(fā)展成為具有強大生命力的壩型。土石壩設(shè)計中的許多問題，不少是偏經(jīng)驗性的，在很大程度上需要依靠分析和判斷。應(yīng)用瀝青混凝土作防滲體的土石壩，采用土工薄膜防滲的土石壩以及定向爆破堆石壩等，在各種條件下都有一定的應(yīng)用和發(fā)展前景。5.2.2.1均質(zhì)壩、土質(zhì)防滲體的心墻壩和斜墻壩均質(zhì)壩、土質(zhì)防滲體的心墻壩和斜墻壩可以適應(yīng)任意的地形、地質(zhì)條件；對筑壩土料的要求逐漸放寬；既可采用先進(jìn)的施工機械進(jìn)行建造，在條件不具備時，也可采用比較簡單的施工機械修筑，因而對我國的中小型工程是值得優(yōu)先考慮的壩型。均質(zhì)壩壩體材料單一，施工方便，當(dāng)壩址附近有數(shù)量足夠的適宜土料時可以選用。這種壩所用的土料的滲透系數(shù)較小，施工期壩體內(nèi)會產(chǎn)生孔隙水壓力，影響土料的抗剪強度，所以，壩坡較緩，工程量大。一般適用于中、低高度的壩，但近年來也有向高壩發(fā)展的趨勢，特別是在具有較大內(nèi)摩擦角的含粘性的砂質(zhì)和礫質(zhì)土的情況下，由于在壩的中部設(shè)置豎向和水平排水，可以大大降低壩體內(nèi)的浸潤線，并減少孔隙水壓力。心墻壩和斜墻壩的土質(zhì)心墻和斜墻便于與壩基內(nèi)的垂直和水平防滲體系相連接，心墻和斜墻壩可以在深厚的覆蓋層上修建。這種壩型不僅適宜于建低壩，也適宜于建高壩。斜墻壩的壩殼可以超前于防滲體提前進(jìn)行填筑，而且不受氣候條件限制，也不依賴于地基灌漿施工的進(jìn)度，施工干擾小。但斜墻壩由于抗剪強度較低的防滲體位于上游面，故上游壩坡較緩，壩的工程量較大。斜墻對壩體的沉降變形也較為敏感，與陡峻河岸的連接較困難，故高壩中斜墻壩所占的比例較心墻壩為小。高度超過100m的斜墻壩，絕大多數(shù)采用內(nèi)斜墻，即斜墻坡度變陡，斜墻上游還填筑一部分壩殼。目前世界上已建的高200～300m級的土石壩幾乎都是心墻壩。碾壓技術(shù)的進(jìn)步和采用礫石土作為防滲體為建造高心墻壩創(chuàng)造了條件。心墻的坡度超過1:0.5時，會影響壩坡的穩(wěn)定，需將壩坡放緩。近年的發(fā)展趨勢是采用薄心墻，這樣有利于降低孔隙水應(yīng)力。心墻土料的壓縮性較壩殼料高，易產(chǎn)生拱效應(yīng)，對防止水力劈裂不利，對壩的安全有影響。為此，很多高壩都采用斜心墻，其上游坡設(shè)計成1:0.5～1:0.6，以利于克服拱效應(yīng)和兩側(cè)壩殼平起上升，但是其施工干擾大，受氣候條件的影響也大，這是弱點。高的心墻壩和斜墻壩多做成分區(qū)壩或多種土質(zhì)壩，從防滲體到壩殼料，顆粒由細(xì)到粗逐步過渡，這對于充分利用土石料，增加壩的穩(wěn)定性和抗震能力都是有利的。但是就本工程而言，壩址附近粘土很少。壩址上下游有一定的粘土分布，但都是當(dāng)?shù)剞r(nóng)民耕地，要利用這些粘土，則必須把當(dāng)?shù)剞r(nóng)民遷移，增加工程中移民費用，在經(jīng)濟比較中不合算，故也不采用均質(zhì)壩、土質(zhì)防滲體的心墻壩和斜墻壩型式。5.2.2.2堆石壩堆石壩屬于土石壩的一種，是以石料為主要填筑材料的擋水建筑物，壩體由堆石體、防滲體和過渡層三部分組成，與前述土壩相比具有剖面小、造價低、施工速度快、抗震性能好等優(yōu)點，且本工程壩址附近廣泛分布有巖性較堅硬，力學(xué)強度高，質(zhì)量較好，儲量豐富的堆石料，因此可優(yōu)先考慮選擇建造堆石壩方案。堆石壩的壩型可按防滲材料、防滲體位置、堆石施工方法以及壩頂是否過水進(jìn)行劃分：1)按防滲體材料分類：堆石壩防滲材料最常見的是土料、瀝青混凝土、鋼筋混凝土及新興的復(fù)合土工膜；2)按防滲體位置分類：心墻堆石壩，斜墻堆石壩，斜心墻堆石壩，混凝土（或復(fù)合土工膜防滲）面板堆石壩；3)按堆石施工方法分類：有堆石、砌石、定向爆破等；4)按壩體是否過水分類：絕大多數(shù)堆石壩是不過水的，中小型工程偶也設(shè)計建筑溢流堆石壩。下面就幾種堆石壩壩型進(jìn)行定性分析。1)混凝土面板堆石壩在上述幾種壩型中，新型面板堆石壩得到了迅速發(fā)展，在工程中得到廣泛運用，之所以能如此迅速發(fā)展，與下述優(yōu)點密切有關(guān)：①可以充分利用當(dāng)?shù)夭牧现危罅抗?jié)省三材和投資；②面板設(shè)于堆石體上游面，整個壩體都是受力結(jié)構(gòu)，水壓力在上游面的鉛直分力有助于壩的穩(wěn)定，壩體工程量是土石壩中最小的；③振動碾壓導(dǎo)致的高密實度堆石體變形小，面板抗裂防滲有了保證，壩的運行安全度也被認(rèn)為是很高的，而且經(jīng)論證，即使面板少許漏水，也不會危及堆石體的穩(wěn)定和壩的安全；④面板兼起護(hù)坡防滲作用，經(jīng)濟合理；⑤運行安全，維修方便，面板在上游面，便于檢查維修，即使水庫不能放空也便于潛水檢修；⑥壩體結(jié)構(gòu)簡單，壩體填筑沒有粘性土填方，施工干擾小，便于機械化施工作業(yè)，氣候影響也小，基本可全年施工，加快施工進(jìn)度。設(shè)計建造這種壩時自然也應(yīng)注意她仍存在的弱點：其一是面板對基礎(chǔ)沉陷很敏感，故要重視壩基缺陷的處理；其二是面板抗漂浮物沖擊、抗嚴(yán)寒冰凍及抗環(huán)境水侵蝕作用方面性能稍差?；炷撩姘鍓嗡哂械倪@些突出優(yōu)點：工程量較小，施工方便，攔洪渡汛簡單，對于在我國水利資源豐富的西南、西北高山峽谷區(qū)的河流上建壩更有重要意義。在具備大型振動碾等設(shè)備的條件下，是很有競爭力的壩型。壩殼材料既可用堆石，也可用砂礫石料?？傊?，這一新型壩優(yōu)點很突出，值得大力推廣應(yīng)用，但仍注意精心設(shè)計，精心施工。2)其他形式堆石壩在其他形式堆石壩中，有一定應(yīng)用前景的有：以瀝青混凝土作為防滲體的堆石壩、定向爆破堆石壩以及土工薄膜防滲的土石壩。瀝青混凝土斜墻壩具有與混凝土面板相同的特點，又可稱為瀝青混凝土面板壩。已建的以瀝青混凝土作為防滲體的堆石壩中，面板壩的數(shù)量居多。定向爆破筑壩是在地形、地質(zhì)條件適當(dāng)?shù)暮庸鹊囊话痘騼砂恫贾谜ㄋ幨?。使爆破產(chǎn)生的巖快大部分拋擲到預(yù)定的位置堆積成壩，攔截河道。采用這種方法筑壩，一次爆破可得石方數(shù)萬、數(shù)十萬甚至上百萬立方米，爆破拋射出的石塊下落時以高速填入堆石體，緊密度較大，孔隙率可在28%以下，從而可節(jié)約大量人力、物力和財力。但爆破對山體的破壞作用較大，使巖體內(nèi)的裂縫加寬，有時可形成繞壩滲流通道，并可使隧洞、溢洪道周圍的地質(zhì)條件以及岸坡的穩(wěn)定條件惡化。此外，爆破后填平補齊、整修清理的工作量仍然很大，壩基處理與防滲體施工均有一定困難。因此，這種壩型主要適用于山高、坡陡、窄河谷以及地質(zhì)條件良好的中、小型工程。土工薄膜防滲的土石壩不僅繼承了鋼筋混凝土面板堆石壩的優(yōu)點，而且土工膜的施工比鋼筋混凝土面板價格便宜，施工更加快捷方便，同時克服了面板對基礎(chǔ)沉陷很敏感的缺點，但是土工膜受一定的氣候條件限制，氣溫過低就不能發(fā)揮作用。就本工程而言，氣溫適中，不存在該問題。5.3泄水建筑物型式選擇本設(shè)計采用的壩型為復(fù)合土工膜防滲堆石壩（具體見5.2.2），因此泄水建筑物不能布置于河床，根據(jù)本工程的地質(zhì)、地形條件，對正槽溢洪道、側(cè)槽溢洪道及泄水隧洞進(jìn)行比較選擇。泄水隧道布置的一般原則是：地質(zhì)條件好，路線短，水流順暢，與樞紐其它建筑物無相互不良影響。洞線宜選擇在沿線地質(zhì)構(gòu)造簡單，巖體完整穩(wěn)定，巖石堅硬，上覆巖層厚度大，水文地質(zhì)條件有利和施工方便的地段。避開圍堰破碎地下位很高或滲水量很大的巖層和可能坍滑的不穩(wěn)定地帶，同時防止洞身離地表太淺。本工程壩址區(qū)地處華夏系及新華夏系構(gòu)造復(fù)合部位，壩址區(qū)斷層裂隙發(fā)育，巖石破碎，壩層褶皺撓曲常見。壩址區(qū)巖石的透水性及相對不透水層埋深經(jīng)先導(dǎo)孔壓水實驗，左岸相對不透水層埋深10～24m，且屬中等—嚴(yán)重透水層。因此要避開透水層布置泄水隧洞工程量很大，故不宜采用。正槽溢洪道：以寬頂堰或各種實用堰為溢流控制的河岸溢洪道，蓄水時控制堰（設(shè)閘門或不設(shè)閘門）與攔河壩一起組成擋水前緣，泄洪時堰頂高程以上的水可自堰頂溢流而下，并經(jīng)一條順過堰流向的陡坡泄槽泄往下游河道。水力學(xué)上的特點是：泄流能力完全由堰的型式、尺寸以及堰頂水頭決定，過堰流量穩(wěn)定于某一值后，泄槽各斷面流量也隨之都達(dá)到同一值，故水流平順穩(wěn)定，運用安全可靠。結(jié)構(gòu)簡單，施工方便，因而為大中小型工程廣泛采用，尤其是攔河壩為石土壩的水庫。但應(yīng)注意，在高水頭、大流量以及不利的地形、地質(zhì)條件下，溢洪道的興建要解決高速水流所引起的一系列水力學(xué)和結(jié)構(gòu)問題。從地形條件說，溢洪道應(yīng)位于路線短和土石方開挖量少的地段；從地質(zhì)條件說，溢洪道應(yīng)力爭位于較堅硬的巖基上。側(cè)槽溢洪道：當(dāng)攔河壩難以本身溢流，且兩岸陡峭，布置正槽溢洪道將導(dǎo)致巨大開挖量時，側(cè)槽溢洪道可能成為經(jīng)濟合理的泄洪建筑物。與正槽溢洪道相比，側(cè)槽溢洪道的前緣可少受地形限制，而向上游庫岸延伸，由增加溢流前緣長度而引起的開挖量增加減少，從而可以較長的溢流前緣換取較低的調(diào)洪水位，或者換取較高的堰頂高程。當(dāng)無閘門控制時后者突然增加了興利庫容，對中小型工程尤有利。側(cè)槽溢洪道的水流現(xiàn)象相對復(fù)雜。泄洪時沿溢流前緣全長同時進(jìn)水，進(jìn)槽水的水流并須立即彎近90°，順槽軸線流向下游，對不同的側(cè)槽橫斷面，其所通過的流量不同。在側(cè)槽范圍內(nèi)水流是沿程變量的非均勻流。側(cè)槽的水流現(xiàn)象復(fù)雜，并不僅表現(xiàn)在流量的沿程變化上，水流自側(cè)槽堰跌入側(cè)槽之后，在慣性作用下沖向側(cè)堰對岸壁，并向上翻騰，然后在重力作用下轉(zhuǎn)彎向下游流去。這樣在槽中就形成一個橫軸螺旋流。本工程壩址區(qū)地處華夏系及新華夏系構(gòu)造復(fù)合部位，出露的地層古老，經(jīng)歷了多次構(gòu)造運動，壩址區(qū)斷層裂隙發(fā)育，巖石破碎，巖層褶皺和撓曲常見。若采用側(cè)槽溢洪道，考慮側(cè)槽內(nèi)流態(tài)復(fù)雜，則側(cè)槽及泄水段的襯砌工程含量很大；同時考慮到堆石壩溢洪道可緊靠壩體布置這一優(yōu)點，故采用正槽溢洪道，布置在左岸。泄水建筑物采用正槽溢洪道，其堰頂高程273.0m，溢流孔凈寬10m，閘門頂高程應(yīng)高于正常蓄水位0.3～0.5m，故最終選擇閘門寬為10m，高為6m，則其寬高比10/6=1.818，滿足在1.6至2.0的范圍之內(nèi)。另外布置時將閘門放在堰頂偏下游一些，以壓低水舌使其貼著堰面下泄。平板閘門。放空洞與導(dǎo)流隧洞相結(jié)合，施工結(jié)束后，導(dǎo)流隧洞即作為放空洞使用。隧洞采用圓形斷面，直徑為2.4m，隧洞進(jìn)口預(yù)留閘墩，以便改為防空洞時布置閘門，蓄水時下閘擋水，當(dāng)放空庫容時開閘放水。（具體布置見大壩平面布置圖）。5.4水電站建筑物水電站建筑物包括引水隧洞、調(diào)壓井、壓力管道、電站廠房、開關(guān)站等。本工程采用引水式發(fā)電，引水隧洞布置在右岸山體中，最大引用流量為5m3/s，廠房位于段莘江灣湖山村左岸下游340m處，地面式，總面積31.5×15.7m2,其中主廠房寬10.8m，主廠房內(nèi)安裝二臺HL110-WJ-76，配SFW-J3000-6/1480的水輪發(fā)電機組，機組安裝高程為103m，多年平均發(fā)電量為1700×104kw·h，保證出力1461kw。開關(guān)站位于廠房的左上側(cè)，尺寸為11.5×27.25m2。5.5樞紐方案的綜合比較5.5.1擋水建筑物——復(fù)合土工膜防滲堆石壩堆石壩按直線布置，壩軸線布置于河床較窄處，以盡量減少工程量，減低工程造價。本工程地形上右岸有一低矮埡口，頂高程為276m，直接填筑石料會有很大的工程量，故考慮在右岸低矮埡口處設(shè)混凝土擋墻作為副壩擋水。5.5.2泄水建筑物——正槽溢洪道泄水建筑物采用正槽溢洪道，為減少開挖量，減少堆石料填筑量，溢洪道與堆石壩壩體緊密連接，布置于左岸。雖然右岸有天然埡口，本是布置溢洪道的有利條件，但是埡口下游地形太陡，不能布置溢洪道，所以綜合比較把溢洪道布置于左岸。溢洪道與壩體以混凝土擋墻隔開，擋墻既能導(dǎo)流，又能防滲。5.5.3水電站建筑物引水式水電站，設(shè)計水頭174m。引水隧洞布置于右岸山體中；電站廠房布置于段莘江灣湖山村左岸下游340m處，地面式；開關(guān)站位于廠房左上側(cè)。6第一主要建筑物設(shè)計6.1大壩輪廓尺寸及防浪墻設(shè)計6.1.1L型擋墻頂高程及壩頂高程、寬度由第四章第六節(jié)計算可得：L型擋墻頂高程280.7m，根據(jù)混凝土面板堆石壩設(shè)計規(guī)范可知：L型擋墻墻頂高出壩頂1～1.2m，且L型擋墻墻底高程需高于正常蓄水位（若低于正常蓄水位，須加強土工膜與L型擋墻止水設(shè)計）。取L型擋墻墻頂高出壩頂1.2m，則壩頂高程▽壩頂=280.7－1.2=279.5m。壩頂寬度應(yīng)由運行、布置壩頂設(shè)施和施工的要求來確定，按照壩高的不同，本工程可取5～10m，取壩頂寬度B=8m。6.1.2壩體分區(qū)為充分利用石場及施工現(xiàn)場的開挖料，應(yīng)根據(jù)堆石體在壩內(nèi)不同部位的不同作用，對壩體進(jìn)行合理的分區(qū)。一般情況，應(yīng)對堆石體各部分分別提出材料特性、最大粒徑、粒徑級配、碾壓后的密實度和變形模量以及透水性和施工工藝要求，這就需要根據(jù)堆石體各部分的受力條件和所起的作用進(jìn)行研究，將堆石體作適當(dāng)分區(qū)，以方便施工及降低工程造價。堆石壩也可概分為靠上游部分的過渡區(qū)和靠中下游部分的堆石體。過渡區(qū)內(nèi)緊靠面板的部分，起直接制成面板的作用，一般應(yīng)具有高變形模量，均勻性和低透水性，其位置相當(dāng)于面板的墊層，故又稱為墊層。墊層下游其余部分的過渡區(qū)，其墊層與下游堆石區(qū)間的過渡作用。堆石按其所在的部位，又劃分為兩個區(qū)，靠近中央及上游部位的堆石區(qū)，受水壓力作用較大，離地面也較近，較為重要，特性與技術(shù)要求較高，故專分為一個小區(qū)，稱為主堆石區(qū)；靠下游部位的堆石區(qū)主要起保持壩體整體和下游壩坡穩(wěn)定作用，特性和技術(shù)要求較低，為次堆石區(qū)。這樣，對堆石體的分區(qū)，按上述分為：(Ⅰ)墊層，（Ⅱ）過渡層，（Ⅲ）主堆石區(qū)，（Ⅳ）次堆石區(qū)。根據(jù)上述要求，考慮到本工程當(dāng)?shù)囟咽霞皯?yīng)力狀態(tài)因素，，將大壩大致分區(qū)如圖6-1所示：1—素混凝土；2—無砂混凝土；3—過渡區(qū)；4—主堆石區(qū)；5—次堆石區(qū)；6—下游保護(hù)層；7—碎石反濾層；8—特殊墊層區(qū)圖6-1壩體分區(qū)圖6.1.3L型擋墻設(shè)計6.1.3.1尺寸選擇在面板堆石壩中，一般都在壩頂上游邊緣處設(shè)置鋼筋混凝土防浪墻，用以降低壩頂高度，減少堆石體的工程量，而混凝土的用量則增加不多，這樣可降低工程量和造價，加快施工進(jìn)度。防浪墻一般為懸臂式結(jié)構(gòu)，在浪壓力作用下，必須能保持穩(wěn)定和滿足結(jié)構(gòu)應(yīng)力要求。在復(fù)合土工膜面板堆石壩中，土工織物穿入L型擋墻，共同構(gòu)成一個防滲整體。堆石壩因各段壩高不同，各段壩頂?shù)某料菖c下游位移量難免有所差異，為避免因此而產(chǎn)生的不均勻變形裂縫與溫度裂縫，防浪墻應(yīng)設(shè)置伸縮接縫。壩頂上游側(cè)設(shè)置L型防浪墻，根據(jù)防浪墻底部高程宜高于正常蓄水位的要求，取防浪墻底部高程為276.7m，則墻高h(yuǎn)=280.7-276.7=4.0m。L型擋墻尺寸見圖6-2（尺寸單位m，高程單位m）。圖6-2L型擋墻尺寸圖6.1.3.2荷載計算及工況分析計算荷載時，應(yīng)乘以該荷載對應(yīng)的作用分項系數(shù)，其中土壓力為1.2，靜水壓力為1.0，浪壓力為1.2。圖6-3荷載計算示意圖a.土壓力土壓力采用朗肯土壓力理論計算，取單寬1m。(6-1)式中——土壓力；——土的容重；——土體厚度；——土壓力系數(shù)。其中靜止土壓力系數(shù)，被動土壓力系數(shù)，主動土壓力系數(shù)。（。）計算得，4.232，；kN，kN，kNb.靜水壓力（包括水平靜水壓力和鉛直靜水壓力）(6-2)式中——水的容重；H——水深。c.浪壓力由于，故壩前發(fā)生深水波，根據(jù)公式(6-3)計算浪壓力：(6-3)式中——波浪中心線高出靜水位的高度，由公式(4-8)計算，結(jié)果見表4-3。d.彎矩計算根據(jù)計算書第二章第二節(jié)計算知：工況一：不擋水情況下，只有靜止土壓力共同作用，（逆時針）；工況二：設(shè)計洪水位情況下，靜水壓力、浪壓力和主動土壓力共同作用，（順時針）；工況三：校核洪水位情況下，靜水壓力、浪壓力和靜止土壓力共同作用，（順時針）；由于工況一的合彎矩最大，故最危險工況為工況一。6.1.3.3基礎(chǔ)承載力計算圖6-4L型擋墻底板基底壓力圖根據(jù)公式：（6-4）式中—擋墻基底應(yīng)力的最大值或最小值；—作用在擋墻上全部垂直于基底面的荷載（kN）；—作用在擋墻上的全部荷載對于擋墻底板底部中點的力矩之和；A—擋墻基底面的面