DB36T-橋梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度檢測(cè)規(guī)程

ICSDBICS江 西 省地 方江 西 省DB / 橋梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度檢測(cè)規(guī)程StandardforqualityinspectionandevaluationofPre-stressedConcreteBridgeConstruction點(diǎn)擊此處添加與國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)一致性程度的標(biāo)識(shí)文稿版次選擇送審稿201*-**-**發(fā)布 201*-**-**實(shí)施江西省質(zhì)量技術(shù)市場(chǎng)監(jiān)督管理局 發(fā)布DBDBXX/XXXX—XXXXPAGEPAGE3DBDBXX/XXXX—XXXXPAGEPAGE2前??言本標(biāo)準(zhǔn)由江西省交通運(yùn)輸廳提出并歸口。本標(biāo)準(zhǔn)起草單位：江西省交通建設(shè)工程質(zhì)量監(jiān)督管理局、江西交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院、江西交苑公路工程試驗(yàn)檢測(cè)中心、江西省交通工程質(zhì)量監(jiān)督站試驗(yàn)檢測(cè)中心、撫州市起點(diǎn)實(shí)業(yè)有限公司本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人：彭東領(lǐng)、王立軍、朱木鋒、鄧超、李強(qiáng)、宋金博、譚顯峰、溫永華、唐錢龍、丁海萍、趙大偉、劉吉睿、徐小信、謝理巍、魏子亮本標(biāo)準(zhǔn)由江西省交通運(yùn)輸廳負(fù)責(zé)解釋。引??言孔道壓漿是后張法預(yù)應(yīng)力施工的最后一道工序,其質(zhì)量直接影響到結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性。但是在具體施工質(zhì)量控制中,預(yù)應(yīng)力孔道壓漿質(zhì)量得不到有效的監(jiān)督。孔道壓漿不密實(shí)會(huì)加速結(jié)構(gòu)的劣化和降橋梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度檢測(cè)規(guī)程總則范圍規(guī)范性引用文件GJB1805數(shù)據(jù)采集設(shè)備通用規(guī)范JB/T6822壓電加速度傳感器JJG338電荷放大器GB/T2951電纜和光纜絕緣和護(hù)套材料通用試驗(yàn)方法術(shù)語(yǔ)和符號(hào)術(shù)語(yǔ)impactelasticitywaves沖擊作用下的質(zhì)點(diǎn)以波動(dòng)形式傳播，在彈性范圍內(nèi)產(chǎn)生的運(yùn)動(dòng)，亦稱應(yīng)力波。固化填充粘結(jié)物（如砂漿等）在有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力孔道中的密實(shí)程度。通過(guò)對(duì)梁體兩端外露的預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行激振和拾振，分別記錄預(yù)應(yīng)力梁兩端的檢測(cè)數(shù)據(jù)，進(jìn)而對(duì)整個(gè)孔道的壓漿密實(shí)度加以分析判斷的檢測(cè)方法。沿預(yù)應(yīng)力孔道位置的走向掃描形式逐點(diǎn)激振和接收信號(hào)，基于壓漿缺陷部位對(duì)彈性波傳播和反射特性的影響，通過(guò)測(cè)試其反射規(guī)律的變化，進(jìn)而對(duì)所測(cè)位置壓漿缺陷的有無(wú)及范圍進(jìn)行分析判斷的檢測(cè)方法。fulllengthenergyattenuationmethod根據(jù)彈性波在壓漿孔道中傳播的能量比定性判斷孔道有無(wú)缺陷的分析方法。根據(jù)彈性波在壓漿孔道中的傳播的速度定性判斷孔道有無(wú)缺陷的分析方法。P-wavefrequencytransformfunctionsmethod根據(jù)彈性波在壓漿孔道中的傳播的頻率變化定性判斷孔道兩端有無(wú)缺陷的分析方法。integratedfillingindex基于全長(zhǎng)波速法、全長(zhǎng)衰減法、傳遞函數(shù)法三種分析方法得到的定性壓漿密實(shí)度的綜合指標(biāo)。孔道壓漿密實(shí)長(zhǎng)度與孔道總長(zhǎng)度的比值，分為檢測(cè)區(qū)段壓漿密實(shí)度指數(shù)和全孔道修正壓漿密實(shí)度指數(shù)。通過(guò)沖擊方式產(chǎn)生瞬態(tài)沖擊彈性波并接收沖擊彈性波信號(hào)，通過(guò)分析沖擊彈性波及其回波的波速、波形和主頻頻率等參數(shù)的變化，判斷混凝土結(jié)構(gòu)的厚度或內(nèi)部缺陷的方法。根據(jù)沖擊彈性波信號(hào)繞射和反射特性判斷孔道壓漿缺陷的一種方法。孔道壓漿缺陷定位檢測(cè)的分析方法，根據(jù)激振彈性波信號(hào)在孔道檢測(cè)面正上方檢測(cè)的自振周期，與灌漿密實(shí)位置或附近混凝土檢測(cè)的自振周期的差異性，來(lái)判斷孔道壓漿缺陷的一種方法。符號(hào)Ｄ-為壓漿密實(shí)度指數(shù)，在孔道長(zhǎng)度中，壓漿密實(shí)部分所占的比例；Ｄe-為檢測(cè)孔道的局部時(shí)，修正壓漿密實(shí)度指數(shù)；Ｄk-為當(dāng)該孔道各檢測(cè)區(qū)段中，壓漿質(zhì)量較好的連續(xù)區(qū)段的壓漿密實(shí)度；N-為定位檢測(cè)的點(diǎn)數(shù)；NJ-代表健全測(cè)點(diǎn)數(shù)；Nx-代表小規(guī)模缺陷測(cè)點(diǎn)數(shù)；ND-代表大規(guī)模缺陷測(cè)點(diǎn)數(shù)；-為測(cè)點(diǎn)的壓漿狀態(tài)；Ld-為檢測(cè)區(qū)段長(zhǎng)度；L0-為孔道全長(zhǎng)；L-是孔道長(zhǎng)度基準(zhǔn)值（一般取10m）；If-定性檢測(cè)綜合壓漿指數(shù)；IEA-為根據(jù)FLEA法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)；IPV-為根據(jù)FLPV法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)；ITF-為根據(jù)PFTF法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)；Ar、As-分別是接收端和激振端信號(hào)的振幅（m/s2）；Fr、Fs-分別是接收端和激振端信號(hào)的卓越頻率（KHz）；基本要求一般規(guī)定公路混凝土橋梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿施工應(yīng)做好質(zhì)量控制工作。施工、監(jiān)理單位應(yīng)按本規(guī)程的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行自檢、抽檢，建設(shè)單位應(yīng)按本規(guī)程的規(guī)定進(jìn)行抽檢。檢測(cè)過(guò)程中需記錄測(cè)試對(duì)象編號(hào)、孔道編號(hào)、錨頭編號(hào)、樁號(hào)等能說(shuō)明測(cè)試對(duì)象準(zhǔn)確位置的信息。設(shè)備要求總則計(jì)量性能要求檢測(cè)設(shè)備標(biāo)定幅值誤差應(yīng)優(yōu)于±5%。聲信號(hào)測(cè)量誤差應(yīng)優(yōu)于±1.0%。系統(tǒng)硬件性能采樣分辨率檢測(cè)系統(tǒng)分辨率應(yīng)不低于16bit，最大采樣頻率不低于500KHz。頻譜特性接收系統(tǒng)頻響范圍應(yīng)適用頻率在0.1kHz～20kHz的信號(hào)的采樣。增益性能檢測(cè)系統(tǒng)應(yīng)適用長(zhǎng)度為100m50m以內(nèi)的預(yù)應(yīng)力混凝土梁壓漿密實(shí)度的定性檢測(cè)，接收端信號(hào)的S/N比應(yīng)大于5。元器件測(cè)試系統(tǒng)的主要元器件傳感器應(yīng)符合JB/T6822的規(guī)定，放大器應(yīng)符合JJG338的規(guī)定，A/D卡應(yīng)符合GJB1805的規(guī)定，此外還應(yīng)符合本規(guī)程表1的要求。表1 主要測(cè)試元器件性能要求傳感器類型加速度傳感器共振頻率宜大于25kHz電荷放大器頻率特性2Hz～30kHz±3dB低噪電纜其產(chǎn)生的脈沖信號(hào)小于5mV。A/D卡采樣頻道數(shù)不小于2采樣頻率最大于250kHz分辨率16bit系統(tǒng)軟件性能要求軟件應(yīng)滿足表2要求。表2測(cè)試軟件的性能要求數(shù)據(jù)采集自檢應(yīng)具有儀器的基本狀態(tài)自檢功能觸發(fā)應(yīng)具有預(yù)觸發(fā)功能頻道數(shù)可雙通道測(cè)試信號(hào)處理降噪應(yīng)具有濾波降噪的功能頻響補(bǔ)償應(yīng)具有頻響補(bǔ)償?shù)墓δ茴l譜分析應(yīng)應(yīng)具有FFT、MEM頻譜分析功能傳感器耦合方式基本要求檢測(cè)時(shí)應(yīng)保證傳感器與被測(cè)體緊密耦合，且接觸面無(wú)浮漿、灰塵等異物。定性檢測(cè)傳感器宜采用磁性卡座或機(jī)械裝置與最上端的鋼絞線耦合，并保證傳感器軸線與鋼絞線軸線平行。粘接面應(yīng)無(wú)灰塵等雜質(zhì)，且傳感器粘接穩(wěn)固。定位檢測(cè)將帶支座的加速度傳感器按壓在檢測(cè)對(duì)象表面，保持緊密接觸，確保傳感器與被檢對(duì)象的接觸剛性。傳感器支座應(yīng)能夠增加阻尼和控制按壓力度。激振方式定性檢測(cè)宜采用激振錐等能夠激發(fā)長(zhǎng)波長(zhǎng)彈性波的激振方式，且避免在同批次梁體檢測(cè)中更換。定位檢測(cè)根據(jù)檢測(cè)對(duì)象的壁厚差異，應(yīng)采用不同尺寸的激振錘（見(jiàn)表3）；對(duì)測(cè)試結(jié)果不明確時(shí)，應(yīng)換次選激振錘再次檢測(cè)分析。表3 定位檢測(cè)激振錘的選取參考對(duì)象壁厚<20cm20～40cm40～60cm>60cm首選激振錘D10D17D17D30次選激振錘D6、D17D10D30D50檢測(cè)時(shí)間要求壓漿材料的強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到混凝土強(qiáng)度的70%以上方可進(jìn)行密實(shí)度檢測(cè)。適用條件定性檢測(cè)定性檢測(cè)宜用于孔道壓漿事故（如漏灌、孔道堵塞造成大面積空管等）的普查，不可用于檢測(cè)小范圍缺陷和確定缺陷位置；定性檢測(cè)宜用于梁體兩端鋼絞線露出的縱向、橫向預(yù)應(yīng)力孔道，波紋管長(zhǎng)度不宜大于50m，大于50m的梁需要專門研究或變更為定位檢測(cè)的方式。定位檢測(cè)定位檢測(cè)適用于檢測(cè)管道壓漿缺陷的有無(wú)及其位置，以及沿測(cè)線方向缺陷的范圍大小、缺陷類型。在測(cè)試對(duì)象的厚度不大于60cm，且底端反射明顯時(shí)，應(yīng)優(yōu)先采用沖擊回波等效波速法（IEEV）；當(dāng)對(duì)象厚度大于60cm，或底端反射不明顯，或測(cè)試方向存在多排孔道時(shí)，宜優(yōu)先采用共振偏移法（IERS法）；當(dāng)對(duì)象厚度大于60cm，但底端反射明顯時(shí)，也可采用沖擊回波等效波速法（IEEV）。定位檢測(cè)要求波紋管的尺寸及位置是確定的，且一般有如下適用條件，d為孔道直徑，T為埋置深度：當(dāng)0.3<d/T<1.5時(shí)，且屬于單排預(yù)應(yīng)力孔道，能檢測(cè)出沿測(cè)線方向缺陷的范圍大小及類型；當(dāng)d/T≥1.5時(shí)，或者0.3<d/T<1.5屬于多排（2根管及以上）預(yù)應(yīng)力孔道的，僅能檢測(cè)出距離測(cè)試面最近的孔道是否存在缺陷。當(dāng)d/T≤0.3時(shí)，能檢測(cè)出沿測(cè)線方向缺陷的范圍大小，難以確定缺陷類型。檢測(cè)頻率定性檢測(cè)對(duì)預(yù)制梁（板）橋，每座橋抽檢橋跨數(shù)不少于總橋跨數(shù)的20%且不少于5跨，不足5跨時(shí)全部檢測(cè)，每種梁型抽查不少于1跨。每跨抽檢梁（板）數(shù)不得少于該跨梁（板）總數(shù)的20%。對(duì)現(xiàn)澆梁（板）橋，每座橋抽檢孔道數(shù)不少于總孔道數(shù)的20%且不少于20孔，當(dāng)孔道總數(shù)不足20孔時(shí)，應(yīng)全部檢測(cè)。對(duì)綜合壓漿指數(shù)不合格的孔道須進(jìn)行定位檢測(cè)。對(duì)各種梁型，改變了施工工藝或壓漿材料，宜對(duì)最初施工的3片預(yù)制梁或第1跨現(xiàn)澆梁前10個(gè)孔道進(jìn)行檢測(cè)。無(wú)法進(jìn)行定性檢測(cè)時(shí)應(yīng)采用定位檢測(cè)。定位檢測(cè)對(duì)預(yù)制梁（板）橋，每座橋抽檢橋跨數(shù)不得少于總橋跨數(shù)的10%且不少于3跨，不足3跨時(shí)全部檢測(cè)，每種梁型抽查不少于1跨，每跨抽檢梁（板）數(shù)不得少于該跨梁（板）總數(shù)的20%。對(duì)于預(yù)應(yīng)力負(fù)彎矩區(qū)段的孔道，每座橋宜按不少于孔道總數(shù)10%的比例進(jìn)行抽檢。對(duì)現(xiàn)澆梁（板）橋，按照不得少于同類型孔道總數(shù)或孔道總長(zhǎng)度的5%的比例進(jìn)行抽檢。對(duì)每個(gè)預(yù)制梁場(chǎng)的各種梁型，以及改變了施工工藝、壓漿材料的梁體，宜對(duì)最初施工的3片預(yù)制梁或第1跨現(xiàn)澆梁前10個(gè)孔道進(jìn)行檢測(cè)。根據(jù)本批次檢測(cè)對(duì)象的孔道數(shù)量計(jì)算，若檢測(cè)對(duì)象中有超過(guò)15%不合格時(shí)，應(yīng)將定位檢測(cè)的頻率增加1倍。抽樣要求對(duì)梁體腹板、負(fù)彎矩等預(yù)應(yīng)力孔道進(jìn)行定位檢測(cè)時(shí)，應(yīng)優(yōu)先選擇孔道高程相對(duì)較高的錨頭兩端、負(fù)彎矩、起彎點(diǎn)等位置。對(duì)需要排查壓漿施工事故的梁體、孔道，應(yīng)逐一檢測(cè)。檢測(cè)工作流程和方法檢測(cè)流程壓漿密實(shí)度檢測(cè)工作流程如下圖1。檢測(cè)目的檢測(cè)目的定性測(cè)試波紋管兩端頭壓漿缺陷測(cè)試壓漿指數(shù)>0.80結(jié)束否是壓漿事故排查、質(zhì)量抽查定位測(cè)試測(cè)試位置的選定測(cè)試及測(cè)試結(jié)果分析對(duì)有疑問(wèn)位置進(jìn)行復(fù)測(cè)對(duì)孔道和梁壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)質(zhì)量抽查圖1壓漿密實(shí)度檢測(cè)流程檢測(cè)方法檢測(cè)前準(zhǔn)備工作調(diào)查工程現(xiàn)場(chǎng)，收集工程設(shè)計(jì)圖紙、壓漿資料、施工記錄等，了解預(yù)應(yīng)力孔道位置走向、壓漿工藝及壓漿過(guò)程中出現(xiàn)的異常情況等。對(duì)于定性檢測(cè)，應(yīng)將預(yù)應(yīng)力孔道兩端封錨砂漿鑿除，并將錨具與出露的預(yù)應(yīng)力鋼束清潔干凈，使之能夠通過(guò)強(qiáng)力磁座與傳感器牢固粘結(jié)耦合。對(duì)于定位檢測(cè)，應(yīng)依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙、施工記錄，描繪出被測(cè)預(yù)應(yīng)力孔道走向及測(cè)點(diǎn)位置，并使測(cè)試區(qū)域及反射面內(nèi)的混凝土表面平整、光潔。定性檢測(cè)壓漿密實(shí)度定性檢測(cè)的現(xiàn)場(chǎng)布置及操作步驟可參照如下方法執(zhí)行。PAGEPAGE13PAGEPAGE14圖2壓漿密實(shí)度定性檢測(cè)示意圖圖2中S0和S1為兩個(gè)加速度傳感器，分別采用強(qiáng)力磁鐵粘接在鋼絞線的兩端，A0和A1為兩個(gè)電荷放大器，Ch0和Ch1分別為主機(jī)的兩個(gè)數(shù)據(jù)通道。具體步驟如下：按圖2連接檢測(cè)系統(tǒng)，按5.3條的要求安裝傳感器，設(shè)置、標(biāo)定試驗(yàn)參數(shù)，確認(rèn)系統(tǒng)運(yùn)行正常；在管道的一端用沖擊錘激振，應(yīng)使激振方向與預(yù)應(yīng)力鋼束走向平行，記錄測(cè)試數(shù)據(jù)；調(diào)整設(shè)備參數(shù)，在管道另一端激振并記錄數(shù)據(jù)；操作人員檢查數(shù)據(jù)文件，確認(rèn)數(shù)據(jù)完整、無(wú)異常情況后結(jié)束測(cè)試；每片梁（板）檢測(cè)后，均應(yīng)在其無(wú)預(yù)應(yīng)力孔道的區(qū)域?qū)Σㄋ龠M(jìn)行標(biāo)定，應(yīng)取三次測(cè)量的平均值作為標(biāo)定結(jié)果。定位檢測(cè)壓漿密實(shí)度定位檢測(cè)的現(xiàn)場(chǎng)布置及操作步驟可參照如下方法執(zhí)行。圖3壓漿密實(shí)度定位測(cè)試示意圖圖3中S為加速度傳感器，A為電荷放大器。具體步驟如下：按圖3連接檢測(cè)系統(tǒng)，設(shè)置、標(biāo)定試驗(yàn)參數(shù)，確認(rèn)系統(tǒng)運(yùn)行正常；根據(jù)設(shè)計(jì)值標(biāo)注出孔道位置，以孔道中心線為測(cè)線，測(cè)點(diǎn)間隔可根據(jù)精度要求確定，一般選擇10cm為測(cè)點(diǎn)間隔；按一定的方向?qū)γ總€(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)試，測(cè)試時(shí)按5.3條的要求將傳感器和測(cè)試面耦合在一起，然后在傳感器所在點(diǎn)的左側(cè)或右側(cè)5cm處激振，應(yīng)使激振方向與構(gòu)件表面垂直，激振點(diǎn)需和傳感器都在測(cè)線上；將一條測(cè)線的全部測(cè)點(diǎn)逐一采集、保存數(shù)據(jù)后，操作人員檢查數(shù)據(jù)文件，在確認(rèn)數(shù)據(jù)完整、無(wú)異常情況后結(jié)束測(cè)試；在每一片梁（板）檢測(cè)后，均應(yīng)在其無(wú)預(yù)應(yīng)力孔道的區(qū)域（宜選在兩個(gè)孔道之間）進(jìn)行線性標(biāo)定，確定混凝土底部回波時(shí)間，應(yīng)取三次測(cè)量的平均值作為標(biāo)定結(jié)果。壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)定性檢測(cè)評(píng)價(jià)指數(shù)采用綜合壓漿指數(shù)作為定性檢測(cè)的評(píng)定指標(biāo)，當(dāng)壓漿飽滿時(shí)，，而完全未灌時(shí)，。綜合壓漿指數(shù)可以定義為：……………(公式1)其中，為根據(jù)FLEA法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)：為根據(jù)FLPV法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)；為根據(jù)PFTF法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)；在通常情況下，各分項(xiàng)壓漿指數(shù)可參考表５線性插值。表５壓漿指數(shù)的基準(zhǔn)值方法項(xiàng)目全壓漿時(shí)值無(wú)壓漿時(shí)值全長(zhǎng)波速法波速（km/s）混凝土實(shí)測(cè)波速(注-1)5.01(注-4)全長(zhǎng)衰減法能量比(注-2)0.020.20傳遞函數(shù)法頻率比（/）（注-3）1.003.00激振頻率（KHz）2.04.0注-1：梁不同部位的混凝土的P波波速有一定的不同；注-2：能量比可按下式計(jì)算：……（公式2）其中，、分別是接收端和激振端信號(hào)的振幅（m/s2）是孔道全長(zhǎng)、是孔道長(zhǎng)度基準(zhǔn)值（一般可取10m）注-3：、分別是接收端和激振端信號(hào)的卓越頻率（KHz）。注-4：根據(jù)鋼絞線的模量（196GPa）推算，并結(jié)合實(shí)際測(cè)試驗(yàn)證。定位檢測(cè)評(píng)價(jià)壓漿缺陷類型預(yù)應(yīng)力壓漿缺陷分為大規(guī)模缺陷和小規(guī)模缺陷，可以根據(jù)IEEV法的底部反射波速以及波紋管壁反射（IE）信號(hào)的強(qiáng)弱參考表6確定。表6缺陷分級(jí)管道類型測(cè)試方向等效波速管壁反射缺陷長(zhǎng)度缺陷類型金屬側(cè)向降低5～10%-≤0.4m小規(guī)模降低10%以上-大規(guī)模上下降低10～15%≤0.4m小規(guī)模降低15%以上＞0.4m大規(guī)模塑料PVC側(cè)向降低5～10%無(wú)明顯反射≤0.4m小規(guī)模有一定反射-大規(guī)模降低10%以上--大規(guī)模上下降低10～15%無(wú)明顯反射≤0.4m小規(guī)模降低15%以上＞0.4m大規(guī)模降低15%以上有一定反射-大規(guī)模測(cè)試區(qū)間的壓漿質(zhì)量測(cè)試區(qū)間采用壓漿密實(shí)度指數(shù)作為定位檢測(cè)的評(píng)定指標(biāo)，有：…………（公式3）………………（公式4）其中，代表健全測(cè)點(diǎn)數(shù)；代表小規(guī)模缺陷測(cè)點(diǎn)數(shù)；代表大規(guī)模缺陷測(cè)點(diǎn)數(shù)；為總測(cè)點(diǎn)數(shù)，有全孔道的壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)當(dāng)定位檢測(cè)僅為孔道的局部時(shí)，用修正壓漿密實(shí)度指數(shù)來(lái)判定孔道的壓漿質(zhì)量：………………（公式5）其中，為檢測(cè)區(qū)段的壓漿密實(shí)度指數(shù)；為檢測(cè)區(qū)段長(zhǎng)度；為孔道全長(zhǎng)；為當(dāng)該孔道各檢測(cè)區(qū)段中，壓漿質(zhì)量較好的連續(xù)區(qū)段的壓漿密實(shí)度指數(shù)。該連續(xù)區(qū)段的長(zhǎng)度取檢測(cè)區(qū)段的1/2。壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)由定位檢測(cè)確定的綜合壓漿指數(shù)及由定性檢測(cè)確定的壓漿密實(shí)度，其壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)采用表7所示方法。表7壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)一覽表評(píng)價(jià)方法評(píng)價(jià)參數(shù)評(píng)價(jià)結(jié)果說(shuō)明綜合壓漿指數(shù)≥0.95I類（優(yōu)）≥0.8，＜0.95Ⅱ類（良）重點(diǎn)部位應(yīng)定位復(fù)檢＜0.80Ⅲ類（不合格）應(yīng)定位復(fù)檢壓漿密實(shí)度De≥0.95I類（優(yōu)）≥0.90，＜0.95Ⅱ類（良）＜0.90Ⅲ類（不合格）應(yīng)復(fù)檢，復(fù)檢仍不合格，應(yīng)進(jìn)行局部處理壓漿缺陷驗(yàn)證一般規(guī)定當(dāng)檢測(cè)方和被檢方對(duì)測(cè)試結(jié)果出現(xiàn)爭(zhēng)議時(shí)，應(yīng)對(duì)檢測(cè)存在疑問(wèn)區(qū)域進(jìn)行開(kāi)孔驗(yàn)證，當(dāng)驗(yàn)證結(jié)果與檢測(cè)結(jié)果不相符時(shí)，應(yīng)分析原因，并對(duì)同批次同類型孔道的檢測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行重新分析和判定，或進(jìn)行復(fù)測(cè)。檢測(cè)結(jié)果驗(yàn)證應(yīng)有一定的鉆孔數(shù)量：考慮到無(wú)損檢測(cè)和鉆孔驗(yàn)證各自均有一定的誤差，每個(gè)爭(zhēng)議地點(diǎn)的鉆孔3鉆孔口徑不宜太小；鉆孔的位置應(yīng)盡量位于管道的上部，且注意避開(kāi)鋼筋、鋼絞線；條件允許時(shí)，應(yīng)從上向下鉆孔，避免從下向上鉆孔；鉆孔后宜用內(nèi)窺鏡觀察，可輔以掛鉤法、穿絲法；當(dāng)鉆孔后未發(fā)現(xiàn)波紋管時(shí)，表明波紋管位置與設(shè)計(jì)位置偏差過(guò)大，應(yīng)按相關(guān)規(guī)定處理。橋梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度檢測(cè)規(guī)程條文說(shuō)明總則范圍術(shù)語(yǔ)與符號(hào)本章節(jié)將規(guī)程中列出的專業(yè)術(shù)語(yǔ)進(jìn)行了詳細(xì)描述，對(duì)參數(shù)計(jì)算過(guò)程中出現(xiàn)的符號(hào)做了規(guī)定?；疽笠话阋?guī)定為了加強(qiáng)施工質(zhì)量管理，本規(guī)程對(duì)各參建單位的抽樣檢測(cè)進(jìn)行了規(guī)定。各項(xiàng)目也可根據(jù)實(shí)為了檢測(cè)數(shù)據(jù)追蹤準(zhǔn)確，對(duì)檢測(cè)過(guò)程中須記錄的信息也做了規(guī)定。設(shè)備要求總則計(jì)量性能要求根據(jù)GB/T2951《電纜和光纜絕緣和護(hù)套材料通用試驗(yàn)方法》及JJG990-2004《聲波檢測(cè)儀檢定規(guī)程》要求和檢測(cè)工作特點(diǎn)進(jìn)行規(guī)定。系統(tǒng)硬件性能GB／T15406-94系統(tǒng)軟件性能要求正文中對(duì)系統(tǒng)軟件性能的要求都是必須滿足的。規(guī)程中對(duì)頻譜分析提出了兩種方法，F(xiàn)FT（快速傅立葉變換，F(xiàn)astFourierTransform）及MEM（最大熵法，MaximumEntropyMethod）。目前，在工程領(lǐng)域中最常用的頻譜分析方法是FFT，然而FFT在定性檢測(cè)的IEEV法的分析時(shí)面臨以下的困難：主要是分辨率不足的問(wèn)題。FFT分解時(shí)的頻率為：其中，為采樣個(gè)數(shù)，為采樣間隔?？紤]到缺陷檢測(cè)的圖形往往采用時(shí)間軸表示（以便與厚度對(duì)應(yīng)），因此在k和k+1時(shí)刻的時(shí)間分辨率為：可以看出，采樣時(shí)間（間隔×采樣數(shù)）以及次數(shù)決定了檢測(cè)的分辨率。當(dāng)然，采樣時(shí)間越長(zhǎng)、壁厚越厚（k越?。?，值越大，檢測(cè)的分辨率也就越低。另一方面，由于FFT適合于類正弦波的連續(xù)分析，而對(duì)于反射次數(shù)的分析并不擅長(zhǎng)。MEM法是一種高分辨力的頻譜分析方法，該方法在1967年被J.P.Burg提出，從此在各種領(lǐng)域取得了重要的成果。與FFT分析法相比，MEM具有以下幾方面的特征。1）頻譜分辨率非常高；2）適用于非sin/cos類信號(hào)；3）最大熵譜估計(jì)的分辨率與序列長(zhǎng)度N2成反比，序列長(zhǎng)度越長(zhǎng)，分辨率越高。相比之下，傳統(tǒng)譜（FFT）估計(jì)的分辨率與觀察時(shí)間（序列長(zhǎng)度N）成反比；4）解決了旁瓣泄漏問(wèn)題。但是，MEM分析法也有不少缺點(diǎn),如果使用不當(dāng)，會(huì)得出錯(cuò)誤的結(jié)果。因此，使用MEM法分析數(shù)據(jù)時(shí)，需要注意以下幾點(diǎn)：1）MEM是非線性分析方法。即兩套數(shù)據(jù)迭加起來(lái)進(jìn)行MEM分析的結(jié)果，與分別進(jìn)行MEM分析后的結(jié)果疊加不一樣的。此外，對(duì)測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行BPF/HPF/LPF（帶寬濾波、高通濾波、低通濾波）后，產(chǎn)生偽頻譜的危險(xiǎn)性會(huì)大大增加；2）MEM分析中，對(duì)頻譜的位置的分辨率很高，但對(duì)其振幅（高度）的分辨精度則無(wú)法保證。特別是當(dāng)測(cè)試點(diǎn)數(shù)較少時(shí)，這種誤差更加明顯；3）對(duì)信噪比非常敏感。在低信噪比情況下，分辨率較差。因此，進(jìn)行必要的預(yù)處理是有意義的。而這又提高了產(chǎn)生偽頻的危險(xiǎn)?？刹捎米冾l（改變激振錘）、改變MEM分析模式（如采用增加穩(wěn)定性模式）、利用FFT驗(yàn)算、及利用梁底反射波速（等效波速法）進(jìn)行校核等方法來(lái)綜合判定。下圖是FFT和MEM的分析結(jié)果的比較，可以看出，MEM法具有明顯的優(yōu)越性。圖5-1左：FFT圖形，右：MEM圖形傳感器耦合方式測(cè)試系統(tǒng)的頻響范圍不僅取決于傳感器的頻響范圍，而且與傳感器的固定方法有密切的關(guān)系。圖5-2是自振頻率在30KHz附近的傳感器在不同的固定方式下測(cè)得的頻響范圍。圖5-2不同固定方法對(duì)頻響曲線的影響上圖所示，采用人工或機(jī)械方式將傳感器壓在測(cè)試對(duì)象表面（壓著式）的方法，測(cè)試效率最高，因此，本規(guī)程采用壓著式作為傳感器的固定方式。為了達(dá)到即快速又可靠的測(cè)試，需要傳感器既要牢固的與梁體表面接觸，又能夠方便移動(dòng)。為此，我們利用一標(biāo)準(zhǔn)試塊，對(duì)如下幾種壓著式的測(cè)試結(jié)果進(jìn)行了比較，由上至下分別是：1）專用支座套；2）手按力度小；3）手按力度大；4）熱熔膠。底部反射：0.076m底部反射：0.076ms圖5-3 測(cè)試結(jié)果（MEM，左：D6錘標(biāo)準(zhǔn)模式，右：D10錘標(biāo)準(zhǔn)模式）測(cè)試結(jié)果表明：激振方式PAGEPAGE25PAGEPAGE24定性檢測(cè)定位檢測(cè)（C50表5-1 典型條件下對(duì)應(yīng)壁厚激振錘D6D10D17D22D30D50自振周期（ms）0.0210.0340.0580.0760.1030.172對(duì)應(yīng)壁厚（m）0.0430.0690.1180.1540.2100.351根據(jù)實(shí)際壁厚與對(duì)應(yīng)壁厚的關(guān)系，可以分為以下3種情形：圖5-4自振周期的影響檢測(cè)時(shí)間要求為此，本規(guī)程在檢測(cè)總結(jié)經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，借鑒了相關(guān)規(guī)程（表5-2所示）對(duì)齡期的要求：表5-2不同檢測(cè)規(guī)程對(duì)齡期的要求發(fā)布機(jī)關(guān)標(biāo)準(zhǔn)號(hào)名稱齡期要求國(guó)家能源局DL/T5424-2009水電水利工程錨桿無(wú)損檢測(cè)規(guī)程3天以上住建部JGJ/T182-2009錨桿錨固質(zhì)量無(wú)損檢測(cè)技術(shù)規(guī)程7天以上80%適用條件定性檢測(cè)150m定位檢測(cè)；7.2定位檢測(cè)的主要影響因素如下：IEEV，IEEVD50，IEEV0.6m。而IERS0.6m。IEEV有雙排管道時(shí)，盡可能從兩個(gè)側(cè)面用IEEVT對(duì)金屬波紋管，由于缺陷的反射與金屬的反射互為逆向，有相互抵消的現(xiàn)象，因此，一定要結(jié)合等效波速法（IEEV）加以綜合判斷。以下是針對(duì)不同結(jié)構(gòu)匯總的的適用方法及檢測(cè)效果表5-3不同結(jié)構(gòu)適用的分析方法參照表常見(jiàn)結(jié)構(gòu)類型適用結(jié)構(gòu)適用分析方法檢測(cè)效果箱梁腹板、T梁腹板或者其他單排波紋管結(jié)構(gòu)IEEV/IE/IERS可檢測(cè)出缺陷的大致類型、尺寸單排結(jié)構(gòu)的負(fù)彎單排結(jié)構(gòu)IEEV/IE/IERS可檢測(cè)出缺陷的大致類型、尺寸箱梁頂板拐角處、空心板、單箱多室橫隔板位置等其他類似結(jié)構(gòu)IE/IERS可檢測(cè)出該處是否存在缺陷T梁馬蹄部位、連續(xù)梁腹板、底板等結(jié)構(gòu)IE/IERS可檢測(cè)出該處是否存在缺陷箱梁底部拐角或者其他類似結(jié)構(gòu)IE/IERS可檢測(cè)出該處是否存在缺陷T梁孔道在腹板與馬蹄之間的結(jié)構(gòu)或者其他類似結(jié)構(gòu)，側(cè)面無(wú)激振面，盡可能從下部激振IE/IERS可檢測(cè)出該處是否存在缺陷T梁進(jìn)入馬蹄部位或者其他類似結(jié)構(gòu)IE/IERS可檢測(cè)出該處是否存在缺陷多排類型波紋管的板式結(jié)構(gòu)，其中部孔道為測(cè)試盲區(qū)無(wú)法進(jìn)行定位測(cè)試，有條件可考慮定性檢測(cè)IE/IERS可檢測(cè)出該處是否存在缺陷(中部孔道為測(cè)試盲區(qū))測(cè)試頻率已頒布的福建地方規(guī)程、山西地方規(guī)程等，以及國(guó)內(nèi)其他省市執(zhí)行抽檢情況，抽樣要求根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)和研究成果，發(fā)現(xiàn)影響壓漿密實(shí)度的主要因素在于：10cm－20cm檢測(cè)工作流程和方法測(cè)試流程測(cè)試方法檢測(cè)前準(zhǔn)備工作鋼絞線端頭清理包括長(zhǎng)度及其清潔度的清理，鋼絞線端頭長(zhǎng)度應(yīng)控制在3～5cm，太短傳感器無(wú)法安裝，太長(zhǎng)影響激勵(lì)信號(hào)。清潔度應(yīng)該有利于傳感器的安裝，基本要求鋼絞線上無(wú)覆漿。定位檢測(cè)采用頻域分析，所需的數(shù)據(jù)時(shí)長(zhǎng)較長(zhǎng)。因此，如果測(cè)試表面形狀不規(guī)則、不平整時(shí)，周圍邊界的反射信號(hào)就可能會(huì)對(duì)測(cè)試結(jié)果產(chǎn)生不利影響。定性檢測(cè)FLEA（全長(zhǎng)衰減法）的精度非常有必要。全長(zhǎng)衰減法涉及能量的衰減變化定位檢測(cè)-D/4。結(jié)果表明，無(wú)論是全空還是全滿，各個(gè)激振點(diǎn)測(cè)試得2%±D/4D/26-1A此時(shí)應(yīng)仔細(xì)選擇檢測(cè)方向?！痢痢虉D6-2馬蹄形部位的測(cè)試方法測(cè)點(diǎn)間距的選取與缺陷定義有關(guān)。一般而言，當(dāng)測(cè)試云圖中連續(xù)有三個(gè)點(diǎn)出現(xiàn)缺陷的反應(yīng)時(shí)，其為缺陷或者大缺陷的可能性較大。定位檢測(cè)應(yīng)根據(jù)測(cè)試對(duì)象結(jié)構(gòu)厚度適當(dāng)?shù)卦O(shè)置放大器，本規(guī)程要求放大器可調(diào)，當(dāng)放大倍數(shù)為102～3V60cm20-502～3V在健全混凝土結(jié)構(gòu)上波速的標(biāo)定有助于IEEV2m（PFTF）壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)定性檢測(cè)評(píng)價(jià)指數(shù)1）全長(zhǎng)衰減法（FLEA）（FLPV）測(cè)試波速測(cè)試波速測(cè)試波速鋼絞線波速：約5.01km/s混凝土波速：約4.3～4.6km/s壓漿密實(shí)度012001基于等效模量的方法，壓漿密實(shí)度與測(cè)試波速的關(guān)系可以表達(dá)為：其中，、分別為孔道中鋼絞線的面積和孔道的面積；、分別為鋼絞線和壓漿料中彈性波的波速。其中，取5.01km/s，則應(yīng)通過(guò)試塊加以測(cè)試。具體測(cè)試方法可參見(jiàn)“混凝土質(zhì)量綜合檢測(cè)技術(shù)方案”；、分別為鋼絞線和壓漿料的密度，分別可取7800和2400kg/m3；為修正系數(shù)，反映孔道壁（PVC或鐵皮）以及周圍混凝土的影響，可通過(guò)壓漿飽滿孔道（=1）的實(shí)測(cè)波速來(lái)標(biāo)定：代入上式，又可以得到：因此，只要能夠?qū)崿F(xiàn)測(cè)出和，即可容易地得到壓漿密實(shí)度。此外，當(dāng)時(shí)，取1。在此，我們利用一套典型參數(shù)進(jìn)行了計(jì)算。取4.30km/s和4.45（取1），分別取4.35、4.40：0～4040%下圖是基于試驗(yàn)的全長(zhǎng)波速法和全長(zhǎng)衰減法的實(shí)測(cè)結(jié)果。可以看出：P50-100%范圍內(nèi)，其振幅比的變化較為均勻，因此，其對(duì)圖7-4定性測(cè)試結(jié)果（PFTF）PAGEPAGE39PAGEPAGE341f1其中，L：參與振動(dòng)的鋼絞線的長(zhǎng)度；T：鋼絞線的張力；：參與振動(dòng)的鋼絞線+壓漿體的線密度。在張力一定的情況下，壓漿缺陷對(duì)頻率的影響可歸納在下表：指標(biāo)缺陷截面積增加缺陷長(zhǎng)度增加自振頻率變化趨勢(shì)增加降低變化幅度大小7-2方法名稱優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)全長(zhǎng)衰減法（FLEA）測(cè)試原理明確，對(duì)壓漿缺陷較為敏感，對(duì)壓漿密實(shí)度較高的孔道較為適宜測(cè)試結(jié)果離散性較大，影響因素多，必須通過(guò)雙向激振的方法來(lái)抑制誤差全長(zhǎng)波速法（FLPV）測(cè)試結(jié)果較為穩(wěn)定，適合測(cè)試大范圍缺陷測(cè)試原理不嚴(yán)密，對(duì)缺陷較為鈍感，僅對(duì)壓漿密實(shí)度很低的工況有效傳遞函數(shù)法（PFTF）能夠測(cè)試錨頭附近的壓漿缺陷，解析方便測(cè)試范圍較小IfFLEA數(shù)IEA，根據(jù)FLPV法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)IPV，根據(jù)PFTF法得到的分項(xiàng)壓漿指數(shù)ITF。1；01If較低（0.8）或者很高（0.95）7-3（功能檢測(cè)儀方法項(xiàng)目全壓漿時(shí)值無(wú)壓漿時(shí)值全長(zhǎng)波速法FLPV波速（km/s）混凝土實(shí)測(cè)波速注-15.01注-4全長(zhǎng)衰減法FLEA能量比注-20.020.20傳遞函數(shù)法PFTF頻率比（/注-3）1.003.00激振頻率（KHz）2.04.0注-1：梁不同部位的混凝土的P波波速有一定的不同；注-2：能量比可按下式計(jì)算：其中，、分別是接收端和激振端信號(hào)的振幅（m/s2）是孔道長(zhǎng)度、是孔道長(zhǎng)度基準(zhǔn)值（一般可取10m）注-3：、分別是接收端和激振端信號(hào)的卓越頻率（KHz）。在此，采用SPC-MATS配置的激振導(dǎo)向器和D50錘激振而且充分張拉時(shí)的數(shù)值；注-4：根據(jù)鋼絞線的模量（196GPa）推算，并結(jié)合實(shí)際測(cè)試驗(yàn)證；定位檢測(cè)評(píng)價(jià)本規(guī)程的定位檢測(cè)以沖擊回波法（IE）為基礎(chǔ)，即根據(jù)在波紋管位置反射信號(hào)的有無(wú)以及8060（TheNationalInstituteofStandardsandTechnologyNIST，NationalBureauofStandardsNBS（NDT）（如X）1983NBSandeoed,1986）而廣為人知。1997和StreettIE0T和康奈爾大學(xué)共同發(fā)布了E8年成為M[ASTMC1383]。然而，IE另一方面，傳統(tǒng)的IE法通常采用FFT作為頻譜分析的手段。但FFT對(duì)微弱信號(hào)的低分辨力進(jìn)一步阻礙了其對(duì)缺陷的檢出。為此，本規(guī)程引入了在傳統(tǒng)的IE法的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了改進(jìn)和擴(kuò)展的多項(xiàng)新技術(shù)。大量的試驗(yàn)驗(yàn)證和現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明，等效波速法(IEEV法)、共振偏移法（IERS）法可以較好地識(shí)別壓漿缺陷。IE、IEEV及IERS法的基本原理是，當(dāng)管道壓漿存在缺陷時(shí)，有：壓漿密實(shí)壓漿有缺陷未壓漿圖7-6改良沖擊回波法IEEV測(cè)試原理E；2V；（IERS。IEEV及IERS方法的具體情況如下。（IEEV）（局部缺陷測(cè)點(diǎn)偏移最短路線最長(zhǎng)路線圖7-7沖擊回波等效波速法的概念最長(zhǎng)路徑：最短路徑：其中，H：梁厚；D：波紋管直徑。若不考慮波紋管材質(zhì)的影響，則在典型工況下，全空管造成的等效波速的滯后如下表：徑厚比D/H0.10.20.30.40.50.6最大滯后5.40%10.25%14.62%18.59%22.20%25.51%最小滯后0.25%0.98%2.15%3.71%5.57%7.67%平均滯后2.82%5.61%8.39%11.15%13.89%16.59%經(jīng)實(shí)踐證明，等效波速法是非常有效的方法。（IERS）激振錘D6D10D17D30D50自振周期（ms）0.0210.0340.0580.1030.172對(duì)應(yīng)反射深度（m）0.0410.0690.1170.2060.344偏移量偏移量壓漿密實(shí)壓漿缺陷（自振頻譜移位）圖7-8沖擊回波共振偏移法（IERS）測(cè)試原理上述三種方法均采用同一數(shù)據(jù)和同一頻譜分析，僅在云圖判讀上有所不同。一般而言，IEIEEV/（D/Φ）IERS壓漿缺陷類型研究表明，不同類型和不同規(guī)模的缺陷對(duì)結(jié)構(gòu)耐久性和整體性的影響是不同的：300.21.4～1.8cm。該0.8再根據(jù)檢測(cè)技術(shù)的水平狀況，將預(yù)應(yīng)力壓漿缺陷分為大規(guī)模缺陷和小規(guī)模缺陷兩級(jí)，可以根據(jù)IEEV（IE）7-71.1.2D1.1.2、C管道類型測(cè)試方向等效波速管壁反射缺陷長(zhǎng)度缺陷等級(jí)鐵皮側(cè)向降低5～10-≤0.4m小規(guī)模降低10%以上-大規(guī)模上下降低10～15≤0.4m小規(guī)模降低15%以上＞0.4m大規(guī)模塑料PVC側(cè)向降低5～10無(wú)明顯反射≤0.4m小規(guī)模有一定反射-大規(guī)模降低10%以上--大規(guī)模上下降低10～15%無(wú)明顯反射≤0.4m小規(guī)模降低15%以上＞0.4m大規(guī)模降低15%以上有一定反射-大規(guī)模（IEEV）（）表7-6波紋管材質(zhì)對(duì)缺陷判別的影響波紋管材質(zhì)波紋管位置反射信號(hào)缺陷時(shí)梁底反射時(shí)間管壁空洞缺陷整體反射PVC微弱正向正向正向較強(qiáng)延后金屬微弱反向正向較弱延后無(wú)波紋管無(wú)正向正向延后測(cè)試區(qū)間的壓漿質(zhì)量D反映了在整個(gè)檢測(cè)區(qū)間中，壓漿密實(shí)部分所占的比率。每個(gè)測(cè)點(diǎn)的壓漿狀態(tài)7.2.1全孔道的壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)D1/2。壓漿質(zhì)量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)I預(yù)制梁一般質(zhì)量較好，優(yōu)良（Ⅰ、Ⅱ類梁）90%左右，但也有少部分梁（8%左右）If（）DDDD壓漿缺陷驗(yàn)證（1）鉆孔方向的影響上部鉆孔側(cè)面鉆孔下部鉆孔上部鉆孔側(cè)面鉆孔下部鉆孔圖8-1鉆孔方向、位置與缺陷判斷2）穿絲、掛鉤的問(wèn)題統(tǒng)計(jì)結(jié)果表明，采用鉆孔目視的方式，有對(duì)壓漿缺陷漏檢的傾向（附錄-2）附錄-1 壓漿密實(shí)度指數(shù)的檢測(cè)結(jié)果統(tǒng)計(jì)（部分）我們匯總了一些實(shí)際檢測(cè)工程的壓漿密實(shí)度D值。項(xiàng)目名稱檢測(cè)梁型及長(zhǎng)度定位測(cè)試長(zhǎng)度缺陷長(zhǎng)度定位壓漿指數(shù)C-GZCGQGY作業(yè)區(qū)30米T梁N1:24m0.6m;97.5%N2:16m0.2m;98.7%N3:30m1.0m;96.7%N4:30m0.4m;98.7%C-JH二期D7合同段30米T梁N3:30m1.6m;94.6%C-NF高速LTW大橋30米T梁N1:17m1.3m92.3%C-NW高速CW大橋30米T梁N1:17m0.7m95.8%N2:7m0.85m87.8%N3:6m1.35m77.5%C-YJ高速CH大橋40米T梁N1:33m1.8m94.5%C-YJ高速M(fèi)W-1大橋20米T梁N3:19m1.3m93.1%C-FX高速BSW大橋40米T梁N1:34m0.95m97.2%N2:10m0.7m93.0%N3:10m0.8m92.0%N4:10m0.7m93.0%N5:10m0.6m94.0%C-FX高速ZJW一號(hào)橋40米T梁N1:33m0.45m98.6%N2:6m0.4m93.3%N3:6m0.25m95.8%N4:6m0.15m97.5%N5:6m0.4m93.3%C-FF高速WJ特大橋36米T梁N4:30m0.7m97.7%C-TH高速GZZ橋20米箱梁右N1:9m0.7m92.2%右N2:9m0.9m90.0%C-YJ高速1標(biāo)16米空心板右N1:16m0.5m96.8%C-YJ高速YJB大橋30米T梁N1:13m0.85m93.4%N2:6m0.1m98.3%C-YJ高速YCCJ大橋30米T梁N1:13m0.9m93.0%N2:6m1.1m81.6%C-YJ高速M(fèi)DZ大橋20米T梁N1:4m0.09m97.7%N2:3m0.3m90.0%C-QE高速YLS特大橋40米T梁N1:9m0.495.6%N2:9m0.3596.1%N3:12m0.4596.2%C-Q